JP2002199683A - Ａｃｇスタータ - Google Patents
ＡｃｇスタータInfo
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- 238000010248 power generation Methods 0.000 abstract description 16
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Landscapes
- Automatic Cycles, And Cycles In General (AREA)
- Brushless Motors (AREA)
- Synchronous Machinery (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型化が可能な発電電動機を実現する。
【解決手段】 ＡＣＧスタータを、五相の各相毎に２ポ
ールずつ設けた８極−１０Ｐ（ポール）のブラシレスモ
ータと同様に構成し、通電する際には２組の二相に対し
て同時に通電する（Ｉ１・Ｉ２）。対応し得る８極−１
２Ｐの三相ブラシレスモータでは三相の内の二相に直列
に通電することになり、各ステータコイルの抵抗を同一
とすると、入力電流を大きく（例えば４倍）することが
でき、高いモータ出力を得ることができる。また、高回
転域での電流波高値を、磁束とパーミアンスとが同等で
あるとした場合、五相のものを三相のものに対して５０
％に抑えることができる。 【効果】 同一モータ出力の場合には三相のものに対し
て小型化が可能である。
ールずつ設けた８極−１０Ｐ（ポール）のブラシレスモ
ータと同様に構成し、通電する際には２組の二相に対し
て同時に通電する（Ｉ１・Ｉ２）。対応し得る８極−１
２Ｐの三相ブラシレスモータでは三相の内の二相に直列
に通電することになり、各ステータコイルの抵抗を同一
とすると、入力電流を大きく（例えば４倍）することが
でき、高いモータ出力を得ることができる。また、高回
転域での電流波高値を、磁束とパーミアンスとが同等で
あるとした場合、五相のものを三相のものに対して５０
％に抑えることができる。 【効果】 同一モータ出力の場合には三相のものに対し
て小型化が可能である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジン始動時に
はスタータとして使用すると共に発電機としても使用す
るためのＡＣＧスタータに関するものである。
はスタータとして使用すると共に発電機としても使用す
るためのＡＣＧスタータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のエンジンを始動する際にクラン
クキングするスタータと、エンジン始動後には発電機と
して使用可能なＡＣＧスタータを用いることにより、１
台の装置でスタータ（電動機）と発電機とを兼用するこ
とができ、エンジンの補機を簡略化することができる。
このようなＡＣＧスタータは、小型軽量化を要求される
小型自動二輪車に好適である。
クキングするスタータと、エンジン始動後には発電機と
して使用可能なＡＣＧスタータを用いることにより、１
台の装置でスタータ（電動機）と発電機とを兼用するこ
とができ、エンジンの補機を簡略化することができる。
このようなＡＣＧスタータは、小型軽量化を要求される
小型自動二輪車に好適である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記ＡＣＧスタータに
あっては、スタータとしてのモータ機能と発電機能とを
両立させる必要があり、例えば三相ブラシレスモータベ
ースで構成することができる。しかしながら、三相ブラ
シレスモータベースにあっては、発電性能を満足させる
ように巻線した場合には、コイルの内部抵抗（インダク
タンス）が高くなってモータとして機能させる場合の通
電量が抑制されてしまうため、モータ出力性能を高める
ことができないという問題がある。また、モータ性能を
満足させるように巻線した場合には、コイル内部抵抗
（インダクタンス）を低くすることによりモータ出力性
能を高めることができるが、高速回転時に発電電流が増
大するため、レギュレーション時の損失がおおきくなっ
て発熱やフリクションが増大するという問題がある。
あっては、スタータとしてのモータ機能と発電機能とを
両立させる必要があり、例えば三相ブラシレスモータベ
ースで構成することができる。しかしながら、三相ブラ
シレスモータベースにあっては、発電性能を満足させる
ように巻線した場合には、コイルの内部抵抗（インダク
タンス）が高くなってモータとして機能させる場合の通
電量が抑制されてしまうため、モータ出力性能を高める
ことができないという問題がある。また、モータ性能を
満足させるように巻線した場合には、コイル内部抵抗
（インダクタンス）を低くすることによりモータ出力性
能を高めることができるが、高速回転時に発電電流が増
大するため、レギュレーション時の損失がおおきくなっ
て発熱やフリクションが増大するという問題がある。
【０００４】なお、上記問題を解決するために、モータ
出力を基準として巻線仕様を固定して磁束を制御してモ
ータ性能と発電性能とをマッチングさせるようにした可
変界磁方式があるが、その場合であっても、界磁コイル
の増設や磁路を確保するために、質量が増大したり大型
化したりするという問題がある。
出力を基準として巻線仕様を固定して磁束を制御してモ
ータ性能と発電性能とをマッチングさせるようにした可
変界磁方式があるが、その場合であっても、界磁コイル
の増設や磁路を確保するために、質量が増大したり大型
化したりするという問題がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決し
て、小型化が可能なＡＣＧスタータを実現するために、
本発明に於いては、エンジン始動時にはスタータとして
使用すると共に発電機としても使用するためのＡＣＧス
タータを、五相ブラシレスモータにより構成したものと
した。
て、小型化が可能なＡＣＧスタータを実現するために、
本発明に於いては、エンジン始動時にはスタータとして
使用すると共に発電機としても使用するためのＡＣＧス
タータを、五相ブラシレスモータにより構成したものと
した。
【０００６】これによれば、三相モータベースのものと
同一巻線仕様の五相モータベースでみると、三相のもの
に対してコイル内部抵抗を低くできるため高いモータ出
力を得ることができる。また、モータ出力が同等の仕様
で磁束とパーミアンスとが同等であるとすると、三相の
ものに対して電流波高値を半分に抑えることができ、発
電機としての高回転速度時の発熱を抑制することができ
るため、モータ機能と発電機能とを両立させる小型化が
可能である。
同一巻線仕様の五相モータベースでみると、三相のもの
に対してコイル内部抵抗を低くできるため高いモータ出
力を得ることができる。また、モータ出力が同等の仕様
で磁束とパーミアンスとが同等であるとすると、三相の
ものに対して電流波高値を半分に抑えることができ、発
電機としての高回転速度時の発熱を抑制することができ
るため、モータ機能と発電機能とを両立させる小型化が
可能である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に添付の図面に示された具体
例に基づいて本発明の実施の形態について詳細に説明す
る。
例に基づいて本発明の実施の形態について詳細に説明す
る。
【０００８】図１は、本発明が適用されたＡＣＧスター
タ１を示す側断面図である。本ＡＣＧスタータ１は、例
えば小型自動二輪車の図示されないエンジン（図におけ
る右方）の端壁にブラケット（図示せず）を介して固設
された固定子３と、エンジンのクランクシャフト４に固
着された回転子５とにより構成されている。そして、エ
ンジン始動時にはスタータとして使用し、始動後には図
示されないバッテリ及びその他の負荷に対する電力供給
用の発電機として使用される。
タ１を示す側断面図である。本ＡＣＧスタータ１は、例
えば小型自動二輪車の図示されないエンジン（図におけ
る右方）の端壁にブラケット（図示せず）を介して固設
された固定子３と、エンジンのクランクシャフト４に固
着された回転子５とにより構成されている。そして、エ
ンジン始動時にはスタータとして使用し、始動後には図
示されないバッテリ及びその他の負荷に対する電力供給
用の発電機として使用される。
【０００９】固定子３は、半径方向外向きのティース６
（図２参照）と、本ＡＣＧスタータのコイルとしてティ
ース６に巻かれたステータコイル７とにより構成されて
いる。また、回転子５は、クランクシャフト４に固着さ
れたボス部材９と、上記各コイル７を外囲する有底筒状
に形成されかつボス部材９の軸線方向突出端部（図１に
おける左端部）に同軸的に取り付けられたヨーク１０
と、ティース６に対向するようにヨーク１０の内周面に
取り付けられた永久磁石１１とにより構成されている。
（図２参照）と、本ＡＣＧスタータのコイルとしてティ
ース６に巻かれたステータコイル７とにより構成されて
いる。また、回転子５は、クランクシャフト４に固着さ
れたボス部材９と、上記各コイル７を外囲する有底筒状
に形成されかつボス部材９の軸線方向突出端部（図１に
おける左端部）に同軸的に取り付けられたヨーク１０
と、ティース６に対向するようにヨーク１０の内周面に
取り付けられた永久磁石１１とにより構成されている。
【００１０】本ＡＣＧスタータ１は、上記構成により発
電機として機能すると共に、スタータとしても使用され
るようになっている。そのスタータとしてはブラシレス
モータとして機能するように、ボス部材９の中間段部に
円環状のセンサマグネット１３が設けられ、ティース６
にねじ止めされたケース８内に保持されたホール素子１
４がセンサマグネット１３に対向して設けられており、
一般的なブラシレスモータの制御を行うことができる。
また、ヨーク１０の外周壁の一部には半径方向外側に打
ち出し加工されたリラクタ１２が形成されており、回転
時のリラクタ１２の通過を時期的に検出するための点火
時期検出センサ１５がエンジン側に取り付けられて配設
されている。なお、ホール素子１４及びステータコイル
７の各引き出し線が、ティース６にねじ止めされた拘束
体１６により保持されて図示されない外部回路に接続さ
れるるようになっている。
電機として機能すると共に、スタータとしても使用され
るようになっている。そのスタータとしてはブラシレス
モータとして機能するように、ボス部材９の中間段部に
円環状のセンサマグネット１３が設けられ、ティース６
にねじ止めされたケース８内に保持されたホール素子１
４がセンサマグネット１３に対向して設けられており、
一般的なブラシレスモータの制御を行うことができる。
また、ヨーク１０の外周壁の一部には半径方向外側に打
ち出し加工されたリラクタ１２が形成されており、回転
時のリラクタ１２の通過を時期的に検出するための点火
時期検出センサ１５がエンジン側に取り付けられて配設
されている。なお、ホール素子１４及びステータコイル
７の各引き出し線が、ティース６にねじ止めされた拘束
体１６により保持されて図示されない外部回路に接続さ
れるるようになっている。
【００１１】本ＡＣＧスタータ１にあっては、図２に模
式的に示されるように、Ａ相・Ｂ相・Ｃ相・Ｄ相・Ｅ相
からなる５相のブラシレスモータをベースにしており、
その磁極数が８極として構成されている。なお、本図示
例ではティース６を１０ポール示しているが、１５ポー
ルであっても良い。また、ヨーク１０側のＮ・Ｓ極は、
配置構成を示すものであり、永久磁石１１の形状を示す
ものではない。
式的に示されるように、Ａ相・Ｂ相・Ｃ相・Ｄ相・Ｅ相
からなる５相のブラシレスモータをベースにしており、
その磁極数が８極として構成されている。なお、本図示
例ではティース６を１０ポール示しているが、１５ポー
ルであっても良い。また、ヨーク１０側のＮ・Ｓ極は、
配置構成を示すものであり、永久磁石１１の形状を示す
ものではない。
【００１２】このようにして構成されたＡＣＧスタータ
１におけるスター結線されたステータコイル６の通電要
領を、図３を参照して以下に示す。図３に示されかつ上
記したように、本ＡＣＧスタータ１にあっては、五相の
各相毎に２ポールずつ設けた８極−１０Ｐ（ポール）の
ブラシレスモータと同様に構成されている。
１におけるスター結線されたステータコイル６の通電要
領を、図３を参照して以下に示す。図３に示されかつ上
記したように、本ＡＣＧスタータ１にあっては、五相の
各相毎に２ポールずつ設けた８極−１０Ｐ（ポール）の
ブラシレスモータと同様に構成されている。
【００１３】通電する際には、２組の二相に対して同時
に通電するようにする。例えば図３の波線の矢印Ｉ１・
Ｉ２に示されるように、Ａ相のステータコイル７Ａ1・
７Ａ2を休ませて、Ｂ相及びＥ相の各ステータコイル７
Ｂ1・７Ｂ2・７Ｅ1・７Ｅ2と、Ｃ相及びＤ相の各ステー
タコイル７Ｃ1・７Ｃ2・７Ｄ1・７Ｄ2とにそれぞれ同時
に通電する。
に通電するようにする。例えば図３の波線の矢印Ｉ１・
Ｉ２に示されるように、Ａ相のステータコイル７Ａ1・
７Ａ2を休ませて、Ｂ相及びＥ相の各ステータコイル７
Ｂ1・７Ｂ2・７Ｅ1・７Ｅ2と、Ｃ相及びＤ相の各ステー
タコイル７Ｃ1・７Ｃ2・７Ｄ1・７Ｄ2とにそれぞれ同時
に通電する。
【００１４】次に比較のために、同じ磁極数（８極）の
三相ブラシレスモータを図４に示す。例えば、８極−１
０Ｐの五相のブラシレスモータに相当する８極−１２Ｐ
の三相ブラシレスモータにあっては、各相毎に４ポール
ずつ設けられている。そして、図に示されるようにスタ
ー結線された三相ブラシレスモータにあっては三相の内
の二相に通電することになり、通電対象をＵ相及びＶ相
とすると、図４の波線の矢印Ｉ３に示されるようにＵ相
及びＶ相の各ステータコイルＬＵ1・ＬＵ2・ＬＵ3・Ｌ
Ｕ4・ＬＶ1・ＬＶ2・ＬＶ3・ＬＶ4に通電することにな
る。
三相ブラシレスモータを図４に示す。例えば、８極−１
０Ｐの五相のブラシレスモータに相当する８極−１２Ｐ
の三相ブラシレスモータにあっては、各相毎に４ポール
ずつ設けられている。そして、図に示されるようにスタ
ー結線された三相ブラシレスモータにあっては三相の内
の二相に通電することになり、通電対象をＵ相及びＶ相
とすると、図４の波線の矢印Ｉ３に示されるようにＵ相
及びＶ相の各ステータコイルＬＵ1・ＬＵ2・ＬＵ3・Ｌ
Ｕ4・ＬＶ1・ＬＶ2・ＬＶ3・ＬＶ4に通電することにな
る。
【００１５】したがって、三相ブラシレスモータ及び五
相ブラシレスモータの各ステータコイルの抵抗を同一
（例えば１Ω）と仮定すると、各通電抵抗は、五相ブラ
シレスモータの場合には並列接続された４つずつのステ
ータコイルに通電されることになるため合成抵抗は２Ω
となり、三相ブラシレスモータの場合には直列接続状態
の８つのステータコイルに通電されるため合成抵抗は８
Ωとなる。
相ブラシレスモータの各ステータコイルの抵抗を同一
（例えば１Ω）と仮定すると、各通電抵抗は、五相ブラ
シレスモータの場合には並列接続された４つずつのステ
ータコイルに通電されることになるため合成抵抗は２Ω
となり、三相ブラシレスモータの場合には直列接続状態
の８つのステータコイルに通電されるため合成抵抗は８
Ωとなる。
【００１６】このように、三相ブラシレスモータ及び五
相ブラシレスモータの各ステータコイルを同一巻線（同
一抵抗）としても、ステータコイルの内部抵抗値が、三
相のものに対して五相のものは１／４になる。したがっ
て、モータとして機能させる場合に、入力電流を大きく
（例えば４倍）することができ、高いモータ出力を得る
ことができる。また、三相のもので五相のものと同等の
モータ出力を確保するためには、巻き数では五相（２
Ｔ）に対して三相（１Ｔ）では半分となり、線径では五
相を１とすると三相では１×２1/2となり、特に線径が
太くなるため物理的に困難である。
相ブラシレスモータの各ステータコイルを同一巻線（同
一抵抗）としても、ステータコイルの内部抵抗値が、三
相のものに対して五相のものは１／４になる。したがっ
て、モータとして機能させる場合に、入力電流を大きく
（例えば４倍）することができ、高いモータ出力を得る
ことができる。また、三相のもので五相のものと同等の
モータ出力を確保するためには、巻き数では五相（２
Ｔ）に対して三相（１Ｔ）では半分となり、線径では五
相を１とすると三相では１×２1/2となり、特に線径が
太くなるため物理的に困難である。
【００１７】次に、発電機として機能させる場合の発電
性能について示す。三相のものと五相のものとがモータ
出力が同等であるとした場合、インダクタンスＬが、Ｌ
＝Ｐｎ2…（Ｐ：パーミアンス、ｎ：巻き数）であるこ
とから、高回転域での電流波高値ｉｏが、 ｉｏ＝（ｎφ）／Ｌ＝（ｎφ）／（Ｐｎ2）＝φ／Ｐｎ
…（φ：磁束） となる。
性能について示す。三相のものと五相のものとがモータ
出力が同等であるとした場合、インダクタンスＬが、Ｌ
＝Ｐｎ2…（Ｐ：パーミアンス、ｎ：巻き数）であるこ
とから、高回転域での電流波高値ｉｏが、 ｉｏ＝（ｎφ）／Ｌ＝（ｎφ）／（Ｐｎ2）＝φ／Ｐｎ
…（φ：磁束） となる。
【００１８】上記電流波高値ｉｏの式中における巻き数
ｎが五相（２Ｔ）に対して三相（１Ｔ）では半分となる
ことから、それらを代入すると、三相ではｉｏ＝φ／Ｐ
となり、五相ではｉｏ＝φ／２Ｐとなる。これにより、
高回転域での電流波高値を、磁束とパーミアンスとが同
等であるとした場合、五相のものを三相のものに対して
５０％に抑えることができる。
ｎが五相（２Ｔ）に対して三相（１Ｔ）では半分となる
ことから、それらを代入すると、三相ではｉｏ＝φ／Ｐ
となり、五相ではｉｏ＝φ／２Ｐとなる。これにより、
高回転域での電流波高値を、磁束とパーミアンスとが同
等であるとした場合、五相のものを三相のものに対して
５０％に抑えることができる。
【００１９】このように、本発明に基づく五相ブラシレ
スモータベースのＡＣＧスタータ１によれば、三相のも
のと同一巻線にしてもコイル内部抵抗値を低くできるた
め入力電流の増大により高いモータ出力を得ることがで
きる。また、五相のものにあっては、巻き数が多くても
必要なモータ性能を得ることができ、高回転発電時にお
いて電機子反作用による発電抑制効果が得易くなるた
め、高回転時におけるレギュレーション損失を減少で
き、発熱やフリクションの増大を抑制し得る。また、図
示例のように、三相（８極−１２Ｐ）のものと五相（８
極−１０Ｐ）のものとを比較すると、五相のものにあっ
ては、略同一モータ出力を得ようとする場合、少ないポ
ール数及び細径の素線でコイルを形成でき、本ＡＣＧス
タータ１を製作し易いという利点もある。
スモータベースのＡＣＧスタータ１によれば、三相のも
のと同一巻線にしてもコイル内部抵抗値を低くできるた
め入力電流の増大により高いモータ出力を得ることがで
きる。また、五相のものにあっては、巻き数が多くても
必要なモータ性能を得ることができ、高回転発電時にお
いて電機子反作用による発電抑制効果が得易くなるた
め、高回転時におけるレギュレーション損失を減少で
き、発熱やフリクションの増大を抑制し得る。また、図
示例のように、三相（８極−１２Ｐ）のものと五相（８
極−１０Ｐ）のものとを比較すると、五相のものにあっ
ては、略同一モータ出力を得ようとする場合、少ないポ
ール数及び細径の素線でコイルを形成でき、本ＡＣＧス
タータ１を製作し易いという利点もある。
【００２０】なお、図示例では五相（８極−１０Ｐ）と
したが、これに限られるものではなく、各相毎のポール
数を増やした五相モータベースにすれば良く、五相（１
２極−１５Ｐ）及び（１６極−２０Ｐ）としても良い。
したが、これに限られるものではなく、各相毎のポール
数を増やした五相モータベースにすれば良く、五相（１
２極−１５Ｐ）及び（１６極−２０Ｐ）としても良い。
【００２１】
【実施例】図５に五相の本ＡＣＧスタータ１と上記三相
の場合のＡＣＧスタータとの実験値によるモータ特性の
比較を示す。図に示されるように、両者の巻線仕様（φ
１．０５×５０Ｔ）を同一にした場合には、三相のもの
では入力電流を大きくできず、高回転化・大トルク化を
達成できない。三相のもので五相のものと同等のモータ
出力を得られるようにするためには、巻線仕様を（φ
１．５×２５Ｔ）とすると図に示されるように可能であ
るが、巻き数が１／２で、線径が２1/2となる。
の場合のＡＣＧスタータとの実験値によるモータ特性の
比較を示す。図に示されるように、両者の巻線仕様（φ
１．０５×５０Ｔ）を同一にした場合には、三相のもの
では入力電流を大きくできず、高回転化・大トルク化を
達成できない。三相のもので五相のものと同等のモータ
出力を得られるようにするためには、巻線仕様を（φ
１．５×２５Ｔ）とすると図に示されるように可能であ
るが、巻き数が１／２で、線径が２1/2となる。
【００２２】図６に、図５と同様の巻線仕様による実験
値によるＡＧＣ特性を示す。図に示されるように、三相
（φ１．０５×５０Ｔ）の場合には、低回転速度域での
発電量を確保することができると共に高回転速度域での
発電両を抑制することができ、バランスの取れた特性で
あるが、上記したようにモータ特性が満足されない。ま
た、モータ特性が同等である五相（φ１．０５×５０
Ｔ）及び三相（φ１．５×２５Ｔ）のものにあっては、
五相のものが、図に示されるように三相のものに対して
高回転速度域での発電量が８０％程度に抑えられる（磁
束とパーミアンスとが同一であれば５０％に抑えられ
る）ことが確認でき、発電特性が良好である。
値によるＡＧＣ特性を示す。図に示されるように、三相
（φ１．０５×５０Ｔ）の場合には、低回転速度域での
発電量を確保することができると共に高回転速度域での
発電両を抑制することができ、バランスの取れた特性で
あるが、上記したようにモータ特性が満足されない。ま
た、モータ特性が同等である五相（φ１．０５×５０
Ｔ）及び三相（φ１．５×２５Ｔ）のものにあっては、
五相のものが、図に示されるように三相のものに対して
高回転速度域での発電量が８０％程度に抑えられる（磁
束とパーミアンスとが同一であれば５０％に抑えられ
る）ことが確認でき、発電特性が良好である。
【００２３】
【発明の効果】このように本発明によれば、同一巻線仕
様の三相モータベースのものに対して、コイル内部抵抗
を低くできるため高いモータ出力を得ることができると
共に、その仕様で磁束とパーミアンスとが同等であると
すると、三相のものに対して電流波高値を半分に抑える
ことができ、発電機としての高速回転時の発熱を抑制す
ることができ、略同一モータ出力の場合には三相のもの
に対して少ないポール数で構成が可能である。また、五
相のものは三相のものに対して巻き数が多くても高いモ
ータ特性が得られるため高速回転時の発電において電機
子反作用による発電抑制効果が得られるため、自動車の
発電機及びスタータとして用いる場合には、スタータと
して高出力モータ特性が達成され、発電機として高速回
転時の発電が抑制されることから、自動車用ＡＣＧスタ
ータとして好適である。
様の三相モータベースのものに対して、コイル内部抵抗
を低くできるため高いモータ出力を得ることができると
共に、その仕様で磁束とパーミアンスとが同等であると
すると、三相のものに対して電流波高値を半分に抑える
ことができ、発電機としての高速回転時の発熱を抑制す
ることができ、略同一モータ出力の場合には三相のもの
に対して少ないポール数で構成が可能である。また、五
相のものは三相のものに対して巻き数が多くても高いモ
ータ特性が得られるため高速回転時の発電において電機
子反作用による発電抑制効果が得られるため、自動車の
発電機及びスタータとして用いる場合には、スタータと
して高出力モータ特性が達成され、発電機として高速回
転時の発電が抑制されることから、自動車用ＡＣＧスタ
ータとして好適である。
【図１】本発明が適用されたＡＣＧスタータを示す側断
面図。
面図。
【図２】本ＡＣＧスタータのコイル及び磁極の配置を模
式的に示す図。
式的に示す図。
【図３】本ＡＣＧスタータのコイルへの通電要領を示す
図。
図。
【図４】三相モータベースのコイルへの通電要領を示す
図。
図。
【図５】モータ特性を示す説明図。
【図６】発電特性を示す説明図。
１ ＡＣＧスタータ ２ ブラケット ３ 固定子 ４ クランクシャフト ５ 回転子 ６ ティース ７ ステータコイル ８ ケース ９ ボス部材 １０ ヨーク １１ 永久磁石 １２ リラクタ １３ センサマグネット １４ ホール素子 １５ 点火時期センサ １６ 拘束体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｎ 11/04 Ｆ０２Ｎ 11/04 Ａ Ｈ０２Ｋ 19/26 Ｈ０２Ｋ 19/26 Ｚ 29/00 29/00 Ｚ Ｆターム(参考） 3D011 AL31 AL41 5H019 AA07 BB05 BB19 BB24 CC04 DD01 EE14 5H619 AA01 BB01 BB02 BB06 PP01 PP05 PP08 PP14 5H621 AA03 GA01 GA12 GB12 HH01 JK02 JK05
Claims (1)
- 【請求項１】 エンジン始動時にはスタータとして使用
すると共に発電機としても使用するためのＡＣＧスター
タを、五相ブラシレスモータにより構成したことを特徴
とするＡＣＧスタータ。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000389797A JP2002199683A (ja) | 2000-12-22 | 2000-12-22 | Ａｃｇスタータ |
Applications Claiming Priority (1)
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Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=18856275
Family Applications (1)
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| JP2000389797A Pending JP2002199683A (ja) | 2000-12-22 | 2000-12-22 | Ａｃｇスタータ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002199683A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007029562A1 (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-15 | Mitsuba Corporation | 電動パワーステアリング装置用モータ |
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| JP2009505614A (ja) * | 2005-05-20 | 2009-02-05 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | ５相ジェネレータ |
-
2000
- 2000-12-22 JP JP2000389797A patent/JP2002199683A/ja active Pending
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