JP2002202018A - 燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 トロコイドギヤ式燃料ポンプのポンプケーシ
ングに対するアウタギヤの摺動抵抗（摩擦損失）を低減
し、且つ、吐出圧力の脈動を低減する。 【解決手段】 アウタギヤ２４の内周側に、２つのイン
ナギヤ２５，２６を仕切壁２８を挟んで重ね合わせて偏
心配置すると共に、両インナギヤ２５，２６の偏心方向
を互いに１８０°反対側にずらす。これにより、１つの
アウタギヤ２４に対して、２つのインナギヤ２５，２６
から燃圧上昇による外径方向の荷重が互いに１８０°反
対側に作用して、偏荷重とならず、円筒ケーシング２１
に対するアウタギヤ２４の摺動抵抗が小さくなる。ま
た、アウタギヤ２４の歯数を奇数とし、インナギヤ２
５，２６の歯数を偶数とする。これにより、２つのイン
ナギヤ２５，２６の回転位相が半ピッチずれ、２つのイ
ンナギヤ２５，２６の吐出圧力の脈動波の位相が該脈動
波の半周期分ずれ、吐出圧力脈動が低減される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、アウタギヤの内周
側にインナギヤを偏心配置して構成したトロコイドギヤ
式の燃料ポンプに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、車両に搭載する燃料ポンプの燃料
吐出性能を高めるために、トロコイドギヤ式の燃料ポン
プを採用することが検討されている。このトロコイドギ
ヤ式の燃料ポンプは、図７に示すように、円筒型のポン
プケーシング１内に回転自在に収容した内歯付きのアウ
タギヤ２の内周側に外歯付きのインナギヤ３を偏心配置
すると共に、両ギヤ２，３を噛み合わせて両ギヤ２，３
の歯間にポンプ室４を形成し、駆動モータ（図示せず）
によりインナギヤ３を回転駆動してアウタギヤ２を回転
させることで、両ギヤ２，３の歯間のポンプ室４を回転
方向に移動させながら、該ポンプ室４の容積を連続的に
増加・減少させて燃料を吸入・吐出するようになってい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このようなトロコイド
ギヤ式の燃料ポンプは、ポンプ室４の容積変化を繰り返
すため、インナギヤ３の歯数に応じた周波数の吐出圧力
脈動が発生し、その吐出圧力脈動により燃料タンク、燃
料配管、車両のフロアパネル等を振動させて、騒音・振
動が大きくなる欠点がある。このため、トロコイドギヤ
式の燃料ポンプを用いる場合は、低騒音化・低振動化の
ために、燃料ポンプの外部に吐出圧力脈動低減装置を取
り付けたり、車体に遮音材を張り付ける等の騒音対策を
施す必要があり、コスト高になるという欠点がある。

【０００４】ところで、トロコイドギヤ式の燃料ポンプ
は、両ギヤ２，３の回転によりポンプ室４の容積が増加
する領域でポンプ室４内に燃料を吸入した後、該ポンプ
室４の容積が減少する領域でポンプ室４内の燃料を昇圧
して吐出するようになっている。この際、ポンプ室４の
容積が減少する吐出領域では、ポンプ室４内の燃料が加
圧されて燃料圧力（燃圧）が上昇するため、その燃圧上
昇によってアウタギヤ２に外径方向の荷重がかかる。こ
のような燃圧上昇による外径方向の荷重は、ポンプ室４
内の燃圧が低下する吸入領域（吸入ポート側）では発生
しないため、アウタギヤ２に対する外径方向の荷重は、
ポンプ室４の燃圧が上昇する吐出領域（吐出ポート側）
のみに働き、これが偏荷重となって、アウタギヤ２の吐
出ポート側の一部分がポンプケーシング１の内周面に強
く押しつけられた状態となる。このため、ポンプケーシ
ング１に対するアウタギヤ２の摺動抵抗（摩擦損失）が
大きくなり、その分、駆動モータの負荷が大きくなっ
て、消費電力が増加したり、燃料吐出性能の低下（ポン
プ回転速度の低下）を招くという欠点がある。

【０００５】本発明はこれらの事情を考慮してなされた
ものであり、第１の目的は、吐出圧力の脈動による騒音
・振動を低コストで低減できる燃料ポンプを提供するこ
とであり、また、第２の目的は、ポンプケーシングに対
するアウタギヤの摺動抵抗（摩擦損失）を低減して、駆
動モータの消費電力低減、燃料吐出性能向上を実現でき
る燃料ポンプを提供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明の請求項１のトロコイドギヤ式の燃料
ポンプは、アウタギヤとインナギヤとからなるポンプを
２つ設け、これら２つのポンプの吐出圧力脈動の位相が
ほぼ半波長分（半周期）ずれて干渉しながら合流するよ
うに構成したものである。このようにすれば、一方のポ
ンプから吐出される燃料の圧力脈動波が山の時に他方が
谷となり、２つのポンプの吐出圧力脈動が互いに干渉し
て打ち消し合うようになり、それによって、燃料ポンプ
の吐出圧力脈動が大幅に低減されて、吐出圧力脈動によ
る騒音・振動が大幅に低減される。これにより、従来の
騒音対策（吐出圧力脈動低減装置や遮音材等）が不要と
なり、低コストで低騒音・低振動を実現できる。

【０００７】この場合、２つのポンプの吐出圧力脈動の
位相がほぼ半波長分ずれて合流する構成は、次の２通り
の構成が考えられる。例えば、２つのポンプの吐出ポー
トから燃料合流部までの燃料流路の長さをほぼ半波長分
（又は半波長分の奇数倍）ずらした構成とすれば、燃料
合流部で２つの吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分ずれ
て、吐出圧力脈動が互いに干渉して打ち消し合う。しか
し、この構成では、２つのポンプの吐出ポートから燃料
合流部までの燃料流路をある程度長くする必要があり、
その分、燃料ポンプが大型化する欠点がある。

【０００８】そこで、請求項２のように、２つのポンプ
の回転位相をほぼ半ピッチずらした構成とすると良い。
このようにすれば、２つのポンプの吐出ポートの吐出圧
力脈動の位相がほぼ半波長分ずれるため、２つのポンプ
の吐出ポートから燃料合流部までの燃料流路の長さが半
波長分（又は半波長分の奇数倍）ずれていなくても、燃
料合流部で２つの吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分ず
れて、吐出圧力脈動が互いに干渉して打ち消し合う。こ
のため、２つのポンプの吐出ポートの近傍で燃料を合流
させる構成を採用することができ、その分、燃料ポンプ
を小型化できる利点がある。

【０００９】また、請求項３のように、２つのポンプの
アウタギヤを一体に形成し、１つのアウタギヤの内周側
に２つのインナギヤを仕切壁を挟んで重ね合わせた状態
で偏心配置すると共に、アウタギヤに対する両インナギ
ヤの偏心方向を互いに１８０°反対側にずらした構成と
しても良い。この構成では、アウタギヤの内周側に配置
された２つのインナギヤは、各々の偏心方向が互いに１
８０°反対側にずれているため、２つのインナギヤは、
燃圧上昇側（吐出ポート）が互いに１８０°反対側にず
れる。これにより、１つのアウタギヤに対して２つのイ
ンナギヤから燃圧上昇による外径方向の荷重が互いに１
８０°反対側に作用するため、アウタギヤに作用する外
径方向の荷重がバランスして、アウタギヤにほとんど偏
荷重が作用しなくなる。このため、燃圧によってアウタ
ギヤがポンプケーシングの内周面に強く押しつけられた
状態とならず、ポンプケーシングに対するアウタギヤの
摺動抵抗（摩擦損失）が従来より小さくなり、その分、
駆動モータの負荷が小さくなって、消費電力が少なくな
る。しかも、アウタギヤ内の２つのインナギヤで燃料を
吸入・吐出するため、上述した摺動抵抗低減効果と相俟
って、燃料吐出性能を効果的に高めることができる。こ
れにより、請求項３の構成は、前記第１の目的と第２の
目的の両方を達成することができる。

【００１０】また、請求項４のように、２つのポンプの
アウタギヤを別体に形成し、各アウタギヤの内周側に１
つのインナギヤを偏心配置したポンプを２つ重ね合わせ
るように配置すると共に、両ポンプ間でギヤの偏心方向
を互いに１８０°反対側にずらした構成としても良い。
このように構成しても、両ポンプ間で燃圧上昇側が互い
に１８０°反対側にずれるため、両ポンプで外径方向の
荷重が互いに１８０°反対側に作用して、燃料ポンプ全
体として外径方向に作用する荷重をバランスさせること
ができ、燃料ポンプの振動を低減することができる。

【００１１】一般に、トロコイドギヤ式の燃料ポンプ
は、インナギヤの歯数をアウタギヤの歯数より１つ少な
くすれば良いが、２つのポンプのギヤの偏心方向を１８
０°反対側にずらす構成では、２つのポンプのアウタギ
ヤをモータにより同一位相で回転駆動する場合、駆動側
のアウタギヤの歯数が偶数（従動側のインナギヤの歯数
が奇数）であると、従動側の２つのインナギヤの回転位
相が一致する。この状態では、２つのポンプの吐出圧力
の脈動波の位相が一致して、一方のポンプの吐出圧力脈
動波が山（谷）の時に他方も山（谷）となるため、２つ
のポンプの吐出圧力脈動が互いに増幅し合い、吐出圧力
脈動による騒音・振動が大きくなってしまう。

【００１２】この対策として、請求項５のように、２つ
のポンプのアウタギヤをモータにより同一位相で回転駆
動する場合は、駆動側のアウタギヤの歯数を奇数とし、
該アウタギヤによって回転駆動される従動側のインナギ
ヤの歯数をアウタギヤの歯数より１つ少ない偶数とする
と良い。このようにすれば、従動側の２つのインナギヤ
の回転位相が半ピッチずれ、２つのポンプの吐出圧力脈
動が互いに干渉して打ち消し合うようになり、吐出圧力
脈動が大幅に低減されて、吐出圧力脈動による騒音・振
動が大幅に低減される。

【００１３】また、２つのポンプのインナギヤをモータ
により同一位相で回転駆動する場合は、駆動側のインナ
ギヤの歯数が偶数（従動側のアウタギヤの歯数が奇数）
であると、従動側の２つのアウタギヤの回転位相が一致
するため、請求項６のように、駆動側のインナギヤの歯
数を奇数とし、従動側のアウタギヤの歯数をインナギヤ
の歯数より１つ多い偶数とすると良い。このようにすれ
ば、従動側の２つのアウタギヤの回転位相が半ピッチず
れ、２つのポンプの吐出圧力脈動が互いに干渉して打ち
消し合うようになり、吐出圧力脈動が大幅に低減され
て、吐出圧力脈動による騒音・振動が大幅に低減され
る。

【００１４】一方、請求項７のように、ポンプ室内の燃
料が吐出される吐出ポートを２箇所に形成し、これら２
箇所の吐出ポートの吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分
ずれて干渉しながら合流するように構成しても良い。

【００１５】具体的には、請求項８のように、２箇所の
吐出ポートのうちの上流側吐出ポートの開始位置を、容
積が最大となるポンプ室の終端近傍に設定し、該上流側
吐出ポートの終端位置を、両ギヤが半位相移動した時に
形成されるポンプ室終端近傍に設定し、下流側吐出ポー
トの開始位置を、上流側吐出ポート終端部から形成され
た１つめのポンプ室終端近傍に設定するようにすると良
い。

【００１６】このようにすれば、２つの吐出ポートの吐
出圧力脈動が互いに干渉して打ち消し合うようになり、
吐出圧力脈動が大幅に低減されて、圧力脈動による騒音
・振動が大幅に低減される。これにより、２つのポンプ
を設ける場合に比べて、部品点数を削減して構成を簡素
化することができ、小型・軽量化及び低コスト化を実現
することができる。

【００１７】この場合、請求項９のように、２箇所の吐
出ポートのうちの上流側吐出ポートから回転方向に延び
る連通溝部を設け、上流側吐出ポートを通過し終えたポ
ンプ室が該連通溝部によって上流側吐出ポートと連通す
るように構成しても良い。このようにすれば、上流側吐
出ポートを通過し終えたポンプ室で加圧される燃料の一
部が連通溝部を逆流して上流側吐出ポートに流れ込むよ
うになる。これにより、上流側吐出ポートでは、隣接す
る２つのポンプ室から吐出される位相のずれた２つの圧
力脈動が干渉するようになり、その干渉効果によって上
流側吐出ポートの吐出圧力脈動が低減される。

【００１８】更に、請求項１０のように、連通溝部の回
転方向の長さは、該連通溝部が下流側吐出ポートに燃料
を吐出するポンプ室と連通するように設定すると良い。
このようにすれば、上流側吐出ポートと下流側吐出ポー
トとが、連通溝部とポンプ室を介して連通するようにな
るため、下流側吐出ポートでは、下流側吐出ポートに燃
料を吐出するポンプ室の吐出圧力脈動に対して、上流側
吐出ポートから連通溝部と該ポンプ室を介して伝搬する
位相がほぼ半波長分ずれた圧力脈動が干渉するようにな
り、その干渉効果によって下流側吐出ポートの吐出圧力
脈動が低減される。このようにして、２つの吐出ポート
の吐出圧力脈動を共に低減させた状態で、これら２の吐
出ポートの吐出圧力脈動がポンプ部の外部の流路でほぼ
半波長ずれて干渉しながら合流するようになり、燃料ポ
ンプ全体の吐出圧力脈動を更に効果的に低減することが
できる。

【００１９】尚、請求項１１は、前記第２の目的を達成
するために、前記請求項３で限定した構成を独立形式で
記載した請求項である。

【００２０】

【発明の実施の形態】［実施形態（１）］以下、本発明
の実施形態（１）を図１乃至図６に基づいて説明する。
ここで、図１は燃料ポンプのポンプ部１２を破断して示
す縦断面図、図２は図３のＤ−Ｄ断面図、図３は燃料ポ
ンプの下面図、図４は図２のＢ−Ｂ断面図、図５は図２
のＣ−Ｃ断面図、図６は図１のＡ−Ａ断面図である。

【００２１】まず、図１に基づいてトロコイドギヤ式の
燃料ポンプ全体の構成を概略的に説明する。燃料ポンプ
の円筒状のハウジング１１内にトロコイドギヤ式のポン
プ部１２とモータ部１３とが組み付けられている。ハウ
ジング１１の一端（下端）には、ポンプ部１２の下面を
カバーするポンプカバー１４がかしめ等により固定さ
れ、このポンプカバー１４に形成された燃料吸入口１５
から燃料タンク（図示せず）内の燃料がポンプ部１２内
に吸入される。ハウジング１１の他端（上端）には、モ
ータ部１３をカバーするモータカバー１６がかしめ等に
より固定され、このモータカバー１６には、モータ部１
３に通電するためのコネクタ１７と燃料吐出口１８とが
設けられている。ポンプ部１２から吐出された燃料は、
モータ部１３のアーマチャ３３とマグネット３８との間
の隙間を通って燃料吐出口１８から吐出される。

【００２２】次に、図１乃至図６に基づいてトロコイド
ギヤ式のポンプ部１２の構成を説明する。ポンプ部１２
のケーシングは、円筒ケーシング２１の上下両側の開口
部をケーシングカバー２２と内部サイドカバー２３で閉
鎖して構成され、これら各部品がポンプカバー１４と共
にハウジング１１内にねじ止め等により固定され、該ポ
ンプカバー１４と円筒ケーシング２１との間に内部カバ
ー２３が挟み込まれている。このポンプ部１２のケーシ
ング内には、１つのアウタギヤ２４と２つのインナギヤ
２５，２６とが収納されている。尚、アウタギヤ２４、
インナギヤ２５，２６、内部サイドカバー２３、円筒ケ
ーシング２１は、例えば鉄系の焼結金属等、耐摩耗性の
ある材料で形成され、また、ケーシングカバー２２の内
面（下面）と内部サイドカバー２３の内面（上面）等の
摺動面には、各ギヤ２４〜２６に対する摺動抵抗を低減
するためにフッ素樹脂コーティング等の表面処理を施し
ても良い。

【００２３】図６に示すように、アウタギヤ２４の内周
側とインナギヤ２５，２６の外周側には、それぞれ内歯
２４ａと外歯２５ａ，２６ａが形成され、アウタギヤ２
４の歯数が奇数で、インナギヤ２５，２６の歯数がアウ
タギヤ２４の歯数よりも１つ少ない偶数に形成されてい
る。また、インナギヤ２５，２６の歯厚はアウタギヤ２
４の歯厚と同一に形成されている。

【００２４】アウタギヤ２４は、円筒ケーシング２１に
形成された円形穴２７内に回転自在に嵌合されている。
アウタギヤ２４の厚み寸法（軸方向寸法）は、円筒ケー
シング２１の厚み寸法よりもサイドクリアランス分だけ
小さくなっている。アウタギヤ２４の内周側には、該ア
ウタギヤ２４内のスペースを２等分する仕切壁２８（図
１及び図２参照）が形成されている。この仕切壁２８
は、アウタギヤ２４に一体に形成したり、或は、別部品
として形成した仕切壁２８をアウタギヤ２４の内周中央
部に接合等により固定したり、或は、２分割された２つ
の分割アウタギヤ間に別部品の仕切壁を挟み込み、これ
ら３部品を接合等により一体化してアウタギヤ２４を形
成するようにしても良い。

【００２５】アウタギヤ２４の内周側には、２つのイン
ナギヤ２５，２６が仕切壁２８を挟んで重ね合わされて
偏心配置され、アウタギヤ２４に対する両インナギヤ２
５，２６の偏心方向が互いに１８０°反対側にずらされ
ている。そして、各ギヤ２４，２５，２６の歯２４ａ，
２５ａ，２６ａの噛合い又は接触によって、それらの歯
間に多数のポンプ室２９，３０（図６参照）が形成され
ている。この場合、アウタギヤ２４に対してインナギヤ
２５，２６が偏心しているため、回転時に各ギヤ２４，
２５，２６の歯２４ａ，２５ａ，２６ａの噛合い量が連
続的に増加・減少して、各ポンプ室２９，３０の容積が
連続的に増加・減少する動作を１回転を周期として繰り
返す。

【００２６】図１及び図２に示すように、インナギヤ２
５，２６は、ケーシングカバー２２とポンプカバー１４
のほぼ中央部に互いに１８０°反対側に偏心して圧入さ
れた円筒軸受３１，３２に回転自在に嵌合支持され、該
円筒軸受３１，３２の内側にモータ部１３のアーマチャ
３３の回転軸３４が挿通されている。この回転軸３４の
Ｄカット部がアウタギヤ２４の仕切壁２８の中心部に形
成したＤ形連結穴３５に挿通され、モータ部１３の回転
軸３４とアウタギヤ２４とが回転伝達可能に連結されて
いる。

【００２７】モータ部１３の回転軸３４とアウタギヤ２
４との連結構造は、上記の構成に限定されず、図８及び
図９に示すように、モータ部１３の回転軸３４のＤカッ
ト部にカップリング６０を挿入し、このカップリング６
０をアウタギヤ２４の仕切壁２８の中心部に形成したカ
ップリング形状の連結穴６１に挿入して回転駆動するよ
うにしても良い。

【００２８】モータ部１３によってアウタギヤ２４が回
転駆動されると、このアウタギヤ２４と噛み合うインナ
ギヤ２５，２６が互いに１８０°反対側に偏心した円筒
軸受３１，３２を中心にして回転する。尚、モータ部１
３のアーマチャ３３のラジアル方向の荷重は、回転軸３
４をケーシングカバー２２の中心部に圧入されたラジア
ル軸受３６に挿通することで支持され、該アーマチャ３
３のスラスト方向の荷重は、ポンプカバー１４の中心部
内側に圧入されたスラスト軸受３７によって支持され
る。

【００２９】ポンプカバー１４の燃料吸入口１５から吸
入した燃料は、２方向に分流して上下両側のインナギヤ
２５，２６のポンプ室２９，３０に吸入される。つま
り、燃料吸入口１５から吸入した燃料の半分は、内部サ
イドカバー２３に形成した吸入ポート３９（図２参照）
から下側のインナギヤ２６のポンプ室３０に吸入され
る。また、燃料吸入口１５から吸入した残り半分の燃料
は、ポンプカバー１４の内面の燃料導入溝４０（図２〜
図４参照）→内部サイドカバー２３の貫通穴４１（図２
参照）→円筒ケーシング２１の貫通流路４２（図２参
照）→ケーシングカバー２２内面の燃料導入溝４３（図
２及び図５参照）の経路で、上側のインナギヤ２５のポ
ンプ室２９に吸入される。

【００３０】また、下側のインナギヤ２６のポンプ室３
０から吐出される燃料は、内部サイドカバー２３の吐出
ポート４５（図１参照）→ポンプカバー１４の内面の吐
出溝４７（図１及び図４参照）→吐出流路４８（図１参
照）の経路でモータ部１３側に吐出される。尚、吐出流
路４８は、内部サイドカバー２３、円筒ケーシング２１
及びケーシングカバー２２を上下方向に貫通するように
形成されている。

【００３１】一方、上側のインナギヤ２５のポンプ室２
９から吐出される燃料は、ケーシングカバー２２の吐出
ポート４４（図１及び図５参照）からモータ部１３側に
吐出される。

【００３２】以上のように構成したトロコイドギヤ式の
燃料ポンプでは、モータ部１３が回転して、アウタギヤ
２４とインナギヤ２５，２６が回転すると、各ギヤ２
４，２５，２６の歯２４ａ，２５ａ，２６ａの噛み合い
量が連続的に増加・減少し、各歯２４ａ，２５ａ，２６
ａ間に形成された各ポンプ室２９，３０の容積が連続的
に増加・減少する動作を１回転を周期として繰り返す。
これにより、容積が拡大するポンプ室２９，３０では、
燃料を吸い込みながら燃料を移送し、容積が縮小するポ
ンプ室２９，３０では、移送した燃料を吐出ポート４
４，４５から吐出する。

【００３３】この際、ポンプ室２９，３０の容積が減少
する吐出領域では、ポンプ室２９，３０内の燃料が加圧
されて燃料圧力（燃圧）が上昇するため、その燃圧上昇
によってアウタギヤ２４に外径方向の荷重がかかる。こ
のような燃圧上昇による外径方向の荷重は、ポンプ室２
９，３０の燃圧が低下する吸入領域では発生しないた
め、アウタギヤ２４に対する外径方向の荷重は、ポンプ
室２９，３０の燃圧が上昇する吐出領域（吐出ポート４
４，４５側）のみに働く。

【００３４】本実施形態では、アウタギヤ２４の内周側
に配置された２つのインナギヤ２５，２６は、各々の偏
心方向が互いに１８０°反対側にずれているため、２つ
のインナギヤ２５，２６は、燃圧上昇側（吐出ポート４
４，４５）が互いに１８０°反対側にずれる。これによ
り、１つのアウタギヤ２４に対して、２つのインナギヤ
２５，２６から燃圧上昇による外径方向の荷重Ｆ１，Ｆ
２（図６参照）が互いに１８０°反対側に作用するた
め、アウタギヤ２４に作用する外径方向の荷重Ｆ１，Ｆ
２がバランスして、アウタギヤ２４にほとんど偏荷重が
作用しなくなる。このため、燃圧によってアウタギヤ２
４が円筒ケーシング２１の内周面に強く押しつけられた
状態とならず、円筒ケーシング２１に対するアウタギヤ
２４の摺動抵抗（摩擦損失）が従来より小さくなり、そ
の分、モータ部１３の負荷が小さくなって、消費電力が
少なくなる。しかも、アウタギヤ２４内の２つのインナ
ギヤ２５，２６で燃料を吸入・吐出するため、上述した
摺動抵抗低減効果と相俟って、燃料吐出性能を効果的に
高めることができる。

【００３５】一般に、トロコイドギヤ式の燃料ポンプ
は、インナギヤ２５，２６の歯数をアウタギヤ２４の歯
数より１つ少なくすれば良いが、駆動側のアウタギヤ２
４の歯数が偶数（従動側のインナギヤ２５，２６の歯数
が奇数）であると、従動側の２つのインナギヤ２５，２
６の回転位相が一致する。この状態では、従動側の２つ
のインナギヤ２５，２６の吐出圧力の脈動波の位相が一
致して、一方のインナギヤの吐出圧力脈動波が山（谷）
の時に他方も山（谷）となるため、２つのインナギヤ２
５，２６の吐出圧力脈動が互いに増幅し合い、吐出圧力
脈動による騒音・振動が大きくなってしまう。

【００３６】この対策として、本実施形態（１）では、
駆動側のアウタギヤ２４の歯数を奇数とし、従動側のイ
ンナギヤ２５，２６の歯数を駆動側のアウタギヤ２４の
歯数より１つ少ない偶数としている。これにより、従動
側の２つのインナギヤ２５，２６の回転位相が半ピッチ
ずれ、従動側の２つのインナギヤ２５，２６の吐出圧力
の脈動波の位相が該脈動波の半周期分ずれる。その結
果、一方のインナギヤの吐出圧力脈動波が山の時に他方
が谷となり、２つのインナギヤ２５，２６の吐出圧力脈
動が互いに干渉して打ち消し合うようになり、それによ
って、吐出圧力脈動が大幅に低減されて、吐出圧力脈動
による騒音・振動が大幅に低減される。これにより、従
来の騒音対策（吐出圧力脈動低減装置や遮音材等）が不
要となり、低コストで低騒音・低振動を実現できる。

【００３７】尚、アウタギヤを製造する際に、予め、２
分割された２つの分割アウタギヤ間に別部品の仕切壁を
挟み込み、これら３部品を接合等により一体化するよう
にしても良いが、この場合、一方の分割アウタギヤを他
方の分割アウタギヤに対して半ピッチずらした状態で仕
切壁を挟み込んで一体化するようにしても良い。この場
合には、上記実施形態とは反対に、アウタギヤの歯数を
偶数とし、インナギヤの歯数をアウタギヤの歯数より１
つ少ない奇数とすると良い。これにより、上記実施形態
と同じく、２つのインナギヤの吐出圧力の脈動波の位相
が該脈動波の半周期分ずれ、圧力脈動が大幅に低減され
る。

【００３８】［実施形態（２）］前記実施形態（１）の
ポンプ部１２は、１つのアウタギヤ２４の内周側に２つ
のインナギヤ２５，２６を仕切壁２８を挟んで重ね合わ
せた状態で配置することで２つのポンプを構成し、２つ
のポンプのアウタギヤ２４を一体に形成したが、図１０
乃至図１４に示す本発明の実施形態（２）のポンプ部６
２は、２つのポンプのアウタギヤ６７（６８）を別体に
形成し、各アウタギヤ６７（６８）の内周側に１つのイ
ンナギヤ６９（７０）を配置したポンプを２つ重ね合わ
せるように配置している。

【００３９】以下、このポンプ部６２の構成を具体的に
説明する。ここで、図１０は燃料ポンプのポンプ部６２
を破断して示す縦断面図、図１１は図１０のＦ−Ｆ断面
図、図１２は図１０のＧ−Ｇ断面図、図１３は図１０の
Ｈ−Ｈ断面図、図１４は図１０のＩ−Ｉ断面図である。
但し、前記実施形態（１）と実質的に同じ部分について
は、同一符号を付して説明を簡略化する。

【００４０】本実施形態（２）では、図１０に示すよう
に、ポンプ部６２のケーシングは、２つの円筒ケーシン
グ６３，６４を中間プレート６５を挟んで重ね合わせ、
その上下両側の開口部をケーシングカバー２２と内部サ
イドカバー２３で閉鎖して構成し、これら各部品がポン
プカバー１４と共にハウジング１１内にねじ６６で締め
付け固定されている。このポンプ部６２のケーシング内
の中間プレート６５上側のスペースに、１つ目のポンプ
を構成する１対のアウタギヤ６７とインナギヤ６９が収
納され、中間プレート６５下側のスペースに、２つ目の
ポンプを構成する１対のアウタギヤ６８とインナギヤ７
０が収納されている。

【００４１】図１３及び図１４に示すように、各円筒ケ
ーシング６３，６４には、互いに１８０°反対側に偏心
した位置に円形穴７１，７２が形成され、各円形穴７
１，７２内に、それぞれアウタギヤ６７，６８が回転自
在に嵌合されている。各アウタギヤ６７，６８の内周側
に、それぞれインナギヤ６９，７０が偏心配置されてい
る。本実施形態（２）では、２つのインナギヤ６９，７
０が同軸上且つ同一位相で回転駆動されように配置さ
れ、各インナギヤ６９，７０に対する各アウタギヤ６
７，６８の偏心方向が互いに１８０°反対側にずらされ
ている。また、モータ部１３によって回転駆動される駆
動側のインナギヤ６９，７０の歯数が奇数で、従動側の
アウタギヤ６７，６８の歯数が駆動側のインナギヤ６
９，７０の歯数よりも１つ多い偶数に形成されている。

【００４２】図１０に示すように、各インナギヤ６９，
７０は、ポンプカバー１４の中央部に圧入されたシャフ
ト７３に回転自在に嵌合支持され、各インナギヤ６９，
７０とモータ部１３の回転軸３４とが、カップリング７
４を介して回転伝達可能に連結されている。モータ部１
３の回転軸３４のＤカット部がカップリング７４の上部
に形成したＤ形連結穴に挿通されることで回転軸３４と
カップリング７４とが連結され、カップリング７４の下
部に下向きに形成した複数本の連結ピン９１がインナギ
ヤ６９，７０の連結穴に挿通されることでカップリング
７４とインナギヤ６９，７０とが連結されている。モー
タ部１３によって各インナギヤ６９，７０が回転駆動さ
れると、各インナギヤ６９，７０と噛み合うアウタギヤ
６７，６８が互いに１８０°反対側に偏心した状態で回
転する。尚、モータ部１３のアーマチャ３３のスラスト
方向の荷重は、シャフト７３の上面で支持される。

【００４３】前記実施形態（１）と同じように、ポンプ
カバー１４の燃料吸入口１５から吸入した燃料の半分
は、内部サイドカバー２３の吸入ポート３９から下側の
インナギヤ７０のポンプ室７６に吸入される。また、燃
料吸入口１５から吸入した残り半分の燃料は、ポンプカ
バー１４の内面の燃料導入溝４０（図１０及び図１１参
照）→貫通流路７７（図１０、図１３及び図１４参照）
→ケーシングカバー２２内面の燃料導入溝４３（図１０
及び図１２参照）の経路で、上側のインナギヤ６９のポ
ンプ室７５に吸入される。尚、貫通流路７７は、内部サ
イドカバー２３、円筒ケーシング６４、中間プレート６
５及び円筒ケーシングカバー６３を上下方向に貫通する
ように形成されている。

【００４４】また、下側のインナギヤ７０のポンプ室７
６から吐出される燃料は、内部サイドカバー２３の吐出
ポート４５→ポンプカバー１４の内面の吐出溝４７（図
１１参照）→吐出流路７８（図１２〜図１４参照）の経
路でモータ部１３側に吐出される。尚、吐出流路７８
は、内部サイドカバー２３、円筒ケーシング６４、中間
プレート６５、円筒ケーシング６３及びケーシングカバ
ー２２を上下方向に貫通するように形成されている。一
方、上側のインナギヤ６９のポンプ室７５から吐出され
る燃料は、ケーシングカバー２２の吐出ポート４４（図
１２参照）からモータ部１３側に吐出される。

【００４５】以上説明した本実施形態（２）では、モー
タ部１３によって同一位相で回転駆動される駆動側のイ
ンナギヤ６９，７０の歯数を奇数とし、従動側のアウタ
ギヤ６７，６８の歯数をインナギヤ６９，７０の歯数よ
り１つ多い偶数としたので、従動側の２つのアウタギヤ
６７，６８の回転位相が半ピッチずれ、前記実施形態
（１）と同じように、２つのポンプの吐出圧力脈動が互
いに干渉して打ち消し合うようになり、吐出圧力脈動が
大幅に低減されて、吐出圧力脈動による騒音・振動が大
幅に低減される。これにより、従来の騒音対策（吐出圧
力脈動低減装置や遮音材等）が不要となり、低コストで
低騒音・低振動を実現できる。

【００４６】尚、一方のインナギヤを他方のインナギヤ
に対して半ピッチずらして回転させるようにしても良
く、この場合は、上記実施形態（２）とは反対に、駆動
側のインナギヤ６９，７０の歯数を偶数とし、従動側の
アウタギヤ６７，６８の歯数をインナギヤ６９，７０の
歯数より１つ多い奇数とすると良い。これにより、上記
実施形態（２）と同じく、２つのポンプの吐出圧力の脈
動波の位相が該脈動波の半波長分（半周期分）ずれ、吐
出圧力脈動が大幅に低減される。

【００４７】また、上記実施形態（２）では、上下のポ
ンプのアウタギヤ６７，６８の偏心方向が互いに１８０
°反対側にずれているため、両ポンプ間で燃圧上昇側が
互いに１８０°反対側にずれる。このため、両ポンプで
外径方向の荷重が互いに１８０°反対側に作用して、燃
料ポンプ全体として外径方向に作用する荷重をバランス
させることができ、燃料ポンプの振動を低減することが
できる。

【００４８】しかも、上記実施形態（２）では、２つの
円筒ケーシング６３，６４間に挟んで固定した中間プレ
ート６５を、上下のポンプ間に介在させるようにしたの
で、上下のポンプ（アウタギヤ６７，６８）に作用する
外径方向の荷重（燃圧）によってアウタギヤ６７，６８
がこじり方向に傾動することを中間プレート６５によっ
て阻止することができ、アウタギヤ６７，６８の傾動に
よる回転摺動抵抗の増加を防止することができる。

【００４９】また、上記実施形態（２）では、アウタギ
ヤ６７，６８とインナギヤ６９，７０の歯厚を変えて
も、その分を、内部サイドカバー２３の厚さ寸法変更で
吸収して、ポンプ全長を一定に保つことができ、ポンプ
全長を変えずに、歯厚を変えてポンプ吐出能力を変える
ことができる。このため、要求吐出能力の異なる種々の
エンジンに対して共通サイズの燃料ポンプで対応するこ
とができ、燃料ポンプの取付部品（ブラケット等）を共
通化することができる。

【００５０】尚、上記実施形態（２）では、２つのイン
ナギヤ６９，７０を同軸上に配置して、インナギヤ６
９，７０に対する２つのアウタギヤ６７，６８の偏心方
向を互いに１８０°反対側にずらした構成としたが、２
つのアウタギヤを同軸上に配置して、アウタギヤに対す
る２つのインナギヤの偏心方向を互いに１８０°反対側
にずらした構成としても良い。この場合は、各アウタギ
ヤの側面にそれぞれサイドカバーを一体化して、サイド
カバーとモータ部の回転軸とを連結することで、モータ
部により２つのアウタギヤをサイドカバーと共に同一位
相で回転駆動する構成とし、駆動側のアウタギヤの歯数
を奇数とし、従動側のインナギヤの歯数をアウタギヤの
歯数より１つ少ない偶数とすれば良い。また、一方のア
ウタギヤを他方のアウタギヤに対して半ピッチずらして
回転させるようにしても良く、この場合は、アウタギヤ
の歯数を偶数とし、インナギヤの歯数をアウタギヤの歯
数より１つ少ない奇数とすれば良い。

【００５１】［実施形態（３）］次に、図１５乃至図１
９に基づいて本発明の実施形態（３）を説明する。ここ
で、図１５は燃料ポンプのポンプ部７９を破断して示す
縦断面図、図１６は図１５のＪ−Ｊ断面図、図１７は図
１５のＫ−Ｋ断面図、図１８は図１５のＬ−Ｌ断面図、
図１９は図１８のＭ−Ｍ線に沿って示すケーシングカバ
ー２２の断面図である。但し、前記実施形態（１）と実
質的に同じ部分については、同一符号を付して説明を簡
略化する。

【００５２】本実施形態（３）では、図１５に示すよう
に、ポンプ部７９のケーシングは、円筒ケーシング２１
の上下両側の開口部をケーシングカバー２２とポンプカ
バー１４で閉鎖して構成され、このポンプ部７９のケー
シング内に、１対のアウタギヤ８０とインナギヤ８１が
収納されている。アウタギヤ８０は、円筒ケーシング２
１の円形穴２７内に回転自在に嵌合され、インナギヤ８
１は、モータ部１３の回転軸３４に嵌合支持されてい
る。モータ部１３の回転軸３４とインナギヤ８１とはカ
ップリング８２を介して回転伝達可能に連結され、モー
タ部１３によってインナギヤ８１が回転駆動されると、
このインナギヤ８１と噛み合うアウタギヤ８０が回転す
る。

【００５３】図１６に示すように、ポンプカバー１４に
は、容積が拡大する複数のポンプ室８３に連通するよう
に吸入ポート８４が形成され、燃料吸入口１５から吸入
した燃料は、吸入ポート８４からポンプ室８３に吸入さ
れる。

【００５４】一方、図１７乃至図１９に示すように、ケ
ーシングカバー２２には、容積が減少するポンプ室８３
に連通するように２つの吐出ポート８５，８６が形成さ
れ、ポンプ室８３から吐出される燃料は、各吐出ポート
８５，８６からモータ部１３側に吐出される。各吐出ポ
ート８５，８６は、以下に説明するように設けること
で、吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分ずれて干渉しな
がら合流するように構成されている。

【００５５】図１７（ａ）は、吸入領域と吐出領域の境
界領域のポンプ室８３ａの容積が最大となるときのイン
ナギヤ８１とアウタギヤ８０の回転位置を示しており、
図１７（ｂ）は、図１７（ａ）の位置からインナギヤ８
１とアウタギヤ８０が半ピッチ回転したときの状態を示
している。図１７（ａ）に示すように、１つ目の吐出ポ
ート８５（上流側吐出ポート）は、最大容積のポンプ室
８３ａとその隣のポンプ室８３ｂとの仕切り位置からほ
ぼ半ピッチ分の長さにわたって形成されている。これに
より、図１７（ａ）に示すように、１つ目の吐出ポート
８５の開始位置は、容積が最大となるポンプ室８３ａの
終端近傍となり、図１７（ｂ）に示すように、１つ目の
吐出ポート８５の終端位置は、両ギヤ８０，８１が半位
相移動した時に形成されるポンプ室８３ａの終端近傍と
なる。

【００５６】また、２つ目の吐出ポート８６（下流側吐
出ポート）は、１つ目の吐出ポート８５からほぼ１．５
ピッチ分だけ回転方向に離れた位置に形成されている。
これにより、図１７（ｂ）に示すように、２つ目の吐出
ポート８６の開始位置は、１つ目の吐出ポート８５の終
端部から形成された１つめのポンプ室８３ｂの終端近傍
となり、１つ目の吐出ポート８５が最大容積のポンプ室
８３ａに開口し始めてから、半ピッチ分遅れて、２つ目
の吐出ポート８６が最大容積のポンプ室８３ａの隣のポ
ンプ室８３ｂに開口し始めるようになっている。

【００５７】これにより、図１７（ａ）に示す最大容積
のポンプ室８３ａ内の燃料の一部が１つ目の吐出ポート
８５から吐出され始めてから、半ピッチ分遅れて、２つ
目の吐出ポート８６から最大容積のポンプ室８３ａの隣
のポンプ室８３ｂ内の残りの燃料が吐出されるようにな
る。その結果、２つの吐出ポート８５，８６の吐出圧力
の上下動タイミングが半ピッチ分ずれ、２つの吐出ポー
ト８５，８６の吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分ずれ
た状態となる。

【００５８】尚、２つの吐出ポート８５，８６の間隔
は、インナギヤ８１とアウタギヤ８０の歯数に応じて決
めれば良く、歯数が変わっても、１つ目の吐出ポートの
後に１つのポンプ室（歯間室）を形成できる位置に２つ
目の吐出ポートを形成すれば良い。

【００５９】また、図１９に示すように、吐出ポート８
５，８６間には、ケーシングカバー２２の下面（摺動
面）２２ａに対して所定の段差（例えば０．２ｍｍ程
度）をもった凹部８７が形成されている。更に、吐出ポ
ート８６の入口部には、ポンプ室８３側に向かって広が
るテーパ部８８が形成されている。

【００６０】以上説明した本実施形態（３）では、ポン
プ室８３内の燃料が吐出される吐出ポート８５，８６
を、吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分ずれて干渉しな
がら合流するように形成したので、２つの吐出ポート８
５，８６の吐出圧力脈動が互いに干渉して打ち消し合う
ようになり、吐出圧力脈動が大幅に低減されて、吐出圧
力脈動による騒音・振動が大幅に低減される。これによ
り、前記実施形態（１），（２）のように、２つのポン
プを設けて吐出圧力脈動を低減する場合に比べて、部品
点数を削減して構成を簡素化することができ、低騒音化
・低振動化を実現しながら軽量化及び低コスト化を図る
ことができる。

【００６１】［実施形態（４）］次に、本発明の実施形
態（４）を図２０乃至図２５を用いて説明する。ここ
で、図２０は燃料ポンプのポンプ部９０を破断して示す
縦断面図、図２１は図２０のＮ−Ｎ断面図、図２２は図
２０のＰ−Ｐ断面図、図２３は図２０のＱ−Ｑ断面図、
図２４は図２０のＲ−Ｒ断面図、図２５は吐出ポート９
８，９９及び連通溝部１００の形成位置を説明するため
の図である。尚、前記実施形態（１）と実質的に同じ部
分については、同一符号を付して説明を簡略化する。

【００６２】本実施形態（４）では、図２０に示すよう
に、ポンプ部９０のケーシングは、円筒ケーシング２１
の上下両側の開口部をケーシングカバー２２と内部サイ
ドカバー２３で閉鎖して構成され、このポンプ部９０の
ケーシング内に、１対のアウタギヤ９２とインナギヤ９
３が収納されている。インナギヤ９３は、ケーシングカ
バー２２に圧入されたラジアル軸受３６に回転自在に嵌
合支持され、該ラジアル軸受３６の内側にモータ部１３
の回転軸３４が挿通されている。本実施形態（４）で
は、図２１に示すように、アウタギヤ９２の歯数が６
で、インナギヤ９３の歯数が５となっている。

【００６３】図２１に示すように、回転軸３４のＤカッ
ト部がカップリング９４に挿入され、このカップリング
９４がインナギヤ９３の中心部に形成されたカップリン
グ形状の連結穴９５に挿入されることで、モータ部１３
の回転軸３４とインナギヤ９３とがカップリング９４を
介して回転伝達可能に連結されている。

【００６４】また、図２２に示すように、内部サイドカ
バー２３には、吸入ポート９７が形成され、燃料吸入口
１５から吸入した燃料は、吸入ポート９７からポンプ室
９６に吸入される。

【００６５】一方、図２３乃至図２５に示すように、ケ
ーシングカバー２２には、容積が減少するポンプ室９６
に連通するように２つの吐出ポート９８，９９が形成さ
れ、ポンプ室９６から吐出される燃料は、各吐出ポート
９８，９９からモータ部１３側に吐出される。

【００６６】図２５（ａ）は、吸入領域と吐出領域の境
界領域のポンプ室９６ａの容積が最大となるときのイン
ナギヤ９３とアウタギヤ９２の回転位置を示しており、
図２５（ｂ）は、図２５（ａ）の位置からインナギヤ９
３とアウタギヤ９２が半ピッチ回転したときの状態を示
している。本実施形態（４）においても、前記実施形態
（３）と同じように、上流側吐出ポート９８は、図２５
（ａ）に示すように、最大容積のポンプ室９６ａとその
隣のポンプ室９６ｂとの仕切り位置からほぼ半ピッチ分
の長さにわたって形成され、下流側吐出ポート９９は、
上流側吐出ポート９８からほぼ１．５ピッチ分だけ回転
方向に離れた位置に形成されている。これにより、図２
５（ａ）に示す最大容積のポンプ室９６ａ内の燃料の一
部が上流側吐出ポート９８から吐出され始めてから、ほ
ぼ半ピッチ分遅れて、下流側吐出ポート９９から最大容
積のポンプ室９６ａの隣のポンプ室９６ｂ内の残りの燃
料が吐出され、２つの吐出ポート９８，９９の吐出圧力
脈動の位相がほぼ半波長分ずれて干渉しながら合流する
ように構成されている。

【００６７】本実施形態（４）では、各吐出ポート９
８，９９の上流側及び下流側端部を絞り込まずに吐出ポ
ート９８，９９全体を略四角形状に形成して、各吐出ポ
ート９８，９９のポンプ室９６に対する開口面積が大き
くとれるようにしている。

【００６８】また、ケーシングカバー２２には、ケーシ
ングカバー２２下面に対して所定の段差（例えば０．１
ｍｍ）をもった連通溝部１００が上流側吐出ポート９８
の下流側端部から回転方向に延びるように形成されてい
る。これにより、図２５（ｂ）に示すように、上流側吐
出ポート９８を通過し終えたポンプ室９６ｂが連通溝部
１００によって上流側吐出ポート９８と連通されるよう
になっている。このポンプ室９６ｂは、図２５（ａ）に
示す位置から半ピッチ移動して図２５（ｂ）に示す位置
に至ると、該ポンプ室９６ｂが下流側吐出ポート９９と
連通し始めるようになり、更に、図２５（ｂ）に示す位
置から半ピッチ移動すると、図２５（ａ）に示すポンプ
室９６ｃの位置まで移動する。

【００６９】この場合、連通溝部１００の回転方向の長
さは、該連通溝部１００の先端部が下流側吐出ポート９
９に燃料を吐出するポンプ室９６ｃと連通するように設
定されている。これにより、図２５（ａ）に示す回転位
置において、上流側吐出ポート９８と下流側吐出ポート
９９とが、連通溝部１００とポンプ室９６ｃを介して連
通されるようになっている。

【００７０】以上のように構成したポンプ部９０では、
図２５（ａ）に示すポンプ室９６ａ内の燃料が上流側吐
出ポート９８から吐出され始めてから、半ピッチ分遅れ
て、図２５（ｂ）に示すポンプ室９６ｂ内の燃料が下流
側吐出ポート９９から吐出され、２つの吐出ポート９
８，９９の吐出圧力脈動の位相がほぼ半波長分ずれて干
渉しながら合流する。

【００７１】その際、図２５（ｂ）に示すように、上流
側吐出ポート９８を通過し終えたポンプ室９６ｂで加圧
される燃料の一部が連通溝部１００を逆流して上流側吐
出ポート９８に流れ込む。これにより、上流側吐出ポー
ト９８では、隣接する２つのポンプ室９８ａ，９８ｂか
ら吐出される位相のずれた２つの圧力脈動が干渉するよ
うになり、その干渉効果によって上流側吐出ポート９８
の吐出圧力脈動が低減される。

【００７２】更に、図２５（ａ）に示すように、連通溝
部１００が下流側吐出ポート９９に燃料を吐出するポン
プ室９６ｃと連通するように形成されているため、上流
側吐出ポート９８と下流側吐出ポート９９とが、連通溝
部１００とポンプ室９６ｃを介して連通される。これに
より、下流側吐出ポート９９では、下流側吐出ポート９
９に燃料を吐出するポンプ室９６ｃの吐出圧力脈動と、
上流側吐出ポート９８から連通溝部１００と該ポンプ室
９６ｃを介して伝搬する圧力脈動とが干渉するようにな
る。前述したように、上流側吐出ポート９８から伝搬す
る圧力脈動は、下流側吐出ポート９９の吐出圧力脈動よ
りもほぼ半波長進んでいるため、これら２つの圧力脈動
の干渉により下流側吐出ポート９９の吐出圧力脈動が効
果的に低減される。

【００７３】従って、本実施形態（４）では、連通溝部
１００によって上流側吐出ポート９８の吐出圧力脈動と
下流側吐出ポート９９の吐出圧力脈動を共に低減させた
状態で、これら２の吐出ポート９８，９９の吐出圧力脈
動がポンプ部９０の外部の流路でほぼ半波長ずれて干渉
しながら合流するようになり、ポンプ全体の吐出圧力脈
動の低減効果を更に向上させることができ、吐出圧力脈
動による騒音・振動を効果的に低減することができる。

【００７４】尚、本実施形態（４）では、連通溝部１０
０の回転方向の長さを、該連通溝部１００が下流側吐出
ポート９９に燃料を吐出するポンプ室９６ｃと連通する
ように設定したが、連通溝部１００の長さを短くして該
ポンプ室９６ｃに届かないようにしても良い。この場合
でも、連通溝部１００による上流側吐出ポート９８の吐
出圧力脈動の低減効果を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態（１）における燃料ポンプの
ポンプ部を破断して示す縦断面図

【図２】図３のＤ−Ｄ断面図

【図３】燃料ポンプの下面図

【図４】図２のＢ−Ｂ断面図

【図５】図２のＣ−Ｃ断面図

【図６】図１のＡ−Ａ断面図

【図７】従来のトロコイドギヤ式の燃料ポンプの構造を
説明する図

【図８】本発明の実施形態（１）の変形例における燃料
ポンプのポンプ部を破断して示す縦断面図

【図９】図８のＥ−Ｅ断面図

【図１０】本発明の実施形態（２）における燃料ポンプ
のポンプ部を破断して示す縦断面図

【図１１】図１０のＦ−Ｆ断面図

【図１２】図１０のＧ−Ｇ断面図

【図１３】図１０のＨ−Ｈ断面図

【図１４】図１０のＩ−Ｉ断面図

【図１５】本発明の実施形態（３）における燃料ポンプ
のポンプ部を破断して示す縦断面図

【図１６】図１５のＪ−Ｊ断面図

【図１７】吐出ポートの形成位置を説明するための図
で、（ａ）と（ｂ）は半ピッチずれたギア回転位置の状
態を示す図１５のＫ−Ｋ断面図

【図１８】図１５のＬ−Ｌ断面図

【図１９】図１８のＭ−Ｍ線に沿って示すケーシングカ
バーの断面図

【図２０】本発明の実施形態（４）における燃料ポンプ
のポンプ部を破断して示す縦断面図

【図２１】図２０のＮ−Ｎ断面図

【図２２】図２０のＰ−Ｐ断面図

【図２３】図２０のＱ−Ｑ断面図

【図２４】図２０のＲ−Ｒ断面図

【図２５】吐出ポート及び連通溝部の形成位置を説明す
るための図で、（ａ）と（ｂ）は半ピッチずれたギア回
転位置の状態を示す図

【符号の説明】

１１…ハウジング、１２…ポンプ部、１３…モータ部、
１４…ポンプカバー、１５…燃料吸入口、１８…燃料吐
出口、２１…円筒ケーシング、２２…ケーシングカバ
ー、２３…内部サイドカバー、２４…アウタギヤ、２４
ａ…内歯、２５，２６…インナギヤ、２５ａ，２６ａ…
外歯、２８…仕切壁、２９，３０…ポンプ室、３１，３
２…円筒軸受、３４…回転軸、３９…吸入ポート、４０
…燃料導入溝，４２…貫通流路、４３…燃料導入溝、４
４，４５…吐出ポート、４７…吐出溝、４８…吐出流
路，６２…ポンプ部、６３，６４…円筒ケーシング、６
５…中間プレート、６７，６８…アウタギヤ、６９，７
０…インナギヤ、７３…シャフト、７５，７６…ポンプ
室、７７…貫通流路、７８…吐出流路、７９…ポンプ
部、８０…アウタギヤ、８１…インナギヤ、８３…ポン
プ室、８４…吸入ポート、８５，８６…吐出ポート、９
０…ポンプ部、９２…アウタギヤ、９３…インナギヤ、
９７…吸入ポート、９８，９９…吐出ポート、１００…
連通溝部。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 草谷 克彦 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3H041 AA02 BB04 CC11 DD01 DD05 DD06 DD07 DD10 DD13 DD18 DD36 DD38 3H044 AA02 BB03 CC11 DD01 DD05 DD06 DD13 DD16 DD18 DD26 DD28

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内歯付きのアウタギヤの内周側に外歯付
   きのインナギヤを偏心配置すると共に、両ギヤを噛み合
   わせて両ギヤの歯間に形成したポンプ室を、両ギヤの回
   転により回転方向に移動させながら、該ポンプ室の容積
   を連続的に増加・減少させて燃料を吸入・吐出する燃料
   ポンプにおいて、 前記アウタギヤと前記インナギヤとからなるポンプを２
   つ設け、これら２つのポンプの吐出圧力脈動の位相がほ
   ぼ半波長分ずれて干渉しながら合流するように構成した
   ことを特徴とする燃料ポンプ。
2. 【請求項２】 前記２つのポンプの回転位相をほぼ半ピ
   ッチずらしたことを特徴とする請求項１に記載の燃料ポ
   ンプ。
3. 【請求項３】 前記２つのポンプのアウタギヤを一体に
   形成し、１つのアウタギヤの内周側に２つのインナギヤ
   を仕切壁を挟んで重ね合わせた状態で偏心配置すると共
   に、前記アウタギヤに対する両インナギヤの偏心方向を
   互いに１８０°反対側にずらした構成としたことを特徴
   とする請求項１又は２に記載の燃料ポンプ。
4. 【請求項４】 前記２つのポンプのアウタギヤを別体に
   形成し、各アウタギヤの内周側に１つのインナギヤを偏
   心配置したポンプを２つ重ね合わせるように配置すると
   共に、両ポンプ間でギヤの偏心方向を互いに１８０°反
   対側にずらした構成としたことを特徴とする請求項１又
   は２に記載の燃料ポンプ。
5. 【請求項５】 前記２つのポンプのアウタギヤをモータ
   により同一位相で回転駆動すると共に、該アウタギヤの
   歯数を奇数とし、該アウタギヤによって回転駆動される
   前記インナギヤの歯数を前記アウタギヤの歯数より１つ
   少ない偶数としたことを特徴とする請求項３又は４に記
   載の燃料ポンプ。
6. 【請求項６】 前記２つのポンプのインナギヤをモータ
   により同一位相で回転駆動すると共に、該インナギヤの
   歯数を奇数とし、該インナギヤによって回転駆動される
   前記アウタギヤの歯数を前記インナギヤの歯数より１つ
   多い偶数としたことを特徴とする請求項４に記載の燃料
   ポンプ。
7. 【請求項７】 内歯付きのアウタギヤの内周側に外歯付
   きのインナギヤを偏心配置すると共に、両ギヤを噛み合
   わせて両ギヤの歯間に形成したポンプ室を、両ギヤの回
   転により回転方向に移動させながら、該ポンプ室の容積
   を連続的に増加・減少させて燃料を吸入・吐出する燃料
   ポンプにおいて、 前記ポンプ室内の燃料が吐出される吐出ポートを２箇所
   に形成し、これら２箇所の吐出ポートの吐出圧力脈動の
   位相がほぼ半波長分ずれて干渉しながら合流するように
   構成したことを特徴とする燃料ポンプ。
8. 【請求項８】 前記２箇所の吐出ポートのうちの上流側
   吐出ポートの開始位置は、容積が最大となるポンプ室の
   終端近傍に設定され、該上流側吐出ポートの終端位置
   は、両ギヤが半位相移動した時に形成されるポンプ室終
   端近傍に設定され、 下流側吐出ポートの開始位置は、上流側吐出ポート終端
   部から形成された１つめのポンプ室終端近傍に設定され
   ていることを特徴とする請求項７に記載の燃料ポンプ。
9. 【請求項９】 前記２箇所の吐出ポートのうちの上流側
   吐出ポートから回転方向に延びる連通溝部を設け、前記
   上流側吐出ポートを通過し終えたポンプ室が前記連通溝
   部によって前記上流側吐出ポートと連通するように構成
   したことを特徴とする請求項７又は８に記載の燃料ポン
   プ。
10. 【請求項１０】 前記連通溝部の回転方向の長さは、該
    連通溝部が下流側吐出ポートに燃料を吐出するポンプ室
    と連通するように設定されていることを特徴とする請求
    項９に記載の燃料ポンプ。
11. 【請求項１１】 内歯付きのアウタギヤの内周側に外歯
    付きのインナギヤを偏心配置すると共に、両ギヤを噛み
    合わせて両ギヤの歯間に形成したポンプ室を、両ギヤの
    回転により回転方向に移動させながら、該ポンプ室の容
    積を連続的に増加・減少させて燃料を吸入・吐出する燃
    料ポンプにおいて、 １つのアウタギヤの内周側に２つのインナギヤを仕切壁
    を挟んで重ね合わせた状態で偏心配置すると共に、前記
    アウタギヤに対する両インナギヤの偏心方向を互いに１
    ８０°反対側にずらした構成としたことを特徴とする燃
    料ポンプ。