JP2002257376A - 除湿装置 - Google Patents

除湿装置

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 ヒートポンプの蒸発器の伝熱面に除湿した水
分を氷として着床させず乾燥した空気を連続して供給す
ることができる除湿装置を提供する。 【解決手段】 冷媒を昇圧する昇圧機３と、冷媒を凝縮
させて再生空気Ｔを加熱する凝縮器４と、冷媒を蒸発さ
せて外部空気Ｑを露点以下の温度まで冷却する蒸発器２
と、凝縮器４の凝縮圧力と蒸発器２の蒸発圧力との中間
の圧力で冷媒を蒸発させて外部空気ＯＡを冷却する第１
の熱交換部５１と、上記中間圧力で冷媒を凝縮させて空
気Ｒを加熱する第２の熱交換部５２と、第２の熱交換部
５２によって加熱された空気を処理空気Ｖ及び再生空気
Ｔとして、処理空気Ｖの水分を吸着すると共に、再生空
気Ｔで水分を脱着されて再生されるデシカントと、第１
の熱交換部５１と蒸発器２と第２の熱交換部５２とをこ
の順番で接続する空気経路１３ｂ、１３ｃとを備えた。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、除湿装置、特に外
気を処理して室内に導く除湿装置（外調機）に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来の除湿装置（外調機）の構成を図１
４に示す。図１４に示すように、従来の除湿装置は、冷
媒を圧縮する昇圧機３０１と、圧縮された冷媒を凝縮し
外気ＯＡを加熱する凝縮器３０２と、凝縮した冷媒を絞
り３０３で減圧し、これを蒸発させて外気ＯＡを露点温
度以下に冷却する蒸発器３０４と、外気ＯＡを空調空間
１００に供給するための送風機３０５とを備えている。
蒸発器３０４は外気ＯＡを露点以下に冷却して、外気Ｏ
Ａ中の水分を除去する。露点以下に冷却された外気ＯＡ
は凝縮器３０２で加熱され、空調空間１００に供給され
る。これら昇圧機３０１、凝縮器３０２、絞り３０３及
び蒸発器３０４によって、蒸発器３０４を流れる外気Ｏ
Ａから凝縮器３０２を流れる外気ＯＡに熱を汲み上げる
ヒートポンプＨＰが構成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
除湿装置においては、ヒートポンプＨＰにおける蒸発器
３０４の作用温度が氷点下になり、そのため、除湿され
た水分が伝熱面で氷となって着床し、これが伝熱を阻害
して連続運転ができなくなる場合が考えられる。従っ
て、従来の除湿装置においては、絶対湿度で４ｇ／ｋｇ
ＤＡ以下の乾燥した空気を供給できなかった。
【０００４】また、低い露点温度、即ち、低い絶対湿度
の空気を得る方法として、デシカントを用いて水分を吸
着し除湿する方法が知られている。しかしながら、従来
のデシカントを用いた除湿装置では、例えば、盛夏期に
おける２０ｇ／ｋｇＤＡを越えるような高い絶対湿度の
外気に対しては、吸着熱が障害となって湿度が下がらず
使用することができなかった。また、デシカントを用い
た除湿装置では、デシカントを再生する再生空気を加熱
するために電気ヒータが用いられ、運転費用がかさむと
いう問題があった。
【０００５】本発明は、このような従来技術の問題点に
鑑みてなされたもので、空気の除湿を行ってもヒートポ
ンプの蒸発器の伝熱面に除湿した水分を氷として着床さ
せず、絶対湿度で４ｇ／ｋｇＤＡ以下の乾燥した空気を
連続して供給することができる除湿装置を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような従来技術にお
ける問題点を解決するために、本発明の一態様は、冷媒
を昇圧する昇圧機と、上記冷媒を凝縮させて再生空気を
加熱する凝縮器と、上記冷媒を蒸発させて外部空気を露
点以下の温度まで冷却する蒸発器と、上記凝縮器と上記
蒸発器とを接続する冷媒経路中に設けられ、上記凝縮器
の凝縮圧力と上記蒸発器の蒸発圧力との中間の圧力で冷
媒を蒸発させて外部空気を冷却する第１の熱交換手段
と、上記凝縮器と上記蒸発器とを接続する冷媒経路中に
設けられ、上記凝縮器の凝縮圧力と上記蒸発器の蒸発圧
力との中間の圧力で冷媒を凝縮させて外部空気を加熱す
る第２の熱交換手段と、上記第２の熱交換手段によって
加熱された外部空気を処理空気及び再生空気として、上
記処理空気の水分を吸着すると共に、上記再生空気で水
分を脱着されて再生されるデシカントと、上記第１の熱
交換手段と上記蒸発器と上記第２の熱交換手段とをこの
順番で接続する空気経路とを備えたことを特徴とする除
湿装置である。
【０００７】このような構成により、空気は、第１の熱
交換手段による冷却によって水分の一部が結露し、水分
の含有量が減少し得る。蒸発器により冷却される前に、
第１の熱交換手段による冷却（予冷）を受け、蒸発器に
より冷却された後に、第２の熱交換手段による加熱（予
加熱）を受けるので、低顕熱比の運転ができる。また、
処理空気は水分吸着装置によって水分を吸着されるの
で、処理空気の湿度が大幅に下がり、乾燥した空気を供
給することができる。
【０００８】また、蒸発器での冷却の前に第１の熱交換
手段により空気を予冷でき、その予冷の冷熱を、蒸発器
で一旦冷却された空気から回収することができ、動作係
数の高いヒートポンプを備えた除湿装置を提供すること
が可能となる。また、エネルギ消費量当たりの除湿能力
の高い除湿装置とすることができる。このように、従来
デシカントを再生する再生空気を加熱するための電気ヒ
ータにおいて必要とされる熱量よりも少ない加熱量で済
む上、ヒートポンプはエネルギ効率が高いので消費電力
を少なくすることができる。
【０００９】また、上記第２の熱交換手段によって加熱
された空気に、上記処理空気が供給される室内の空気を
加えて再生空気とすることもできる。このように除湿さ
れた処理空気が供給された室内からの空気を換気として
取込み、これを再生空気に加えることによって、除湿装
置の能力を向上させることができる。
【００１０】更に、本発明の好ましい一態様において
は、上記第１の熱交換手段と上記第２の熱交換手段と
は、上記各熱交換手段を流れる空気同士が互いに対向し
て流れるように構成され、上記冷媒経路は上記第１の熱
交換手段と上記第２の熱交換手段内で、上記空気の流れ
にほぼ直交する第１の面内に少なくとも一対の第１の貫
通部と第２の貫通部とを有し、上記第１の面とは異なる
上記空気の流れにほぼ直交する第２の面内に少なくとも
一対の第１の貫通部と第２の貫通部とを有し、上記第１
の面内から上記第２の面内に移動する位置に中間絞りを
備えたことを特徴とする。
【００１１】このように構成すると、空気同士の熱交換
という観点から見ると、対向流熱交換であるので、高い
熱交換効率を達成できる。第１の面内に少なくとも一対
の第１の貫通部と第２の貫通部とを有し、一対の冷媒経
路となし、第１の面とは異なる再生空気の流れにほぼ直
交する第２の面内に少なくとも一対の第１の貫通部と第
２の貫通部とを有し、一対の冷媒経路となすので、熱交
換器を全体として小型コンパクトに形成することができ
る。また、第１の面内から第２の面内に移動する箇所に
中間絞りを有するので、第２の面内の第１、第２の貫通
部の蒸発あるいは凝縮の圧力を、第１の面内の第１、第
２の貫通部の蒸発あるいは凝縮の圧力より低い値とする
ことができるので、各貫通部を流れる空気同士の熱交換
を対向流熱交換に近いものとすることができ、熱交換効
率を高くすることができる。なお、第１の面と、第２の
面の形状は、典型的には矩形の平面である。
【００１２】また、本発明の好ましい一態様において
は、上記凝縮器と上記蒸発器との間で複数列に分岐する
分岐冷媒経路を備え、上記分岐冷媒経路中に上記第１の
熱交換手段及び上記第２の熱交換手段を設けたことを特
徴とする。
【００１３】このような構成によって、冷媒の作用温度
を段階的に変化させることができるので、熱交換効率を
高めることが可能となる。ここで、熱交換効率φは、高
温側の流体の熱交換器入り口温度をＴＰ１、出口温度を
Ｔ、低温側の流体の熱交換器入り口温度をＴＣ１、出口
温度をＴＣ２としたとき、高温側の流体の冷却に注目し
た場合、即ち、熱交換の目的が冷却の場合は、φ＝（Ｔ
Ｐ１−ＴＰ２）／（ＴＰ１−ＴＣ１）、低温の流体の加
熱に注目した場合、即ち、熱交換の目的が加熱の場合
は、φ＝（ＴＣ２−ＴＣ１）／（ＴＰ１−ＴＣ１）と定
義されるものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る除湿装置の第
１の実施形態について図１乃至図５を参照して詳細に説
明する。図１は本発明の第１の実施形態における除湿装
置の全体構成を示す図、図２は図１の除湿装置内のフロ
ーを模式的に示す図である。本実施形態における除湿装
置は、外部から導入された空気ＯＡをその露点温度以下
に冷却して水分を結露水にして回収すると共に、デシカ
ントを用いてその空気を除湿するものであり、内部にヒ
ートポンプＨＰ１を含んでいる。除湿装置によって湿度
が下げられた空気ＳＡが空調空間１００に供給されるこ
とによって、空調空間１００が低湿度に維持される。
【００１５】除湿装置は、図１に示すように、外部から
空気ＯＡを導入するための送風機１と、冷媒を加熱して
蒸発させる蒸発器２と、蒸発器２で蒸発してガスになっ
た冷媒を圧縮する昇圧機３と、冷媒を冷却して凝縮する
凝縮器４と、エコノマイザとして作用する熱交換器５
と、通過する処理空気の水分を吸着すると共に通過する
再生空気により再生されるデシカントを充填したデシカ
ントロータ６とを備えている。熱交換器５は、蒸発器２
に流入する前後の空気同士の間で、冷媒を介して間接的
に熱交換を行うものであり、冷媒を蒸発させて空気を冷
却する第１の熱交換部５１と、冷媒を凝縮させて空気を
加熱する第２の熱交換部５２とを備えている。これらの
機器はキャビネット１０の内部に収容されており、この
キャビネット１０は、例えば、薄い鋼板で作られた直方
体の筐として形成される。
【００１６】キャビネット１０の前面最上部には吸気口
１１が開口しており、この吸気口１１を介して外部から
の空気ＯＡが除湿装置内に導入される。吸気口１１の近
傍には、外部から埃が装置内に進入しないようにフィル
タ１２が設けられている。キャビネット１０内には、水
平又は鉛直方向に延びる仕切板によって空気が流通する
空気経路が形成されており、吸気口１１から導入された
空気ＯＡは最上段の空気経路１３ａを通って中段の空気
経路１３ｂに流れ、中段の空気経路１３ｂから更に最下
段の空気経路１３ｃに流れる。最下段の空気経路１３ｃ
に流れ込んだ空気は上方向と水平方向に流れる２つの流
れに分かれ、上方に流れる空気はデシカントにより除湿
処理される処理空気となり、水平方向に流れる空気はデ
シカントを再生する再生空気となる。
【００１７】上述した中段の空気経路１３ｂには、空気
の流れ方向に沿って、熱交換器５の第１の熱交換部５
１、送風機１、蒸発器２が順番に配置されている。ここ
で、蒸発器２は、外部から導入された空気をその露点温
度以下に冷却し空気中の水分を結露水にして回収するも
のであり、その下方にはドレンパン１４が設置されてい
る。ドレンパン１４の下方に位置する最下段の空気経路
１３ｃには、ドレンタンク１５が配置されており、蒸発
器２によって結露された外気ＯＡ中の水分は、ドレンパ
ン１４によって集められてドレンタンク１５内に蓄積さ
れる。なお、このドレンパン１４は蒸発器２だけでな
く、熱交換器５の下方もカバーするように設けるのが好
ましい。熱交換器５の第１の熱交換部５１においては空
気を主として予冷するが、一部の水分はここで結露する
ことがあるので、特に第１の熱交換部５１の下方に設け
るのが好ましい。
【００１８】最下段の空気経路１３ｃには、空気の流れ
方向に沿って、ドレンタンク１５、熱交換器５の第２の
熱交換部５２、昇圧機３が順番に配置されている。この
最下段の空気経路１３ｃの昇圧機３近傍においては、上
述したように、空気経路が上方向と水平方向に分かれて
いる。このうち水平方向に流れた再生空気は、凝縮器
４、デシカントロータ６を順番に通りデシカントを再生
した後、キャビネット１０の後面最下部に形成された排
出口１６から排出される。一方、上方向に流れた処理空
気は、キャビネット１０内の最上部から水平方向に流れ
て、デシカントロータ６を通過して除湿された後、キャ
ビネット１０の側面に形成された供給口１７から空調空
間１００に供給される。
【００１９】デシカントロータ６は、水平方向に延びる
回転軸ＡＸ回りに回転する厚い円盤状のロータとして形
成されている。このロータ中には、気体が通過できるよ
うな隙間をもってデシカントが充填されている。例え
ば、チューブ状の乾燥エレメントをその中心軸が回転軸
ＡＸと平行になるように多数束ねてデシカントとして構
成するのが好ましい。デシカントロータ６の回転軸ＡＸ
を水平方向に向けて配置したので、キャビネット１０の
水平方向の長さを短くコンパクトに製作することができ
る。
【００２０】デシカントロータ６の半円形状の上側半分
は処理空気が流れる空気経路に、半円形状の下側半分は
再生空気が流れる空気経路に配置されている。デシカン
トロータ６の回転軸ＡＸに処理空気と再生空気とが平行
にそれぞれ流れ込み、円盤状のロータの厚さ方向に流れ
出るように構成されている。一般に処理空気と再生空気
とは、回転軸ＡＸに平行に、それぞれ円形のデシカント
ロータ６のほぼ半分の領域を、対向流形式で流れるよう
に構成されている。
【００２１】また、デシカントロータ６には、駆動機で
ある電動機６ａがその回転軸を水平にして配置されてお
り、電動機６ａとデシカントロータ６は、チェーン６ｂ
を介して結合されている。このような構成によって、電
動機６ａの回転がデシカントロータ６に伝達され、デシ
カントロータ６は１５〜２０ｈ−１の回転速度で回転軸
ＡＸ回りに回転する。各乾燥エレメントは、デシカント
ロータ６が回転するに伴って、処理空気及び再生空気と
交互に接触するように配置される。
【００２２】冷媒が流通する冷媒経路は、図２に示すよ
うに、蒸発器２と昇圧機３とを接続する経路４０と、昇
圧機３と凝縮器４とを接続する経路４１と、凝縮器４と
熱交換器５とを接続する経路４２と、熱交換器５と蒸発
器２とを接続する経路４３とから構成されている。ま
た、熱交換器５内において冷媒経路は第１の熱交換部５
１と第２の熱交換部５２とをそれぞれ貫通しており、第
１の熱交換部５１内には、冷媒を蒸発させることによっ
て第１の熱交換部５１を流れる空気ＯＡを冷却する蒸発
セクション６１が形成され、第２の熱交換部５２内に
は、冷媒を凝縮させることによって第２の熱交換部５２
を流れる空気Ｒを加熱する凝縮セクション６２が形成さ
れている。また、熱交換器５の第１の熱交換部５１の上
流側の冷媒経路４２には絞り４８が配置され、第２の熱
交換部５２の下流側の冷媒経路４３には絞り４９が配置
されている。これらの絞り４８、４９として、例えば、
オリフィス、キャピラリチューブ、膨張弁などを用いる
ことができる。
【００２３】図３は、図２の除湿装置の熱交換器５内の
冷媒経路を示す拡大図である。蒸発セクション６１と凝
縮セクション６２とを含んで構成される冷媒経路は、第
１の熱交換部５１と第２の熱交換部５２とを交互に繰り
返し貫通する。即ち、熱交換器５内の冷媒経路は、図３
に示すように、凝縮器４側から順番に、蒸発セクション
６１ａ、凝縮セクション６２ａ、凝縮セクション６２
ｂ、蒸発セクション６１ｂ、蒸発セクション６１ｃ、凝
縮セクション６２ｃ、凝縮セクション６２ｄ、蒸発セク
ション６１ｄ、蒸発セクション６１ｅ、凝縮セクション
６２ｅを有している。
【００２４】ここで、蒸発器２を通過する前の空気ＯＡ
を流す第１の熱交換部５１と、蒸発器２を通過した後の
空気Ｒを流す第２の熱交換部５２とは、別々の直方体空
間に収容されている。これらの直方体空間内には、空気
の流れに直交する面に複数本の熱交換チューブが冷媒経
路として平行に配置されている。第１の熱交換部５１と
第２の熱交換部５２とは、隔壁５１０と隔壁５２０とが
隣接してそれぞれ設けられており、熱交換チューブはこ
の２つの隔壁５１０、５２０を貫通して設けられてい
る。熱交換器５は、別の形態として１つの直方体の空間
を１つの隔壁で分割して、熱交換チューブがこの隔壁を
貫通して、第１の熱交換部と第２の熱交換部とを交互に
貫通するように構成してもよい。
【００２５】蒸発セクション６１ｂと蒸発セクション６
１ｃの端部、蒸発セクション６１ｄと蒸発セクション６
１ｅの端部はそれぞれＵチューブ（ユーチューブ）６３
によって接続されている。同様に、凝縮セクション６２
ａと凝縮セクション６２ｂの端部、凝縮セクション６２
ｃと凝縮セクション６２ｄの端部もそれぞれＵチューブ
６４によって接続されている。このような構成によっ
て、冷媒経路４２において、蒸発セクション６１ａから
凝縮セクション６２ａに向かって流れた冷媒は、Ｕチュ
ーブ６４により凝縮セクション６２ｂに導かれる。凝縮
セクション６２ｂに導かれた冷媒は、更に蒸発セクショ
ン６１ｂに流入し、Ｕチューブ６３により蒸発セクショ
ン６１ｃに導入され、更に凝縮セクション６２ｃに流入
する。このように熱交換器５内の冷媒経路は蛇行する細
管群により構成され、この細管群は蛇行しながら第１の
熱交換部５１と第２の熱交換部５２内部を通過し、温度
の高い空気と温度の低い空気に交互に接触するようにな
っている。
【００２６】次に、各機器間の冷媒の流れについて図１
及び図２を参照して説明する。昇圧機３により圧縮され
た冷媒ガスは、昇圧機３の吐出口に接続された冷媒ガス
配管４１を経由して凝縮器４に導かれる。凝縮器４にお
いて、昇圧機３で圧縮された冷媒ガスが、デシカントロ
ータ６に流入する前の再生空気Ｔで冷却され凝縮し、再
生空気Ｔはこの冷媒によって加熱される。
【００２７】凝縮器４を出た冷媒液は、絞り４８で減圧
され膨張して一部の冷媒液が蒸発（フラッシュ）する。
その液とガスの混合した冷媒は第１の熱交換部５１の蒸
発セクション６１ａに至り、ここで冷媒液は蒸発セクシ
ョン６１ａのチューブの内壁を濡らすように流れる。冷
媒液は蒸発セクション６１ａを流れる間に外部から導入
された空気ＯＡによって加熱されて蒸発し、蒸発器２に
流入する前の空気ＯＡが冷却（予冷）される。このとき
冷媒自身は加熱され気相を増やす。
【００２８】上述したように、蒸発セクション６１ａと
凝縮セクション６２ａは一連のチューブにより構成され
ているので、上記蒸発セクション６１ａにおいて蒸発し
た冷媒ガス（及び蒸発しなかった冷媒液）は凝縮セクシ
ョン６２ａに流入する。凝縮セクション６２ａでは、蒸
発器２で冷却除湿され、蒸発セクション６１ａの空気よ
りも温度の低くなった空気Ｒが加熱（再熱）され、冷媒
自身は熱を奪われ気相冷媒を凝縮させながら、次の凝縮
セクション６２ｂに流入する。冷媒は、凝縮セクション
６２ｂを流れる間に、低温の空気Ｒで更に熱を奪われ気
相冷媒を凝縮させる。
【００２９】凝縮された冷媒液は、次の蒸発セクション
６１ｂ及びこれに続く蒸発セクション６１ｃに流入し、
上記と同様にして蒸発器２に流入する前の空気ＯＡが冷
却（予冷）される。更に凝縮セクション６２ｃ及び凝縮
セクション６２ｄに冷媒ガスが流入して空気Ｒが加熱さ
れる。このように、冷媒は気相と液相の相変化を繰り返
しながら熱交換器内の冷媒経路を流れ、蒸発器２で冷却
される前の空気ＯＡと、蒸発器２で冷却されて絶対湿度
を低下させた空気Ｒとの間で間接的に熱交換が行われ
る。
【００３０】最後の凝縮セクション６２ｅにおいて凝縮
した冷媒液は、第２の熱交換部５２の下流側に配置され
た絞り４９で減圧され膨張して温度が下がる。そして、
冷媒は蒸発器２に至り、この蒸発器２において蒸発す
る。この冷媒の蒸発熱で第１の熱交換部５１を通った空
気Ｑが冷却される。蒸発器２で蒸発してガス化した冷媒
は、昇圧機３の吸込側に導かれる。そして、上述のサイ
クルが繰り返される。
【００３１】次に、本実施形態における除湿装置に含ま
れるヒートポンプＨＰ１の作用について説明する。図４
は図２の除湿装置に含まれるヒートポンプＨＰ１の冷媒
モリエ線図である。なお、図４に示す線図においては、
冷媒としてＨＦＣ１３４ａを用いており、横軸にエンタ
ルピ、縦軸に圧力が取られている。ＨＦＣ１３４ａに限
らず、ＨＦＣ４０７ＣやＨＦＣ４１０Ａを冷媒として利
用することもでき、これらの冷媒を用いた場合には、作
動圧力領域がＨＦＣ１３４ａの場合よりも高圧側にシフ
トする。
【００３２】図４において、点ａは図２の蒸発器２で蒸
発した冷媒の状態を示しており、このときの冷媒は飽和
ガスの状態にある。冷媒の圧力は０．３０ＭＰａ、温度
は１℃、エンタルピは３９９．２ｋＪ／ｋｇである。点
ｂはこのガスを昇圧機３で吸込圧縮した状態、即ち昇圧
機３の吐出口での状態を示しており、このときの冷媒
は、圧力が１.８９ＭＰａであり、過熱ガスの状態にあ
る。
【００３３】点ｂの状態にある冷媒ガスは、凝縮器４内
で冷却され、点ｃで示される状態に至る。このときの冷
媒は飽和ガスの状態であり、その圧力は１.８９ＭＰ
ａ、温度は６５℃である。冷媒はこの圧力下で更に冷却
され凝縮して点ｄで示される状態に至る。このときの冷
媒は飽和液の状態であり、その圧力と温度は点ｃにおけ
る圧力及び温度と同じである。このときのエンタルピは
２９５.８ｋＪ／ｋｇである。
【００３４】この冷媒液は、絞り４８で減圧され、第１
の熱交換部５１の蒸発セクション６１ａに流入する。こ
のときの状態は点ｅで示されており、一部の液が蒸発し
て液とガスが混合した状態となっている。このときの圧
力は、凝縮器４の凝縮圧力と蒸発器２の蒸発圧力との中
間圧力であり、本実施形態では、０.３０ＭＰａと１.８
９ＭＰａの間の値となる。
【００３５】蒸発セクション６１ａ内で、上記中間圧力
下で冷却液が蒸発して、同圧力で飽和液線と飽和ガス線
の中間に位置する点ｆ１の状態となる。この状態では液
の一部が蒸発しているが、冷媒液はかなり残っている。
そして、点ｆ１で示される状態の冷媒が、凝縮セクショ
ン６２ａ及び６２ｂに流入する。凝縮セクション６２ａ
及び６２ｂでは、冷媒は第２の熱交換部５２を流れる低
温の空気Ｒにより熱を奪われ、点ｇ１の状態に至る。
【００３６】点ｇ１の状態の冷媒は、蒸発セクション６
１ｂ及び６１ｃに流入し、ここで熱を奪われ液相を増や
して点ｆ２の状態に至り、更に、凝縮セクション６２ｃ
及び６２ｄに流入する。凝縮セクション６２ｃ及び６２
ｄにおいて、冷媒は液相を増やして点ｇ２の状態に至
る。点ｇ２はモリエ線図では飽和液線上に位置してお
り、このときの冷媒の温度は１５℃、エンタルピは２２
０．５ｋＪ／ｋｇである。同様に、更に蒸発セクション
６１ｄ及び６１ｅ、凝縮セクション６２ｅでの蒸発、凝
縮を繰り返すが、図４のモリエ線図では、蒸発セクショ
ン６１ｄ及び６１ｅ、凝縮セクション６２ｅを省略し
て、凝縮セクション６２ｄが絞り４９に接続してあるも
のとして示している。
【００３７】点ｇ２の状態の冷媒液は、絞り４９で、温
度１５℃の飽和圧力である０．３０ＭＰａまで減圧され
て点ｈで示される状態に至る。点ｈの状態における冷媒
は、１℃の冷媒液とガスの混合物として蒸発器２に至
り、ここで空気Ｑから熱を奪い、蒸発して点ａで示され
る状態の飽和ガスとなる。この飽和ガスは再び昇圧機３
に吸入され、上述したサイクルが繰り返される。
【００３８】このように、熱交換器５内において、冷媒
は蒸発セクション６１では点ｅから点ｆ１、あるいは点
ｇ１から点ｆ２までといったように蒸発の状態変化を、
凝縮セクション６２では、点ｆ１から点ｇ１、あるいは
点ｆ２から点ｇ２までといったように凝縮の状態変化を
しており、蒸発伝熱と凝縮伝熱が行われているため、熱
伝達率が非常に高く、また熱交換効率が高い。
【００３９】ここで、昇圧機３、凝縮器４、絞り４８、
４９及び蒸発器２を含む圧縮ヒートポンプＨＰ１として
考えると、本発明に係る熱交換器５を設けない場合に
は、凝縮器４における点ｄの状態の冷媒を、絞りを介し
て蒸発器２に戻すため、蒸発器２で利用できるエンタル
ピ差は３９９.２−２９５.８＝１０３.４ｋＪ／ｋｇし
かない。しかし、本発明に係る熱交換器５を設けた場合
には、３９９．２−２２０．５＝１７８．７ｋＪ／ｋｇ
となり、同一冷却負荷に対して昇圧機に循環するガス量
を、ひいては所要動力を４２％（＝１−１０３．４／１
７８．７）も小さくすることができる。即ち、サブクー
ルサイクルと同様な作用を持たせることができる。この
ように、本発明の除湿装置は、ヒートポンプＨＰ１のエ
コノマイザ効果により、蒸発器２の入口の冷媒エンタル
ピが小さくなり、単位流量あたりの冷媒の冷凍効果が高
いため、除湿効果、及びエネルギ効率が高くなる。
【００４０】図５は図２の除湿装置における空調サイク
ルを示す湿り空気線図である。図５において、符号Ｐ〜
Ｖ、ＯＡ、ＥＸ、ＳＡは、図２においてそれぞれの符号
を付した空気の状態に対応している。外部から導入され
た空気ＯＡは、図１の最上段の空気経路１３ａを通り、
熱交換器５の第１の熱交換部５１に送り込まれ、蒸発セ
クション６１内で蒸発する冷媒によりある程度まで冷却
され、絶対湿度一定のまま乾球温度を下げる（空気
Ｐ）。これは蒸発器２で露点温度以下まで冷却される前
の予備的冷却であるので予冷と呼ぶことができる。
【００４１】空気Ｐは、送風機１に吸い込まれ、更に送
風機１から吐き出されて蒸発器２に送り込まれる（空気
Ｑ）。蒸発器２では、低温で蒸発する冷媒によって、空
気Ｑがその露点温度以下に冷却され、水分を奪われなが
ら、絶対湿度を５ｇ／ｋｇＤＡに低下させつつ乾球温度
を５℃に下げる（空気Ｒ）。なお、絶対湿度の単位中の
ＤＡは乾燥空気であることを示す。
【００４２】空気Ｒ（絶対湿度５ｇ／ｋｇＤＡ、乾球温
度５℃）は、熱交換器５の第２の熱交換部５２に流入
し、凝縮セクション６２内で凝縮する冷媒により、ある
程度まで加熱され、絶対湿度一定のまま乾球温度を（５
℃と６０℃の中間の温度にまで）上げる（空気Ｓ）。こ
れは、凝縮器４で加熱される前の予備的加熱であるので
予加熱と呼ぶことができる。
【００４３】第２の熱交換部５２を出た空気Ｓは、上述
したように処理空気Ｖと再生空気Ｔに分かれる。再生空
気Ｔは、凝縮器４に導入され、ここで加熱されて絶対湿
度一定のまま更に乾球温度を６０℃に上げる（空気
Ｕ）。再生空気Ｕは、更にデシカントロータ６へ送り込
まれ、ここで乾燥エレメント中のデシカントから水分を
奪いこれを再生して、自分自身は絶対湿度を上げると共
に、デシカントの水分脱着熱により乾球温度を下げる。
デシカントを再生した後の空気ＥＸは排出口１６から外
部に排出される。
【００４４】一方、処理空気Ｖはそのままデシカントロ
ータ６に送り込まれる。デシカントロータ６では、乾燥
エレメント中のデシカントにより水分が吸着され乾燥さ
れ、絶対湿度を２ｇ／ｋｇＤＡに下げ、乾球温度を上げ
る（空気ＳＡ）。除湿された処理空気ＳＡは供給口１７
から空調空間１００に供給される。
【００４５】ここで、図５の湿り空気線図上に示す空気
側のサイクルでは、凝縮器４で再生空気Ｕを加熱した熱
量ΔＱが、排熱利用による加熱であり、蒸発器２で空気
Ｑを冷却した熱量Δｉが、除湿冷却効果であり、エコノ
マイザとしての熱交換器による熱回収が、ΔＨである。
【００４６】上述したように、熱交換器５では、蒸発セ
クション６１での冷媒の蒸発により外部から導入された
空気ＯＡを予冷し、凝縮セクション６２での冷媒の凝縮
により空気Ｒを加熱する。そして蒸発セクション６１で
蒸発した冷媒は、凝縮セクション６２で凝縮する。この
ように同じ冷媒の蒸発と凝縮作用により、蒸発器２で冷
却される前後の空気同士の熱交換が間接的に行われる。
【００４７】上述したように、本発明に係る除湿装置で
は、熱交換器５は予冷・予加熱熱交換器として使用さ
れ、熱交換器５の作動流体と、ヒートポンプＨＰ１の作
動流体が同じとなり、冷媒チャージの工程の共通化がで
きるので製造コスト、メンテナンスコストが低い。ま
た、予冷・予加熱熱交換器が一体として製造可能であ
り、しかもヒートパイプが有する内部のウィックを必要
とせず、内部にウィックのない通常の空気・冷媒熱交換
器コイルの生産設備で製造できるため、製造コストが安
い。
【００４８】更に、ヒートポンプＨＰ１を用いて、外気
の冷却除湿とデシカントの再生を同時に行い、しかも、
空気の予冷と、除湿後の空気の加熱を、内部の作動媒体
を用いて行うため、装置が簡単で、しかもヒートポンプ
の冷却能力の大部分を空気中の水分を凝縮させるために
用いることができるため、除湿能力が高い。
【００４９】空気を冷却除湿する場合、そのまま露点ま
で冷却すると冷却量が多いため、ヒートポンプの冷却効
果のうちかなりの部分をそのために消費し、電力消費量
当たりの除湿能力（除湿性能）が低い。そこで、蒸発器
２の前後に空気・空気熱交換器５を設けて、空気の予冷
とレヒート（予加熱）を行って、顕熱比を小さくし露点
までの冷却量を減少させた。
【００５０】更に、本発明に係る除湿装置は、除湿能力
が高いことに加えて、露点まで冷却する熱を回収して再
生空気の加熱の熱として用いることができるため、少な
い電力でデシカントの除湿能力を発揮することができ
る。よって、従来電気ヒータで必要とした熱量より少な
い加熱量で済む上、ヒートポンプＨＰ１はエネルギ効率
が高いので、消費電力が少ない。
【００５１】次に、本発明に係る除湿装置の第２の実施
形態について図６乃至図８を参照して説明する。図６
は、第２の実施形態における除湿装置内のフローを模式
的に示す図、図７は図６の除湿装置に含まれるヒートポ
ンプＨＰ２の冷媒モリエ線図である。なお、上述の第１
の実施形態における部材又は要素と同一の作用又は機能
を有する部材又は要素には同一の符号を付し、特に説明
しない部分については第１の実施形態と同様である。
【００５２】本実施形態における熱交換器１５０におい
ては、第２の熱交換部１５２の凝縮セクション１６２ａ
と１６２ｂとの間、凝縮セクション１６２ｃと１６２ｄ
との間に、それぞれ中間絞り１６３、１６４が設けられ
ている点で上述の第１の実施形態と異なっている。その
他の構成は上述の第１の実施形態と同様である。このよ
うな中間絞りは、第１の熱交換器１５１の蒸発セクショ
ン側に設けることもできる。
【００５３】図７において点ａから点ｅまでは、図４に
示される第１の実施形態の場合と同様であるので説明を
省略する。なお、熱交換器１５０の蒸発セクション１６
１ａに流入した点ｅの状態の冷媒は図４で説明した通
り、一部の液が蒸発して液とガスが混合した状態にあ
る。
【００５４】この冷媒は、蒸発セクション１６１ａで蒸
発し、図７のモリエ線図上では湿り領域において飽和ガ
ス線に近づいた点ｆ１で示される状態に至る。この状態
の冷媒が凝縮セクション１６２ａに入り、ここで凝縮さ
れ、点ｇ１ａで示される状態に至る。点ｇ１ａの状態の
冷媒は、中間絞り１６３を介して減圧され、点ｇ１ｂで
示される状態に至る。即ち、凝縮セクション１６２ａか
ら絞り１６３を経て凝縮セクション１６２ｂに流入す
る。
【００５５】凝縮セクション１６２ｂに流入した冷媒は
ここで凝縮され、湿り領域ではあるが飽和液線に近い点
ｈ１で示される状態に至る。その後、蒸発セクション１
６１ｂに入りここで凝縮されると共に、Ｕチューブで反
転して蒸発セクション１６１ｃに入りここで更に凝縮さ
れ、点ｆ２で示される状態に至る。
【００５６】その後、冷媒は、凝縮セクション１６２
ｃ、中間絞り１６４、凝縮セクション１６２ｄを経由し
て、点ｇ２ａ、点ｇ２ｂ、点ｈ２で示される状態に至
り、更に、蒸発セクション１６１ｄ、１６１ｅ、凝縮セ
クション１６２ｅを経由して、点ｆ３、点ｈ３で示され
る状態に至る。この点ｈ３は、モリエ線図において飽和
液線上にあり、温度は１１℃、エンタルピは２１５.０
ｋＪ／ｋｇである。
【００５７】点ｈ３の冷媒液は、第１の実施形態の場合
と同様に、絞り４９で温度１℃の飽和圧力である０.３
０ＭＰａまで減圧され、点ｉの状態になり、１℃の冷媒
液とガスの混合物として蒸発器２に至り、ここで空気Ｑ
から熱を奪い、蒸発してモリエ線図上の点ａの状態で示
される状態の飽和ガスとなる。この飽和ガスは再び昇圧
機３に吸入され、上述したサイクルが繰り返される。
【００５８】ここで、昇圧機３、凝縮器４、絞り４８、
４９、１６３、１６４及び蒸発器２を含む圧縮ヒートポ
ンプＨＰ２として考えると、本発明に係る熱交換器１５
０を設けない場合には、凝縮器４における点ｄの状態の
冷媒を、絞りを介して蒸発器２に戻すため、蒸発器２で
利用できるエンタルピ差は３９９．２−２９５．８＝１
０３．４ｋＪ／ｋｇしかない。しかし、本発明に係る熱
交換器１５０を設けた場合には、３９９．２−２１５．
０＝１８４．２ｋＪ／ｋｇとなり、同一冷却負荷に対し
て昇圧機に循環するガス量を、ひいては所要動力を４４
％（＝１−１０３．４／１８４．２）も小さくすること
ができる。即ち、サブクールサイクルと同様な作用を持
たせることができる。
【００５９】図８は、本実施形態における熱交換器１５
０の構造の一例を示すものである。図８（ａ）は空気の
流れ方向に見た正面図、図８（ｂ）は空気の流れに直角
な方向から見た側面図であり、図８（ａ）は図８（ｂ）
のＡ−Ａ矢視図である。図８（ａ）において、空気ＯＡ
は紙面の手前から先方に流れ、空気Ｒは先方から手前側
に流れる。この熱交換器１５０におけるチューブは、空
気の流れに直交する４つの平面内にそれぞれ８列に配列
されている。即ち、空気の流れに沿って４行８列に配列
されている。図２及び図６においては、便宜上、熱交換
チューブが各行１列であるものとして説明したが、典型
的にはこのように各行に複数のチューブ列が含まれる。
また、このような熱交換器を、空気の流量に対応させ
て、それらの流れに対して並列に並べてもよいし、直列
に並べてもよい。
【００６０】このような熱交換器は安価であり、高価な
ヒートパイプの代わりに用いると、経済的である。ま
た、ヒートパイプと異なり、作動流体をヒートポンプと
同じにすることができるのでメンテナンスに手間がかか
らない。
【００６１】次に、本発明に係る除湿装置の第３の実施
形態について図９乃至図１１を参照して説明する。図９
は第３の実施形態における除湿装置内のフローを模式的
に示す図、図１０は図９の除湿装置に含まれるヒートポ
ンプＨＰ３の冷媒モリエ線図である。なお、上述の第１
の実施形態における部材又は要素と同一の作用又は機能
を有する部材又は要素には同一の符号を付し、特に説明
しない部分については第１の実施形態と同様である。
【００６２】本実施形態においては、冷媒経路が、凝縮
器４の下流側において複数列（図９においては３列）に
分岐しており、分岐冷媒経路４４〜４６が形成されてい
る点で上述の第１の実施形態と異なっている。この分岐
冷媒経路４４〜４６は蒸発器２の上流側において１本の
冷媒経路４３に合流している。
【００６３】分岐冷媒経路４４〜４６は、熱交換器２５
０の第１の熱交換部２５１と第２の熱交換部２５２とを
それぞれ交互に繰り返し貫通している。また、各分岐冷
媒経路４４〜４６には、第１の熱交換部２５１の上流側
に絞り２５３〜２５５がそれぞれ配置され、第２の熱交
換部２５２の下流側に絞り２５６〜２５８がそれぞれ配
置されている。これらの絞り２５３〜２５８として、例
えば、オリフィス、キャピラリチューブ、膨張弁などを
用いることができる。
【００６４】図１１は、図９の除湿装置の熱交換器２５
０における分岐冷媒経路４４〜４６を示す拡大図であ
る。分岐冷媒経路４４〜４６は、第１の熱交換部２５１
と第２の熱交換部２５２とを貫通する。即ち、分岐冷媒
経路４４は、図１１に示すように、凝縮器４側から順番
に、蒸発セクション２６１ａ、凝縮セクション２６２
ａ、凝縮セクション２６２ｂ、蒸発セクション２６１
ｂ、蒸発セクション２６１ｃ、凝縮セクション２６２ｃ
を有している。また同様に、分岐冷媒経路４４は、蒸発
セクション２６３ａ、凝縮セクション２６４ａ、凝縮セ
クション２６４ｂ、蒸発セクション２６３ｂ、蒸発セク
ション２６３ｃ、凝縮セクション２６４ｃを有し、分岐
冷媒経路４６は、蒸発セクション２６５ａ、凝縮セクシ
ョン２６６ａ、凝縮セクション２６６ｂ、蒸発セクショ
ン２６５ｂ、蒸発セクション２６５ｃ、凝縮セクション
２６６ｃを有している。
【００６５】図１０において点ａから点ｄまでは、図４
に示される第１の実施形態の場合と同様であるので説明
を省略する。凝縮器４内で冷却されることによって点ｄ
で示される状態になった冷媒液は、分岐冷媒経路４４〜
４６に分かれて熱交換器２５０に流入するが、まず、冷
媒経路４５を通る冷媒について説明する。冷媒経路４５
に流入した冷媒液は、絞り２５４で減圧され、第１の熱
交換部２５１の蒸発セクション２６３ａに流入する。こ
のときの状態は点ｅで示されており、一部の液が蒸発し
て液とガスが混合した状態となっている。このときの圧
力は、凝縮器４の凝縮圧力と蒸発器２の蒸発圧力との中
間圧力であり、本実施形態では、１．８９ＭＰａと０．
３０ＭＰａの間の値となる。
【００６６】蒸発セクション２６３ａ内で、上記中間圧
力下で冷媒液が蒸発して、同圧力で飽和液線と飽和ガス
線の中間に位置する点ｆ１の状態となる。この状態では
液の一部が蒸発しているが、冷媒液はかなり残ってい
る。そして、点ｆ１で示される状態の冷媒が、凝縮セク
ション２６４ａ及び２６４ｂに流入する。凝縮セクショ
ン２６４ａ及び２６４ｂでは、冷媒は第２の熱交換部２
５２を流れる低温の空気Ｒにより熱を奪われ、点ｇ１の
状態に至る。
【００６７】点ｇ１の状態の冷媒は、蒸発セクション２
６３ｂ及び２６３ｃに流入し、ここで熱を奪われ液相を
増やして点ｆ２の状態に至り、更に、凝縮セクション２
６４ｃに流入する。凝縮セクション２６４ｃにおいて、
冷媒は液相を増やして点ｇ２の状態に至る。点ｇ２はモ
リエ線図では飽和液線上に位置しており、このときの冷
媒の温度は１５℃、エンタルピは２２０．５ｋＪ／ｋｇ
である。
【００６８】点ｇ２の状態の冷媒液は、絞り２５７で、
温度１℃の飽和圧力である０．３０ＭＰａまで減圧され
て点ｈで示される状態に至る。点ｈの状態における冷媒
は、１℃の冷媒液とガスの混合物として蒸発器２に至
り、ここで空気Ｑから熱を奪い、蒸発して点ａで示され
る状態の飽和ガスとなる。この飽和ガスは再び昇圧機３
に吸入され、上述したサイクルが繰り返される。
【００６９】同様に、冷媒経路４４を通る冷媒は、絞り
２５３、蒸発セクション、凝縮セクション、絞り２５６
を通り、点ｊ、点ｉ１、点ｋ１、点ｉ２、点ｋ２で示さ
れる状態を経て点ｌで示される状態に至る。冷媒経路４
６を通る冷媒は、絞り２５５、蒸発セクション、凝縮セ
クション、絞り２５８を通り、点ｍ、点ｎ１、点ｏ１、
点ｎ２、点ｏ２で示される状態を経て点ｐで示される状
態に至る。
【００７０】このように、熱交換器２５０内において、
冷媒は蒸発セクションでは点ｅから点ｆ１、あるいは点
ｇ１から点ｆ２までといったように蒸発の状態変化を、
凝縮セクションでは、点ｆ１から点ｇ１、あるいは点ｆ
２から点ｇ２までといったように凝縮の状態変化をして
おり、蒸発伝熱と凝縮伝熱が行われているため、熱伝達
率が非常に高く、また熱交換効率が高い。
【００７１】ここで、昇圧機３、凝縮器４、絞り２５３
〜２５８及び蒸発器２を含む圧縮ヒートポンプＨＰ３と
して考えると、本発明に係る熱交換器２５０を設けた場
合には、同一冷却負荷に対して昇圧機に循環するガス量
を、ひいては所要動力を第１の実施形態と同様に４２％
も小さくすることができる。即ち、サブクールサイクル
と同様な作用を持たせることができる。このように、本
発明の除湿装置は、ヒートポンプＨＰ３のエコノマイザ
効果により、蒸発器２の入口の冷媒エンタルピが小さく
なり、単位流量あたりの冷媒の冷凍効果が高いため、除
湿効果、及びエネルギ効率が高くなる。
【００７２】さてこれまで本発明の一実施形態について
説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されず、そ
の技術的思想の範囲内において種々異なる形態にて実施
されてよいものである。例えば、各冷媒経路の第１の熱
交換部における蒸発セクションの数、第２の熱交換部に
おける凝縮セクションの数は図示のものに限られるもの
ではない。また、第３の実施形態における分岐冷媒経路
の分岐数は図示のものに限られるものではなく、冷媒経
路を何列に分岐させてもよい。更に、上述の実施形態に
おいては空調空間を空調する除湿装置を例として説明し
たが、必ずしも空調空間に限らず、本発明の除湿装置
を、他の除湿を必要とする空間に応用することもでき
る。
【００７３】また、上述した各実施形態において、空調
空間１００の空気を換気として取込み、第２の熱交換部
を出た空気Ｓにこれを加えて再生空気としてもよい。図
１２及び図１３には、上述の第１の実施形態において、
空調空間１００の空気を換気として取込んで再生空気と
して利用する場合の構成例を示す。この場合には、例え
ば、図１２及び図１３に示すように、空気経路が上方向
と水平方向に分岐する位置の近辺に空調空間１００の空
気を取り込む換気口１８を設けると共に、この換気口１
８から取り込まれた換気を再生空気に加えて、これを送
風機７により凝縮器４に送っている。また、図１３に示
すように、必要に応じて更に送風機８を設けることとし
てもよい。
【００７４】
【発明の効果】上述したように本発明によれば、蒸発器
での冷却の前に第１の熱交換手段により空気を予冷で
き、その予冷の冷熱を、蒸発器で一旦冷却された空気か
ら回収することができ、動作係数の高いヒートポンプを
備えた除湿装置を提供することが可能となる。また、エ
ネルギ消費量当たりの除湿能力の高い除湿装置とするこ
とができる。更に、分岐冷媒経路を設けることによっ
て、冷媒の作用温度を段階的に変化させることができる
ので、熱交換効率を高めることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態における除湿装置の全
体構成を示す図である。
【図２】図１の除湿装置内のフローを模式的に示す図で
ある。
【図３】図２の除湿装置の熱交換器における冷媒経路を
示す拡大図である。
【図４】図２の除湿装置に含まれるヒートポンプの冷媒
モリエ線図である。
【図５】図２の除湿装置における空調サイクルを示す湿
り空気線図である。
【図６】本発明の第２の実施形態における除湿装置内の
フローを模式的に示す図である。
【図７】図６の除湿装置に含まれるヒートポンプの冷媒
モリエ線図である。
【図８】図６の除湿装置の熱交換器の構造の一例を示す
図である。
【図９】本発明の第３の実施形態における除湿装置内の
フローを模式的に示す図である。
【図１０】図９の除湿装置に含まれるヒートポンプの冷
媒モリエ線図である。
【図１１】図９の除湿装置の熱交換器における冷媒経路
を示す拡大図である。
【図１２】本発明の他の実施形態における除湿装置の全
体構成を示す図である。
【図１３】図１２の除湿装置内のフローを模式的に示す
図である。
【図１４】従来の除湿装置内のフローを模式的に示す図
である。
【符号の説明】
１、７、８ 送風機 ２ 蒸発器 ３ 昇圧機 ４ 凝縮器 ５ 熱交換器 ６ デシカントロータ ６ａ 電動機 ６ｂ チェーン １０ キャビネット １１ 吸気口 １２ フィルタ １３ａ、１３ｂ、１３ｃ 空気経路 １４ ドレンパン １５ ドレンタンク １６ 排出口 １７ 供給口 １８ 換気口 ５１ 第１の熱交換部 ５２ 第２の熱交換部 ６１ 蒸発セクション ６２ 凝縮セクション ６３、６４ Ｕチューブ ４０〜４６ 経路 ４８、４９、１６３、１６４、２５３〜２５８ 絞り

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 冷媒を昇圧する昇圧機と、 前記冷媒を凝縮させて再生空気を加熱する凝縮器と、 前記冷媒を蒸発させて外部空気を露点以下の温度まで冷
    却する蒸発器と、 前記凝縮器と前記蒸発器とを接続する冷媒経路中に設け
    られ、前記凝縮器の凝縮圧力と前記蒸発器の蒸発圧力と
    の中間の圧力で冷媒を蒸発させて外部空気を冷却する第
    １の熱交換手段と、 前記凝縮器と前記蒸発器とを接続する冷媒経路中に設け
    られ、前記凝縮器の凝縮圧力と前記蒸発器の蒸発圧力と
    の中間の圧力で冷媒を凝縮させて外部空気を加熱する第
    ２の熱交換手段と、 前記第２の熱交換手段によって加熱された外部空気を処
    理空気及び再生空気として、前記処理空気の水分を吸着
    すると共に、前記再生空気で水分を脱着されて再生され
    るデシカントと、 前記第１の熱交換手段と前記蒸発器と前記第２の熱交換
    手段とをこの順番で接続する空気経路とを備えたことを
    特徴とする除湿装置。
  2. 【請求項２】 前記第２の熱交換手段によって加熱され
    た外部空気に、前記処理空気が供給される室内の空気を
    加えて再生空気とすることを特徴とする請求項１に記載
    の除湿装置。
  3. 【請求項３】 前記第１の熱交換手段と前記第２の熱交
    換手段とは、前記各熱交換手段を流れる空気同士が互い
    に対向して流れるように構成され、 前記冷媒経路は前記第１の熱交換手段と前記第２の熱交
    換手段内で、前記空気の流れにほぼ直交する第１の面内
    に少なくとも一対の第１の貫通部と第２の貫通部とを有
    し、前記第１の面とは異なる前記空気の流れにほぼ直交
    する第２の面内に少なくとも一対の第１の貫通部と第２
    の貫通部とを有し、 前記第１の面内から前記第２の面内に移動する位置に中
    間絞りを備えたことを特徴とする請求項１又は２に記載
    の除湿装置。
  4. 【請求項４】 前記凝縮器と前記蒸発器との間で複数列
    に分岐する分岐冷媒経路を備え、 前記分岐冷媒経路中に前記第１の熱交換手段及び前記第
    ２の熱交換手段を設けたことを特徴とする請求項１又は
    ２に記載の除湿装置。
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