JP2003201538A - 耐塩温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐塩温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高延性、高伸びフランジ性といった機械的特
性に優れ、さらには電着塗装後の耐塩温水２次密着性に
も優れた高強度高延性冷延鋼板を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：0.05〜0.35％、Si：0.5
〜3.0 ％、Mn：0.5 〜3.0 ％、Ｐ：0.05％以下、Ｓ：0.
005 ％以下、Al：0.10％未満、Ｎ：0.0020〜0.0100％お
よびTi：0.001 〜0.20％を含み、かつCaおよび／または
REM ：0.0010〜0.010 ％を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物の組成になり、さらにフェライト、残留オー
ステナイトおよび低温変態相からなる複合組織であっ
て、該フェライトを体積率で30％以上、該残留オーステ
ナイトを体積率で２％以上を含む鋼組織とし、しかも該
フェライトの平均結晶粒径を15μm 以下、かつ鋼板の最
表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度
比Si／Feを 6.0以下とする。
性に優れ、さらには電着塗装後の耐塩温水２次密着性に
も優れた高強度高延性冷延鋼板を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：0.05〜0.35％、Si：0.5
〜3.0 ％、Mn：0.5 〜3.0 ％、Ｐ：0.05％以下、Ｓ：0.
005 ％以下、Al：0.10％未満、Ｎ：0.0020〜0.0100％お
よびTi：0.001 〜0.20％を含み、かつCaおよび／または
REM ：0.0010〜0.010 ％を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物の組成になり、さらにフェライト、残留オー
ステナイトおよび低温変態相からなる複合組織であっ
て、該フェライトを体積率で30％以上、該残留オーステ
ナイトを体積率で２％以上を含む鋼組織とし、しかも該
フェライトの平均結晶粒径を15μm 以下、かつ鋼板の最
表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度
比Si／Feを 6.0以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電着塗装後の耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびそ
の製造方法に関するものである。
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境の保全という観点から、
自動車の燃費改善が求められている。また、衝突時にお
ける乗員保護の観点から、自動車車体の安全性の向上も
要求されている。そのため、自動車車体の軽量化および
強化が積極的に進められている。自動車車体の軽量化と
強化を両立させるには、部品素材を高強度化することが
効果的であると言われており、最近では、自動車部品に
対して高強度鋼板が積極的に使用されている。
自動車の燃費改善が求められている。また、衝突時にお
ける乗員保護の観点から、自動車車体の安全性の向上も
要求されている。そのため、自動車車体の軽量化および
強化が積極的に進められている。自動車車体の軽量化と
強化を両立させるには、部品素材を高強度化することが
効果的であると言われており、最近では、自動車部品に
対して高強度鋼板が積極的に使用されている。
【０００３】また、鋼板を素材とする自動車部品の多く
がプレス加工によって成形されることから、自動車部品
用鋼板にはプレス成形性に優れることも要求されてい
る。優れたプレス成形性を実現するには、まず第一に高
い延性を確保することが肝要である。さらに、自動車部
品のプレス成形においては、伸びフランジ変形も多用さ
れる。特に、自動車車体の強度を確保するための骨格部
材であるメンバーやリンフォース等を構成する部品で
は、伸びフランジ変形を多用した部品成形が行われるこ
とが多い。このため、自動車部品用鋼板には、高い延性
と共に、伸びフランジ性に優れることが強く求められて
いる。
がプレス加工によって成形されることから、自動車部品
用鋼板にはプレス成形性に優れることも要求されてい
る。優れたプレス成形性を実現するには、まず第一に高
い延性を確保することが肝要である。さらに、自動車部
品のプレス成形においては、伸びフランジ変形も多用さ
れる。特に、自動車車体の強度を確保するための骨格部
材であるメンバーやリンフォース等を構成する部品で
は、伸びフランジ変形を多用した部品成形が行われるこ
とが多い。このため、自動車部品用鋼板には、高い延性
と共に、伸びフランジ性に優れることが強く求められて
いる。
【０００４】延性に優れる高強度鋼板としては、フェラ
イトとマルテンサイトの複合組織を有する二相組織鋼板
が代表的である。また、近年では、例えば（社）日本鉄
鋼協会編「材料とプロセス vol.4 (1991) P.1942」に記
載されているように、0.11mass％ＣにSi, Mnを適量添加
し、残留オーステナイトに起因する変態誘起塑性(Trans
formation Induced Plasticity：TRIP）を利用した高延
性鋼板も実用化の段階に至っている。しかしながら、こ
のような中炭素鋼は、（社）日本鉄鋼協会編「鉄と鋼 v
ol.8(1995) No.9, P.26 」にも紹介されているように、
Fe−Ｃ平衡状態図上での固相線温度近傍で包晶反応（δ
＋Ｌ→γ）とＡ4 変態（δ→γ）を伴うため、凝固が不
均一になり易く、このため連続鋳造機の鋳型内で縦割れ
や横割れといった表面割れが発生し易いという問題があ
った。
イトとマルテンサイトの複合組織を有する二相組織鋼板
が代表的である。また、近年では、例えば（社）日本鉄
鋼協会編「材料とプロセス vol.4 (1991) P.1942」に記
載されているように、0.11mass％ＣにSi, Mnを適量添加
し、残留オーステナイトに起因する変態誘起塑性(Trans
formation Induced Plasticity：TRIP）を利用した高延
性鋼板も実用化の段階に至っている。しかしながら、こ
のような中炭素鋼は、（社）日本鉄鋼協会編「鉄と鋼 v
ol.8(1995) No.9, P.26 」にも紹介されているように、
Fe−Ｃ平衡状態図上での固相線温度近傍で包晶反応（δ
＋Ｌ→γ）とＡ4 変態（δ→γ）を伴うため、凝固が不
均一になり易く、このため連続鋳造機の鋳型内で縦割れ
や横割れといった表面割れが発生し易いという問題があ
った。
【０００５】また、鋳込み後の２次冷却帯においては、
（社）日本鉄鋼協会編「第３版 鉄鋼便覧II 製銑・製
鋼 P.649」に記載されているように、AlやNb，Ｖ，Cuな
どの合金元素の添加によって生成する炭化物や窒化物が
原因で粒界脆化が起こり、スラブの表面割れが発生し易
いため、低速鋳込み、緩冷却などの処置をとりながら生
産されているのが現状である。このような製造条件は、
鉄鋼業の上流工程である製鋼部門での生産性を大幅に低
下させ、最終的には製鉄所全体の生産性を阻害する元凶
となっている。
（社）日本鉄鋼協会編「第３版 鉄鋼便覧II 製銑・製
鋼 P.649」に記載されているように、AlやNb，Ｖ，Cuな
どの合金元素の添加によって生成する炭化物や窒化物が
原因で粒界脆化が起こり、スラブの表面割れが発生し易
いため、低速鋳込み、緩冷却などの処置をとりながら生
産されているのが現状である。このような製造条件は、
鉄鋼業の上流工程である製鋼部門での生産性を大幅に低
下させ、最終的には製鉄所全体の生産性を阻害する元凶
となっている。
【０００６】さらに、この種の鋼板の重大な問題点は、
Siが多量に含有されていることから、焼鈍時にSiの酸化
物が鋼板表面に濃化し、電着塗装後の鋼板が塩温水のよ
うな劣悪な環境に曝された場合に、通常の鋼板に比べて
塗膜が剥がれ易くなるという点である。
Siが多量に含有されていることから、焼鈍時にSiの酸化
物が鋼板表面に濃化し、電着塗装後の鋼板が塩温水のよ
うな劣悪な環境に曝された場合に、通常の鋼板に比べて
塗膜が剥がれ易くなるという点である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の実状
に鑑み開発されたもので、鋼組成を特定範囲に規制する
ことによって、上述した製鋼段階で抱える問題を解決す
ると共に、上記した鋼組成の規制に併せて鋼組織を制御
することにより、自動車部品用素材として好適な、高延
性で高伸びフランジ性という優れた機械的特性に確保
し、さらには電着塗装後の耐塩温水２次密着性にも優れ
た高強度高延性冷延鋼板を、その有利な製造方法と共に
提供することを目的とする。
に鑑み開発されたもので、鋼組成を特定範囲に規制する
ことによって、上述した製鋼段階で抱える問題を解決す
ると共に、上記した鋼組成の規制に併せて鋼組織を制御
することにより、自動車部品用素材として好適な、高延
性で高伸びフランジ性という優れた機械的特性に確保
し、さらには電着塗装後の耐塩温水２次密着性にも優れ
た高強度高延性冷延鋼板を、その有利な製造方法と共に
提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の目的を達成するため、スラブの表面割れを防止し、し
かも鋼板の延性および伸びフランジ性を最適化する、鋼
板の成分組成、ミクロ組織および表面性状について鋭意
研究を重ねた。その結果、(1) TiとＮを適量添加するこ
とによって、低温で析出するAlＮやNb系炭化物，Ｖ系炭
化物が結晶粒界に優先的に析出するのを防止することが
できる、(2) 連続焼鈍後に得られる高強度冷延鋼板の組
織を、フェライト、残留オーステナイトおよび低温変態
相からなる複合組織とし、各相の体積率を所定の比率と
することによって、鋼板に優れた延性を発現させること
ができる、(3) 上記した複合組織の主体であるフェライ
トの結晶粒径を微細化することによって、高延性に加え
て優れた伸びフランジ性が得られることの知見を得た。
また、(4) 焼鈍後における鋼板表面の酸化物の濃化形態
を制御することによって、耐塩温水２次密着性が大幅に
改善されることも併せて見出した。本発明は、上記の知
見に立脚するものである。
の目的を達成するため、スラブの表面割れを防止し、し
かも鋼板の延性および伸びフランジ性を最適化する、鋼
板の成分組成、ミクロ組織および表面性状について鋭意
研究を重ねた。その結果、(1) TiとＮを適量添加するこ
とによって、低温で析出するAlＮやNb系炭化物，Ｖ系炭
化物が結晶粒界に優先的に析出するのを防止することが
できる、(2) 連続焼鈍後に得られる高強度冷延鋼板の組
織を、フェライト、残留オーステナイトおよび低温変態
相からなる複合組織とし、各相の体積率を所定の比率と
することによって、鋼板に優れた延性を発現させること
ができる、(3) 上記した複合組織の主体であるフェライ
トの結晶粒径を微細化することによって、高延性に加え
て優れた伸びフランジ性が得られることの知見を得た。
また、(4) 焼鈍後における鋼板表面の酸化物の濃化形態
を制御することによって、耐塩温水２次密着性が大幅に
改善されることも併せて見出した。本発明は、上記の知
見に立脚するものである。
【０００９】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 １．質量％で、 Ｃ：0.05〜0.35％、 Si：0.5 〜3.0 ％、 Mn：0.5 〜3.0 ％、 Ｐ：0.05％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Al：0.10％未満、 Ｎ：0.0020〜0.0100％および Ti：0.001 〜0.20％ を含み、かつ Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、さらにフェライト、残留オーステナイトおよび低温
変態相からなる複合組織であって、該フェライトを体積
率で30％以上、該残留オーステナイトを体積率で２％以
上を含む鋼組織を有し、しかも該フェライトの平均結晶
粒径が15μm 以下で、かつ鋼板の最表層から10nm深さま
でのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度比Si／Feが 6.0以下
であることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた
高強度高延性冷延鋼板。
である。 １．質量％で、 Ｃ：0.05〜0.35％、 Si：0.5 〜3.0 ％、 Mn：0.5 〜3.0 ％、 Ｐ：0.05％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Al：0.10％未満、 Ｎ：0.0020〜0.0100％および Ti：0.001 〜0.20％ を含み、かつ Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、さらにフェライト、残留オーステナイトおよび低温
変態相からなる複合組織であって、該フェライトを体積
率で30％以上、該残留オーステナイトを体積率で２％以
上を含む鋼組織を有し、しかも該フェライトの平均結晶
粒径が15μm 以下で、かつ鋼板の最表層から10nm深さま
でのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度比Si／Feが 6.0以下
であることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた
高強度高延性冷延鋼板。
【００１０】２．質量％で、
Ｃ：0.05〜0.35％、
Si：0.5 〜3.0 ％、
Mn：0.5 〜3.0 ％、
Ｐ：0.05％以下、
Ｓ：0.005 ％以下、
Al：0.10％未満、
Ｎ：0.0020〜0.0100％および
Ti：0.001 〜0.20％
を含み、かつ
Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、さらにフェライト、残留オーステナイトおよび低温
変態相からなる複合組織であって、該フェライトを体積
率で30％以上、該残留オーステナイトを体積率で２％以
上を含む鋼組織を有し、しかも該フェライトの平均結晶
粒径が15μm 以下で、かつ鋼板の表層におけるＦＴ−Ｉ
Ｒ分析によるSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が
1.5 以下であることを特徴とする、耐塩温水２次密着性
に優れた高強度高延性冷延鋼板。
り、さらにフェライト、残留オーステナイトおよび低温
変態相からなる複合組織であって、該フェライトを体積
率で30％以上、該残留オーステナイトを体積率で２％以
上を含む鋼組織を有し、しかも該フェライトの平均結晶
粒径が15μm 以下で、かつ鋼板の表層におけるＦＴ−Ｉ
Ｒ分析によるSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が
1.5 以下であることを特徴とする、耐塩温水２次密着性
に優れた高強度高延性冷延鋼板。
【００１１】３．上記１または２において、鋼板がさら
に、質量％で、 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ を含有する組成になることを特徴とする、耐塩温水２次
密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板。
に、質量％で、 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ を含有する組成になることを特徴とする、耐塩温水２次
密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板。
【００１２】４．上記１，２または３において、鋼板が
さらに、質量％で、 Cr：1.5 ％以下、 Mo：0.5 ％以下および Ｂ：0.010 ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成に
なることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた高
強度高延性冷延鋼板。
さらに、質量％で、 Cr：1.5 ％以下、 Mo：0.5 ％以下および Ｂ：0.010 ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成に
なることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた高
強度高延性冷延鋼板。
【００１３】５．質量％で、
Ｃ：0.05〜0.35％、
Si：0.5 〜3.0 ％、
Mn：0.5 〜3.0 ％、
Ｐ：0.05％以下、
Ｓ：0.005 ％以下、
Al：0.10％未満、
Ｎ：0.0020〜0.0100％および
Ti：0.001 〜0.20％
を含み、かつ
Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる
鋼スラブを、熱間圧延した後、冷間圧延し、ついで連続
焼鈍によりＡc1変態点以上の温度に加熱した後、10℃/s
以上の冷却速度で 300〜500 ℃の温度域に冷却し、この
温度域に60秒以上滞留させたのち、冷却中あるいは冷却
後に酸洗処理および／またはブラシ処理を施して、鋼板
の最表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの
強度比Si／Feを 6.0以下とすることを特徴とする、耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方
法。
鋼スラブを、熱間圧延した後、冷間圧延し、ついで連続
焼鈍によりＡc1変態点以上の温度に加熱した後、10℃/s
以上の冷却速度で 300〜500 ℃の温度域に冷却し、この
温度域に60秒以上滞留させたのち、冷却中あるいは冷却
後に酸洗処理および／またはブラシ処理を施して、鋼板
の最表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの
強度比Si／Feを 6.0以下とすることを特徴とする、耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方
法。
【００１４】６．質量％で、
Ｃ：0.05〜0.35％、
Si：0.5 〜3.0 ％、
Mn：0.5 〜3.0 ％、
Ｐ：0.05％以下、
Ｓ：0.005 ％以下、
Al：0.10％未満、
Ｎ：0.0020〜0.0100％および
Ti：0.001 〜0.20％
を含み、かつ
Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる
鋼スラブを、熱間圧延した後、冷間圧延し、ついで連続
焼鈍により、炉内の雰囲気露点が−30℃以上の条件下で
Ａc1変態点以上の温度に加熱した後、10℃/s以上の冷却
速度で 300〜500℃の温度域に冷却し、この温度域に60
秒以上滞留させたのち冷却することを特徴とする、耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方
法。
鋼スラブを、熱間圧延した後、冷間圧延し、ついで連続
焼鈍により、炉内の雰囲気露点が−30℃以上の条件下で
Ａc1変態点以上の温度に加熱した後、10℃/s以上の冷却
速度で 300〜500℃の温度域に冷却し、この温度域に60
秒以上滞留させたのち冷却することを特徴とする、耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方
法。
【００１５】７．上記５または６において、鋼スラブが
さらに、質量％で、 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ を含有する組成になることを特徴とする、耐塩温水２次
密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方法。
さらに、質量％で、 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ を含有する組成になることを特徴とする、耐塩温水２次
密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方法。
【００１６】８．上記５，６または７において、鋼スラ
ブがさらに、質量％で、 Cr：1.5 ％以下、 Mo：0.5 ％以下および Ｂ：0.010 ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成に
なることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた高
強度高延性冷延鋼板の製造方法。
ブがさらに、質量％で、 Cr：1.5 ％以下、 Mo：0.5 ％以下および Ｂ：0.010 ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成に
なることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた高
強度高延性冷延鋼板の製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的に説明す
る。まず、本発明において、鋼板の成分組成を上記の範
囲に限定した理由について説明する。なお、成分に関す
る「％」表示は特に断らない限り質量％を意味するもの
とする。 Ｃ：0.05〜0.35％ Ｃは、鋼の高強度化に不可欠の元素であり、また残留オ
ーステナイトや低温変態相の生成にも有効な元素であ
る。しかしながら、Ｃ量が0.05％に満たないと所望の高
強度を得ることができず、一方0.35％を超えると溶接性
の劣化を招く。このため、Ｃは0.05〜0.35％の範囲に限
定した。より好ましくは0.10〜0.25％である。
る。まず、本発明において、鋼板の成分組成を上記の範
囲に限定した理由について説明する。なお、成分に関す
る「％」表示は特に断らない限り質量％を意味するもの
とする。 Ｃ：0.05〜0.35％ Ｃは、鋼の高強度化に不可欠の元素であり、また残留オ
ーステナイトや低温変態相の生成にも有効な元素であ
る。しかしながら、Ｃ量が0.05％に満たないと所望の高
強度を得ることができず、一方0.35％を超えると溶接性
の劣化を招く。このため、Ｃは0.05〜0.35％の範囲に限
定した。より好ましくは0.10〜0.25％である。
【００１８】Si：0.5 〜3.0 ％
Siは、固溶強化によって鋼の強化に寄与するだけでな
く、オーステナイトを安定化して残留オーステナイト相
の生成を促進させる元素でもある。しかしながら、含有
量が 0.5％に満たないとその添加効果に乏しく、一方
3.0％を超えて含有させると延性の劣化を招く。このた
め、Siは 0.5〜3.0 ％の範囲に限定した。より好ましく
は 1.0〜2.0 ％である。
く、オーステナイトを安定化して残留オーステナイト相
の生成を促進させる元素でもある。しかしながら、含有
量が 0.5％に満たないとその添加効果に乏しく、一方
3.0％を超えて含有させると延性の劣化を招く。このた
め、Siは 0.5〜3.0 ％の範囲に限定した。より好ましく
は 1.0〜2.0 ％である。
【００１９】Mn：0.5 〜3.0 ％
Mnは、固溶強化によって鋼を強化するだけでなく、鋼の
焼入性を向上させて残留オーステナイトや低温変態相の
生成を促進させる作用がある。このような作用は、Mn量
が 0.5％以上で認められる。一方、 3.0％を超えて含有
させても効果は飽和に達し、含有量に見合うだけの効果
が期待できなくなり、むしろコストの上昇を招く。この
ため、Mnは 0.5〜3.0 ％の範囲に限定した。より好まし
くは 1.0〜2.0 ％である。
焼入性を向上させて残留オーステナイトや低温変態相の
生成を促進させる作用がある。このような作用は、Mn量
が 0.5％以上で認められる。一方、 3.0％を超えて含有
させても効果は飽和に達し、含有量に見合うだけの効果
が期待できなくなり、むしろコストの上昇を招く。この
ため、Mnは 0.5〜3.0 ％の範囲に限定した。より好まし
くは 1.0〜2.0 ％である。
【００２０】Ｐ：0.05％以下
Ｐは、固溶強化元素であり、通常、高強度鋼板を得る上
で有用な元素ではあるが、0.05％超の含有はスポット溶
接性の低下を招くので、本発明では、0.05％を上限とし
て含有させるものとした。より好ましくは 0.020％以下
である。
で有用な元素ではあるが、0.05％超の含有はスポット溶
接性の低下を招くので、本発明では、0.05％を上限とし
て含有させるものとした。より好ましくは 0.020％以下
である。
【００２１】Ｓ：0.005 ％以下
Ｓは、鋼中にMnＳを形成し、鋼板の伸びフランジ性を低
下させる有害元素である。このため、Ｓの混入は極力低
減することが好ましいが、0.005 ％以下であれば許容で
きる。より好ましくは 0.003％以下である。
下させる有害元素である。このため、Ｓの混入は極力低
減することが好ましいが、0.005 ％以下であれば許容で
きる。より好ましくは 0.003％以下である。
【００２２】Al：0.10％未満
Alは、製鋼段階での脱酸剤として有効に寄与し、穴拡げ
性を低下させる非金属介在物をスラグ中に分離するため
に必要な元素である。しかしながら、0.10％以上の含有
は合金コストを上昇させてしまうので、本発明では0.10
％未満で含有させるものとした。好ましい範囲は0.02〜
0.09％である。
性を低下させる非金属介在物をスラグ中に分離するため
に必要な元素である。しかしながら、0.10％以上の含有
は合金コストを上昇させてしまうので、本発明では0.10
％未満で含有させるものとした。好ましい範囲は0.02〜
0.09％である。
【００２３】Ｎ：0.0020〜0.0100％
Ｎは、通常、歪時効を生じさせる不純物元素であるが、
本発明のような組織強化型の鋼板では、歪時効は起こら
ず、むしろTiＮなどの析出物により、スラブの表面割れ
を防止する有用元素である。このようなスラブの表面割
れを防止するためには、0.0020％以上の含有を必要とす
るが、0.0100％超のＮを含有させることは、製鋼上難し
く、またコスト高ともなるため、Ｎは0.0020〜0.0100％
の範囲に限定した。より好ましくは0.0025〜0.0080％で
ある。
本発明のような組織強化型の鋼板では、歪時効は起こら
ず、むしろTiＮなどの析出物により、スラブの表面割れ
を防止する有用元素である。このようなスラブの表面割
れを防止するためには、0.0020％以上の含有を必要とす
るが、0.0100％超のＮを含有させることは、製鋼上難し
く、またコスト高ともなるため、Ｎは0.0020〜0.0100％
の範囲に限定した。より好ましくは0.0025〜0.0080％で
ある。
【００２４】Ti：0.001 〜0.20％
Tiは、連続焼鈍時の加熱段階におけるフェライト相の成
長を抑え、鋼組織を微細化して、穴拡げ性を著しく向上
させるのに有用な元素である。また、Tiは、スラブ冷却
時に、高温でTi系炭窒化物や硫化物を析出して、比較的
低温で生成するAlＮや、結晶粒微細化の目的で添加され
るNb, Ｖによって粒界に生成するNb系やＶ系の炭化物の
析出物を抑制し、スラブ表面割れを防止する上でも有効
な元素である。このような効果を発現させるためには、
少なくとも 0.001％の含有を必要とする。一方、0.20％
を超える含有は、合金コストの上昇を招くだけでなく、
TiＣの析出量を増大させて、TRIP効果を発現させるため
の残留オーステナイトを減少させてしまう他、析出強化
能が大きくなりすぎ、高延性が得られなくなる不利が生
じる。従って、本発明ではTiの含有量は 0.001〜0.20％
の範囲に限定した。好ましくは 0.010〜0.10％である。
長を抑え、鋼組織を微細化して、穴拡げ性を著しく向上
させるのに有用な元素である。また、Tiは、スラブ冷却
時に、高温でTi系炭窒化物や硫化物を析出して、比較的
低温で生成するAlＮや、結晶粒微細化の目的で添加され
るNb, Ｖによって粒界に生成するNb系やＶ系の炭化物の
析出物を抑制し、スラブ表面割れを防止する上でも有効
な元素である。このような効果を発現させるためには、
少なくとも 0.001％の含有を必要とする。一方、0.20％
を超える含有は、合金コストの上昇を招くだけでなく、
TiＣの析出量を増大させて、TRIP効果を発現させるため
の残留オーステナイトを減少させてしまう他、析出強化
能が大きくなりすぎ、高延性が得られなくなる不利が生
じる。従って、本発明ではTiの含有量は 0.001〜0.20％
の範囲に限定した。好ましくは 0.010〜0.10％である。
【００２５】Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％
CaおよびREM は、硫化物系介在物の形態を制御する作用
を有し、これにより鋼板の伸びフランジ性の向上に有効
に寄与する。しかしながら、Ca, REM のうちから選んだ
１種または２種の合計量が0.0010％に満たないとその添
加効果に乏しく、一方 0.010％を超えると効果は飽和に
達する。このため、CaおよびREM は、単独添加または複
合添加いずれの場合も0.0010〜0.010 ％の範囲で含有さ
せるものとした。より好ましい範囲は0.0010〜0.005 ％
である。
を有し、これにより鋼板の伸びフランジ性の向上に有効
に寄与する。しかしながら、Ca, REM のうちから選んだ
１種または２種の合計量が0.0010％に満たないとその添
加効果に乏しく、一方 0.010％を超えると効果は飽和に
達する。このため、CaおよびREM は、単独添加または複
合添加いずれの場合も0.0010〜0.010 ％の範囲で含有さ
せるものとした。より好ましい範囲は0.0010〜0.005 ％
である。
【００２６】以上、必須成分について説明したが、本発
明ではその他にも、以下に述べる元素を適宜含有させる
ことができる。 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ NbおよびＶはいずれも、Tiと同様、NbＣ，ＶＣを析出し
て、連続焼鈍時の加熱段階でのフェライト相の成長を抑
え、鋼組織を微細化して、穴拡げ性を著しく向上させる
のに有用な元素である。かかる効果を発現させるために
は、少なくとも0.001％の添加を必要とする。一方、0.3
0％超の含有は析出強化によりＹＳが上昇し、加工性が
低下してしまうだけでなく、TRIP効果を発現させるため
の残留オーステナイトを減少させてしまう不利が生じ
る。また、Nb，Ｖは、Tiよりも低温で炭化物を生成し、
これが結晶粒界に優先的に析出するとスラブの表面割れ
の原因となる。従って、本発明では、Nb，Ｖは、単独添
加または複合添加いずれの場合も 0.001〜0.30％の範囲
で含有させるものとした。より好ましい範囲は 0.001〜
0.10％である。
明ではその他にも、以下に述べる元素を適宜含有させる
ことができる。 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ NbおよびＶはいずれも、Tiと同様、NbＣ，ＶＣを析出し
て、連続焼鈍時の加熱段階でのフェライト相の成長を抑
え、鋼組織を微細化して、穴拡げ性を著しく向上させる
のに有用な元素である。かかる効果を発現させるために
は、少なくとも0.001％の添加を必要とする。一方、0.3
0％超の含有は析出強化によりＹＳが上昇し、加工性が
低下してしまうだけでなく、TRIP効果を発現させるため
の残留オーステナイトを減少させてしまう不利が生じ
る。また、Nb，Ｖは、Tiよりも低温で炭化物を生成し、
これが結晶粒界に優先的に析出するとスラブの表面割れ
の原因となる。従って、本発明では、Nb，Ｖは、単独添
加または複合添加いずれの場合も 0.001〜0.30％の範囲
で含有させるものとした。より好ましい範囲は 0.001〜
0.10％である。
【００２７】Cr：1.5 ％以下、Mo：0.5 ％以下および
Ｂ：0.010 ％以下のうちから選んだ１種または２種以上 Cr，MoおよびＢはいずれも、鋼の焼入性を向上させ、低
温変態相の生成を促進す作用を有する有用元素である。
しかしながら、上記の作用は、Crが 1.5％超、Moが 0.5
％超、Ｂが 0.010％超の含有では、その効果が飽和し、
含有量に見合うだけの効果が期待できず、むしろ経済的
な不利を生じる。従って、Crは 1.5％以下、Moは 0.5％
以下、Ｂは 0.010％以下で含有させるものとした。な
お、より好ましい範囲は、Cr, Mo, Ｂのうちから選んだ
１種または２種合計で0.0005〜1.0％である。
Ｂ：0.010 ％以下のうちから選んだ１種または２種以上 Cr，MoおよびＢはいずれも、鋼の焼入性を向上させ、低
温変態相の生成を促進す作用を有する有用元素である。
しかしながら、上記の作用は、Crが 1.5％超、Moが 0.5
％超、Ｂが 0.010％超の含有では、その効果が飽和し、
含有量に見合うだけの効果が期待できず、むしろ経済的
な不利を生じる。従って、Crは 1.5％以下、Moは 0.5％
以下、Ｂは 0.010％以下で含有させるものとした。な
お、より好ましい範囲は、Cr, Mo, Ｂのうちから選んだ
１種または２種合計で0.0005〜1.0％である。
【００２８】以上、本発明の好適成分組成について説明
したが、本発明では、鋼組織も重要で、フェライト、残
留オーステナイトおよび低温変態相からなる複合組織と
することが肝要である。フェライト フェライトは、鉄炭化物を含まない軟質な相であり、高
い変形能を有し、鋼板の延性を向上させる。本発明の鋼
板では、このようなフェライトを、体積率で30％以上含
有させる必要がある。というのは、フェライト量が30％
未満では、顕著な延性向上効果が期待できないからであ
る。より好ましいフェライト量は50％以上である。
したが、本発明では、鋼組織も重要で、フェライト、残
留オーステナイトおよび低温変態相からなる複合組織と
することが肝要である。フェライト フェライトは、鉄炭化物を含まない軟質な相であり、高
い変形能を有し、鋼板の延性を向上させる。本発明の鋼
板では、このようなフェライトを、体積率で30％以上含
有させる必要がある。というのは、フェライト量が30％
未満では、顕著な延性向上効果が期待できないからであ
る。より好ましいフェライト量は50％以上である。
【００２９】残留オーステナイト
残留オーステナイトは、加工時にマルテンサイトに歪誘
起変態し、局所的に加えられた加工歪を広く分散させ、
鋼板の延性を向上させる作用を有する。本発明の鋼板で
は、このような残留オーステナイトを、体積率で２％以
上含有させるものとした。というのは、残留オーステナ
イト量が２％未満では、顕著な延性の向上が期待できな
いからである。より好ましい残留オーステナイト量は５
％以上である。
起変態し、局所的に加えられた加工歪を広く分散させ、
鋼板の延性を向上させる作用を有する。本発明の鋼板で
は、このような残留オーステナイトを、体積率で２％以
上含有させるものとした。というのは、残留オーステナ
イト量が２％未満では、顕著な延性の向上が期待できな
いからである。より好ましい残留オーステナイト量は５
％以上である。
【００３０】低温変態相
本発明でいう低温変態相とは、マルテンサイトあるいは
ベイナイトを指す。マルテンサイトおよびベイナイト
は、ともに硬質相であり、組織強化によって鋼板の強度
を増加させる作用を有している。また、変態生成時に可
動転位の発生を伴うため、鋼板の降伏比を低下させる作
用も有する。そして、上記の作用を十分に得るために
は、低温変態相はマルテンサイトとするのがより好適で
ある。なお、この低温変態相の量は特に限定されず、鋼
板の強度に応じて適宜配分すればよい。
ベイナイトを指す。マルテンサイトおよびベイナイト
は、ともに硬質相であり、組織強化によって鋼板の強度
を増加させる作用を有している。また、変態生成時に可
動転位の発生を伴うため、鋼板の降伏比を低下させる作
用も有する。そして、上記の作用を十分に得るために
は、低温変態相はマルテンサイトとするのがより好適で
ある。なお、この低温変態相の量は特に限定されず、鋼
板の強度に応じて適宜配分すればよい。
【００３１】また、本発明では、上記したフェライトの
結晶粒径も重要である。すなわち、結晶粒の微細化は、
鋼板の伸びフランジ性の向上に有効に寄与する。そこ
で、本発明では、複合組織中のフェライトの平均結晶粒
径を15μm 以下に制限することにした。その理由は、フ
ェライトの平均結晶粒径が15μm を超えると、伸びフラ
ンジ性の顕著な向上作用が期待できないからである。よ
り好ましくは10μm 以下である。
結晶粒径も重要である。すなわち、結晶粒の微細化は、
鋼板の伸びフランジ性の向上に有効に寄与する。そこ
で、本発明では、複合組織中のフェライトの平均結晶粒
径を15μm 以下に制限することにした。その理由は、フ
ェライトの平均結晶粒径が15μm を超えると、伸びフラ
ンジ性の顕著な向上作用が期待できないからである。よ
り好ましくは10μm 以下である。
【００３２】さらに、本発明では、鋼板の表面性状も重
要であり、鋼板最表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析に
よるSiとFeの強度比Si／Feを 6.0以下とするか、あるい
は鋼板の表層におけるＦＴ−ＩＲ分析によるSiO2とMn2S
iO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4を 1.5以下とする必要があ
る。というのは、上記した強度比（Si／Fe）が 6.0を超
えると、鋼板表面のSi酸化物が原因となって、電着塗装
後、塩温水のような劣悪な環境に曝された場合に、塗膜
の２次密着性が著しく劣化するからである。より好まし
い範囲は、Si／Fe≦3.0 である。
要であり、鋼板最表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析に
よるSiとFeの強度比Si／Feを 6.0以下とするか、あるい
は鋼板の表層におけるＦＴ−ＩＲ分析によるSiO2とMn2S
iO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4を 1.5以下とする必要があ
る。というのは、上記した強度比（Si／Fe）が 6.0を超
えると、鋼板表面のSi酸化物が原因となって、電着塗装
後、塩温水のような劣悪な環境に曝された場合に、塗膜
の２次密着性が著しく劣化するからである。より好まし
い範囲は、Si／Fe≦3.0 である。
【００３３】また、鋼板表面に生成するSi酸化物は、Si
O2とMn2SiO4 が主であるが、このうちMn2SiO4 は化成処
理性に悪影響を及ぼさず、SiO2がMn2SiO4 に比較して少
ない場合には、良好な化成処理性を呈することが判明し
た。そして、生成した酸化物をＦＴ−ＩＲによって分析
した場合、SiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が1.
5 を超えると、塩温水環境において鋼板と塗膜との間で
酸化還元反応が生じ易くなり、塗膜の二次密着性が劣化
することが分かった。そこで、ＦＴ−ＩＲ分析を利用し
た場合におけるSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4
は 1.5以下、好ましくは 1.2以下としたのである。ここ
で、SiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 は、ＦＴ−
ＩＲ分析でのWavenumber ：1250 /cm近傍部に現れるSiO
2ピークと Wave number：1000 /cm近傍部に現れるMn2Si
O4 ピークの高さ比で求めるものとする。
O2とMn2SiO4 が主であるが、このうちMn2SiO4 は化成処
理性に悪影響を及ぼさず、SiO2がMn2SiO4 に比較して少
ない場合には、良好な化成処理性を呈することが判明し
た。そして、生成した酸化物をＦＴ−ＩＲによって分析
した場合、SiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が1.
5 を超えると、塩温水環境において鋼板と塗膜との間で
酸化還元反応が生じ易くなり、塗膜の二次密着性が劣化
することが分かった。そこで、ＦＴ−ＩＲ分析を利用し
た場合におけるSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4
は 1.5以下、好ましくは 1.2以下としたのである。ここ
で、SiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 は、ＦＴ−
ＩＲ分析でのWavenumber ：1250 /cm近傍部に現れるSiO
2ピークと Wave number：1000 /cm近傍部に現れるMn2Si
O4 ピークの高さ比で求めるものとする。
【００３４】なお、上記したＧＤＳ分析によるSiとFeの
強度比Si／Feが 6.0以下、あるいはＦＴ−ＩＲ分析によ
るSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が 1.5以下の
うちいずれか一方を満足すれば、塗膜の二次密着性は確
保できるけれども、SiとFeの強度比Si／Feが 6.0以下と
SiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が 1.5以下の両
方を満たせばより好ましいことは言うまでもない。
強度比Si／Feが 6.0以下、あるいはＦＴ−ＩＲ分析によ
るSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が 1.5以下の
うちいずれか一方を満足すれば、塗膜の二次密着性は確
保できるけれども、SiとFeの強度比Si／Feが 6.0以下と
SiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が 1.5以下の両
方を満たせばより好ましいことは言うまでもない。
【００３５】また、鋼板の最表層から10nm超えの深さ領
域は、耐塩温水２次密着性には何ら影響を及ぼさないた
め、本発明では、ＧＤＳ分析によってSiとFeの強度比を
測定すべき深さを鋼板の最表層から10nm深さまでとし
た。なお、ＦＴ−ＩＲ分析によるSiO2とMn2SiO4 の強度
比については、測定深さはあえて問わない。
域は、耐塩温水２次密着性には何ら影響を及ぼさないた
め、本発明では、ＧＤＳ分析によってSiとFeの強度比を
測定すべき深さを鋼板の最表層から10nm深さまでとし
た。なお、ＦＴ−ＩＲ分析によるSiO2とMn2SiO4 の強度
比については、測定深さはあえて問わない。
【００３６】次に、本発明の鋼板の製造方法について説
明する。上記の好適成分組成に調製した溶鋼を、公知の
方法で鋳造し、常法に従って熱間圧延ついで冷間圧延し
たのち、連続焼鈍による加熱後、冷却し、その途中、所
定の温度で保持処理を行ったのち、冷却して製品とす
る。
明する。上記の好適成分組成に調製した溶鋼を、公知の
方法で鋳造し、常法に従って熱間圧延ついで冷間圧延し
たのち、連続焼鈍による加熱後、冷却し、その途中、所
定の温度で保持処理を行ったのち、冷却して製品とす
る。
【００３７】本発明では、上記の製造工程において、連
続焼鈍の際にＡc1変態点以上の温度に加熱すること、冷
却の際に10℃/s以上の速度で急冷すること、急冷の終了
温度を 300〜500 ℃とし、この温度域に60秒以上滞留さ
せること、そして冷却中あるいは冷却後に酸洗処理およ
び／またはブラシ処理を施して、鋼板最表層から10nm深
さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度比Si／Feを 6.0
以下にすること、あるいは上記の連続焼鈍工程におい
て、炉内の雰囲気露点を−30℃以上とすることにより、
鋼板最表層から10nm深さまでのＦＴ−ＩＲ分析によるSi
O2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 を1.5 以下とする
ことが重要である。
続焼鈍の際にＡc1変態点以上の温度に加熱すること、冷
却の際に10℃/s以上の速度で急冷すること、急冷の終了
温度を 300〜500 ℃とし、この温度域に60秒以上滞留さ
せること、そして冷却中あるいは冷却後に酸洗処理およ
び／またはブラシ処理を施して、鋼板最表層から10nm深
さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度比Si／Feを 6.0
以下にすること、あるいは上記の連続焼鈍工程におい
て、炉内の雰囲気露点を−30℃以上とすることにより、
鋼板最表層から10nm深さまでのＦＴ−ＩＲ分析によるSi
O2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 を1.5 以下とする
ことが重要である。
【００３８】以下、製造条件を、上記の範囲に限定した
理由について説明する。 加熱温度：Ａc1変態点以上 連続焼鈍における加熱温度はＡc1変態点以上にしなけれ
ばならない。その理由は、（α＋γ）２相域まで加熱し
ないことには残留オーステナイトが得られず、TRIP効果
が発現しないからである。従って、本発明では加熱温度
の下限をＡc1変態点とした。なお、加熱温度が 850℃を
超えて高くなるとフェライト粒径が大きくなって、伸び
フランジ性が低下するおそれがあることから、加熱温度
の上限は850 ℃程度とすることが好ましい。
理由について説明する。 加熱温度：Ａc1変態点以上 連続焼鈍における加熱温度はＡc1変態点以上にしなけれ
ばならない。その理由は、（α＋γ）２相域まで加熱し
ないことには残留オーステナイトが得られず、TRIP効果
が発現しないからである。従って、本発明では加熱温度
の下限をＡc1変態点とした。なお、加熱温度が 850℃を
超えて高くなるとフェライト粒径が大きくなって、伸び
フランジ性が低下するおそれがあることから、加熱温度
の上限は850 ℃程度とすることが好ましい。
【００３９】また、Ａc1変態点以上の温度域における炉
内の雰囲気露点を−30℃以上とすることで、前述したSi
O2／Mn2SiO4 比を 1.5以下とすることができる。Ａc1変
態点以上の温度域での炉内雰囲気露点が−30℃未満で
は、SiO2のMn2SiO4 に対する生成量が多くなり、強度比
SiO2／Mn2SiO4 が 1.5を超えてしまう。Ａc1変態点未満
の温度域についてはSiO2の生成量が少ないので、特に炉
内雰囲気の露点調整を行う必要はない。なお、後述する
酸洗処理あるいはブラシ処理により、SiとFeの強度比Si
／Feを6.0以下とする場合には、Ａc1変態点以上の温度
域における雰囲気露点の調整は必ずしも必要ではない。
内の雰囲気露点を−30℃以上とすることで、前述したSi
O2／Mn2SiO4 比を 1.5以下とすることができる。Ａc1変
態点以上の温度域での炉内雰囲気露点が−30℃未満で
は、SiO2のMn2SiO4 に対する生成量が多くなり、強度比
SiO2／Mn2SiO4 が 1.5を超えてしまう。Ａc1変態点未満
の温度域についてはSiO2の生成量が少ないので、特に炉
内雰囲気の露点調整を行う必要はない。なお、後述する
酸洗処理あるいはブラシ処理により、SiとFeの強度比Si
／Feを6.0以下とする場合には、Ａc1変態点以上の温度
域における雰囲気露点の調整は必ずしも必要ではない。
【００４０】冷却速度：10℃/s以上
冷却速度を10℃/sとした理由は、10℃/sに満たない冷却
速度では、オーステナイト相はパーライトもしくはべイ
ナイトに変態し、残留オーステナイトが消失してしまう
ため、TRIP効果が得られなくなるからである。 より好ま
しくは20℃/s以上の速度である。
速度では、オーステナイト相はパーライトもしくはべイ
ナイトに変態し、残留オーステナイトが消失してしまう
ため、TRIP効果が得られなくなるからである。 より好ま
しくは20℃/s以上の速度である。
【００４１】急冷終了温度：300 〜500 ℃
急冷終了温度を 300〜500 ℃にした理由は、 300℃を下
回る温度まで急冷すると、オーステナイト相は全てマル
テンサイトに変態してしまうからであり、また500 ℃超
の温度ではオーステナイト相はほとんどがパーライトも
しくはベイナイトに変態してしまい、TRIP効果が期待で
きなくなるからである。 より好ましい温度域は 350〜45
0 ℃である。
回る温度まで急冷すると、オーステナイト相は全てマル
テンサイトに変態してしまうからであり、また500 ℃超
の温度ではオーステナイト相はほとんどがパーライトも
しくはベイナイトに変態してしまい、TRIP効果が期待で
きなくなるからである。 より好ましい温度域は 350〜45
0 ℃である。
【００４２】保持時間：60秒以上
急冷後、 300〜600 ℃の温度域に60秒以上に滞留させる
のは、60秒未満の短時間で 300℃未満の温度域に達する
と、ほとんどの残留オーステナイトがマルテンサイトに
変態してしまうため、プレス加工時にTRIP効果が発現し
なくなるからである。 一方、あまりに長時間では、べイ
ナイト変態の生成ノーズにかかり、残留オーステナイト
が減少するので好ましくない。 特に好ましい保持時間は
60〜1200秒である。
のは、60秒未満の短時間で 300℃未満の温度域に達する
と、ほとんどの残留オーステナイトがマルテンサイトに
変態してしまうため、プレス加工時にTRIP効果が発現し
なくなるからである。 一方、あまりに長時間では、べイ
ナイト変態の生成ノーズにかかり、残留オーステナイト
が減少するので好ましくない。 特に好ましい保持時間は
60〜1200秒である。
【００４３】冷却中あるいは冷却後の酸洗処理および／
またはブラシ処理 塗装後の耐塩温水２次密着性を向上させるためには、鋼
板表面に濃化したSi酸化物を除去し、ＧＤＳ分析による
SiとFeの強度比Si／Feを 6.0以下とすることが不可欠で
ある。 このために、上記の冷却中あるいは冷却後に酸洗
処理および／またはブラシ処理を行う。酸洗処理により
Si／Feを 6.0以下とするには、例えば、50℃の（１％塩
酸＋25％硝酸）混合液中に10秒以上浸漬して酸洗する方
法が挙げられるが、これに限定されるものではない。 また、ブラシ処理によりSi／Feを 6.0以下とするには、
例えば♯240 のSiＣを埋め込んだ芯材を有する300 mmφ
のブラシロールを少なくとも１rpm 以上の回転速度で回
転させながら、圧力：29.4 N/cm2以上の圧力で鋼板に対
して押し付け、鋼板表面をこすることが好適である。な
お、前述した連続焼鈍時に、Ａc1変態点以上の温度域に
おける雰囲気露点を−30℃以上に制御した場合には、か
ような酸洗処理やブラシ処理は必ずしも必要ではない。
またはブラシ処理 塗装後の耐塩温水２次密着性を向上させるためには、鋼
板表面に濃化したSi酸化物を除去し、ＧＤＳ分析による
SiとFeの強度比Si／Feを 6.0以下とすることが不可欠で
ある。 このために、上記の冷却中あるいは冷却後に酸洗
処理および／またはブラシ処理を行う。酸洗処理により
Si／Feを 6.0以下とするには、例えば、50℃の（１％塩
酸＋25％硝酸）混合液中に10秒以上浸漬して酸洗する方
法が挙げられるが、これに限定されるものではない。 また、ブラシ処理によりSi／Feを 6.0以下とするには、
例えば♯240 のSiＣを埋め込んだ芯材を有する300 mmφ
のブラシロールを少なくとも１rpm 以上の回転速度で回
転させながら、圧力：29.4 N/cm2以上の圧力で鋼板に対
して押し付け、鋼板表面をこすることが好適である。な
お、前述した連続焼鈍時に、Ａc1変態点以上の温度域に
おける雰囲気露点を−30℃以上に制御した場合には、か
ような酸洗処理やブラシ処理は必ずしも必要ではない。
【００４４】また、上記したような連続焼鈍後、形状矯
正や粗度調整の目的で調質圧延を行うことは有利であ
る。ただし、かような調質圧延を施さなくても、特に材
質上の問題はない。
正や粗度調整の目的で調質圧延を行うことは有利であ
る。ただし、かような調質圧延を施さなくても、特に材
質上の問題はない。
【００４５】
【実施例】実施例１
表１に示す成分組成になる溶鋼を、転炉にて溶製し、連
続鋳造によりスラブとした。得られたスラブを、板厚：
3.0 mmまで熱間圧延し、ついで酸洗後、冷間圧延により
板厚：1.6 mmの冷延鋼板とした。 ついで、これらの冷延鋼板を、連続焼鈍ラインにて、表
２に示す条件で、加熱保持したのち、冷却し、冷却後、
53℃の(0.6％HCl + 26％HNO3）混合液中に６〜21秒間浸
漬する酸洗処理または55℃の５％HCl 溶液中に17秒間浸
漬する酸洗処理あるいはブラシ処理を施し、ついで水
洗、乾燥後、圧下率：0.5 ％の調質圧延を施して製品と
した。得られた鋼板のミクロ組織および表面性状につい
て調べた結果を、表２に併記する。また、スラブ製造時
における表面割れの発生状況、製品板の機械的特性およ
び耐塩温水２次密着性について調査した結果を、表３に
示す。
続鋳造によりスラブとした。得られたスラブを、板厚：
3.0 mmまで熱間圧延し、ついで酸洗後、冷間圧延により
板厚：1.6 mmの冷延鋼板とした。 ついで、これらの冷延鋼板を、連続焼鈍ラインにて、表
２に示す条件で、加熱保持したのち、冷却し、冷却後、
53℃の(0.6％HCl + 26％HNO3）混合液中に６〜21秒間浸
漬する酸洗処理または55℃の５％HCl 溶液中に17秒間浸
漬する酸洗処理あるいはブラシ処理を施し、ついで水
洗、乾燥後、圧下率：0.5 ％の調質圧延を施して製品と
した。得られた鋼板のミクロ組織および表面性状につい
て調べた結果を、表２に併記する。また、スラブ製造時
における表面割れの発生状況、製品板の機械的特性およ
び耐塩温水２次密着性について調査した結果を、表３に
示す。
【００４６】スラブの割れについては、目視で判定し、
割れの有無で評価した。また、スラブから高温引張り試
験用のサンプルを切り出し、引張り試験片に加工後、12
00℃で10分間の溶体化処理を施し、 100℃／分の冷却速
度で 800℃まで冷却し、20分間保持してのち、引張り試
験を行い、原断面直径（Ｄ0 ）と引張り後の破断面直径
（Ｄ）から、次式 絞り比（％）＝（Ｄ0 −Ｄ）／Ｄ0 ×100 により、絞り比を求めた。
割れの有無で評価した。また、スラブから高温引張り試
験用のサンプルを切り出し、引張り試験片に加工後、12
00℃で10分間の溶体化処理を施し、 100℃／分の冷却速
度で 800℃まで冷却し、20分間保持してのち、引張り試
験を行い、原断面直径（Ｄ0 ）と引張り後の破断面直径
（Ｄ）から、次式 絞り比（％）＝（Ｄ0 −Ｄ）／Ｄ0 ×100 により、絞り比を求めた。
【００４７】鋼板のミクロ組織は、鋼板の圧延方向断面
を光学顕微鏡または走査型電子顕微鏡で観察することに
より調査した。 倍率：1000倍の断面組織写真を用いて、
画像解析により任意に設定した 100mm四方の正方形領域
内に存在するフェライト相の占有面積率を求め、該当相
の体積率とした。 また、残留オーステナイト量は、鋼板を板厚方向の中心
面まで研磨し、板厚中心面での回折Ｘ線強度測定により
求めた。入射Ｘ線には MoKα線を使用し、残留オーステ
ナイト相の｛１１１｝、｛２００｝、｛２２０｝、｛３
１１｝各面の回折Ｘ線強度比を求め、これらの平均値を
残留オーステナイトの体積率とした。 フェライト粒径は、JIS Z 0552に規定の方法に準拠して
結晶粒度を測定し、平均結晶粒径に換算した。
を光学顕微鏡または走査型電子顕微鏡で観察することに
より調査した。 倍率：1000倍の断面組織写真を用いて、
画像解析により任意に設定した 100mm四方の正方形領域
内に存在するフェライト相の占有面積率を求め、該当相
の体積率とした。 また、残留オーステナイト量は、鋼板を板厚方向の中心
面まで研磨し、板厚中心面での回折Ｘ線強度測定により
求めた。入射Ｘ線には MoKα線を使用し、残留オーステ
ナイト相の｛１１１｝、｛２００｝、｛２２０｝、｛３
１１｝各面の回折Ｘ線強度比を求め、これらの平均値を
残留オーステナイトの体積率とした。 フェライト粒径は、JIS Z 0552に規定の方法に準拠して
結晶粒度を測定し、平均結晶粒径に換算した。
【００４８】鋼板の機械的特性は、以下の引張り試験お
よび穴拡げ試験などにより測定した。引張り特性は、鋼
板から圧延直角方向に採取したJIS Z 2204に規定の５号
試験片を用いて、JIS Z 2241に規定の方法に準拠して、
耐力(YS) ,引張り強さ(TS)、破断伸び(El)、降伏伸び(Y
El) を測定した。伸びフランジ性は、JFS T 1001に規定
の方法に準拠して穴拡げ率(A) を測定し、この値で評価
した。
よび穴拡げ試験などにより測定した。引張り特性は、鋼
板から圧延直角方向に採取したJIS Z 2204に規定の５号
試験片を用いて、JIS Z 2241に規定の方法に準拠して、
耐力(YS) ,引張り強さ(TS)、破断伸び(El)、降伏伸び(Y
El) を測定した。伸びフランジ性は、JFS T 1001に規定
の方法に準拠して穴拡げ率(A) を測定し、この値で評価
した。
【００４９】耐塩温水２次密着性は、市販の液を用いて
150mm×75mmの試験片に化成処理を施したのち、厚さが
25μm になるように電着塗装し、ついでカッターナイフ
で、（長さ：45mm、３本）／試験片の切り込みを入れ
て、５％NaCl, 55℃の塩温水中に 240時間浸漬したの
ち、セロハンテープを切り込み上に貼って、剥がしたあ
とのはく離幅を測定して、評価した。 ここに、最大はく
離全幅が 5.0mm以下であれば、耐塩温水２次密着性は良
好といえる。
150mm×75mmの試験片に化成処理を施したのち、厚さが
25μm になるように電着塗装し、ついでカッターナイフ
で、（長さ：45mm、３本）／試験片の切り込みを入れ
て、５％NaCl, 55℃の塩温水中に 240時間浸漬したの
ち、セロハンテープを切り込み上に貼って、剥がしたあ
とのはく離幅を測定して、評価した。 ここに、最大はく
離全幅が 5.0mm以下であれば、耐塩温水２次密着性は良
好といえる。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】表２，３に示したとおり、本発明の要件を
満足する発明例はいずれも、強度−延びバランス（TS×
El）が 20000 MPa・％以上と極めて良好な値を示し、ま
た強度−穴拡げバランス（TS×λ）が 40000 MPa・％以
上と伸びフランジ性にも優れていた。さらに、スラブ製
造時に表面割れの発生がなく、また電着塗装後の耐塩温
水２次密着性も良好であった。また、本発明の鋼板は、
表面粗度形態を制御しているので摩擦係数が非常に小さ
く、プレス成形性に優れていることも確認されている。
満足する発明例はいずれも、強度−延びバランス（TS×
El）が 20000 MPa・％以上と極めて良好な値を示し、ま
た強度−穴拡げバランス（TS×λ）が 40000 MPa・％以
上と伸びフランジ性にも優れていた。さらに、スラブ製
造時に表面割れの発生がなく、また電着塗装後の耐塩温
水２次密着性も良好であった。また、本発明の鋼板は、
表面粗度形態を制御しているので摩擦係数が非常に小さ
く、プレス成形性に優れていることも確認されている。
【００５４】実施例２
表４に示す成分組成になる溶鋼を、転炉にて溶製し、連
続鋳造によりスラブとした。得られたスラブを、板厚：
3.0 mmまで熱間圧延し、ついで酸洗後、冷間圧延により
板厚：1.4 mmの冷延鋼板とした。 ついで、これらの冷延鋼板を、連続焼鈍ラインにて、表
５に示す条件で加熱保持したのち、冷却し、圧下率：0.
5 ％の調質圧延を施して製品とした。得られた鋼板のミ
クロ組織および表面性状について調べた結果を、表５に
併記する。また、スラブ製造時における表面割れの発生
状況、製品板の機械的特性および耐塩温水２次密着性に
ついて調査した結果を、表６に示す。
続鋳造によりスラブとした。得られたスラブを、板厚：
3.0 mmまで熱間圧延し、ついで酸洗後、冷間圧延により
板厚：1.4 mmの冷延鋼板とした。 ついで、これらの冷延鋼板を、連続焼鈍ラインにて、表
５に示す条件で加熱保持したのち、冷却し、圧下率：0.
5 ％の調質圧延を施して製品とした。得られた鋼板のミ
クロ組織および表面性状について調べた結果を、表５に
併記する。また、スラブ製造時における表面割れの発生
状況、製品板の機械的特性および耐塩温水２次密着性に
ついて調査した結果を、表６に示す。
【００５５】
【表４】
【００５６】
【表５】
【００５７】
【表６】
【００５８】表５，６に示したとおり、本発明の要件を
満足する発明例はいずれも、強度−延びバランス（TS×
El）が 20000 MPa・％以上と極めて良好な値を示し、ま
た強度−穴拡げバランス（TS×λ）が 40000 MPa・％以
上と伸びフランジ性にも優れていた。さらに、スラブ製
造時に表面割れの発生がなく、また電着塗装後の耐塩温
水２次密着性も良好であった。また、本発明の鋼板は、
表面粗度形態を制御しているので摩擦係数が非常に小さ
く、プレス成形性に優れていることも確認されている。
満足する発明例はいずれも、強度−延びバランス（TS×
El）が 20000 MPa・％以上と極めて良好な値を示し、ま
た強度−穴拡げバランス（TS×λ）が 40000 MPa・％以
上と伸びフランジ性にも優れていた。さらに、スラブ製
造時に表面割れの発生がなく、また電着塗装後の耐塩温
水２次密着性も良好であった。また、本発明の鋼板は、
表面粗度形態を制御しているので摩擦係数が非常に小さ
く、プレス成形性に優れていることも確認されている。
【００５９】
【発明の効果】かくして、本発明によれば, 高延性でか
つ、優れた伸びフランジ性を有する高強度冷延鋼板を、
安価にしかも安定して製造することができる。従って、
本発明の冷延鋼板を自動車部品用素材として適用するこ
とにより、自動車の軽量化、低燃費化が可能になり、ひ
いては地球環境の改善に大きく貢献する。
つ、優れた伸びフランジ性を有する高強度冷延鋼板を、
安価にしかも安定して製造することができる。従って、
本発明の冷延鋼板を自動車部品用素材として適用するこ
とにより、自動車の軽量化、低燃費化が可能になり、ひ
いては地球環境の改善に大きく貢献する。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 妻鹿 哲也
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製
鉄株式会社技術研究所内
(72)発明者 坂田 敬
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製
鉄株式会社技術研究所内
Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA06 EA09
EA11 EA15 EA16 EA17 EA18
EA23 EA25 EA27 EA28 EA31
EA36 EB06 EB08 EB09 EB11
EB12 FH01 FJ00 FK03 GA03
Claims (8)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：0.05〜0.35％、 Si：0.5 〜3.0 ％、 Mn：0.5 〜3.0 ％、 Ｐ：0.05％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Al：0.10％未満、 Ｎ：0.0020〜0.0100％および Ti：0.001 〜0.20％ を含み、かつ Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、さらにフェライト、残留オーステナイトおよび低温
変態相からなる複合組織であって、該フェライトを体積
率で30％以上、該残留オーステナイトを体積率で２％以
上を含む鋼組織を有し、しかも該フェライトの平均結晶
粒径が15μm 以下で、かつ鋼板の最表層から10nm深さま
でのＧＤＳ分析によるSiとFeの強度比Si／Feが 6.0以下
であることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた
高強度高延性冷延鋼板。 - 【請求項２】 質量％で、 Ｃ：0.05〜0.35％、 Si：0.5 〜3.0 ％、 Mn：0.5 〜3.0 ％、 Ｐ：0.05％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Al：0.10％未満、 Ｎ：0.0020〜0.0100％および Ti：0.001 〜0.20％ を含み、かつ Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、さらにフェライト、残留オーステナイトおよび低温
変態相からなる複合組織であって、該フェライトを体積
率で30％以上、該残留オーステナイトを体積率で２％以
上を含む鋼組織を有し、しかも該フェライトの平均結晶
粒径が15μm 以下で、かつ鋼板の表層におけるＦＴ−Ｉ
Ｒ分析によるSiO2とMn2SiO4 の強度比SiO2／Mn2SiO4 が
1.5 以下であることを特徴とする、耐塩温水２次密着性
に優れた高強度高延性冷延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２において、鋼板がさら
に、質量％で、 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ を含有する組成になることを特徴とする、耐塩温水２次
密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板。 - 【請求項４】 請求項１，２または３において、鋼板が
さらに、質量％で、 Cr：1.5 ％以下、 Mo：0.5 ％以下および Ｂ：0.010 ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成に
なることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた高
強度高延性冷延鋼板。 - 【請求項５】 質量％で、 Ｃ：0.05〜0.35％、 Si：0.5 〜3.0 ％、 Mn：0.5 〜3.0 ％、 Ｐ：0.05％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Al：0.10％未満、 Ｎ：0.0020〜0.0100％および Ti：0.001 〜0.20％ を含み、かつ Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる
鋼スラブを、熱間圧延した後、冷間圧延し、ついで連続
焼鈍によりＡc1変態点以上の温度に加熱した後、10℃/s
以上の冷却速度で 300〜500 ℃の温度域に冷却し、この
温度域に60秒以上滞留させたのち、冷却中あるいは冷却
後に酸洗処理および／またはブラシ処理を施して、鋼板
の最表層から10nm深さまでのＧＤＳ分析によるSiとFeの
強度比Si／Feを 6.0以下とすることを特徴とする、耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項６】 質量％で、 Ｃ：0.05〜0.35％、 Si：0.5 〜3.0 ％、 Mn：0.5 〜3.0 ％、 Ｐ：0.05％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Al：0.10％未満、 Ｎ：0.0020〜0.0100％および Ti：0.001 〜0.20％ を含み、かつ Caおよび／またはREM ：0.0010〜0.010 ％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる
鋼スラブを、熱間圧延した後、冷間圧延し、ついで連続
焼鈍により、炉内の雰囲気露点が−30℃以上の条件下で
Ａc1変態点以上の温度に加熱した後、10℃/s以上の冷却
速度で 300〜500℃の温度域に冷却し、この温度域に60
秒以上滞留させたのち冷却することを特徴とする、耐塩
温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項７】 請求項５または６において、鋼スラブが
さらに、質量％で、 NbおよびＶのうちから選んだ１種または２種合計：0.00
1 〜0.30％ を含有する組成になることを特徴とする、耐塩温水２次
密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 請求項５，６または７において、鋼スラ
ブがさらに、質量％で、 Cr：1.5 ％以下、 Mo：0.5 ％以下および Ｂ：0.010 ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成に
なることを特徴とする、耐塩温水２次密着性に優れた高
強度高延性冷延鋼板の製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002098715A JP3814720B2 (ja) | 2001-10-30 | 2002-04-01 | 耐塩温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001332900 | 2001-10-30 | ||
| JP2001-332900 | 2001-10-30 | ||
| JP2002098715A JP3814720B2 (ja) | 2001-10-30 | 2002-04-01 | 耐塩温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003201538A true JP2003201538A (ja) | 2003-07-18 |
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| JP2005281785A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Kobe Steel Ltd | 塗膜密着性と加工性に優れた高強度冷延鋼板 |
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| WO2006109489A1 (ja) | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 塗膜密着性、加工性及び耐水素脆化特性に優れた高強度冷延鋼板並びに自動車用鋼部品 |
| JP2007092134A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 化成処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
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| JP2007231311A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Jfe Steel Kk | 塗装後耐食性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法 |
| JP2007247172A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 路盤材およびその製造方法 |
| JP2014185359A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板 |
| JP2016065319A (ja) * | 2015-11-30 | 2016-04-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の表面性状の評価方法および高強度鋼板の製造方法 |
| JP2017113781A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-06-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 重ねレーザスポット溶接継手および該溶接継手の製造方法 |
| JPWO2017051477A1 (ja) * | 2015-09-25 | 2018-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
| JP2020125535A (ja) * | 2019-02-04 | 2020-08-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板及びその製造方法 |
| JP7126104B1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-08-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
| WO2022201686A1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
| WO2024203779A1 (ja) | 2023-03-31 | 2024-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板、部材およびそれらの製造方法 |
| WO2024203778A1 (ja) | 2023-03-31 | 2024-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板、部材およびそれらの製造方法 |
| WO2024203777A1 (ja) | 2023-03-31 | 2024-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板、部材およびそれらの製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| KR101736619B1 (ko) | 2015-12-15 | 2017-05-17 | 주식회사 포스코 | 화성처리성 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 |
-
2002
- 2002-04-01 JP JP2002098715A patent/JP3814720B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2005281785A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Kobe Steel Ltd | 塗膜密着性と加工性に優れた高強度冷延鋼板 |
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| US8986468B2 (en) | 2005-03-31 | 2015-03-24 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in coating adhesion, workability and hydrogen embrittlement resistance, and steel component for automobile |
| WO2006109489A1 (ja) | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 塗膜密着性、加工性及び耐水素脆化特性に優れた高強度冷延鋼板並びに自動車用鋼部品 |
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| EP2679699A2 (en) | 2005-03-31 | 2014-01-01 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength cold-rolled steel sheet and automobile components of steel having excellent properties in coating film adhesion, workability, and hydrogen embrittlement resistivity |
| EP1865085A4 (en) * | 2005-03-31 | 2010-07-28 | Kobe Steel Ltd | HIGH STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET, EXCELLENT IN TERMS OF COATING ADHESION, SHAPEABILITY AND HYDROGEN FRAGILIZATION RESISTANCE, AND STEEL COMPONENT FOR AUTOMOTIVE |
| EP2671961A1 (en) | 2005-03-31 | 2013-12-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength cold-rolled steel sheet and automobile components of steel having excellent properties in coating film adhesion, workability, and hydrogen embrittlement resistivity |
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