JP2003207294A - 熱交換器 - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
- F28D1/05391—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with multiple rows of conduits or with multi-channel conduits combined with a particular flow pattern, e.g. multi-row multi-stage radiators
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量化してコストダウンを図ると共に、熱交
換効率を高めることができる熱交換器の提供を課題とす
る。 【解決手段】 チューブ１３の一側部と他側部との間
に、これら一側部及び他側部間の伝熱を制限する熱抵抗
部として肉抜き部２１を設ける構成を採用した。前記熱
抵抗部は、チューブの幅方向の一側部側の流通孔と他側
部側の流通孔との間に、該チューブの長さ方向に沿って
設けられた空間部、一箇所以上の薄肉部、一つ以上の穴
部等であってよい。
換効率を高めることができる熱交換器の提供を課題とす
る。 【解決手段】 チューブ１３の一側部と他側部との間
に、これら一側部及び他側部間の伝熱を制限する熱抵抗
部として肉抜き部２１を設ける構成を採用した。前記熱
抵抗部は、チューブの幅方向の一側部側の流通孔と他側
部側の流通孔との間に、該チューブの長さ方向に沿って
設けられた空間部、一箇所以上の薄肉部、一つ以上の穴
部等であってよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガスクーラ（放
熱器）やエバポレータ（蒸発器）などの熱交換器に係
り、特に、二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として用いた超
臨界冷凍サイクルのように高い耐圧設計圧力が要求され
るのに好適な熱交換器に関する。
熱器）やエバポレータ（蒸発器）などの熱交換器に係
り、特に、二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として用いた超
臨界冷凍サイクルのように高い耐圧設計圧力が要求され
るのに好適な熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境の保全に対する関心が高
まっているが、例えば車両用空調装置の冷媒として従来
用いられているＲ１３４ａといった代替フロンは、地球
温暖化に対して影響を与えることが懸念されている。こ
のため、そのような代替フロン冷媒に代わる物質とし
て、元来自然界に存在する物質、いわゆる自然冷媒を用
いた冷凍サイクルの研究が行われている。このような自
然冷媒の候補として、二酸化炭素（ＣＯ2）が注目され
ている。このＣＯ2は、地球温暖化に対する寄与が代替
フロンよりもはるかに小さいだけでなく、可燃性がない
うえ、基本的には人体に無害であるため、そのような背
景から、ＣＯ2を使用した蒸気圧縮式冷凍サイクル（以
下、ＣＯ2冷凍サイクルと略す）の研究開発が行われて
いる。
まっているが、例えば車両用空調装置の冷媒として従来
用いられているＲ１３４ａといった代替フロンは、地球
温暖化に対して影響を与えることが懸念されている。こ
のため、そのような代替フロン冷媒に代わる物質とし
て、元来自然界に存在する物質、いわゆる自然冷媒を用
いた冷凍サイクルの研究が行われている。このような自
然冷媒の候補として、二酸化炭素（ＣＯ2）が注目され
ている。このＣＯ2は、地球温暖化に対する寄与が代替
フロンよりもはるかに小さいだけでなく、可燃性がない
うえ、基本的には人体に無害であるため、そのような背
景から、ＣＯ2を使用した蒸気圧縮式冷凍サイクル（以
下、ＣＯ2冷凍サイクルと略す）の研究開発が行われて
いる。
【０００３】ところで、ＣＯ2冷凍サイクルの作動は、
フロンを使用した通常の蒸気圧縮式冷凍サイクル（以
下、通常冷凍サイクルと呼ぶ）と比較して、高圧側（圧
縮機の吐出側）の圧力が冷媒の臨界圧力を越え、通常冷
凍サイクルにおける高圧側の約１０倍という高圧が作用
する。このような超臨界冷凍サイクルに用いられるマル
チフロー（パラレルフロー）タイプのガスクーラ（放熱
器）は、十分な耐圧強度を確保する必要があり、例えば
特開平１０−２８８４７６号公報に示される技術が提案
されている。
フロンを使用した通常の蒸気圧縮式冷凍サイクル（以
下、通常冷凍サイクルと呼ぶ）と比較して、高圧側（圧
縮機の吐出側）の圧力が冷媒の臨界圧力を越え、通常冷
凍サイクルにおける高圧側の約１０倍という高圧が作用
する。このような超臨界冷凍サイクルに用いられるマル
チフロー（パラレルフロー）タイプのガスクーラ（放熱
器）は、十分な耐圧強度を確保する必要があり、例えば
特開平１０−２８８４７６号公報に示される技術が提案
されている。
【０００４】図１０及び図１１はそのような従来の熱交
換器を示す。同図において、符号１はガスクーラ（放熱
器）やエバポレータ（蒸発器）などマルチフロータイプ
の熱交換器であり、一対のヘッダ２，２′と、それら一
対のヘッダ２，２′間に設けられた扁平チューブ３と、
一方のヘッダ２内に、そのヘッダ２の横断面を第１流路
２ａと第２流路２ｂとに二分するよう長さ方向に設けら
れた仕切部４とを備えている。他方のヘッダ２′は、流
路をＵターンできるようにＵ字状に形成されている。ま
た、扁平チューブ３は、図１１に示すように、長さ方向
に沿って冷媒を流通させるための流通孔が設けられ、流
通孔のうち、幅方向の一側部側には複数の流通孔３ａ，
３ｂが設けられると共に、幅方向の他側部側には複数の
流通孔３ｃ，３ｄが設けられている。このように、各側
部における流通孔３ａ，３ｄの数を複数とすることによ
り、単数の流通孔を各側部それぞれに設ける場合に比較
して、伝熱面積をより広く確保して熱交換効率を向上さ
せることができるようになっている。
換器を示す。同図において、符号１はガスクーラ（放熱
器）やエバポレータ（蒸発器）などマルチフロータイプ
の熱交換器であり、一対のヘッダ２，２′と、それら一
対のヘッダ２，２′間に設けられた扁平チューブ３と、
一方のヘッダ２内に、そのヘッダ２の横断面を第１流路
２ａと第２流路２ｂとに二分するよう長さ方向に設けら
れた仕切部４とを備えている。他方のヘッダ２′は、流
路をＵターンできるようにＵ字状に形成されている。ま
た、扁平チューブ３は、図１１に示すように、長さ方向
に沿って冷媒を流通させるための流通孔が設けられ、流
通孔のうち、幅方向の一側部側には複数の流通孔３ａ，
３ｂが設けられると共に、幅方向の他側部側には複数の
流通孔３ｃ，３ｄが設けられている。このように、各側
部における流通孔３ａ，３ｄの数を複数とすることによ
り、単数の流通孔を各側部それぞれに設ける場合に比較
して、伝熱面積をより広く確保して熱交換効率を向上さ
せることができるようになっている。
【０００５】そして、冷媒が入口５ａからヘッダ２内の
第１流路２ａに供給されると、その冷媒が扁平チューブ
３内の流通孔３ａ，３ｂを流通して他方のヘッダ２′に
至り、ヘッダ２′内でＵターンして向きが変えられ、扁
平チューブ３内の流通孔３ｃ，３ｄを流通することによ
りヘッダ２の第２流路２ｂに流入して出口５ｂより排出
される。従って、扁平チューブ３において幅方向の半分
より一側部の孔３ａ，３ｄは冷媒が流入する入口側をな
し、幅方向半分より他側部の孔３ｃ，３ｄは冷媒が流出
する出口側をなし、扁平チューブ３内の幅方向の半分の
一側部と他側部とで冷媒が互いに逆方向になるように構
成されている。
第１流路２ａに供給されると、その冷媒が扁平チューブ
３内の流通孔３ａ，３ｂを流通して他方のヘッダ２′に
至り、ヘッダ２′内でＵターンして向きが変えられ、扁
平チューブ３内の流通孔３ｃ，３ｄを流通することによ
りヘッダ２の第２流路２ｂに流入して出口５ｂより排出
される。従って、扁平チューブ３において幅方向の半分
より一側部の孔３ａ，３ｄは冷媒が流入する入口側をな
し、幅方向半分より他側部の孔３ｃ，３ｄは冷媒が流出
する出口側をなし、扁平チューブ３内の幅方向の半分の
一側部と他側部とで冷媒が互いに逆方向になるように構
成されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
熱交換器においては、ＣＯ2冷凍サイクルに用いること
からヘッダの耐圧を上げるため、ヘッダ２，２′を肉厚
にする必要があり、そのため、ヘッダ２の仕切部４をも
肉厚にしなければならない。しかしながら、ヘッダ２の
仕切部４を肉厚にすると、扁平チューブ３の仕切部４と
対応する部分、即ち、孔３ｂと孔３ｃとの間の部分３ｅ
もそれに合わせた長さに形成するので、熱交換に寄与す
ることができない部分が増し、しかもそれだけ重量増を
招いてコストアップする問題があった。
熱交換器においては、ＣＯ2冷凍サイクルに用いること
からヘッダの耐圧を上げるため、ヘッダ２，２′を肉厚
にする必要があり、そのため、ヘッダ２の仕切部４をも
肉厚にしなければならない。しかしながら、ヘッダ２の
仕切部４を肉厚にすると、扁平チューブ３の仕切部４と
対応する部分、即ち、孔３ｂと孔３ｃとの間の部分３ｅ
もそれに合わせた長さに形成するので、熱交換に寄与す
ることができない部分が増し、しかもそれだけ重量増を
招いてコストアップする問題があった。
【０００７】また、ガスクーラとして利用される熱交換
器にあっては、例えば冷媒の入口５ａ側の温度が１００
℃以上であって、Ｕターンして戻ってきた冷媒の出口５
ｂ側の温度が５０℃程度にまで冷やされるものとなって
いる。そのため、一本の扁平チューブ３内で５０℃以上
の温度差をもつ冷媒が流れていることになる。しかしな
がら、このように一本の扁平チューブ３内で高温の冷媒
と低温の冷媒とが隣り合って流通するように構成する
と、高温の冷媒と低温の冷媒とが互いに熱影響を受ける
ことになり、冷媒同士で熱交換してしまって空気との熱
交換が行われなくなり、空気との熱交換効率が低下する
問題があった。このような問題は、ガスクーラとして使
用する場合のみならず、冷媒の出口に過熱度をもたせる
蒸発器として利用する場合にも同様のことがあてはま
る。
器にあっては、例えば冷媒の入口５ａ側の温度が１００
℃以上であって、Ｕターンして戻ってきた冷媒の出口５
ｂ側の温度が５０℃程度にまで冷やされるものとなって
いる。そのため、一本の扁平チューブ３内で５０℃以上
の温度差をもつ冷媒が流れていることになる。しかしな
がら、このように一本の扁平チューブ３内で高温の冷媒
と低温の冷媒とが隣り合って流通するように構成する
と、高温の冷媒と低温の冷媒とが互いに熱影響を受ける
ことになり、冷媒同士で熱交換してしまって空気との熱
交換が行われなくなり、空気との熱交換効率が低下する
問題があった。このような問題は、ガスクーラとして使
用する場合のみならず、冷媒の出口に過熱度をもたせる
蒸発器として利用する場合にも同様のことがあてはま
る。
【０００８】この発明は、このような事情を考慮してな
されたもので、その目的は、軽量化してコストダウンを
図ると共に、熱交換効率を高めることができる熱交換器
を提供することにある。
されたもので、その目的は、軽量化してコストダウンを
図ると共に、熱交換効率を高めることができる熱交換器
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は以下の手段を提案している。請求項１に
係る発明は、対向配置された一対のヘッダと、これら一
対のヘッダ間を連結する複数のチューブとを備え、チュ
ーブが、幅方向の一側部側に設けられた流通孔と、幅方
向の他側部側に設けられた流通孔とを有してなる熱交換
器において、前記チューブの一側部と他側部との間に、
これら一側部及び他側部間の伝熱を制限する熱抵抗部が
設けられていることを特徴とする。
に、この発明は以下の手段を提案している。請求項１に
係る発明は、対向配置された一対のヘッダと、これら一
対のヘッダ間を連結する複数のチューブとを備え、チュ
ーブが、幅方向の一側部側に設けられた流通孔と、幅方
向の他側部側に設けられた流通孔とを有してなる熱交換
器において、前記チューブの一側部と他側部との間に、
これら一側部及び他側部間の伝熱を制限する熱抵抗部が
設けられていることを特徴とする。
【００１０】この発明の熱交換器によれば、チューブの
一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間に設けられ
た熱抵抗部によって、一側部側の流通孔を流れる冷媒
と、他側部側の流通孔を流れる冷媒が互いに熱伝導によ
って悪影響を受けるのを抑制することができると共に、
冷媒と空気との熱交換を良好に行うことができる。
一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間に設けられ
た熱抵抗部によって、一側部側の流通孔を流れる冷媒
と、他側部側の流通孔を流れる冷媒が互いに熱伝導によ
って悪影響を受けるのを抑制することができると共に、
冷媒と空気との熱交換を良好に行うことができる。
【００１１】請求項２記載の発明は、請求項１記載の熱
交換器において、前記熱抵抗部が、前記チューブの幅方
向の一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間に、該
チューブの長さ方向に沿って設けられた空間部であるこ
とを特徴とする。
交換器において、前記熱抵抗部が、前記チューブの幅方
向の一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間に、該
チューブの長さ方向に沿って設けられた空間部であるこ
とを特徴とする。
【００１２】この発明の熱交換器によれば、前記熱抵抗
部が肉抜き部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交
換を的確に行うことができる。
部が肉抜き部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交
換を的確に行うことができる。
【００１３】請求項３記載の発明は、請求項１記載の熱
交換器において、前記熱抵抗部が、前記チューブの幅方
向の一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間の少な
くとも一部に設けられた一箇所以上の薄肉部からなるこ
とを特徴とする。
交換器において、前記熱抵抗部が、前記チューブの幅方
向の一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間の少な
くとも一部に設けられた一箇所以上の薄肉部からなるこ
とを特徴とする。
【００１４】この発明の熱交換器によれば、前記熱抵抗
部が薄肉部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交換
を的確に行うことができる。
部が薄肉部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交換
を的確に行うことができる。
【００１５】請求項４記載の発明は、請求項１記載の熱
交換器において、前記熱抵抗部が、前記チューブの幅方
向の一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間の少な
くとも一部に設けられた一つ以上の穴部であることを特
徴とする。
交換器において、前記熱抵抗部が、前記チューブの幅方
向の一側部側の流通孔と他側部側の流通孔との間の少な
くとも一部に設けられた一つ以上の穴部であることを特
徴とする。
【００１６】この発明の熱交換器によれば、前記熱抵抗
部が穴部からなるので、これによっても冷媒と空気との
良好な熱交換を的確に行うことができる。
部が穴部からなるので、これによっても冷媒と空気との
良好な熱交換を的確に行うことができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照し、この発明の
実施の形態について説明する。図１から図３はこの発明
の一実施の形態に係る熱交換器を示す図であって、図１
は熱交換器を示す全体斜視図、図２は熱交換器における
ヘッダと扁平チューブとの関係を示す平面説明図、図３
は熱交換器に適用する扁平チューブを示す斜視図であ
る。
実施の形態について説明する。図１から図３はこの発明
の一実施の形態に係る熱交換器を示す図であって、図１
は熱交換器を示す全体斜視図、図２は熱交換器における
ヘッダと扁平チューブとの関係を示す平面説明図、図３
は熱交換器に適用する扁平チューブを示す斜視図であ
る。
【００１８】図１，図２に示すこの実施形態の熱交換器
１０は、対向配置された一対のヘッダ１１，１２と、そ
の一対のヘッダ１１，１２間を連結する複数の扁平チュ
ーブ１３と、それら扁平チューブ１３の間に設けられた
コルゲートフィン１４とを備えている。コルゲートフィ
ン１４は、扁平チューブ１３内の冷媒と熱交換する空気
側の伝熱面積を増大させることを目的として設けられて
いる。そして、一対のヘッダ１１，１２のうち、冷媒が
図１に示す入口１５ａより図２に示すヘッダ１１の第１
流路１１Ａに供給されると、その冷媒が扁平チューブ１
３の幅方向の一側部側に設けられた複数の流通孔１３ａ
〜１３ｄを流通して他方のヘッダ１２に至り、そのヘッ
ダ１２内で流路がＵターンして扁平チューブ１３の幅方
向の他側部側に設けられた複数の流通孔１３ｅ〜１３ｈ
を流通することにより、ヘッダ１１内の第２流路１１Ｂ
に流れ込み、かつ図１に示す出口１５ｂより排出される
ようになっている。
１０は、対向配置された一対のヘッダ１１，１２と、そ
の一対のヘッダ１１，１２間を連結する複数の扁平チュ
ーブ１３と、それら扁平チューブ１３の間に設けられた
コルゲートフィン１４とを備えている。コルゲートフィ
ン１４は、扁平チューブ１３内の冷媒と熱交換する空気
側の伝熱面積を増大させることを目的として設けられて
いる。そして、一対のヘッダ１１，１２のうち、冷媒が
図１に示す入口１５ａより図２に示すヘッダ１１の第１
流路１１Ａに供給されると、その冷媒が扁平チューブ１
３の幅方向の一側部側に設けられた複数の流通孔１３ａ
〜１３ｄを流通して他方のヘッダ１２に至り、そのヘッ
ダ１２内で流路がＵターンして扁平チューブ１３の幅方
向の他側部側に設けられた複数の流通孔１３ｅ〜１３ｈ
を流通することにより、ヘッダ１１内の第２流路１１Ｂ
に流れ込み、かつ図１に示す出口１５ｂより排出される
ようになっている。
【００１９】そのため、ヘッダ１１内には、図２に示す
ように、そのヘッダ１１の横断面を第１流路１１Ａと第
２流路１１Ｂとに二分するよう長さ方向に設けられた仕
切部１６が設けられる一方、ヘッダ１２内には中間壁１
７を中心として冷媒をＵターンさせるための折り返し流
路１２Ａが形成され、また、扁平チューブ１３において
は、第１流路１１Ａと対応する一側部側に流通孔１３ａ
〜１３ｄが設けられると共に、第２流路１１Ｂと対応す
る他側部側に流通孔１３ｅ〜１３ｈが設けられている。
中間壁１７は、折り返し流路１２Ａ内で冷媒がＵターン
する際の冷媒の流れを整流させてスムーズに折り返しさ
せるためのものである。なお、この実施の形態における
中間壁１７の形状は、ヘッダ１２の長さ方向に長い四角
柱形状となっているが、これに限らず、例えば半円柱形
状など、その他の形状を採用しても良いことは勿論であ
る。
ように、そのヘッダ１１の横断面を第１流路１１Ａと第
２流路１１Ｂとに二分するよう長さ方向に設けられた仕
切部１６が設けられる一方、ヘッダ１２内には中間壁１
７を中心として冷媒をＵターンさせるための折り返し流
路１２Ａが形成され、また、扁平チューブ１３において
は、第１流路１１Ａと対応する一側部側に流通孔１３ａ
〜１３ｄが設けられると共に、第２流路１１Ｂと対応す
る他側部側に流通孔１３ｅ〜１３ｈが設けられている。
中間壁１７は、折り返し流路１２Ａ内で冷媒がＵターン
する際の冷媒の流れを整流させてスムーズに折り返しさ
せるためのものである。なお、この実施の形態における
中間壁１７の形状は、ヘッダ１２の長さ方向に長い四角
柱形状となっているが、これに限らず、例えば半円柱形
状など、その他の形状を採用しても良いことは勿論であ
る。
【００２０】そして、この実施形態において、扁平チュ
ーブ１３の幅方向の一側部側と他側部側との間の中央に
は、これら一側部側の流通孔１３ａ〜１３ｄを通る冷媒
と、他側部側の流通孔１３ｅ〜１３ｈを通る冷媒との間
における伝熱を制限する熱抵抗部（符示せず）が設けら
れている。
ーブ１３の幅方向の一側部側と他側部側との間の中央に
は、これら一側部側の流通孔１３ａ〜１３ｄを通る冷媒
と、他側部側の流通孔１３ｅ〜１３ｈを通る冷媒との間
における伝熱を制限する熱抵抗部（符示せず）が設けら
れている。
【００２１】即ち、この熱抵抗部は、図３に示すよう
に、扁平チューブ１３の幅方向において、ヘッダ１１の
仕切部１６と対応する中央部に形成された空間部である
肉抜き部２１よりなっている。肉抜き部２１は、扁平チ
ューブ１３の幅方向の中央部に長さ方向に沿って矩形状
に設けられており、冷媒が侵入しない程度に仕切部１６
の幅より小さい幅寸法をなしている。
に、扁平チューブ１３の幅方向において、ヘッダ１１の
仕切部１６と対応する中央部に形成された空間部である
肉抜き部２１よりなっている。肉抜き部２１は、扁平チ
ューブ１３の幅方向の中央部に長さ方向に沿って矩形状
に設けられており、冷媒が侵入しない程度に仕切部１６
の幅より小さい幅寸法をなしている。
【００２２】このように構成された熱交換器１０は、冷
媒が入口１５ａからヘッダ１１内の第１流路１１Ａに供
給されると、そこから図２に示すように、扁平チューブ
１３の幅方向の一側部側に設けられている流通孔１３ａ
〜１３ｄを流通して他方のヘッダ１２に流れ込み、ヘッ
ダ１２内でＵターンして扁平チューブ１３内の流通孔１
３ｅ〜１３ｈを流通してヘッダ１１内の第２流路１１Ｂ
に戻り、かつ出口１５ｂより排出される。
媒が入口１５ａからヘッダ１１内の第１流路１１Ａに供
給されると、そこから図２に示すように、扁平チューブ
１３の幅方向の一側部側に設けられている流通孔１３ａ
〜１３ｄを流通して他方のヘッダ１２に流れ込み、ヘッ
ダ１２内でＵターンして扁平チューブ１３内の流通孔１
３ｅ〜１３ｈを流通してヘッダ１１内の第２流路１１Ｂ
に戻り、かつ出口１５ｂより排出される。
【００２３】その際、扁平チューブ１３では流通孔１３
ａ〜１３ｄ内の高温の冷媒と、流通孔１３ｅ〜１３ｈ内
の低温の冷媒とが隣り合って流通するので、熱伝導によ
って互いに熱影響を与えるおそれがある。しかしなが
ら、扁平チューブ１３の一側部側と他側部側との間の中
央部に肉抜き部２１からなる熱抵抗部が設けられ、肉抜
き部２１が流通孔１３ａ〜１３ｄを流れる冷媒と、流通
孔１３ｅ〜１３ｈを流れる冷媒とが互いに熱伝導によっ
て悪影響を受けるのを抑制することができるため、空気
との熱交換が促進される。
ａ〜１３ｄ内の高温の冷媒と、流通孔１３ｅ〜１３ｈ内
の低温の冷媒とが隣り合って流通するので、熱伝導によ
って互いに熱影響を与えるおそれがある。しかしなが
ら、扁平チューブ１３の一側部側と他側部側との間の中
央部に肉抜き部２１からなる熱抵抗部が設けられ、肉抜
き部２１が流通孔１３ａ〜１３ｄを流れる冷媒と、流通
孔１３ｅ〜１３ｈを流れる冷媒とが互いに熱伝導によっ
て悪影響を受けるのを抑制することができるため、空気
との熱交換が促進される。
【００２４】より詳しく言うと、前記一側部側から前記
他側部側に逃げる熱を考えた場合、従来では、空気に比
較して熱伝導効率が桁違いに高い、両側部間の壁部を通
ることができたため、比較的熱が逃げやすい構造となっ
ていた。これに対し、この実施の形態の熱交換器１０
は、前記壁部に相当する部分が肉抜き部２１とされてい
るため、前記一側部側から他側部側に熱が逃げようとす
ると、肉抜き部２１内の空気を介して伝熱するか、もし
くは、この肉抜き部２１を形成する薄肉壁部２１ａ，２
１ｂ（図３参照）を通らなければならなくなる。したが
って、従来のような金属製の前記壁部に比較して、空気
の方が桁違いに熱伝導率が低いことと、従来の肉厚の前
記壁部に比較して、板厚の薄い薄肉壁部２１ａ，２１ｂ
の方が熱抵抗が高いこととから、伝熱量を著しく低減さ
せることができるようになる。このような理由により、
流通孔１３ａ〜１３ｄを流れる冷媒から、流通孔１３ｅ
〜１３ｈを流れる冷媒に向かって逃げる伝熱量を低く抑
えられるようになるので、扁平チューブ１３内を流れる
冷媒と、扁平チューブ１３の周囲を流れる空気との温度
差を大きくすることができ、これら冷媒及び空気間での
熱交換が促進されるものとなっている。
他側部側に逃げる熱を考えた場合、従来では、空気に比
較して熱伝導効率が桁違いに高い、両側部間の壁部を通
ることができたため、比較的熱が逃げやすい構造となっ
ていた。これに対し、この実施の形態の熱交換器１０
は、前記壁部に相当する部分が肉抜き部２１とされてい
るため、前記一側部側から他側部側に熱が逃げようとす
ると、肉抜き部２１内の空気を介して伝熱するか、もし
くは、この肉抜き部２１を形成する薄肉壁部２１ａ，２
１ｂ（図３参照）を通らなければならなくなる。したが
って、従来のような金属製の前記壁部に比較して、空気
の方が桁違いに熱伝導率が低いことと、従来の肉厚の前
記壁部に比較して、板厚の薄い薄肉壁部２１ａ，２１ｂ
の方が熱抵抗が高いこととから、伝熱量を著しく低減さ
せることができるようになる。このような理由により、
流通孔１３ａ〜１３ｄを流れる冷媒から、流通孔１３ｅ
〜１３ｈを流れる冷媒に向かって逃げる伝熱量を低く抑
えられるようになるので、扁平チューブ１３内を流れる
冷媒と、扁平チューブ１３の周囲を流れる空気との温度
差を大きくすることができ、これら冷媒及び空気間での
熱交換が促進されるものとなっている。
【００２５】以上説明のように、従来のように扁平チュ
ーブの中央部に何等工夫されていないものに比較する
と、冷媒と空気との熱交換の性能を確実に高めることが
できる。その結果、ガスクーラのように入口１５ａと出
口１５ｂとで５０℃以上の温度差をもつ冷媒が流れて
も、入口側の冷媒と出口側の冷媒とがそれぞれ空気と良
好に熱交換できる。
ーブの中央部に何等工夫されていないものに比較する
と、冷媒と空気との熱交換の性能を確実に高めることが
できる。その結果、ガスクーラのように入口１５ａと出
口１５ｂとで５０℃以上の温度差をもつ冷媒が流れて
も、入口側の冷媒と出口側の冷媒とがそれぞれ空気と良
好に熱交換できる。
【００２６】しかも、扁平チューブ１３の中央部に肉抜
き部２１が設けられていると、それだけ扁平チューブ１
３それぞれの重量を軽減することができるので、熱交換
器１０全体を大幅に軽量化することができる。
き部２１が設けられていると、それだけ扁平チューブ１
３それぞれの重量を軽減することができるので、熱交換
器１０全体を大幅に軽量化することができる。
【００２７】なお、複数の流通孔１３ａ〜１３ｄ，１３
ｅ〜１３ｈ及び肉抜き部２１を有する扁平チューブ１３
は、引き抜き加工又は押し出し加工によって一体に成形
できるので、肉抜き部２１を設けるにも拘わらず、容易
に製作することができる。
ｅ〜１３ｈ及び肉抜き部２１を有する扁平チューブ１３
は、引き抜き加工又は押し出し加工によって一体に成形
できるので、肉抜き部２１を設けるにも拘わらず、容易
に製作することができる。
【００２８】図４〜図９は、この発明の他の実施の形態
に係る熱交換器をそれぞれ示している。まず、図４に示
す第２の実施形態は、熱抵抗部として、扁平チューブ１
３の幅方向の中央部に、一側部側及び他側部側の肉厚よ
り薄くすることによって形成された薄肉部２２が設けら
れている。この薄肉部２２により、冷媒と空気との熱交
換を促進させると共に、扁平チューブ１３の重量を軽減
し、熱交換器全体の軽量化を図ることができる。
に係る熱交換器をそれぞれ示している。まず、図４に示
す第２の実施形態は、熱抵抗部として、扁平チューブ１
３の幅方向の中央部に、一側部側及び他側部側の肉厚よ
り薄くすることによって形成された薄肉部２２が設けら
れている。この薄肉部２２により、冷媒と空気との熱交
換を促進させると共に、扁平チューブ１３の重量を軽減
し、熱交換器全体の軽量化を図ることができる。
【００２９】冷媒と空気との熱交換を促進させることが
できる理由は、第１の実施形態で説明したのと同様の理
由によるものである。すなわち、前記一側部側から他側
部側に熱が逃げようとすると、肉厚の薄い薄肉部２２を
介して伝熱するか、もしくは、この薄肉部２２を間に挟
む空気層を通らなければならなくなる。したがって、従
来の肉厚の壁部に比較して、板厚の薄い薄肉部２２の方
が熱抵抗が高いことと、従来のような金属製の壁部に比
較して、空気の方が桁違いに熱伝導率が低いこととか
ら、伝熱量を著しく低減させることができるようにな
る。このような理由により、流通孔１３ａ〜１３ｄを流
れる冷媒から、流通孔１３ｅ〜１３ｈを流れる冷媒に向
かって逃げる伝熱量を低く抑えられるようになるので、
扁平チューブ１３内を流れる冷媒と、扁平チューブ１３
の周囲を流れる空気との温度差を大きくすることがで
き、これら冷媒及び空気間での熱交換が促進されるもの
となっている。
できる理由は、第１の実施形態で説明したのと同様の理
由によるものである。すなわち、前記一側部側から他側
部側に熱が逃げようとすると、肉厚の薄い薄肉部２２を
介して伝熱するか、もしくは、この薄肉部２２を間に挟
む空気層を通らなければならなくなる。したがって、従
来の肉厚の壁部に比較して、板厚の薄い薄肉部２２の方
が熱抵抗が高いことと、従来のような金属製の壁部に比
較して、空気の方が桁違いに熱伝導率が低いこととか
ら、伝熱量を著しく低減させることができるようにな
る。このような理由により、流通孔１３ａ〜１３ｄを流
れる冷媒から、流通孔１３ｅ〜１３ｈを流れる冷媒に向
かって逃げる伝熱量を低く抑えられるようになるので、
扁平チューブ１３内を流れる冷媒と、扁平チューブ１３
の周囲を流れる空気との温度差を大きくすることがで
き、これら冷媒及び空気間での熱交換が促進されるもの
となっている。
【００３０】図５に示す第３の実施形態は、熱抵抗部と
して、扁平チューブ１３の中央部に穴部２３が長さ方向
に沿って設けられている。即ち、この穴部２３は、冷媒
の熱交換に寄与しない部分を削除したものであり、これ
によっても上述と同様の作用効果を得ることができる
上、軽量化を実現することもできる。この場合、穴部２
３は、扁平チューブ１３の薄肉部２２に設けられること
によって熱交換や軽量化の実現をいっそう果たすことが
できる。
して、扁平チューブ１３の中央部に穴部２３が長さ方向
に沿って設けられている。即ち、この穴部２３は、冷媒
の熱交換に寄与しない部分を削除したものであり、これ
によっても上述と同様の作用効果を得ることができる
上、軽量化を実現することもできる。この場合、穴部２
３は、扁平チューブ１３の薄肉部２２に設けられること
によって熱交換や軽量化の実現をいっそう果たすことが
できる。
【００３１】また、穴部２３は、流通孔１３ａ〜１３
ｄ，１３ｅ〜１３ｈを有する扁平チューブ１３が押し出
し加工等によって成形された後、所定の位置に穴部２３
がプレス加工等によって形成される。なお、図５では穴
部２３が扁平チューブ１３に長さ方向に沿って一体に形
成された例を示したが、これに限らず、断続的に複数形
成してもよい。穴部２３を断続的に複数形成する場合
は、一体に形成する場合に比べて，偏平チューブ１３の
強度を高く保つのに有利である。よって、高温冷媒と低
温冷媒との冷媒相互熱交換の影響が少ない場合において
は、断続的に形成する形態の方が有利である。
ｄ，１３ｅ〜１３ｈを有する扁平チューブ１３が押し出
し加工等によって成形された後、所定の位置に穴部２３
がプレス加工等によって形成される。なお、図５では穴
部２３が扁平チューブ１３に長さ方向に沿って一体に形
成された例を示したが、これに限らず、断続的に複数形
成してもよい。穴部２３を断続的に複数形成する場合
は、一体に形成する場合に比べて，偏平チューブ１３の
強度を高く保つのに有利である。よって、高温冷媒と低
温冷媒との冷媒相互熱交換の影響が少ない場合において
は、断続的に形成する形態の方が有利である。
【００３２】図６及び図７に第４の実施形態を示す。熱
交換器１０を構成するヘッダ１１は、図６に示すよう
に、内部に互いに切り離して設けられた第１流路１０
Ａ，第２流路１０Ｂを有する筒状をなしており、また、
その内側面には扁平チューブ１３を嵌入するための嵌入
部１９を有している。そして、詳細に図示していない
が、扁平チューブ１３の一側部側に設けられた流通孔１
３ａ〜１３ｄと他側部側に設けられた流通孔１３ｅ〜１
３ｈとがヘッダ１１の第１流路１０Ａ，第２流路１０Ｂ
とそれぞれ接続されるようになっている。
交換器１０を構成するヘッダ１１は、図６に示すよう
に、内部に互いに切り離して設けられた第１流路１０
Ａ，第２流路１０Ｂを有する筒状をなしており、また、
その内側面には扁平チューブ１３を嵌入するための嵌入
部１９を有している。そして、詳細に図示していない
が、扁平チューブ１３の一側部側に設けられた流通孔１
３ａ〜１３ｄと他側部側に設けられた流通孔１３ｅ〜１
３ｈとがヘッダ１１の第１流路１０Ａ，第２流路１０Ｂ
とそれぞれ接続されるようになっている。
【００３３】この実施形態においては、熱抵抗部とし
て、前記肉抜き部２１，薄肉部２２，穴部２３のいずれ
かひとつが扁平チューブ１３に設けられる他、図６及び
図７に示すように、扁平チューブ１３の先端部に凹部２
４とその両側に配置される挿入突起２５とが設けられ、
その挿入突起２５が図６のようにヘッダ１１の嵌入部１
９に挿入されたとき、凹部２４がヘッダ１１と当接する
ことにより、ヘッダ１１に対する扁平チューブ１３の取
り付け位置を決定するようにしたものである。そのた
め、ヘッダ１１の嵌入部１９は、扁平チューブ１３の挿
入突起２５のみを嵌入し得るように形成されている。
て、前記肉抜き部２１，薄肉部２２，穴部２３のいずれ
かひとつが扁平チューブ１３に設けられる他、図６及び
図７に示すように、扁平チューブ１３の先端部に凹部２
４とその両側に配置される挿入突起２５とが設けられ、
その挿入突起２５が図６のようにヘッダ１１の嵌入部１
９に挿入されたとき、凹部２４がヘッダ１１と当接する
ことにより、ヘッダ１１に対する扁平チューブ１３の取
り付け位置を決定するようにしたものである。そのた
め、ヘッダ１１の嵌入部１９は、扁平チューブ１３の挿
入突起２５のみを嵌入し得るように形成されている。
【００３４】ところで図２において、ヘッダ１１内の仕
切り部１６と、偏平チューブ１３の端面のうち、仕切り
部１６と対応する部分とのろう付けが不良であった場
合、ヘッダ１１の第１流路１１Ａとヘッダ１１の第２流
路１１Ｂが直接連通する内部漏れの状態になる。このよ
うな内部漏れの状態になると、冷媒が偏平チューブ１３
を通過することなくヘッダ１１の第１流路１１Ａから第
２流路１１Ｂへと流通し、熱交換性能が低下し、製品不
良となる。この内部漏れは、冷媒漏れによる製品不良を
発見するための冷媒漏れ検査では、熱交換器の外部へ検
査流体が漏れないために、検出できない。図６の第４の
実施形態では、ろう付け不良の場合、偏平チューブ１３
の挿入突起２５とヘッダ１１のチューブ挿入部１９との
隙間から、冷媒が必ず外部へ漏れるために、製品不良を
発見することができる。
切り部１６と、偏平チューブ１３の端面のうち、仕切り
部１６と対応する部分とのろう付けが不良であった場
合、ヘッダ１１の第１流路１１Ａとヘッダ１１の第２流
路１１Ｂが直接連通する内部漏れの状態になる。このよ
うな内部漏れの状態になると、冷媒が偏平チューブ１３
を通過することなくヘッダ１１の第１流路１１Ａから第
２流路１１Ｂへと流通し、熱交換性能が低下し、製品不
良となる。この内部漏れは、冷媒漏れによる製品不良を
発見するための冷媒漏れ検査では、熱交換器の外部へ検
査流体が漏れないために、検出できない。図６の第４の
実施形態では、ろう付け不良の場合、偏平チューブ１３
の挿入突起２５とヘッダ１１のチューブ挿入部１９との
隙間から、冷媒が必ず外部へ漏れるために、製品不良を
発見することができる。
【００３５】この実施形態によれば、扁平チューブ１３
に熱抵抗部が設けられる他、凹部２４と挿入突起２５が
設けられることにより、ヘッダ１１，１２に対する扁平
チューブ１３の取り付け位置を容易に決定できるので、
前述した作用効果に加え、熱交換の製作が容易になるば
かりでなく、内部漏れがないため製品不良を必ず発見で
き、製品の信頼性を高めることもできる利点を有する。
に熱抵抗部が設けられる他、凹部２４と挿入突起２５が
設けられることにより、ヘッダ１１，１２に対する扁平
チューブ１３の取り付け位置を容易に決定できるので、
前述した作用効果に加え、熱交換の製作が容易になるば
かりでなく、内部漏れがないため製品不良を必ず発見で
き、製品の信頼性を高めることもできる利点を有する。
【００３６】図８及び図９に示す第５の実施形態は、扁
平チューブ１３の挿入突起２５に、ヘッダ１１，１２の
第１流路１０Ａ及び第２路１０Ｂと対応する形状の切り
欠き２６が形成されている。そして、扁平チューブ１３
が図９に示すようにヘッダ１１，１２に挿入して取り付
けられたとき、切り欠き２６によって第１流路１０Ａ，
第２流路１０Ｂを流れる冷媒の圧力損失を減少させるよ
うにしたものである。これにより、冷媒の流れがスムー
ズになり、熱交換の性能をより高めることができる。ま
た、流れの乱れをなくして冷媒流動音を低減することが
できる。なお、上記の各実施の形態においては、扁平チ
ューブの断面形状として、その基本部分の形状を長円形
としたが、この形状は長円形に限られることなく長方形
（四角形）であってもよい。また、上記の実施の形態に
おいて、各種の熱抵抗部の構成を示したが、扁平チュー
ブ自体を二分割する形態であってもよい。−
平チューブ１３の挿入突起２５に、ヘッダ１１，１２の
第１流路１０Ａ及び第２路１０Ｂと対応する形状の切り
欠き２６が形成されている。そして、扁平チューブ１３
が図９に示すようにヘッダ１１，１２に挿入して取り付
けられたとき、切り欠き２６によって第１流路１０Ａ，
第２流路１０Ｂを流れる冷媒の圧力損失を減少させるよ
うにしたものである。これにより、冷媒の流れがスムー
ズになり、熱交換の性能をより高めることができる。ま
た、流れの乱れをなくして冷媒流動音を低減することが
できる。なお、上記の各実施の形態においては、扁平チ
ューブの断面形状として、その基本部分の形状を長円形
としたが、この形状は長円形に限られることなく長方形
（四角形）であってもよい。また、上記の実施の形態に
おいて、各種の熱抵抗部の構成を示したが、扁平チュー
ブ自体を二分割する形態であってもよい。−
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に係る発
明によれば、チューブの一側部側と他側部側との間に設
けられた熱抵抗部により、一側部側の流通孔を流れる冷
媒と、他側部側の流通孔を流れる冷媒とが互いに熱伝導
によって冷媒同士で熱交換して悪影響を受けるのを抑制
し、冷媒と空気との熱交換を良好に行うことができるた
め、熱交換器の性能を確実に高めることができ、しかも
チューブ個々の重量を軽減して熱交換器全体を大幅に軽
量化することができる効果が得られる。
明によれば、チューブの一側部側と他側部側との間に設
けられた熱抵抗部により、一側部側の流通孔を流れる冷
媒と、他側部側の流通孔を流れる冷媒とが互いに熱伝導
によって冷媒同士で熱交換して悪影響を受けるのを抑制
し、冷媒と空気との熱交換を良好に行うことができるた
め、熱交換器の性能を確実に高めることができ、しかも
チューブ個々の重量を軽減して熱交換器全体を大幅に軽
量化することができる効果が得られる。
【００３８】請求項２記載の発明によれば、熱抵抗部が
肉抜き部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交換を
的確に行うことができる。
肉抜き部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交換を
的確に行うことができる。
【００３９】請求項３記載の発明によれば、熱抵抗部が
薄肉部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交換を的
確に行うことができる。
薄肉部からなるので、冷媒と空気との良好な熱交換を的
確に行うことができる。
【００４０】請求項４記載の発明によれば、熱抵抗部が
穴部からなるので、これによっても冷媒と空気との良好
な熱交換を的確に行うことができる。
穴部からなるので、これによっても冷媒と空気との良好
な熱交換を的確に行うことができる。
【図１】 この発明の一実施の形態に係る熱交換器を示
す全体斜視図である。
す全体斜視図である。
【図２】 図１のＢ−Ｂ線断面に相当するヘッダと扁平
チューブとの関係を示す断面説明図である。
チューブとの関係を示す断面説明図である。
【図３】 熱交換器に適用する扁平チューブを示す斜視
図である。
図である。
【図４】 この発明の第２の実施形態に係る熱交換器を
示す要部の斜視図である。
示す要部の斜視図である。
【図５】 この発明の第３の実施形態に係る熱交換器を
示す要部の図であって、（ａ）は扁平チューブの要部の
平面図、（ｂ）はその縦断面図である。
示す要部の図であって、（ａ）は扁平チューブの要部の
平面図、（ｂ）はその縦断面図である。
【図６】 この発明の第４の実施形態に係る扁平チュー
ブの先端をヘッダに全体的に挿入したときの状態を示す
説明図である。
ブの先端をヘッダに全体的に挿入したときの状態を示す
説明図である。
【図７】 扁平チューブの先端を示す平面図である。
【図８】 この発明の第５の実施形態に係る熱交換器を
示す要部の平面図である。
示す要部の平面図である。
【図９】 図８の扁平チューブをヘッダに取り付けた状
態を示す説明図である。
態を示す説明図である。
【図１０】 従来の熱交換器を示す斜視図である。
【図１１】 従来の熱交換器におけるヘッダと扁平チュ
ーブとを示す説明図である。
ーブとを示す説明図である。
１０ 熱交換器
１１，１２ ヘッダ
１０Ａ，１１Ａ 第１流路
１０Ｂ，１１Ｂ 第２流路
１２Ａ 折り返し流路
１３ 扁平チューブ（チューブ）
１３ａ〜１３ｄ 一側部側の流通孔
１３ｅ〜１３ｈ 他側部側の流通孔
１４ コルゲートフィン
１６ 仕切部
１９ 挿入部
２１ 肉抜き部（熱抵抗部、空間部）
２２ 薄肉部（熱抵抗部、薄肉部）
２３ 穴部（熱抵抗部、穴部）
２４ 凹部
２５ 挿入突起
２６ 切り欠き
Claims (4)
- 【請求項１】 対向配置された一対のヘッダと、これら
一対のヘッダ間を連結する複数のチューブとを備え、チ
ューブが、幅方向の一側部側に設けられた流通孔と、幅
方向の他側部側に設けられた流通孔とを有してなる熱交
換器において、 前記チューブの一側部と他側部との間には、これら一側
部及び他側部間の伝熱を制限する熱抵抗部が設けられて
いることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱交換器において、 前記熱抵抗部は、前記チューブの幅方向の一側部側の流
通孔と他側部側の流通孔との間に、該チューブの長さ方
向に沿って設けられた空間部であることを特徴とする熱
交換器。 - 【請求項３】 請求項１記載の熱交換器において、 前記熱抵抗部は、前記チューブの幅方向の一側部側の流
通孔と他側部側の流通孔との間の少なくとも一部に設け
られた一箇所以上の薄肉部からなることを特徴とする熱
交換器。 - 【請求項４】 請求項１記載の熱交換器において、 前記熱抵抗部は、前記チューブの幅方向の一側部側の流
通孔と他側部側の流通孔との間の少なくとも一部に設け
られた一つ以上の穴部であることを特徴とする熱交換
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002006528A JP3970030B2 (ja) | 2002-01-15 | 2002-01-15 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002006528A JP3970030B2 (ja) | 2002-01-15 | 2002-01-15 | 熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003207294A true JP2003207294A (ja) | 2003-07-25 |
| JP3970030B2 JP3970030B2 (ja) | 2007-09-05 |
Family
ID=27645269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002006528A Expired - Fee Related JP3970030B2 (ja) | 2002-01-15 | 2002-01-15 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3970030B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010256004A (ja) * | 2009-04-21 | 2010-11-11 | Hamilton Sundstrand Corp | マイクロチャネル熱交換器および熱エネルギー抽出方法 |
| US7836944B2 (en) | 2005-10-27 | 2010-11-23 | Visteon Global Technologies, Inc. | Multichannel flat tube for heat exchanger |
| WO2013001019A1 (fr) * | 2011-06-28 | 2013-01-03 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur de chaleur, boitier et circuit de climatisation comprenant un tel echangeur |
| WO2016174802A1 (ja) * | 2015-04-27 | 2016-11-03 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換器及び空気調和機 |
-
2002
- 2002-01-15 JP JP2002006528A patent/JP3970030B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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