JP2003227624A

JP2003227624A - ドレンパン

Info

Publication number: JP2003227624A
Application number: JP2002027927A
Authority: JP
Inventors: Ichiro Horiyama; 一郎堀山
Original assignee: Sekisui Plastics Co Ltd
Current assignee: Sekisui Kasei Co Ltd
Priority date: 2002-02-05
Filing date: 2002-02-05
Publication date: 2003-08-15

Abstract

(57)【要約】【課題】長期にわたって寸法が非常に安定しており、
反り量の少ないドレンパン５０を得る。【解決手段】特定条件で作ったスチレン系樹脂予備発
泡粒子を型内発泡成形して得られる発泡成形体を用いる
ことにより、ドレン受け用の凹部５１とドレン抜き孔５
２を備えた発泡成形体５３の表面に耐油性樹脂シート５
４が積層一体化されてなるドレンパン５０において、５
０℃で３０日間加熱したときに底面に生じる反りｈを底
面の単位長さに対して０．２％以内とのものとすること
ができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は空調機のドレン受け
等として用いられるドレンパンに関する。

【０００２】

【従来の技術】業務用の空調機、家庭用の空調機、冷蔵
庫、冷蔵ショーケース、自動車エアコン等の装置には、
熱交換時に生じる結露水（ドレン）を受けるためのドレ
ンパンが備えられる。ドレンには機器周辺の油成分が含
まれることが多いことから、ドレンパンの少なくともド
レンに接する表面部分は、耐油性の材料で作られるのが
普通である。ドレンパンの基材としてドレン受けとして
の凹部とドレン抜き孔を備えた発泡樹脂成形体が用いら
れることもあるが、上記のことを考慮して、その表面の
少なくともドレンに接する表面部分には、通常、耐油性
樹脂シートが積層一体化される。

【０００３】図２、図３はドレンパンの一例であり、こ
のドレンパン５０は、ドレン受け用の凹部５１とドレン
抜き孔５２とを備えた基材としての発泡成形体５３の表
面に、耐油性樹脂シート５４が積層一体化されている。
基材としての発泡成形体５３としては、当該ドレンパン
が使用される環境において必要とされる強度、断熱性、
遮音性等を考慮して最適のものが選定されるのが望まし
いが、実際は合成樹脂発泡体の製造技術や製造コストの
兼ね合いから、１０〜３０ｍｍ程度の厚みのスチレン系
樹脂発泡成形体が用いられることが多い。

【０００４】耐油性樹脂シート５４としては、ＡＢＳ樹
脂、ＰＥＴ樹脂，ＨＩＰＳ樹脂等が用いられ、０．５〜
２ｍｍ厚程度のこれら樹脂シートを所要形状に真空成形
したものが、成形後の発泡成形体の表面に接着積層され
てドレンパンとされるか、あるいは、予備発泡粒子を用
いて発泡成形体を型内成形する際に、当該真空成形品を
発泡型内に装着し、ドレンパンとして同時成形すること
も行われる。

【０００５】このようにして作られたドレンパンを例え
ば業務用空調機に装着するに当たっては、ドレンパンを
外殻となる金属製の箱底部に設置し、ドレンパン内側と
なる凹部内の所定位置に熱交換器、送風機などを設置し
た後、外殻となる金属製の蓋を取り付けて、空調機本体
が製造される。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】一般的に使用されてい
るスチレン系樹脂発泡成形体は、ブタンやペンタン等の
有機化合物を発泡剤として含む発泡性スチレン系樹脂粒
子を蒸気等により加熱して得た予備発泡粒子を型内発泡
成形用型のキャビティ内に充填し、蒸気等で加熱して該
予備発泡粒子を型内発泡成形することによって製造され
る。このようにして製造された発泡成形体は、発泡剤に
ブタンやペンタン等を用いているため、経時的に寸法変
化を起こし、縮小する傾向がある。例えば、上記のよう
に表面に耐油性樹脂シート５４を積層一体化した形態の
ドレンパン５０の場合、５０℃のオーブン中で３０日間
加熱状態で放置（常温でほぼ１年間放置したものに相
当）したとき、基材である発泡成形体５３の寸法収縮に
起因して、図３に示すように、底面側に、単位長さに対
して１％程度の上に凸の反りが発生することがある。

【０００７】反りが生じると、凹部内に収容されたドレ
ンがドレン抜き孔から排出されずに部分的に滞留する箇
所が生じ、それが、雑菌の繁殖や悪臭の発生要因とな
る。また成形してから１年以上経過したドレンパンを用
いて空調機本体を組み立てるようなときに、上記したド
レンパンの反りにより、空調機の組み立て作業時に、熱
交換器や送風機が天面の蓋に干渉するという問題も発生
する。さらに、箱底部とドレンパン裏面との間に隙間が
形成されることから、不要な騒音発生の一因ともなりか
ねない。

【０００８】これら問題を解決するため、ドレンパンの
使用現場では、長期間放置したときに発生する上に凸の
反り量を、単位長さに対して０．２％以内に押さえるこ
とが望まれているが、現時点では達成されていない。ド
レンパン自体を耐油性樹脂でインジェクション成形した
ものを用いることも可能であるが、重量増加の問題等か
ら、現実的な解決策ではなく、製造コストも高くなる。

【０００９】一方、ブタンやペンタン等の有機化合物に
替えて、発泡剤に炭酸ガスを用いた発泡性スチレン系樹
脂粒子が提案されている（特開平４−３５１６４６号公
報参照）。これを加熱して得た予備発泡粒子を型内発泡
させた成形品は、発泡剤に炭酸ガスを用いていることか
ら残留ガス量は少なく、長時間経過後の寸法変化を抑え
ることができる。しかし、この種の発泡成形品でも、そ
れを表面に０．５〜２ｍｍ程度の耐油性樹脂シートを積
層一体化したドレンパンの基材として用いた場合に、長
期間放置したときに発生する上に凸の反り量を、底面の
単位長さに対して０．２％以内のものとすることはでき
ない。

【００１０】さらに、室内に設置されることも多い空調
機においては、ドレンパンとして、最近問題とされてい
るシックハウス（室内空気汚染）に係わるとされる揮発
性有機化合物の含有量の少ないものが求められている。
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであ
り、ドレン受け用の凹部とドレン抜き孔を備えた発泡成
形体の表面の一部又は全部に耐油性樹脂シートが積層一
体化されてなるドレンパンにおいて、長期間放置したと
きに底面に生じる反り量を少なくして、ドレンの残留に
よる雑菌の繁殖や悪臭の発生を抑制できると共に、環境
にも優しいドレンパンを提供することを目的とする。ま
た、そのようなドレンパンに用いる基材としてのドレン
パン用発泡成形体を提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手殿】本発明によるドレンパン
は、ドレン受け用の凹部とドレン抜き孔を備えた発泡成
形体の表面の一部又は全部に耐油性樹脂シートが積層一
体化されてなるドレンパンであって、発泡成形体はスチ
レン系樹脂粒子に炭酸ガスを含浸させて得たスチレン系
樹脂予備発泡粒子を型内発泡成形して得た発泡成形体で
あり、かつ、当該ドレンパンを５０℃で３０日間加熱し
たときに底面に生じる反りが底面の単位長さに対して
０．２％以内であることを特徴とする。

【００１２】本発明において、条件を「５０℃で３０日
間加熱」としたのは、空調機などの使用時に、ドレンパ
ンが置かれる環境は、通常、室温であること、また、５
０℃で３０日間加熱する条件は、長期間（一年程度）室
温に放置したときの条件とほぼ等価であるからによる。
その条件下で、反り量が「底面の単位長さに対して０．
２％以内」のものであれば、ドレンパンにおいて生じて
いた上述したような問題を有効に解決することができ
る。

【００１３】なお、耐油性樹脂シートとしては、ポリプ
ロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィン系樹脂、Ａ
ＢＳ系樹脂、ＰＥＴ系樹脂，ＨＩＰＳ樹脂、ポリアミド
系樹脂、ポリアセタール系樹脂等のシートを用いること
ができ、その厚みは０．２〜５ｍｍ、望ましくは０．５
〜２ｍｍ程度が好ましい。

【００１４】上記の条件を満足するためのスチレン系樹
脂発泡成形体（すなわち、ドレンパン用発泡成形体）
は、以下のようにして製造されるスチレン系樹脂予備発
泡粒子を型内発泡することにより得ることができる。す
なわち、最初に、スチレン系樹脂粒子に炭酸ガスを含浸
させて発泡性スチレン系樹脂粒子とし、次工程で蒸気投
入ラインと排気ラインを備えた予備発泡機内に前記発泡
性スチレン系樹脂粒子を投入し、蒸気投入ラインから蒸
気を０．５〜５．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇの投入圧力で供給す
ると共に、排気ラインから蒸気を含む雰囲気ガスを排気
し、かつその間、発泡機内圧力を蒸気の投入圧力より
０．０５〜１．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ低く維持しながら予備
発泡させて得られるスチレン系樹脂予備発泡粒子であ
る。

【００１５】上記の発泡性スチレン系樹脂粒子（以下、
「発泡性粒子」という）を構成するスチレン系樹脂粒子
（以下、「樹脂粒子」という）としては、一般に知られ
ているスチレン系樹脂の粒状物を使用することができ
る。具体的には、このような樹脂粒子としては、スチレ
ン、α−メチルスチレン、パラメチルスチレン、ｔ−ブ
チルスチレン、クロルスチレン、ジビニルベンゼン（２
官能性単量体）などのスチレン系単量体の単独重合粒子
又はこれら単量体を２種以上組み合わせた共重合体粒
子、メチルアクリレート、ブチルアクリレート、メチル
メタクリレート、エチルメタクリレート、セチルメタク
リレートなどのアクリル酸及びメタクリル酸のエステ
ル、あるいはアクリロニトリル、ジメチルフマレート、
エチルフマレート、アルキレングリコールジメタクリレ
ート（２官能性単量体）などのスチレン系単量体以外の
単量体との共重合体粒子などが挙げられる。更に、これ
らスチレン系樹脂粒子中のスチレン成分が５０重量％を
超える範囲内でスチレン系樹脂以外の樹脂と押し出しブ
レンドして得られた樹脂粒子であってもよい。スチレン
系樹脂以外の樹脂としては、ポリフェニルエーテル系樹
脂、ポリオレフィン系樹脂、ゴム成分などが挙げられ
る。特にスチレン系樹脂粒子としてはポリスチレン樹脂
粒子が好ましい。樹脂粒子の粒径は、適宜選択でき、例
えば、０．２〜５ｍｍの粒径のものを使用することがで
きる。

【００１６】更に、最近特に問題となっているシックハ
ウス（室内空気汚染）は揮発性有機化合物が係わってい
る可能性があるとの指摘もあり、その含有量をできるだ
け小さくすることが望まれている。この観点から、樹脂
粒子は、残留スチレン系単量体の量ができるだけ少ない
ことが好ましく、樹脂粒子中に含まれるスチレン系単量
体の量は０〜５００ｐｐｍであることが好ましい。この
ような樹脂粒子を用いることにより、発泡成形体に含ま
れる揮発性有機化合物の量を１０００ｐｐｍ以下とする
ことがしたものを得ることができる。

【００１７】樹脂粒子中の残留スチレン系単量体を低減
するには、例えば懸濁重合においては、スチレン系単量
体に対して０．０５重量％以上の高温開始型の重合触媒
を用い、最終の重合温度を１１５℃以上とするのが好ま
しい。高温開始型の重合触媒としては、ｔ−ブチルパー
オキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシピバレー
ト、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、
ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２、２−ｔ−ブチル
パーオキシブタンなどの半減期１０時間を得るための温
度が１００〜１１５℃のものが特に好ましい。ただし、
これらを必要以上に用いるとｔ−ブタノールなど分解副
生成物を含有することになるため、重合触媒の種類によ
って異なるが、使用量の上限は、０．５重量％であるこ
とが好ましい。樹脂粒子の分子量は、ＧＰＣ法による重
量平均分子量で２０万〜４０万であるのが好ましい。２
０万を下回ると、発泡成形体の強度が低下する場合があ
り、４０万を上回ると、十分な発泡性を得ることが難し
いので好ましくない。

【００１８】上記の樹脂粒子に発泡剤としての炭酸ガス
を含浸させて発泡性粒子を得る。発泡剤としての炭酸ガ
スは、炭酸ガス１００％でもよいが、本発明の効果を阻
害しない範囲で、他の発泡剤を加えてもよい。他の発泡
剤としては、空気、窒素などの無機発泡剤、プロパン、
ブタン、ペンタン、ヘキサンなどの脂肪族炭化水素、シ
クロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂
環族炭化水素、フッ化炭化水素などの有機発泡剤を混合
することもできる。フッ化炭化水素としては、オゾン破
壊係数がゼロであるジフルオロエタン、テトラフルオロ
エタンなどを使用することが好ましい。ここで、有機発
泡剤は、発泡剤の全体量の２０重量％を超えない範囲で
使用することが好ましい。発泡性粒子中の炭酸ガスの含
有割合は、１〜１５重量％が好ましい。

【００１９】樹脂粒子中に炭酸ガスを含浸させるには、
例えば、耐圧密閉容器に樹脂粒子を入れた後、炭酸ガス
を圧入して、樹脂粒子を加圧された炭酸ガスと接触させ
ることによって行うことができる。含浸温度は、樹脂粒
子どうしが互いに合着して団塊化しない温度まで高くし
てもよいが、通常０〜４０℃である。樹脂粒子に炭酸ガ
スを含浸させるときの圧力は、１０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ以上
であることが好ましく、より好ましくは１５〜４０ｋｇ
／ｃｍ²Ｇである。含浸時間は、樹脂粒子が前記の炭酸
ガス含有量となるように適宜調整することができ、１〜
２０時間が好ましく、２〜８時間がより好ましい。

【００２０】樹脂粒子に炭酸ガスを含浸させるに際し、
樹脂粒子の表面には各種の表面処理剤を塗布しておくこ
とが好ましい。そのような表面処理剤としては、例えば
加熱発泡時の予備発泡粒子の結合を防止する結合防止
剤、成形時の融着促進剤、帯電防止剤、展着剤などが挙
げられる。結合防止剤としては、例えばタルク、炭酸カ
ルシウム、シリカ、ステアリン酸亜鉛、水酸化アルミニ
ウム、エチレンビスステアリン酸アミド、第三リン酸カ
ルシウム、ジメチルシリコンなどが挙げられる。

【００２１】融着促進剤としては、例えばステアリン
酸、ステアリン酸トリグリセリド、ヒドロキシステアリ
ン酸トリグリセリド、ステアリン酸ソルビタンエステ
ル、ポリエチレンワックスなどが挙げられる。帯電防止
剤としては、例えばポリオキシエチレンアルキルフェノ
ールエーテル、ステアリン酸モノグリセリドなどが挙げ
られる。展着剤としては、ポリブテン、ポリエチレング
リコール、シリコンオイルなどが挙げられる。

【００２２】また、他の添加剤として、樹脂粒子中には
所望によりヘキサブロモシクロドデカン、テトラブロモ
シクロオクタンなどの難燃剤、メタクリル酸エステル系
共重合ポリマー、エチレンビスステアリン酸アミド、ポ
リエチレンワックス、エチレン−酢酸ビニル共重合体な
どの気泡調整剤などを予め含有させておいてもよい。上
記結合防止剤、成形時の融着促進剤、帯電防止剤、展着
剤及び他の添加剤は、単独もしくは２種以上を混合して
用いることができる。

【００２３】また、上記した樹脂粒子には、難燃剤を含
有していることが好ましい。難燃剤を含有した樹脂粒子
を得る方法としては、例えば、樹脂粒子と水との懸濁液
中、水中に溶解又は懸濁した難燃剤の融点以上の温度雰
囲気下で樹脂粒子中に難燃剤を含有させる方法、あるい
は押し出しブレンドにより樹脂粒子中に難燃剤を含有さ
せる方法等が挙げられる。この時に使用できる難燃剤と
しては、ヘキサブロモシクロドデカン、テトラブロモシ
クロオクタンなどが挙げられる。難燃剤含有量としては
樹脂粒子全体に対して０．１〜４重量％であることが好
ましく、０．５〜３．０重量％であるのが特に好まし
い。難燃剤含有量が０．１重量％を下回ると、充分な難
燃効果を得ることが困難となるので好ましくない。ま
た、難燃剤含有量が４重量％を上回ると予備発泡粒子同
士が合着する傾向が強くなるので好ましくない。

【００２４】予備発泡粒子は、以下のようにして製造さ
れる。上記したように、スチレン系樹脂粒子に炭酸ガス
を含浸させて発泡性スチレン系樹脂粒子とし、次工程
で、蒸気投入ラインと排気ラインを備えた予備発泡機内
に、前記発泡性スチレン系樹脂粒子を投入し、蒸気投入
ラインから蒸気を０．５〜５．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇの投入
圧力で供給すると共に、排気ラインから蒸気を含む雰囲
気ガスを排気し、かつその間、発泡機内圧力を蒸気の投
入圧力より０．０５〜１．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ低く維持し
ながら予備発泡させてスチレン系樹脂予備発泡粒子を得
る方法である。この方法において、炭酸ガスを含浸させ
る工程に次いで、直ちに予備発泡を行うことが好まし
い。

【００２５】この方法、すなわち本発明によるスチレン
系樹脂予備発泡粒子を製造するのに使用できる予備発泡
機の一例を図１により説明する。図中、１は予備発泡
機、２は撹拌モーター、３は撹拌翼、４は邪魔棒、５は
発泡槽上面検出器、６は発泡性粒子輸送器、７は発泡性
粒子計量槽、８は発泡性粒子投入器、９は蒸気吹込制御
弁、１０は蒸気チャンバー、１１は凝縮水排出弁、１２
は排気制御弁、１３は予備発泡粒子排出口、１４は予備
発泡粒子一時受器、１５は空気輸送設備、１６は内圧検
出・制御装置、１７は蒸気吹込孔、１８は蒸気投入圧力
計、１９は減圧弁、２０は蒸気元圧力計を意味する。

【００２６】詳細には、一定量の蒸気が常に予備発泡機
１内に供給されるように、排気制御弁１２などで予備発
泡機１内の圧力（内圧検出・制御装置１６で圧力検出）
が常に供給圧力を下回るように制御を行う。例えば、蒸
気の投入圧力を１．２ｋｇ／ｃｍ²Ｇ（蒸気投入圧力計
１８で検出）、予備発泡機内の圧力を０．８ｋｇ／ｃｍ
²Ｇに設定した場合、予備発泡機１内の圧力を内圧検出
・制御装置１６にて検出し、制御信号が排気制御弁１２
へ送られ、排気ラインから０．４ｋｇ／ｃｍ²Ｇ圧分の
圧力を抜きながら圧力の制御を行うこととなる。このよ
うに、予備発泡機１内圧力と排気制御弁１２とをリンク
させて制御することにより、予備発泡機１内圧力の調整
することができる。投入圧力と予備発泡機内圧力との差
が、０．０５ｋｇ／ｃｍ²Ｇ未満であると低密度の予備
発泡粒子が得られ難いばかりか、発泡成形体の外観、内
部融着が悪く、非常に商品価値の低いものになってしま
う。また、１．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇを超えると予備発泡時
の結合が増加するばかりか、表面光沢度が低く、発泡体
表面の凹凸も大きくなり好ましくない。より好ましい圧
力差は、０．２〜０．８ｋｇ／ｃｍ²Ｇである。

【００２７】予備発泡粒子の粒径は、０．３〜１０ｍｍ
程度が好ましく、また、予備発泡粒子の嵩密度は、０．
０１５〜０．５ｇ／ｃｍ³Ｇ程度が好ましい。そして、
予備発泡機内の発泡性樹脂粒子は、通常１１０〜１６０
℃程度に加熱されることが好ましく、より好ましい加熱
温度は１１０〜１３０℃である。加熱温度が１１０℃を
下回ると、嵩密度０．５ｇ／ｃｍ³以下の予備発泡粒子
は得られ難いので好ましくない。また、加熱温度が１６
０℃を上回ると予備発泡粒子同士が合着する傾向が強く
なるので好ましくない。

【００２８】上記の予備発泡粒子を発泡成形することで
得られるスチレン系樹脂発泡成形体（すなわち、本発明
におけるドレンパン用発泡成形体）に耐油性樹脂シート
を積層一体化した場合、５０℃で３０日間加熱したとき
のドレンパンの底面に生じる反りを底面の単位長さに対
して０．２％以内とすることができる。樹脂シートと発
泡成形体の積層一体化は、所要形状に成形したものを、
成形後の発泡成形体の表面に接着積層することによって
もよく、予備発泡粒子を用いて発泡成形体を型内成形す
る際に、当該真空成形品を発泡型内に装着し、ドレンパ
ンとして同時成形するようにしてもよい。また、上記に
説明したように発泡成形体の揮発性有機化合物の含有量
を１０００ｐｐｍ以下のものとすることができ、本発明
による発泡成形体はシックハウス対策としても有望であ
る。

【００２９】ドレンパンの全体形状は、基本的には、ド
レン受け用の凹部とドレン抜き孔とを少なくとも備えた
箱形形状であるが、これに限らない。凹部内に区画用あ
るいは補強用のリブを有していてもよい。耐油性樹脂シ
ートは表面の全面に積層一体化されていてもよく、ドレ
ンが溜まる場所が限られような場合には、その領域にの
み積層一体化してもよい。

【００３０】発泡成形法としては、特に限定されず、公
知の方法をいずれも使用することができる。例えば、予
備発泡粒子を成形用型内に充填し、蒸気により加熱す
る。蒸気との接触によって予備発泡粒子が加熱される
と、予備発泡粒子は膨張するが、成形用型によって発泡
できる空間が限定されているので、互いに密着すると共
に融着一体化して所望の発泡成形体を得ることができ
る。発泡成形体（すなわち、本発明におけるドレンパン
用発泡成形体）の密度は、強度、断熱性、遮音性の点か
ら、０．０１５〜０．５ｇ／ｃｍ³程度が好ましく、特
に、０．０２〜０．２ｇ／ｃｍ³程度が好ましい。

【００３１】

【実施例】以下、本発明を実施例及び比較例に基づき更
に詳しく説明するが、本発明はこれらにより限定される
ことはない。実施例によるドレンパンは、予備発泡粒子
を用いて発泡成形体を型内成形する際に、真空成形した
耐油性樹脂シートを発泡型内に装着し、発泡成形複合体
として同時成形した。以下に示す実施例等において、反
り率及び揮発性有機化合物の含有量の評価は以下のよう
にして行った。

【００３２】＜反り率＞発泡成形用型から取り出した発
泡成形複合体（実際には、図２に示す形状のドレンパ
ン）を、温度２３℃、相対湿度５０％の恒温恒湿室（Ｊ
ＩＳ−Ｋ７１００の標準温湿度状態）に２４時間放置し
た後、ＪＩＳ−Ｋ６７６７に従う試験サンプルとした。
この試験サンプルを５０℃の雰囲気温度中に３０日間放
置した後、図２に示すように、最も長い対角線ＩＩＩ−
ＩＩＩ線に沿って試験サンプルを切断し、図３に示すよ
うに、それを定盤４０の上に置き、サンプル中央部とな
る部分の定盤表面からの距離ｈを測定した。反り率Ｋは
次式で求めた。なお、測定結果は１０個のサンプルの最
大値とした。

【００３３】反り率Ｋ（％）＝（ｈ／Ｌ）×１００
（ただし、Ｌは対角線の長さ）＜揮発性有機化合物の含有量＞試験サンプルを５０℃の
恒温室で７日間乾燥させた後、以下に示す三種類の測定
法によって得られた値を合計して求めた。

【００３４】ａ．（炭素数５以下の炭化水素の測定）乾燥後の試験サンプルを１５０℃の熱分解炉に入れ、揮
発した炭化水素をガスクロマトグラフィーにて測定し
た。ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）：島津製作所社製Ｇ
Ｃ−１４Ｂ熱分解炉：島津製作所社製ＰＹＲ−１Ａカラム：ポラパックＱ８０／１００（３ｍｍφ×１．
５ｍ）カラム温度：１００℃ 検出器（ＦＩＤ）温度：１２０℃

【００３５】ｂ．（炭素数６以上の炭化水素であって、
ガスクロマトグラムに現われるスチレンのピークまでの
炭化水素の測定）乾燥後の試験サンプルをジメチルホルムアミドに溶解
し、内部標準液（シクロペンタノール）を加えてＧＣに
より測定した。ただし、特定できないピークについては
トルエンの検出量に換算して定量した。ＧＣ：島津製作所社製ＧＣ−１４Ａカラム：ＰＥＧ−２０ＭＰＴ２５％６０／８０
（２．５ｍ）カラム温度：１０５℃ 検出器（ＦＩＤ）温度：２２０℃

【００３６】ｃ．（ガスクロマトグラムに現われるスチ
レンの次のピークから炭素数１６（ｎ−ヘキサデカン）
までの炭化水素の測定）乾燥後の試験サンプルをクロロホルムに溶解し、ガスク
ロマトグラフ質量分析計（ＧＣＭＳ）にて測定した。た
だし、試験サンプルを溶解しない溶剤のみの空試験を行
い、空試験の検出物質量を差し引いた。更に、特定でき
ないピークについてはトルエンの検出量に換算して定量
した。

【００３７】ＧＣＭＳ：島津製作所社製ＱＰ５０００カラム：Ｊ＆ＷＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃ社製ＤＢ−１
（１μｍ×６０ｍ０．２５ｍｍφ）測定条件：カラム温度（６０℃で１分保持した後、１０
℃／分で３００℃まで昇温）スプリット比：１０キャリヤガス：Ｈｅ（１ｍｌ／ｍｉｎ）インターフェイス温度：２６０℃

【００３８】[実施例１]１００リットルの反応器に、純
水４０ｋｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ソーダ２．３
ｇ、ピロリン酸マグネシウム６０ｇを入れ水性媒体とし
た。次にベンゾイルパーオキサイド（純度７５％）１７
８ｇ、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート３０ｇ及びポ
リエチレンワックス（分子量１０００）２２ｇを溶解し
たスチレン４４ｋｇを撹拌しながら加えて懸濁させ、９
０℃に昇温して重合を開始した。比重法で測定した重合
転化率が９５重量％まで重合が進行した時点で、反応器
を１２３℃に昇温して２時間保持した後、常温まで冷却
して、スチレン樹脂粒子を取り出した。ここで得られた
スチレン樹脂粒子中の残留スチレンをガスクロマトグラ
フで測定したところ、４５９ｐｍであり、また、ＧＰＣ
法で測定した重量平均分子量は２３４０００であった。

【００３９】スチレン樹脂粒子のうち、粒径０．７〜
１．０ｍｍのもの１５ｋｇを、内容量が３０リットルの
回転式耐圧容器に入れた後、展着剤としてポリエチレン
グリコール３００を７．５ｇ、グリセリンモノステアリ
ン酸エステルを７．５ｇ、結合防止剤として炭酸カルシ
ウム３０ｇを添加して容器を回転させ、樹脂粒子の表面
に付着させた。次いで回転を停止してから容器内に炭酸
ガスを圧入して、２５℃、３０ｋｇ／ｃｍ²Ｇに６時間
保って樹脂粒子内に炭酸ガスを含浸させ、発泡性スチレ
ン樹脂粒子を得た。

【００４０】こうして得られた発泡性スチレン樹脂粒子
を耐圧容器から取り出し、次工程で攪拌機付き発泡機内
に投入した後、投入圧力が１．２ｋｇ／ｃｍ²Ｇの蒸気
を発泡機缶内に導入した。この時の発泡機内の圧力は
０．８ｋｇ／ｃｍ²Ｇになるように、排気制御弁の開度
を電気信号でコントロールしながら、排気ラインを使っ
て余分な圧力を外部に逃がした（投入圧力と発泡機内圧
力との差は０．４ｋｇ／ｃｍ²Ｇ）。このように、蒸気
を発泡機内に連続して導入しながら予備発泡させてスチ
レン樹脂予備発泡粒子とした。この予備発泡粒子の粒径
は２．３〜４．０ｍｍであった。

【００４１】予備発泡してから６時間後、型締め後のキ
ャビティ形状が図２で示すドレンパンの形状に設計され
た発泡成形用型内に、ドレンパンの凹部の形状に予め真
空成形された０．５ｍｍのＰＥＴ成形品を固定させ、そ
の後、成形用型内に予備発泡粒子を充填し蒸気で加熱し
て、図２に示す形状の発泡成形複合体（ドレンパン）を
得た（但し、この時点でドレン抜き孔５２は設けられて
いない）。発泡成形体部分の密度は０．０２０ｇ／ｃｍ
³であった。得られた発泡成形複合体について、上記の
評価方法により反り率を評価した。得られた結果を表１
に示す。

【００４２】[実施例２]発泡性スチレン樹脂粒子を耐圧
容器から取り出して直ちに、投入圧力が０．８５ｋｇ／
ｃｍ²Ｇの蒸気を発泡機内に導入し、発泡機内の圧力が
０．８ｋｇ／ｃｍ²Ｇになるように（投入圧力と発泡機
内圧力との差は０．０５ｇ／ｃｍ²Ｇ）調整したこと以
外は実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成形複
合体を得た。得られた発泡成形複合体の反り率を上記の
評価方法により評価した。得られた結果を表１に示す。
なお、予備発泡粒子の粒径は２．２〜３．６ｍｍで、発
泡成形体部分の密度は０．０２５ｇ／ｃｍ³であった。

【００４３】[比較例１]発泡性スチレン樹脂粒子を耐圧
容器から取り出して直ちに、投入圧力が２．０ｋｇ／ｃ
ｍ²Ｇの蒸気を発泡機内に導入し、発泡機内の圧力は
０．８ｋｇ／ｃｍ²Ｇになるように（投入圧力と発泡機
内圧力との差は１．２ｋｇ／ｃｍ²Ｇ）調整したこと以
外は実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成形複
合体を得た。得られた発泡成形複合体の反り率の評価を
表１に示す。なお、予備発泡粒子の粒径は２．２〜３．
６ｍｍで、発泡成形複合体の密度は０．０２５ｇ／ｃｍ
³であった。

【００４４】[比較例２]発泡性スチレン樹脂粒子を耐圧
容器から取り出して直ちに、投入圧力が１．０ｋｇ／ｃ
ｍ²Ｇの蒸気を発泡機内に導入し、発泡機内の圧力が
０．９９ｇ／ｃｍ²Ｇになるように（投入圧力と発泡機
内圧力との差は０．０１ｇ／ｃｍ²Ｇ）調整したこと以
外は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成形
複合体を得た。この予備発泡粒子の粒径は１．５〜２．
１ｍｍであった。得られた発泡成形複合体の反り率の評
価結果を表１に示す。なお、発泡成形体部分の密度は
０．０２５ｇ／ｃｍ³であった。

【００４５】[比較例３]内容積５リットルの攪拌機付き
耐圧容器に、実施例１で得られたスチレン樹脂粒子のう
ち、粒径０．７〜１．０ｍｍのもの２．０ｋｇ、イオン
交換水２．２リットル、第三りん酸カルシウム６．０
ｇ、及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２
ｇを入れて攪拌を開始した。次に９０℃に昇温した後、
ブタン１４０ｇを圧入して５時間保持した。次いで、３
０℃まで冷却し、発泡性スチレン樹脂粒子を得た。取り
出した粒子を乾燥後、１５℃の恒温室で５日間熟成させ
た。そして、予備発泡時の結合防止剤としてジンクステ
アレート、融着促進剤としてヒドロキシステアリン酸ト
リグリセライドを粒子表面に被膜処理した後、攪拌機付
き発泡機内に投入した後、投入圧力が０．８ｋｇ／ｃｍ
²Ｇの蒸気を発泡機内に導入した。この時の発泡機内の
圧力は０．４ｋｇ／ｃｍ²Ｇになるように、排気制御弁
の開度を電気信号でコントロールしながら、排気ライン
を使って余分な圧力を外部に逃がした（投入圧力と発泡
機内圧力との差は０．４ｋｇ／ｃｍ²Ｇ）。このよう
に、蒸気を発泡機内に連続して導入しながら予備発泡さ
せてブタン含有のスチレン樹脂予備発泡粒子とした。こ
の予備発泡粒子の粒径は２．２〜３．８ｍｍであった。

【００４６】予備発泡してから６時間後、実施例１で用
いたと同じ成形用型を使用し、かつ同じＰＥＴ成形品を
固定させて発泡成形し、実施例１と同じ形状の発泡成形
複合体を得た。得られた発泡成形複合体の反り率の評価
結果を表１に示す。なお、発泡成形体部分の密度０．０
２０ｇ／ｃｍ³である。

【００４７】

【表１】

【００４８】以上の結果、スチレン系樹脂粒子に炭酸ガ
スを含浸させて得たスチレン系樹脂予備発泡粒子の型内
発泡成形品において、スチレン系樹脂予備発泡粒子とし
て、炭酸ガスを有する発泡性スチレン系樹脂粒子を投入
圧力と発泡機内圧力との差を調整して予備発泡粒子とし
たものを用いて発泡成形したスチレン系樹脂発泡成形体
を基材として用い、その表面に樹脂シートを積層一体化
した製品（ドレンパン）は反り量がきわめて小さく、ド
レンの滞留などによる不都合を回避できることがわか
る。また、揮発性有機化合物の含有量も極めて少なくす
ることができる。

【００４９】

【発明の効果】本発明によれば、ドレン受け用の凹部と
ドレン抜き孔を備えた発泡成形体の表面の一部又は全部
に耐油性樹脂シートが積層一体化されてなる形態のドレ
ンパンにおいて、長期間放置したときに底面に生じる上
に凸の反り量を小さくすることができ、ドレンの残留に
よる雑菌の繁殖や悪臭の発生等、反りに起因する不都合
が生じるのを効果的に回避することができる。環境にも
優しいドレンパンが得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で使用できるスチレン系樹脂予備発泡粒
子を製造するのに用いられる予備発泡機の概略説明図で
ある。

【図２】ドレンパンの一例を示す図。

【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿う断面図であり、
図２に示したドレンパンにおける反り率の測定方法を説
明している。

【符号の説明】

２撹拌モーター３撹拌翼４邪魔棒５発泡槽上面検出器６発泡性粒子輸送器７発泡性粒子計量槽８発泡性粒子投入器９蒸気吹込制御弁１０蒸気チャンバー１１凝縮水排出弁１２排気制御弁１３予備発泡粒子排出口１４予備発泡粒子一時受器１５空気輸送設備１６内圧検出・制御装置１７蒸気吹込孔１８蒸気投入圧力計１９減圧弁２０蒸気元圧力計５０ドレンパン

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ドレン受け用の凹部とドレン抜き孔を備
えた発泡成形体の表面の一部又は全部に耐油性樹脂シー
トが積層一体化されてなるドレンパンであって、発泡成
形体はスチレン系樹脂粒子に炭酸ガスを含浸させて得た
スチレン系樹脂予備発泡粒子を型内発泡成形して得た発
泡成形体であり、かつ、当該ドレンパンを５０℃で３０
日間加熱したときに底面に生じる反りが底面の単位長さ
に対して０．２％以内であることを特徴とするドレンパ
ン。
【請求項２】発泡成形体の成形に用いるスチレン系樹
脂予備発泡粒子が、スチレン系樹脂粒子に炭酸ガスを含
浸させて発泡性スチレン系樹脂粒子とし、次工程で蒸気
投入ラインと排気ラインを備えた予備発泡機内に前記発
泡性スチレン系樹脂粒子を投入し、蒸気投入ラインから
蒸気を０．５〜５．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇの投入圧力で供給
すると共に、排気ラインから蒸気を含む雰囲気ガスを排
気し、かつその間、発泡機内圧力を蒸気の投入圧力より
０．０５〜１．０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ低く維持しながら予備
発泡させて得たスチレン系樹脂予備発泡粒子であること
を特徴とする請求項１記載のドレンパン。
【請求項３】揮発性有機化合物の含有量が１０００ｐ
ｐｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の
スチレン系樹脂発泡成形体からなるドレンパン。