JP2003261301A - 製鉄コプロダクションによる水素製造方法 - Google Patents
製鉄コプロダクションによる水素製造方法Info
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Landscapes
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- Industrial Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安価な石炭資源を利用する水素製造方法従来
の石炭ガス化方式では、エネルギーロスが大きく、設備
そのものを高価で発生ガス中の水素組成が低い問題があ
る。本発明は、エネルギーロスが小さく、設備費も安
く、発生ガス中の水素組成も高い、石炭資源を活用する
水素製造方法を提供するものである。 【解決手段】１．エネルギーロスの少ないガス化方法と
して、製鉄高炉に酸素送風を行い、水素の豊富なメタン
を含有する燃料ガスを高炉羽口（３）に吹き込むことを
特徴とする水素製造方法である。 ２．さらにコークス炉発生ガスは、製鉄コンビナートに
て、安価に入手出来るので、これを高炉羽口（３）に吹
き込むことを特徴とする水素製造方法である。 ３．さらにコークス炉発生ガスを高炉羽口（３）に吹き
込む前に、蓄熱式熱交換器（２）にて、加熱しておくこ
とを特徴とする水素製造方法である。
の石炭ガス化方式では、エネルギーロスが大きく、設備
そのものを高価で発生ガス中の水素組成が低い問題があ
る。本発明は、エネルギーロスが小さく、設備費も安
く、発生ガス中の水素組成も高い、石炭資源を活用する
水素製造方法を提供するものである。 【解決手段】１．エネルギーロスの少ないガス化方法と
して、製鉄高炉に酸素送風を行い、水素の豊富なメタン
を含有する燃料ガスを高炉羽口（３）に吹き込むことを
特徴とする水素製造方法である。 ２．さらにコークス炉発生ガスは、製鉄コンビナートに
て、安価に入手出来るので、これを高炉羽口（３）に吹
き込むことを特徴とする水素製造方法である。 ３．さらにコークス炉発生ガスを高炉羽口（３）に吹き
込む前に、蓄熱式熱交換器（２）にて、加熱しておくこ
とを特徴とする水素製造方法である。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、石炭、メタン等の
燃料をガス化して、水素を製造する方法に関する。水素
は、一酸化炭素ＣＯとの化学合成にて、ジメチルエーテ
ル（ＣＨ3ＯＣＨ3）等の合成燃料を製造するための原料
として重要である。 ３ＣＯ＋３Ｈ2→ＣＨ3ＯＣＨ3＋ＣＯ2 また水素は燃料電池用燃料としても、重要で価値の高い
エネルギーである。
燃料をガス化して、水素を製造する方法に関する。水素
は、一酸化炭素ＣＯとの化学合成にて、ジメチルエーテ
ル（ＣＨ3ＯＣＨ3）等の合成燃料を製造するための原料
として重要である。 ３ＣＯ＋３Ｈ2→ＣＨ3ＯＣＨ3＋ＣＯ2 また水素は燃料電池用燃料としても、重要で価値の高い
エネルギーである。
【０００２】
【従来の技術】従来のメタン等の燃料をガス化して、水
素を製造する方法では、専用のガス化炉設備が必要であ
る。 ガス化用燃料として、通常は天然ガスが利用され
ることが多いが、天然ガスが高価な燃料であり、水素製
造費用は安く出来ない。安い燃料として、天然ガスの替
わりにコークス炉発生ガスを使う方法もあるが、コーク
ス炉発生ガス中の硫化物等の不純物を除去しておく前処
理をしなければならない。そうでないと、ガス化触媒を
劣化させたり、利用先の燃料電池の寿命に問題が出てく
る。またコークス炉発生ガス中には、炭化水素ガスが３
６％程度しか含まれず、残りは殆ど水素である。 従っ
てガス化生産効率が低下してしまい、設備費用がかかる
という問題がある。ガス化用燃料として、安価な石炭を
使用する石炭ガス化方式においては、ガス化の設備費用
が高いことで、あまりこの方法は利用されていない。石
炭ガス化するためには、高温雰囲気にする必要があり、
冷ガス効率が７８％程度と低くなる欠点がある。冷ガス
効率とは、（生成ガスの発熱量）／（原料の総発熱量）
の比率である。冷ガス効率が低い要因は、ガス化炉から
排出される発生ガス温度が高く、その大部分が、蒸気回
収の方法でしか熱回収出来ないからである。その他に、
炉を維持するために、炉壁を冷却するときの熱損失も大
きい。ガス化反応率が高くなく、未反応のチャーが発生
し、それをまたガス化炉に循環する過程で、無視出来な
い熱損失がある。石炭ガス化生成ガスでは、Ｈ2／ＣＯ
の比率が０．６と低く、一酸化炭素ＣＯを次の反応式に
て水素に転換する必要が出てくる。 水素転換反応式：Ｈ2Ｏ＋ＣＯ→Ｈ2＋ＣＯ2＋１０kcal
／mol これは発熱反応であり、その分のエネルギーロスと、二
酸化炭素ＣＯ2排出増があって、好ましくはない。また
ジメチルエーテルの合成に、この石炭ガス化生成ガスを
利用する場合にも、問題は多い。ジメチルエーテルの合
成には、Ｈ2／ＣＯの比率が１の原料ガスが適している
が、石炭ガス化生成ガスでは、水素が不足している。メ
タノール合成では、Ｈ2／ＣＯの比率が２の原料ガスが
適しているので、さらに水素が不足する。従って石炭ガ
ス化にて合成燃料を製造する場合には、エネルギーロス
とＣＯ2排出増の問題がある。 海外の石炭山元で石炭
ガス化にて、安い合成燃料を製造して、それを輸入する
ことで自国のＣＯ2排出増は免れても、山元でのＣＯ2排
出増の問題がより大きい。地球規模で見て、豊富な石炭
資源から石油代替燃料を製造することは、重要な課題で
はあるが、この環境問題も無視出来ない。
素を製造する方法では、専用のガス化炉設備が必要であ
る。 ガス化用燃料として、通常は天然ガスが利用され
ることが多いが、天然ガスが高価な燃料であり、水素製
造費用は安く出来ない。安い燃料として、天然ガスの替
わりにコークス炉発生ガスを使う方法もあるが、コーク
ス炉発生ガス中の硫化物等の不純物を除去しておく前処
理をしなければならない。そうでないと、ガス化触媒を
劣化させたり、利用先の燃料電池の寿命に問題が出てく
る。またコークス炉発生ガス中には、炭化水素ガスが３
６％程度しか含まれず、残りは殆ど水素である。 従っ
てガス化生産効率が低下してしまい、設備費用がかかる
という問題がある。ガス化用燃料として、安価な石炭を
使用する石炭ガス化方式においては、ガス化の設備費用
が高いことで、あまりこの方法は利用されていない。石
炭ガス化するためには、高温雰囲気にする必要があり、
冷ガス効率が７８％程度と低くなる欠点がある。冷ガス
効率とは、（生成ガスの発熱量）／（原料の総発熱量）
の比率である。冷ガス効率が低い要因は、ガス化炉から
排出される発生ガス温度が高く、その大部分が、蒸気回
収の方法でしか熱回収出来ないからである。その他に、
炉を維持するために、炉壁を冷却するときの熱損失も大
きい。ガス化反応率が高くなく、未反応のチャーが発生
し、それをまたガス化炉に循環する過程で、無視出来な
い熱損失がある。石炭ガス化生成ガスでは、Ｈ2／ＣＯ
の比率が０．６と低く、一酸化炭素ＣＯを次の反応式に
て水素に転換する必要が出てくる。 水素転換反応式：Ｈ2Ｏ＋ＣＯ→Ｈ2＋ＣＯ2＋１０kcal
／mol これは発熱反応であり、その分のエネルギーロスと、二
酸化炭素ＣＯ2排出増があって、好ましくはない。また
ジメチルエーテルの合成に、この石炭ガス化生成ガスを
利用する場合にも、問題は多い。ジメチルエーテルの合
成には、Ｈ2／ＣＯの比率が１の原料ガスが適している
が、石炭ガス化生成ガスでは、水素が不足している。メ
タノール合成では、Ｈ2／ＣＯの比率が２の原料ガスが
適しているので、さらに水素が不足する。従って石炭ガ
ス化にて合成燃料を製造する場合には、エネルギーロス
とＣＯ2排出増の問題がある。 海外の石炭山元で石炭
ガス化にて、安い合成燃料を製造して、それを輸入する
ことで自国のＣＯ2排出増は免れても、山元でのＣＯ2排
出増の問題がより大きい。地球規模で見て、豊富な石炭
資源から石油代替燃料を製造することは、重要な課題で
はあるが、この環境問題も無視出来ない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは、豊富な石炭資源から、合成燃料用原料ガスある
いは燃料電池用水素を製造することにおいて、その製造
工程のエネルギーロスを最小にする方法を提供すること
である。その課題のポイントは、ガス化生成ガス中の水
素組成を高くすることである。
ころは、豊富な石炭資源から、合成燃料用原料ガスある
いは燃料電池用水素を製造することにおいて、その製造
工程のエネルギーロスを最小にする方法を提供すること
である。その課題のポイントは、ガス化生成ガス中の水
素組成を高くすることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】１．エネルギーロスの少
ないガス化方法として、製鉄高炉に酸素送風を行い、水
素の豊富なメタンを含有する燃料ガスを高炉羽口（３）
に吹き込むことを特徴とする水素製造方法である。 ２．さらにコークス炉発生ガスは、製鉄コンビナートに
て、安価に入手出来るので、これを高炉羽口（３）に吹
き込むことを特徴とする水素製造方法である。 ３．さらにコークス炉発生ガスを高炉羽口（３）に吹き
込む前に、蓄熱式熱交換器（２）にて、加熱しておくこ
とを特徴とする水素製造方法である。
ないガス化方法として、製鉄高炉に酸素送風を行い、水
素の豊富なメタンを含有する燃料ガスを高炉羽口（３）
に吹き込むことを特徴とする水素製造方法である。 ２．さらにコークス炉発生ガスは、製鉄コンビナートに
て、安価に入手出来るので、これを高炉羽口（３）に吹
き込むことを特徴とする水素製造方法である。 ３．さらにコークス炉発生ガスを高炉羽口（３）に吹き
込む前に、蓄熱式熱交換器（２）にて、加熱しておくこ
とを特徴とする水素製造方法である。
【０００５】
【実施例】図１は、本発明の一実施例を示すものであ
る。現在の製鉄高炉（１）は、本来石炭およびコークス
のガス化炉としての機能を持っている。コークスの他
に、羽口（３）から微粉炭、タール等の燃料も炉内に吹
き込まれている。製鉄高炉（１）での、ガス化としての
特徴は、２３００℃という高温雰囲気にてガス化を行う
ので、ガス化反応能率が高いことである。従って未反応
チャーの発生が少ないという特徴がある。もっと大きい
特徴は、炉内の高温生成ガスは、炉内充填物と熱交換す
ることで、エネルギーロスが小さいことである。製鉄の
みに、必要最低限の燃料以上に高炉に投入する燃料を過
剰投入燃料と称する。 この過剰投入燃料に対する冷ガ
ス効率は、１００％近い。過剰投入燃料に対し、炉内温
度が過大にならないように、水蒸気等の冷却材を吹き込
む。 これは下記の吸熱反応にて、エネルギーロスな
く、高炉副生ガスの発熱量を向上で出来る。 Ｃ＋Ｈ2Ｏ→Ｈ2＋ＣＯ−２８．２kcal/mol 高炉にも下部炉壁、及び炉底部の冷却損失があるが、そ
の冷却損失量は、製鉄コプロダクションしても増加する
ことはなく、従来並である。この熱損失は、製鉄用に必
要最小限の燃料に含まれており、過剰投入燃料に対する
熱損失は、非常に小さい。酸素濃度９５％以上高くし
て、多量燃料と水蒸気を高炉羽口（３）に吹き込めば過
剰投入燃料量を大きく出来る。 これによってＮ2成分
も微量となり、ＣＯ、Ｈ2を主成分とする発熱量の高い
発生ガスが得られる。
る。現在の製鉄高炉（１）は、本来石炭およびコークス
のガス化炉としての機能を持っている。コークスの他
に、羽口（３）から微粉炭、タール等の燃料も炉内に吹
き込まれている。製鉄高炉（１）での、ガス化としての
特徴は、２３００℃という高温雰囲気にてガス化を行う
ので、ガス化反応能率が高いことである。従って未反応
チャーの発生が少ないという特徴がある。もっと大きい
特徴は、炉内の高温生成ガスは、炉内充填物と熱交換す
ることで、エネルギーロスが小さいことである。製鉄の
みに、必要最低限の燃料以上に高炉に投入する燃料を過
剰投入燃料と称する。 この過剰投入燃料に対する冷ガ
ス効率は、１００％近い。過剰投入燃料に対し、炉内温
度が過大にならないように、水蒸気等の冷却材を吹き込
む。 これは下記の吸熱反応にて、エネルギーロスな
く、高炉副生ガスの発熱量を向上で出来る。 Ｃ＋Ｈ2Ｏ→Ｈ2＋ＣＯ−２８．２kcal/mol 高炉にも下部炉壁、及び炉底部の冷却損失があるが、そ
の冷却損失量は、製鉄コプロダクションしても増加する
ことはなく、従来並である。この熱損失は、製鉄用に必
要最小限の燃料に含まれており、過剰投入燃料に対する
熱損失は、非常に小さい。酸素濃度９５％以上高くし
て、多量燃料と水蒸気を高炉羽口（３）に吹き込めば過
剰投入燃料量を大きく出来る。 これによってＮ2成分
も微量となり、ＣＯ、Ｈ2を主成分とする発熱量の高い
発生ガスが得られる。
【０００６】ここで高炉羽口に吹き込む燃料を微粉炭だ
けにすると、Ｈ2／ＣＯの比率が０．６と低くなるの
で、コークス炉発生ガス３６０Ｎｍ3／ｔ−銑鉄と水蒸
気（ｃ）３００Ｎｍ3／ｔ−銑鉄とを高炉羽口（３）か
ら吹き込む。微粉炭吹き込み量（ｂ）は１５０kg／ｔ−
銑鉄におさえる。コークス炉発生ガス中には、メタンを
主とする炭化水素ガスが約３６％程度含んでいる。 ま
たこのコークス炉発生ガスの事前処理には、精密な脱硫
処理は不要であり、現状の清浄化設備で十分である。吹
き込まれたメタンＣＨ4は、炉内の高御雰囲気におい
て、下記の反応によってＨ2を多量に発生するが、Ｈ2の
発生には（A）の吸熱反応が望ましい。 （A） ＣＨ4＋Ｈ2Ｏ→３Ｈ2＋ＣＯ−４９．３kcal／mol （B） ＣＨ4＋１／２Ｏ2→２Ｈ2＋ＣＯ＋８．３kcal／m
ol しかし、吸熱反応は熱を供給しないことには、反応が進
まない。そこでコークス炉発生ガスと水蒸気の混合ガス
６６０Ｎｍ3／ｔ−銑鉄を蓄熱式熱交換器（２）にて、
高温に加熱しておいてから、高炉羽口（３）に吹き込
む。この蓄熱式熱交換器（２）は、熱風炉と称されてお
り、一般的には送風空気を高温加熱するものであるが、
これを利用する。一方酸素ガスは、空気分離装置（４）
から供給され、酸素圧縮機（５）にて加圧して、予熱熱
交換器（６）にて、予熱されてから高炉羽口（３）に吹
き込まれる。以上の蓄熱式熱交換器（２）の熱源には、
隣接する高炉（１０）の同じく炉頂部発生ガス（ａ）
と、同炉頂部発生ガス（ａ）を燃料とするガスタービン
（１１）の排気ガスを利用することで、エネルギーが有
効利用出来る。ガスタービン（１１）の排気ガスの一部
は、追い焚きバーナー（１２）に燃料ガスと共に挿入さ
れて、高温燃焼し蓄熱式熱交換器（２）の熱源となる。
追い焚き燃料は、隣接高炉（１０）の発生ガス（ａ）が
利用される。
けにすると、Ｈ2／ＣＯの比率が０．６と低くなるの
で、コークス炉発生ガス３６０Ｎｍ3／ｔ−銑鉄と水蒸
気（ｃ）３００Ｎｍ3／ｔ−銑鉄とを高炉羽口（３）か
ら吹き込む。微粉炭吹き込み量（ｂ）は１５０kg／ｔ−
銑鉄におさえる。コークス炉発生ガス中には、メタンを
主とする炭化水素ガスが約３６％程度含んでいる。 ま
たこのコークス炉発生ガスの事前処理には、精密な脱硫
処理は不要であり、現状の清浄化設備で十分である。吹
き込まれたメタンＣＨ4は、炉内の高御雰囲気におい
て、下記の反応によってＨ2を多量に発生するが、Ｈ2の
発生には（A）の吸熱反応が望ましい。 （A） ＣＨ4＋Ｈ2Ｏ→３Ｈ2＋ＣＯ−４９．３kcal／mol （B） ＣＨ4＋１／２Ｏ2→２Ｈ2＋ＣＯ＋８．３kcal／m
ol しかし、吸熱反応は熱を供給しないことには、反応が進
まない。そこでコークス炉発生ガスと水蒸気の混合ガス
６６０Ｎｍ3／ｔ−銑鉄を蓄熱式熱交換器（２）にて、
高温に加熱しておいてから、高炉羽口（３）に吹き込
む。この蓄熱式熱交換器（２）は、熱風炉と称されてお
り、一般的には送風空気を高温加熱するものであるが、
これを利用する。一方酸素ガスは、空気分離装置（４）
から供給され、酸素圧縮機（５）にて加圧して、予熱熱
交換器（６）にて、予熱されてから高炉羽口（３）に吹
き込まれる。以上の蓄熱式熱交換器（２）の熱源には、
隣接する高炉（１０）の同じく炉頂部発生ガス（ａ）
と、同炉頂部発生ガス（ａ）を燃料とするガスタービン
（１１）の排気ガスを利用することで、エネルギーが有
効利用出来る。ガスタービン（１１）の排気ガスの一部
は、追い焚きバーナー（１２）に燃料ガスと共に挿入さ
れて、高温燃焼し蓄熱式熱交換器（２）の熱源となる。
追い焚き燃料は、隣接高炉（１０）の発生ガス（ａ）が
利用される。
【０００７】なお隣接する高炉では、羽口吹き込み燃料
は微粉炭に限定しており、貴重なコークス炉生成ガスは
使用しない。以上によって、Ｎ2成分が微少で、Ｈ2／Ｃ
Ｏ比が１．５を越える発生ガスが得られる。 これを加
圧し、ガス清浄化する。 この清浄化されたガスを原料
として合成反応設備（１５）にて、ジメチルエーテル等
の合成燃料が得られる。この合成反応において、Ｎ2成
分が多いと反応生産性が低下する。またコークス炉発生
ガスには数量的に限界があり、不足する場合には、天然
ガスを補填するようにしておくことが望ましい。
は微粉炭に限定しており、貴重なコークス炉生成ガスは
使用しない。以上によって、Ｎ2成分が微少で、Ｈ2／Ｃ
Ｏ比が１．５を越える発生ガスが得られる。 これを加
圧し、ガス清浄化する。 この清浄化されたガスを原料
として合成反応設備（１５）にて、ジメチルエーテル等
の合成燃料が得られる。この合成反応において、Ｎ2成
分が多いと反応生産性が低下する。またコークス炉発生
ガスには数量的に限界があり、不足する場合には、天然
ガスを補填するようにしておくことが望ましい。
【０００８】図示はしていないが、同様にこの水素リッ
チな原料ガスから水素を製造出来る。この場合もＮ2成
分が微少でなければならない。Ｎ2成分を経済的に除去
することが出来ないからである。従って純度の高い酸素
を送風すべきである。なを製鉄の面では、Ｎ2成分が微
少であることは、還元能力の高い発生ガスを炉内に存在
することで、効率よく鉄鉱石を還元出来る。従って製鉄
生産性は現状以上に上げられるので、製鉄生産と蒸気の
エネルギー生産が両立することが出来る。
チな原料ガスから水素を製造出来る。この場合もＮ2成
分が微少でなければならない。Ｎ2成分を経済的に除去
することが出来ないからである。従って純度の高い酸素
を送風すべきである。なを製鉄の面では、Ｎ2成分が微
少であることは、還元能力の高い発生ガスを炉内に存在
することで、効率よく鉄鉱石を還元出来る。従って製鉄
生産性は現状以上に上げられるので、製鉄生産と蒸気の
エネルギー生産が両立することが出来る。
【０００９】
【発明の効果】製鉄コプロダクション方式により、過剰
投入燃料の冷ガス効率は、１００％に近い。このことに
より、非常に効率のよいガス化プロセスが得られる。９
０％以上の高濃度酸素を高炉羽口（３）に送風すること
で、Ｎ2成分の微少な原料ガスが製造できる。さらに、
メタンを含有する水素成分の高い燃料ガスを高炉羽口
（３）に吹き込むことによって、水素リッチな原料ガス
が製造出来る。このメタンを含有する水素リッチな燃料
ガスに、コークス炉発生ガスを使用することで安く水素
リッチな原料ガスが製造出来る。さらに、蓄熱式熱交換
器（２）にて、このメタンを含有する水素成分の高い燃
料ガスと水蒸気を高温に加熱しておくことで、高炉
（１）炉内に熱を与えて、水素が多く発生する吸熱反応
が進むようにすることで、水素リッチな原料ガスが製造
出来る。この水素リッチな原料ガスから、ジメチルエー
テル等の合成燃料が、経済的に大量製造出来る。また燃
料電池用の水素燃料も同様に経済的に大量製造出来る。
投入燃料の冷ガス効率は、１００％に近い。このことに
より、非常に効率のよいガス化プロセスが得られる。９
０％以上の高濃度酸素を高炉羽口（３）に送風すること
で、Ｎ2成分の微少な原料ガスが製造できる。さらに、
メタンを含有する水素成分の高い燃料ガスを高炉羽口
（３）に吹き込むことによって、水素リッチな原料ガス
が製造出来る。このメタンを含有する水素リッチな燃料
ガスに、コークス炉発生ガスを使用することで安く水素
リッチな原料ガスが製造出来る。さらに、蓄熱式熱交換
器（２）にて、このメタンを含有する水素成分の高い燃
料ガスと水蒸気を高温に加熱しておくことで、高炉
（１）炉内に熱を与えて、水素が多く発生する吸熱反応
が進むようにすることで、水素リッチな原料ガスが製造
出来る。この水素リッチな原料ガスから、ジメチルエー
テル等の合成燃料が、経済的に大量製造出来る。また燃
料電池用の水素燃料も同様に経済的に大量製造出来る。
【図１】図１は、本発明の実施例を示すもので、高炉製
鉄設備をガス化炉として利用する、製鉄コプロダクショ
ンによる水素製造方法を示す。
鉄設備をガス化炉として利用する、製鉄コプロダクショ
ンによる水素製造方法を示す。
１ 高炉
２ 蓄熱式熱交換器
３ 高炉羽口
４ 空気分離装置
５ 酸素圧縮機
６ 予熱熱交換器
７ コークス炉
８ コークス炉発生ガス圧縮機
９ スクラバー除塵器
１０ 隣接高炉
１１ ガスタービン発電設備
１２ 追い焚きバーナー
１３ 高炉炉頂発生ガス圧縮機
１４ ガス清浄化装置
１５ 合成反応設備
ａ 隣接高炉炉頂発生ガス
ｂ 微粉炭吹き込み
ｃ 水蒸気
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ１０Ｋ 3/06 Ｃ１０Ｋ 3/06
Claims (3)
- 【請求項１】 高炉製鉄方法において、９０％以上の高
濃度酸素を送風すること、高炉羽口（３）にメタンを含
有するガスを吹込むことを特徴とする水素製造方法 - 【請求項２】 請求項１のメタンを含有するガスにコー
クス炉発生ガスを使用することを特徴とする水素製造方
法 - 【請求項３】 請求項１、２において、メタンを含有す
るガスに水蒸気を加えて、蓄熱式熱交換設備（２）にて
加熱してから、高炉羽口（３）に吹込むことを特徴とす
る水素製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002062857A JP2003261301A (ja) | 2002-03-08 | 2002-03-08 | 製鉄コプロダクションによる水素製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002062857A JP2003261301A (ja) | 2002-03-08 | 2002-03-08 | 製鉄コプロダクションによる水素製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003261301A true JP2003261301A (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=28670687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002062857A Pending JP2003261301A (ja) | 2002-03-08 | 2002-03-08 | 製鉄コプロダクションによる水素製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003261301A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101351317B1 (ko) | 2011-12-12 | 2014-01-15 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 코크스 오븐 가스 및 제철 부생가스를 이용한 환원가스의 제조방법 |
| EP2719777A1 (en) * | 2012-10-12 | 2014-04-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Blast-furnace process with coke-oven gas injection and production plant for same |
| RU196737U1 (ru) * | 2019-12-18 | 2020-03-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской Академии наук (ФГБУН ИПХФ РАН) | Устройство для получения водорода, монооксида углерода и этилена |
| CN114829632A (zh) * | 2019-12-26 | 2022-07-29 | 杰富意钢铁株式会社 | 高炉的操作方法和高炉附属设备 |
| CN115449573A (zh) * | 2022-09-09 | 2022-12-09 | 云南曲靖钢铁集团呈钢钢铁有限公司 | 一种节能环保型高炉及高炉炼铁工艺 |
| CN117366546A (zh) * | 2023-12-07 | 2024-01-09 | 四川铭能科技开发有限公司 | 一种基于热风炉的燃气轮机尾气补燃系统 |
-
2002
- 2002-03-08 JP JP2002062857A patent/JP2003261301A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US12365953B2 (en) | 2019-12-26 | 2025-07-22 | Jfe Steel Corporation | Method of operating blast furnace and blast furnace ancillary facility |
| CN115449573A (zh) * | 2022-09-09 | 2022-12-09 | 云南曲靖钢铁集团呈钢钢铁有限公司 | 一种节能环保型高炉及高炉炼铁工艺 |
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| CN117366546A (zh) * | 2023-12-07 | 2024-01-09 | 四川铭能科技开发有限公司 | 一种基于热风炉的燃气轮机尾气补燃系统 |
| CN117366546B (zh) * | 2023-12-07 | 2024-03-19 | 四川铭能科技开发有限公司 | 一种基于热风炉的燃气轮机尾气补燃系统 |
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