JP2003268444A - 高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法Info
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- JP2003268444A JP2003268444A JP2002064642A JP2002064642A JP2003268444A JP 2003268444 A JP2003268444 A JP 2003268444A JP 2002064642 A JP2002064642 A JP 2002064642A JP 2002064642 A JP2002064642 A JP 2002064642A JP 2003268444 A JP2003268444 A JP 2003268444A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 マルテンサイト系析出硬度型ステンレス鋼に
おいて、材料の不均一な熱処理を行うことなく均一でか
つ、従来にない高硬度、好ましくはＨＶ５００以上を達
成することを目的としている。 【解決手段】 マルテンサイト系析出硬化型ステンレス
鋼の素材を、固溶化熱処理を行った後、析出硬化熱処理
として、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて当該
温度範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる加熱
を行うことを特徴とする、高硬度マルテンサイト系析出
硬化型ステンレス鋼の製造方法。
おいて、材料の不均一な熱処理を行うことなく均一でか
つ、従来にない高硬度、好ましくはＨＶ５００以上を達
成することを目的としている。 【解決手段】 マルテンサイト系析出硬化型ステンレス
鋼の素材を、固溶化熱処理を行った後、析出硬化熱処理
として、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて当該
温度範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる加熱
を行うことを特徴とする、高硬度マルテンサイト系析出
硬化型ステンレス鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高硬度マルテンサ
イト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法に関し、特に
プリント回路基板等の製造に使用するプレスプレート用
の高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製
造方法に関する。
イト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法に関し、特に
プリント回路基板等の製造に使用するプレスプレート用
の高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ６３０等のマルテンサイト系析出
硬化型ステンレス鋼はマルテンサイト変態点が室温付近
にあり、固溶化熱処理後はマルテンサイト組織を呈する
ステンレス鋼である。固溶化熱処理時にオーステナイト
地に固溶していた析出硬化元素が、室温ではマルテンサ
イト地に過飽和に固溶することになり、固溶化熱処理後
に続いて時効処理（析出硬化熱処理）を行うことによ
り、過飽和に固溶していた析出硬化元素が析出し、高い
硬度が得られる。鋼の熱処理は材料が均一に所定の温度
及び時間に保持される必要がある。固溶化熱処理に続く
析出硬化熱処理の条件は、従来、４８０℃以上の温度に
約１時間程度保持される加熱を行うことにより、高い硬
度が得られるとしている。小さな部品は従来の方法のよ
うな短時間の熱処理でも部品全体が均熱し所望の硬度が
得られるが、大きなブロックや板を積層した場合には、
材料内部の温度が所定の温度に到達するまでに長時間を
要し、その間に早く温度が上昇した部分は過時効となり
軟化してしまうという問題がある。また、従来行われて
いる析出硬化熱処理（４８０℃で１時間程度の保持時
間）で得られる硬度はＳＵＳ６３０の場合、硬度ＨＶ４
４０程度であり、用途によっては硬度不足となる場合が
ある。特にプレスプレート用のＳＵＳ６３０の場合はよ
り高い硬度が要求され、キズの防止の面からはＨＶ５０
０以上の硬度が望まれている。
硬化型ステンレス鋼はマルテンサイト変態点が室温付近
にあり、固溶化熱処理後はマルテンサイト組織を呈する
ステンレス鋼である。固溶化熱処理時にオーステナイト
地に固溶していた析出硬化元素が、室温ではマルテンサ
イト地に過飽和に固溶することになり、固溶化熱処理後
に続いて時効処理（析出硬化熱処理）を行うことによ
り、過飽和に固溶していた析出硬化元素が析出し、高い
硬度が得られる。鋼の熱処理は材料が均一に所定の温度
及び時間に保持される必要がある。固溶化熱処理に続く
析出硬化熱処理の条件は、従来、４８０℃以上の温度に
約１時間程度保持される加熱を行うことにより、高い硬
度が得られるとしている。小さな部品は従来の方法のよ
うな短時間の熱処理でも部品全体が均熱し所望の硬度が
得られるが、大きなブロックや板を積層した場合には、
材料内部の温度が所定の温度に到達するまでに長時間を
要し、その間に早く温度が上昇した部分は過時効となり
軟化してしまうという問題がある。また、従来行われて
いる析出硬化熱処理（４８０℃で１時間程度の保持時
間）で得られる硬度はＳＵＳ６３０の場合、硬度ＨＶ４
４０程度であり、用途によっては硬度不足となる場合が
ある。特にプレスプレート用のＳＵＳ６３０の場合はよ
り高い硬度が要求され、キズの防止の面からはＨＶ５０
０以上の硬度が望まれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、マルテンサ
イト系析出硬度型ステンレス鋼において、材料の不均一
な熱処理を行うことなく均一でかつ、従来にない高硬
度、好ましくはＨＶ５００以上を達成することを目的と
している。
イト系析出硬度型ステンレス鋼において、材料の不均一
な熱処理を行うことなく均一でかつ、従来にない高硬
度、好ましくはＨＶ５００以上を達成することを目的と
している。
【０００４】
【課題を解決するための手段】一般にＳＵＳ６３０等の
マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼は１０２０〜
１０６０℃の温度範囲での固溶化熱処理の後、最も高い
硬度が得られるとしているＨ９００（４７０〜４９０℃
（ＪＩＳ Ｇ ４３０３））の析出硬化熱処理が行われ
ており、固溶化熱処理によってマルテンサイト地に過飽
和に固溶した析出硬化元素が、析出硬化熱処理により析
出する。この温度範囲での析出硬化熱処理では、析出硬
化元素の析出が早く、また成長も著しい。その為、短時
間で熱処理を終了させると、ＳＵＳ６３０の場合、ビッ
カース硬度でＨＶ４４０が得られるが、長時間保持され
ると軟化する。そして、短時間で均一な熱処理が不可能
な大きなブロックや板を積層した材料の析出硬化熱処理
においては、従来の熱処理条件では材料全体に均一な硬
度を得ることが出来ず、また硬度自体も十分とは言えな
い。本発明者らは上記問題点を解決すべく鋭意研究を進
めた結果、析出硬化熱処理において、熱処理温度を従来
より低くし、且つ熱処理の保持時間を長めに調整するこ
とにより、材料全体が均一な硬度になるとともに、従来
にない高い硬度が得られることを見出した。即ち、本発
明は新規な上記知見に基づくもので、請求項１に記載し
た発明は、マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の
素材を、固溶化熱処理を行った後、析出硬化熱処理とし
て、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて当該温度
範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる加熱を行
うことを特徴とする、高硬度マルテンサイト系析出硬化
型ステンレス鋼の製造方法である。析出硬化熱処理の温
度を４００〜４５０℃とした理由は、４００℃未満とし
た場合には析出が非常に遅い為に生産性が悪く、４５０
℃より高温とした場合は析出が早く制御が困難である為
であり、析出硬化熱処理の保持時間を８時間以上、１３
時間以下とした理由は、８時間未満では十分な硬度が得
られない為であり、１３時間を超えると生産性が悪くな
る為である。
マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼は１０２０〜
１０６０℃の温度範囲での固溶化熱処理の後、最も高い
硬度が得られるとしているＨ９００（４７０〜４９０℃
（ＪＩＳ Ｇ ４３０３））の析出硬化熱処理が行われ
ており、固溶化熱処理によってマルテンサイト地に過飽
和に固溶した析出硬化元素が、析出硬化熱処理により析
出する。この温度範囲での析出硬化熱処理では、析出硬
化元素の析出が早く、また成長も著しい。その為、短時
間で熱処理を終了させると、ＳＵＳ６３０の場合、ビッ
カース硬度でＨＶ４４０が得られるが、長時間保持され
ると軟化する。そして、短時間で均一な熱処理が不可能
な大きなブロックや板を積層した材料の析出硬化熱処理
においては、従来の熱処理条件では材料全体に均一な硬
度を得ることが出来ず、また硬度自体も十分とは言えな
い。本発明者らは上記問題点を解決すべく鋭意研究を進
めた結果、析出硬化熱処理において、熱処理温度を従来
より低くし、且つ熱処理の保持時間を長めに調整するこ
とにより、材料全体が均一な硬度になるとともに、従来
にない高い硬度が得られることを見出した。即ち、本発
明は新規な上記知見に基づくもので、請求項１に記載し
た発明は、マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の
素材を、固溶化熱処理を行った後、析出硬化熱処理とし
て、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて当該温度
範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる加熱を行
うことを特徴とする、高硬度マルテンサイト系析出硬化
型ステンレス鋼の製造方法である。析出硬化熱処理の温
度を４００〜４５０℃とした理由は、４００℃未満とし
た場合には析出が非常に遅い為に生産性が悪く、４５０
℃より高温とした場合は析出が早く制御が困難である為
であり、析出硬化熱処理の保持時間を８時間以上、１３
時間以下とした理由は、８時間未満では十分な硬度が得
られない為であり、１３時間を超えると生産性が悪くな
る為である。
【０００５】以上のように、析出硬化熱処理温度を低下
させ時間を長くすることで、材料の不均一な熱処理を行
うことなく、しかも従来よりも高い硬度を達成できるこ
とが分かった。しかし、後述の実施例に記載しているよ
うに、より高い硬度（例えばＨＶ５００以上）を必要と
する場合は、未だ十分とは言えない。そこで、更に鋭意
研究を重ねた結果、更に硬度を高める為には、析出硬化
熱処理前に適当な冷間加工を施すことが有効であること
を見出した。この場合、冷間加工としては冷間圧延或い
は冷間圧延とレベラー処理の組み合わせが好適であり、
またより高い硬度を得る為に冷間圧延の圧延率は１０％
以上が好ましい。即ち、請求項２に記載の発明は、マル
テンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の素材を、固溶化
熱処理を行った後、冷間加工を行い、次いで析出硬化熱
処理として、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて
当該温度範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる
加熱を行うことを特徴とする高硬度マルテンサイト系析
出硬化型ステンレス鋼の製造方法である。また、請求項
３に記載の発明は、冷間加工が冷間圧延である請求項２
記載の高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼
の製造方法。請求項４に記載の発明は、冷間加工が冷間
圧延とその後のレベラー処理からなる請求項２記載の高
硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方
法。請求項５に記載の発明は、冷間圧延の圧延率が１０
％以上である請求項３及び４記載の高硬度マルテンサイ
ト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法である。本発明
で使用する素材については、通常の熱間圧延或いは熱間
圧延後、冷間圧延を行ったマルテンサイト系析出硬化型
ステンレス鋼板を使用すればよい。また、固溶化熱処理
は一般的な方法でよく、例えば１０２０〜１０６０℃で
加熱後、急冷する方法で実施すればよい。本発明の製造
方法はプリント回路基板の製造に用いるプレスプレート
用ステンレス鋼の製造に特に好適であり、使用するステ
ンレス鋼としてはマルテンサイト系析出硬化型ステンレ
ス鋼のなかでも特にＳＵＳ６３０が適している。以下、
実施例に基づいて、本発明を更に詳しく説明する。
させ時間を長くすることで、材料の不均一な熱処理を行
うことなく、しかも従来よりも高い硬度を達成できるこ
とが分かった。しかし、後述の実施例に記載しているよ
うに、より高い硬度（例えばＨＶ５００以上）を必要と
する場合は、未だ十分とは言えない。そこで、更に鋭意
研究を重ねた結果、更に硬度を高める為には、析出硬化
熱処理前に適当な冷間加工を施すことが有効であること
を見出した。この場合、冷間加工としては冷間圧延或い
は冷間圧延とレベラー処理の組み合わせが好適であり、
またより高い硬度を得る為に冷間圧延の圧延率は１０％
以上が好ましい。即ち、請求項２に記載の発明は、マル
テンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の素材を、固溶化
熱処理を行った後、冷間加工を行い、次いで析出硬化熱
処理として、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて
当該温度範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる
加熱を行うことを特徴とする高硬度マルテンサイト系析
出硬化型ステンレス鋼の製造方法である。また、請求項
３に記載の発明は、冷間加工が冷間圧延である請求項２
記載の高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼
の製造方法。請求項４に記載の発明は、冷間加工が冷間
圧延とその後のレベラー処理からなる請求項２記載の高
硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方
法。請求項５に記載の発明は、冷間圧延の圧延率が１０
％以上である請求項３及び４記載の高硬度マルテンサイ
ト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法である。本発明
で使用する素材については、通常の熱間圧延或いは熱間
圧延後、冷間圧延を行ったマルテンサイト系析出硬化型
ステンレス鋼板を使用すればよい。また、固溶化熱処理
は一般的な方法でよく、例えば１０２０〜１０６０℃で
加熱後、急冷する方法で実施すればよい。本発明の製造
方法はプリント回路基板の製造に用いるプレスプレート
用ステンレス鋼の製造に特に好適であり、使用するステ
ンレス鋼としてはマルテンサイト系析出硬化型ステンレ
ス鋼のなかでも特にＳＵＳ６３０が適している。以下、
実施例に基づいて、本発明を更に詳しく説明する。
【０００６】
【実施例１】実機生産ラインで溶製した表１に示す組成
からなるマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼を熱
間加工し、１０３５℃での固溶化熱処理、急冷後、４１
０〜４８０℃の設定の加熱炉により、０．５〜２４時間
の在炉時間の析出硬化熱処理を施した。その後、得られ
た材料の硬度測定を行った。測定結果を表２及び図１に
示す。これらの表、図に示すように熱処理温度が４１０
〜４５０℃において、８〜１３時間の熱処理を施すと、
従来のＨ９００（４８０℃設定、１時間保持）の達成硬
度より高い硬度が得られることが分かった。
からなるマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼を熱
間加工し、１０３５℃での固溶化熱処理、急冷後、４１
０〜４８０℃の設定の加熱炉により、０．５〜２４時間
の在炉時間の析出硬化熱処理を施した。その後、得られ
た材料の硬度測定を行った。測定結果を表２及び図１に
示す。これらの表、図に示すように熱処理温度が４１０
〜４５０℃において、８〜１３時間の熱処理を施すと、
従来のＨ９００（４８０℃設定、１時間保持）の達成硬
度より高い硬度が得られることが分かった。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【表２】
【０００９】
【実施例２】実施例１で用いたのと同様のマルテンサイ
ト系析出硬化型ステンレス鋼を熱間加工、焼鈍、酸洗
後、板厚２．１ｍｍまで冷間圧延して薄板材を作成し、
１０５０℃で固溶化熱処理後、急冷した。得られた薄板
材を用いて、圧延率５、１０、１５、２５、３５％の冷
間圧延（以下、前加工と記す）を行い、固溶化熱処理ま
まの薄板材と共に、４３０℃の設定の加熱炉により、
０．１〜２４時間の在炉時間の析出硬化熱処理を施し
た。その後、得られた材料の硬度測定を行った。表３及
び図２にそれらの結果を示す。これらの表、図に示すよ
うに、析出硬化熱処理前に冷間圧延を行った材料（以
下、前加工材と記す）は、固溶化熱処理まま材に比べ析
出硬化処理後の硬度が高くなることが分かった。この場
合、前加工圧延率５％の前加工材は析出硬化熱処理後の
最高到達硬度がＨＶ５００を超えることなく、熱処理時
間とともに過時効となり軟化してしまい、その効果はあ
まり大きくない。一方、前加工の圧延率を１０％以上と
すればその後の析出硬化熱処理にてＨＶ５００以上を超
える硬度を得ることができ、熱処理時間１３時間付近で
最大硬度を示す。
ト系析出硬化型ステンレス鋼を熱間加工、焼鈍、酸洗
後、板厚２．１ｍｍまで冷間圧延して薄板材を作成し、
１０５０℃で固溶化熱処理後、急冷した。得られた薄板
材を用いて、圧延率５、１０、１５、２５、３５％の冷
間圧延（以下、前加工と記す）を行い、固溶化熱処理ま
まの薄板材と共に、４３０℃の設定の加熱炉により、
０．１〜２４時間の在炉時間の析出硬化熱処理を施し
た。その後、得られた材料の硬度測定を行った。表３及
び図２にそれらの結果を示す。これらの表、図に示すよ
うに、析出硬化熱処理前に冷間圧延を行った材料（以
下、前加工材と記す）は、固溶化熱処理まま材に比べ析
出硬化処理後の硬度が高くなることが分かった。この場
合、前加工圧延率５％の前加工材は析出硬化熱処理後の
最高到達硬度がＨＶ５００を超えることなく、熱処理時
間とともに過時効となり軟化してしまい、その効果はあ
まり大きくない。一方、前加工の圧延率を１０％以上と
すればその後の析出硬化熱処理にてＨＶ５００以上を超
える硬度を得ることができ、熱処理時間１３時間付近で
最大硬度を示す。
【００１０】
【表３】
【００１１】
【実施例３】実施例１で用いたのと同様のマルテンサイ
ト系析出硬化型ステンレス鋼を熱間加工、焼鈍、酸洗
後、板厚２．１ｍｍまで冷間圧延して薄板材を作成し、
１０５０℃で固溶化熱処理後、急冷した。得られた薄板
材を用いて、圧延率５％の冷間圧延を行い、その後、歪
を与える為に板に繰り返し曲げ変形を加えるレベラー処
理を１〜７パス実施した。レベラー処理前後の硬度を測
定した後、各パス回数のレベラー処理を行った板を、４
３０℃の温度設定の加熱炉により、１３時間の在炉時間
の析出硬化熱処理を施した。そして析出硬化熱処理後に
材料の硬度測定を行った。表４及び図３、４にそれらの
結果を示す。図３はレベラー処理後（析出硬化熱処理
前）の硬度の、レベラーパス回数との関係を示す図であ
り、１パス目にて硬度が上昇し、その後パス回数を増や
していくとバウジンガー効果により軟化していくことが
分かる。しかし、図４の析出硬化熱処理後の硬度に示し
たように４３０℃、１３時間の析出硬化熱処理を行う
と、レベラー処理１パス以降、歪が与えられている為
に、レベラーのパス回数によらず、ＨＶ５００以上を達
成することが分かる。
ト系析出硬化型ステンレス鋼を熱間加工、焼鈍、酸洗
後、板厚２．１ｍｍまで冷間圧延して薄板材を作成し、
１０５０℃で固溶化熱処理後、急冷した。得られた薄板
材を用いて、圧延率５％の冷間圧延を行い、その後、歪
を与える為に板に繰り返し曲げ変形を加えるレベラー処
理を１〜７パス実施した。レベラー処理前後の硬度を測
定した後、各パス回数のレベラー処理を行った板を、４
３０℃の温度設定の加熱炉により、１３時間の在炉時間
の析出硬化熱処理を施した。そして析出硬化熱処理後に
材料の硬度測定を行った。表４及び図３、４にそれらの
結果を示す。図３はレベラー処理後（析出硬化熱処理
前）の硬度の、レベラーパス回数との関係を示す図であ
り、１パス目にて硬度が上昇し、その後パス回数を増や
していくとバウジンガー効果により軟化していくことが
分かる。しかし、図４の析出硬化熱処理後の硬度に示し
たように４３０℃、１３時間の析出硬化熱処理を行う
と、レベラー処理１パス以降、歪が与えられている為
に、レベラーのパス回数によらず、ＨＶ５００以上を達
成することが分かる。
【００１２】
【表４】
【００１３】
【発明の効果】以上説明した本発明の高硬度マルテンサ
イト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法によると、請
求項１に記載の発明によれば、大きなブロックや板を積
層した場合にも適用できる、均一で、しかも従来にない
高硬度な材料を効率的に得ることができる。また、請求
項２〜５に記載の発明によれば、析出硬化熱処理前の冷
間加工により更に高い硬度の材料を得ることができる。
特に析出硬化熱処理前の冷間加工として、圧延率１０％
以上の加工により、或いは圧延率１０％未満でもレベラ
ー処理を追加することにより、硬度ＨＶ５００以上を得
ることができる。そして析出硬化熱処理としては４３０
℃、１３時間保持することが最も望ましい。
イト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法によると、請
求項１に記載の発明によれば、大きなブロックや板を積
層した場合にも適用できる、均一で、しかも従来にない
高硬度な材料を効率的に得ることができる。また、請求
項２〜５に記載の発明によれば、析出硬化熱処理前の冷
間加工により更に高い硬度の材料を得ることができる。
特に析出硬化熱処理前の冷間加工として、圧延率１０％
以上の加工により、或いは圧延率１０％未満でもレベラ
ー処理を追加することにより、硬度ＨＶ５００以上を得
ることができる。そして析出硬化熱処理としては４３０
℃、１３時間保持することが最も望ましい。
【図面の簡単な説明】
【図１】固溶化熱処理後の材料を使用し、各設定温度の
析出硬化熱処理を行った時の、熱処理時間と硬度の関係
を表す図。
析出硬化熱処理を行った時の、熱処理時間と硬度の関係
を表す図。
【図２】前加工として各圧延率で冷間圧延を行った材料
を析出硬化熱処理（４３０℃）した場合の、熱処理時間
と硬度の関係を表す図。
を析出硬化熱処理（４３０℃）した場合の、熱処理時間
と硬度の関係を表す図。
【図３】前加工として圧延率５％の冷間圧延を行った後
にレベラー処理を実施した材料の、レベラー処理後（析
出硬化熱処理前）における、レベラーパス回数と硬度の
関係を表す図。
にレベラー処理を実施した材料の、レベラー処理後（析
出硬化熱処理前）における、レベラーパス回数と硬度の
関係を表す図。
【図４】前加工として圧延率５％の冷間圧延を行った後
にレベラー処理を実施した材料の、析出硬化熱処理（４
３０℃、１３時間）後における、レベラーパス回数と硬
度の関係を表す図。
にレベラー処理を実施した材料の、析出硬化熱処理（４
３０℃、１３時間）後における、レベラーパス回数と硬
度の関係を表す図。
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フロントページの続き
(72)発明者 青山 春男
神奈川県相模原市大山町１番30号 日本金
属工業株式会社相模原事業所内
Ｆターム(参考） 4K037 EB13 FG00
Claims (5)
- 【請求項１】 マルテンサイト系析出硬化型ステンレス
鋼の素材を、固溶化熱処理を行った後、析出硬化熱処理
として、４００〜４５０℃の熱処理炉に在炉させて当該
温度範囲に８時間以上、１３時間以下に保持させる加熱
を行うことを特徴とする、高硬度マルテンサイト系析出
硬化型ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 マルテンサイト系析出硬化型ステンレス
鋼の素材を、固溶化熱処理を行った後、冷間加工を行
い、次いで、析出硬化熱処理として、４００〜４５０℃
の熱処理炉に在炉させて当該温度範囲に８時間以上、１
３時間以下に保持させる加熱を行うことを行うことを特
徴とする、高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレ
ス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 冷間加工が冷間圧延である請求項２記載
の高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製
造方法。 - 【請求項４】 冷間加工が冷間圧延とその後のレベラー
処理からなる請求項２記載の高硬度マルテンサイト系析
出硬化型ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項５】 冷間圧延の圧延率が１０％以上である請
求項３及び４記載の高硬度マルテンサイト系析出硬化型
ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002064642A JP2003268444A (ja) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | 高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002064642A JP2003268444A (ja) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | 高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003268444A true JP2003268444A (ja) | 2003-09-25 |
Family
ID=29197322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002064642A Pending JP2003268444A (ja) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | 高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003268444A (ja) |
-
2002
- 2002-03-11 JP JP2002064642A patent/JP2003268444A/ja active Pending
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