JP2003268452A - 磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 二次再結晶に影響を及ぼさないように下工
程、特に仕上げ焼鈍時に、鋼板に鉄損低減に有効な元素
をドープさせることにより、製品の鉄損の低い方向性電
磁鋼板を安定して製造する方法を提供する。 【解決手段】 方向性電磁鋼板の製造方法において、脱
炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない酸化度の雰囲気ガス
中で行い、鋼板表面にシリカを主成分とする酸化層を形
成させた後に、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布すること、及びこの焼鈍分離剤中にＣｒ，Ｃｕ，Ｍ
ｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数種を添加する磁気
特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法。
程、特に仕上げ焼鈍時に、鋼板に鉄損低減に有効な元素
をドープさせることにより、製品の鉄損の低い方向性電
磁鋼板を安定して製造する方法を提供する。 【解決手段】 方向性電磁鋼板の製造方法において、脱
炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない酸化度の雰囲気ガス
中で行い、鋼板表面にシリカを主成分とする酸化層を形
成させた後に、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布すること、及びこの焼鈍分離剤中にＣｒ，Ｃｕ，Ｍ
ｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数種を添加する磁気
特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主として変圧器そ
の他の電気機器等の鉄心として利用される一方向性電磁
鋼板の製造方法に関するものである。特に、その表面を
効果的に仕上げること及び鋼板の比抵抗を高めることに
より、鉄損特性の向上を図るものである。
の他の電気機器等の鉄心として利用される一方向性電磁
鋼板の製造方法に関するものである。特に、その表面を
効果的に仕上げること及び鋼板の比抵抗を高めることに
より、鉄損特性の向上を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】本発明は、結晶粒がミラー指数で｛１１
０｝＜００１＞方位に集積した、いわゆる方向性電磁鋼
板の製造方法に関するものである。この鋼板は、軟磁性
材料として変圧器等の電気機器の鉄芯として用いられ
る。
０｝＜００１＞方位に集積した、いわゆる方向性電磁鋼
板の製造方法に関するものである。この鋼板は、軟磁性
材料として変圧器等の電気機器の鉄芯として用いられ
る。
【０００３】方向性電磁鋼板は、先に述べたように｛１
１０｝＜００１＞方位に集積した結晶粒により構成され
た、通常４．８％以下のＳｉを含有する板厚０．１〜
０．４ｍｍの鋼板である。この鋼板は、磁気特性として
励磁特性と鉄損特性が要求され、この要求に応えるため
には結晶方位を高度に揃えることが重要である。この結
晶方位の集積化は、二次再結晶とよばれるカタストロフ
ィックな粒成長現象を利用して達成される。
１０｝＜００１＞方位に集積した結晶粒により構成され
た、通常４．８％以下のＳｉを含有する板厚０．１〜
０．４ｍｍの鋼板である。この鋼板は、磁気特性として
励磁特性と鉄損特性が要求され、この要求に応えるため
には結晶方位を高度に揃えることが重要である。この結
晶方位の集積化は、二次再結晶とよばれるカタストロフ
ィックな粒成長現象を利用して達成される。
【０００４】この二次再結晶を制御するためには、二次
再結晶前の一次再結晶組織の調整と、インヒビターとよ
ばれる微細析出物もしくは粒界偏析元素の調整を行うこ
とが必要である。このインヒビターは、一次再結晶組織
の中で一般の粒の成長を抑制し、特定の方位粒のみを優
先的に成長させる機能を持つ。析出物として代表的なも
のとしては、M.F.Littmann（特公昭３０−３６５１号公
報）及びJ.E.Turnbull（Trans.Met.Soc.AIME212 (1958
年) p.769/781 ）はＭｎＳを、田口等（特公昭４０−１
５６４４号公報）はＡｌＮを、今中等（特公昭５１−１
３４６９号公報）はＭｎＳｅを提示している。
再結晶前の一次再結晶組織の調整と、インヒビターとよ
ばれる微細析出物もしくは粒界偏析元素の調整を行うこ
とが必要である。このインヒビターは、一次再結晶組織
の中で一般の粒の成長を抑制し、特定の方位粒のみを優
先的に成長させる機能を持つ。析出物として代表的なも
のとしては、M.F.Littmann（特公昭３０−３６５１号公
報）及びJ.E.Turnbull（Trans.Met.Soc.AIME212 (1958
年) p.769/781 ）はＭｎＳを、田口等（特公昭４０−１
５６４４号公報）はＡｌＮを、今中等（特公昭５１−１
３４６９号公報）はＭｎＳｅを提示している。
【０００５】一方、粒界偏析型の元素としては、斎藤
（日本金属学会誌27 (1963年) p.186/195 ）は、Ｐｂ，
Ｓｂ，Ｎｂ，Ａｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，Ｓ等を提示している
が、工業的には何れも析出物型インヒビターの補助的な
ものとして使用されているにすぎない。
（日本金属学会誌27 (1963年) p.186/195 ）は、Ｐｂ，
Ｓｂ，Ｎｂ，Ａｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，Ｓ等を提示している
が、工業的には何れも析出物型インヒビターの補助的な
ものとして使用されているにすぎない。
【０００６】これらの析出物がインヒビターとして機能
を発揮する上での必要条件は必ずしも明確ではないが、
松岡（鉄と鋼53 (1967年)p.1007/1023）、黒木等（日本
金属学会誌43 (1979年) p.175/181,同44 (1980年)p.419
/424）の結果をまとめると、次のように考えられる。 （１）二次再結晶前に一次再結晶粒の成長を抑制するに
充分な量の微細析出物が存在すること。 （２）析出物が熱的に安定で、サイズ、量が二次再結晶
時に急激に弱体化しないこと。
を発揮する上での必要条件は必ずしも明確ではないが、
松岡（鉄と鋼53 (1967年)p.1007/1023）、黒木等（日本
金属学会誌43 (1979年) p.175/181,同44 (1980年)p.419
/424）の結果をまとめると、次のように考えられる。 （１）二次再結晶前に一次再結晶粒の成長を抑制するに
充分な量の微細析出物が存在すること。 （２）析出物が熱的に安定で、サイズ、量が二次再結晶
時に急激に弱体化しないこと。
【０００７】これらの析出物は、熱間圧延前のスラブ加
熱時に完全固溶させた後に、熱間圧延及びその後の焼鈍
工程で微細析出させる方法がとられている。これらの析
出物を完全固溶させるためには１４００℃以上の高温で
加熱する必要があり、これは普通鋼のスラブ加熱温度に
比べて約２００℃高く次の問題点がある。 （１）専用の加熱炉が必要。（２）加熱炉のエネルギー
原単位が高い。（３）溶融スケール量が多く、いわゆる
ノロ出し等の操業管理が必要。 これらの問題を解決するための低温スラブ加熱による製
造方法としては、小松ら（特公昭６２−４５２８５号公
報）は脱炭焼鈍後に鋼板に窒化処理を行い、（Ａｌ、Ｓ
ｉ）Ｎをインヒビターとして用いる方法を開示してい
る。
熱時に完全固溶させた後に、熱間圧延及びその後の焼鈍
工程で微細析出させる方法がとられている。これらの析
出物を完全固溶させるためには１４００℃以上の高温で
加熱する必要があり、これは普通鋼のスラブ加熱温度に
比べて約２００℃高く次の問題点がある。 （１）専用の加熱炉が必要。（２）加熱炉のエネルギー
原単位が高い。（３）溶融スケール量が多く、いわゆる
ノロ出し等の操業管理が必要。 これらの問題を解決するための低温スラブ加熱による製
造方法としては、小松ら（特公昭６２−４５２８５号公
報）は脱炭焼鈍後に鋼板に窒化処理を行い、（Ａｌ、Ｓ
ｉ）Ｎをインヒビターとして用いる方法を開示してい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】電磁鋼板の鉄損を下げ
るための方策として、鋼板の成分系を調整して、例えば
比抵抗を高めることが有効な方策であることが知られて
いる。例えば鋼板のＳｉ量を高めることは、鋼板の比抵
抗を高め、結晶磁気異方性を小さくして鉄損を低減させ
るために有効な方法である。
るための方策として、鋼板の成分系を調整して、例えば
比抵抗を高めることが有効な方策であることが知られて
いる。例えば鋼板のＳｉ量を高めることは、鋼板の比抵
抗を高め、結晶磁気異方性を小さくして鉄損を低減させ
るために有効な方法である。
【０００９】しかしながら、Ｓｉを高めると上述のイン
ヒビターに影響を及ぼし、二次再結晶による方位制御が
困難となことが知られている。これまで、例えば特開平
６−１７１２９号公報に、仕上げ焼鈍中の窒素分圧を鋼
板のＳｉ量に応じて所定の範囲に制御して析出物を管理
することにより、二次再結晶の方位制御を行う技術が開
示されている。比抵抗を高める元素として、他にＣｒ，
Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉ等が知られているが、Ｓｉと同様に金
属組織やインヒビターに影響を及ぼし、単純に添加した
場合には二次再結晶による方位制御が困難になり、工程
条件等の変更を行うことが必要であることが知られてい
る。
ヒビターに影響を及ぼし、二次再結晶による方位制御が
困難となことが知られている。これまで、例えば特開平
６−１７１２９号公報に、仕上げ焼鈍中の窒素分圧を鋼
板のＳｉ量に応じて所定の範囲に制御して析出物を管理
することにより、二次再結晶の方位制御を行う技術が開
示されている。比抵抗を高める元素として、他にＣｒ，
Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉ等が知られているが、Ｓｉと同様に金
属組織やインヒビターに影響を及ぼし、単純に添加した
場合には二次再結晶による方位制御が困難になり、工程
条件等の変更を行うことが必要であることが知られてい
る。
【００１０】本発明の目的は、二次再結晶に影響を及ぼ
さないように下工程、特に仕上げ焼鈍時に、鋼板に鉄損
低減に有効な元素をドープさせることにより、製品の鉄
損の低い方向性電磁鋼板を安定して製造する方法を提供
するものである。
さないように下工程、特に仕上げ焼鈍時に、鋼板に鉄損
低減に有効な元素をドープさせることにより、製品の鉄
損の低い方向性電磁鋼板を安定して製造する方法を提供
するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、下記の構成を要旨とする。 （１）質量で、Ｓｉ：０．８〜４．８％、Ｃ：０．００
３〜０．１％含有する電磁鋼帯を冷延・脱炭焼鈍後、焼
鈍分離剤を塗布し仕上げ焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製
造方法において、脱炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない
酸化度の雰囲気ガス中で行い、鋼板表面にシリカを主成
分とする酸化層を形成させた後に、アルミナを主成分と
する焼鈍分離剤を塗布すること、及びこの焼鈍分離剤中
にＣｒ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数
種を添加することを特徴とする磁気特性の良好な鏡面方
向性電磁鋼板の製造方法。 （２）ＳｎまたはＳｂ及びそれらの化合物の一種もしく
は複数種を焼鈍分離剤に添加することを特徴とする前項
（１）記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製
造方法。 （３）鋼中元素としてＳｎまたはＳｂを質量で０．０３
〜０．１５％添加することを特徴とする前記（１）また
は（２）記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の
製造方法。 （４）焼鈍分離剤の仕上げ焼鈍時の持ち込み水分を１．
５％以下とすることを特徴とする前記（１）乃至（３）
のいずれか１項に記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電
磁鋼板の製造方法。 （５）Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは
複数種を添加した焼鈍分離剤から鋼板中に前期金属元素
を侵入させ、最終製品としてＣｒを最大３．０％、Ｃｕ
を最大０．８％以下、Ｍｎを最大１．５％以下、Ｎｉを
最大４．０％以下含有することを特徴とする請求項１乃
至４のいずれか１項に記載の鉄損の低い鏡面方向性電磁
鋼板の製造方法。
に本発明は、下記の構成を要旨とする。 （１）質量で、Ｓｉ：０．８〜４．８％、Ｃ：０．００
３〜０．１％含有する電磁鋼帯を冷延・脱炭焼鈍後、焼
鈍分離剤を塗布し仕上げ焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製
造方法において、脱炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない
酸化度の雰囲気ガス中で行い、鋼板表面にシリカを主成
分とする酸化層を形成させた後に、アルミナを主成分と
する焼鈍分離剤を塗布すること、及びこの焼鈍分離剤中
にＣｒ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数
種を添加することを特徴とする磁気特性の良好な鏡面方
向性電磁鋼板の製造方法。 （２）ＳｎまたはＳｂ及びそれらの化合物の一種もしく
は複数種を焼鈍分離剤に添加することを特徴とする前項
（１）記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製
造方法。 （３）鋼中元素としてＳｎまたはＳｂを質量で０．０３
〜０．１５％添加することを特徴とする前記（１）また
は（２）記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の
製造方法。 （４）焼鈍分離剤の仕上げ焼鈍時の持ち込み水分を１．
５％以下とすることを特徴とする前記（１）乃至（３）
のいずれか１項に記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電
磁鋼板の製造方法。 （５）Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは
複数種を添加した焼鈍分離剤から鋼板中に前期金属元素
を侵入させ、最終製品としてＣｒを最大３．０％、Ｃｕ
を最大０．８％以下、Ｍｎを最大１．５％以下、Ｎｉを
最大４．０％以下含有することを特徴とする請求項１乃
至４のいずれか１項に記載の鉄損の低い鏡面方向性電磁
鋼板の製造方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者等はまず、下工程で、鋼板に鉄損低減に有効な
元素をドープする方策について詳細な検討を行った。そ
の結果、珪素鋼帯を冷延・脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗
布し仕上げ焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、脱炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない酸化度の雰囲
気ガス中で行い、鋼板表面にシリカを主成分とする酸化
層を形成させた後に、アルミナを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布すると、仕上げ焼鈍中の鋼板表面での酸化物形
成が抑制され、焼鈍分離剤中に所定の金属粉を添加する
と、この金属が効率良く鋼板中にドープ可能なことを見
いだした。
本発明者等はまず、下工程で、鋼板に鉄損低減に有効な
元素をドープする方策について詳細な検討を行った。そ
の結果、珪素鋼帯を冷延・脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗
布し仕上げ焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、脱炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない酸化度の雰囲
気ガス中で行い、鋼板表面にシリカを主成分とする酸化
層を形成させた後に、アルミナを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布すると、仕上げ焼鈍中の鋼板表面での酸化物形
成が抑制され、焼鈍分離剤中に所定の金属粉を添加する
と、この金属が効率良く鋼板中にドープ可能なことを見
いだした。
【００１３】質量で、Ｓｉ：３．３％、Ｃ：０．０６
％、酸可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８％、
Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：０．１２％
の珪素鋼スラブを１１５０℃で加熱した後、板厚２．０
ｍｍに熱延した。この熱延板を１１２０℃で２分間焼鈍
した後、最終板厚０．２２ｍｍに冷延した。この冷延板
を雰囲気ガスの酸化度（Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．１の
湿潤ガス中で８３０℃で脱炭焼鈍を施した。その後、ア
ンモニア窒化により窒素量が０．０２％になるように窒
化処理を施した。
％、酸可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８％、
Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：０．１２％
の珪素鋼スラブを１１５０℃で加熱した後、板厚２．０
ｍｍに熱延した。この熱延板を１１２０℃で２分間焼鈍
した後、最終板厚０．２２ｍｍに冷延した。この冷延板
を雰囲気ガスの酸化度（Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．１の
湿潤ガス中で８３０℃で脱炭焼鈍を施した。その後、ア
ンモニア窒化により窒素量が０．０２％になるように窒
化処理を施した。
【００１４】これらの試料に、アルミナを主成分とする
焼鈍分離剤に金属Ｃｒ粉を０〜１５％添加し、水スラリ
ー状で塗布・乾燥した。乾燥後の塗布量は３０ｇ／ｍ2
であった。またこの比較として、従来法のようにマグネ
シアを主成分とする焼鈍分離剤に金属Ｃｒ粉を０〜１５
％添加し、水スラリー状で塗布・乾燥した。乾燥後の塗
布量は１５ｇ／ｍ2 であった。仕上げ焼鈍は酸化度（Ｐ
H2 O ／Ｐ H2 ）：０．０００１６の窒素−水素混合ガ
ス雰囲気中で、１０℃／ｈｒで１２００℃まで加熱し、
酸化度Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．００００３９の水素ガ
スに切り替え、１２００℃で５時間焼鈍した。
焼鈍分離剤に金属Ｃｒ粉を０〜１５％添加し、水スラリ
ー状で塗布・乾燥した。乾燥後の塗布量は３０ｇ／ｍ2
であった。またこの比較として、従来法のようにマグネ
シアを主成分とする焼鈍分離剤に金属Ｃｒ粉を０〜１５
％添加し、水スラリー状で塗布・乾燥した。乾燥後の塗
布量は１５ｇ／ｍ2 であった。仕上げ焼鈍は酸化度（Ｐ
H2 O ／Ｐ H2 ）：０．０００１６の窒素−水素混合ガ
ス雰囲気中で、１０℃／ｈｒで１２００℃まで加熱し、
酸化度Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．００００３９の水素ガ
スに切り替え、１２００℃で５時間焼鈍した。
【００１５】これらの試料について、製品のＣｒ量を図
１に示す。また、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布した工程で作製した製品に、張力コーテイング処理
とレーザー照射による磁区細分化処理を行った後の製品
の鉄損特性を図２に示す。図１より、アルミナを主成分
とする焼鈍分離剤にＣｒを添加することにより、塗布さ
れたＣｒが効率よく鋼板中にドープされ、製品の鉄損が
低減していることがわかる。
１に示す。また、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布した工程で作製した製品に、張力コーテイング処理
とレーザー照射による磁区細分化処理を行った後の製品
の鉄損特性を図２に示す。図１より、アルミナを主成分
とする焼鈍分離剤にＣｒを添加することにより、塗布さ
れたＣｒが効率よく鋼板中にドープされ、製品の鉄損が
低減していることがわかる。
【００１６】次に本発明の実施態様を述べる。基本的な
製造法としては、M.F.Littmann（特公昭３０−３６５１
号公報）及びJ.E.Turnbull（Trans.Met.Soc.AIME212(19
58年）p.769/781)等による、ＭｎＳを主インヒビターと
して用いる製造方法、または磁束密度（Ｂ8 ）が高い製
品を製造できる、小松等による（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主イ
ンヒビターとして用いる低温スラブに基づく製造法（例
えば特公昭６２−４５２８５号公報）、または田口・坂
倉等による、ＡｌＮとＭｎＳを主インヒビターとして用
いる高温スラブ加熱に基づく製造法（例えば特公昭４０
−１５６４４号公報）を適用すれば良い。
製造法としては、M.F.Littmann（特公昭３０−３６５１
号公報）及びJ.E.Turnbull（Trans.Met.Soc.AIME212(19
58年）p.769/781)等による、ＭｎＳを主インヒビターと
して用いる製造方法、または磁束密度（Ｂ8 ）が高い製
品を製造できる、小松等による（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主イ
ンヒビターとして用いる低温スラブに基づく製造法（例
えば特公昭６２−４５２８５号公報）、または田口・坂
倉等による、ＡｌＮとＭｎＳを主インヒビターとして用
いる高温スラブ加熱に基づく製造法（例えば特公昭４０
−１５６４４号公報）を適用すれば良い。
【００１７】Ｓｉは電気抵抗を高め、鉄損を下げるうえ
で重要な元素である。含有量が４．８％を超えると、冷
間圧延時に材料が割れ易くなり、圧延が不可能となる。
一方、Ｓｉ量を下げると仕上げ焼鈍時にα→γ変態を生
じ、結晶の方向性が損なわれるので、実質的に結晶の方
向性に影響を及ぼさない０．８％を下限とする。
で重要な元素である。含有量が４．８％を超えると、冷
間圧延時に材料が割れ易くなり、圧延が不可能となる。
一方、Ｓｉ量を下げると仕上げ焼鈍時にα→γ変態を生
じ、結晶の方向性が損なわれるので、実質的に結晶の方
向性に影響を及ぼさない０．８％を下限とする。
【００１８】Ｃは、残留すると製品特性（鉄損）の低下
を引き起こすので、０．００３％以下に抑えることが必
要である。しかしながら、製鋼段階でＣ量を低くすると
熱延板の結晶組織に粗大な｛１００｝伸長粒が存在し、
二次再結晶に悪影響を及ぼす。また、析出物や一次再結
晶集合組織制御の観点からも、Ｃはある程度製鋼段階で
添加することが必要である。従って、製鋼段階では０．
００３％以上、好ましくはα／γ変態が生じる０．０２
％以上添加することが望ましい。一方、０．１％より多
く添加しても、上述の結晶組織、析出物等への影響はほ
ぼ飽和し、脱炭に必要な時間が長くなるので、０．１％
を上限とする。
を引き起こすので、０．００３％以下に抑えることが必
要である。しかしながら、製鋼段階でＣ量を低くすると
熱延板の結晶組織に粗大な｛１００｝伸長粒が存在し、
二次再結晶に悪影響を及ぼす。また、析出物や一次再結
晶集合組織制御の観点からも、Ｃはある程度製鋼段階で
添加することが必要である。従って、製鋼段階では０．
００３％以上、好ましくはα／γ変態が生じる０．０２
％以上添加することが望ましい。一方、０．１％より多
く添加しても、上述の結晶組織、析出物等への影響はほ
ぼ飽和し、脱炭に必要な時間が長くなるので、０．１％
を上限とする。
【００１９】インヒビター構成元素として、酸可溶性Ａ
ｌ，Ｎ，Ｍｎ，Ｓを成分調整する必要がある。酸可溶性
Ａｌは、Ｎと結合してＡｌＮまたは（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎと
してインヒビターとして機能するために必須の元素であ
る。磁束密度が高くなる０．０１２〜０．０５％を限定
範囲とする。Ｎは、製鋼時に０．０１％以上添加する
と、ブリスターとよばれる鋼板中の空孔を生じるので、
０．０１％を上限とする。Ｍｎ，Ｓは、高温スラブ加熱
に基づく製造法ではＭｎＳとしてインヒビターとして機
能するために必須の元素である。磁束密度が高くなる、
Ｍｎ：０．０３〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５
％を限定範囲とする。また、Ｓは小松等による（Ａｌ、
Ｓｉ）Ｎを主インヒビターとして用いる低温スラブに基
づく製造法では、磁気特性に悪影響を及ぼすので０．０
１５％以下とすることが望ましい。
ｌ，Ｎ，Ｍｎ，Ｓを成分調整する必要がある。酸可溶性
Ａｌは、Ｎと結合してＡｌＮまたは（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎと
してインヒビターとして機能するために必須の元素であ
る。磁束密度が高くなる０．０１２〜０．０５％を限定
範囲とする。Ｎは、製鋼時に０．０１％以上添加する
と、ブリスターとよばれる鋼板中の空孔を生じるので、
０．０１％を上限とする。Ｍｎ，Ｓは、高温スラブ加熱
に基づく製造法ではＭｎＳとしてインヒビターとして機
能するために必須の元素である。磁束密度が高くなる、
Ｍｎ：０．０３〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５
％を限定範囲とする。また、Ｓは小松等による（Ａｌ、
Ｓｉ）Ｎを主インヒビターとして用いる低温スラブに基
づく製造法では、磁気特性に悪影響を及ぼすので０．０
１５％以下とすることが望ましい。
【００２０】Ｓｎ，Ｓｂは鋼板表面に偏析して仕上げ焼
鈍中のインヒビターの分解を抑制し、磁束密度の高い製
品を安定して製造することに有効な元素である。０．０
３〜０．１５％添加することが望ましい。この下限値未
満ではインヒビターの分解抑制効果が少なく、実質的な
磁束密度向上効果が得られない。またこの上限値を超え
るとインヒビターの分解抑制効果が飽和すると共に、小
松等による（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主インヒビターとして用
いる低温スラブに基づく製造法においては、鋼板中への
窒化処理が難しくなり、二次再結晶が不安定になる場合
が生じる。
鈍中のインヒビターの分解を抑制し、磁束密度の高い製
品を安定して製造することに有効な元素である。０．０
３〜０．１５％添加することが望ましい。この下限値未
満ではインヒビターの分解抑制効果が少なく、実質的な
磁束密度向上効果が得られない。またこの上限値を超え
るとインヒビターの分解抑制効果が飽和すると共に、小
松等による（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主インヒビターとして用
いる低温スラブに基づく製造法においては、鋼板中への
窒化処理が難しくなり、二次再結晶が不安定になる場合
が生じる。
【００２１】Ｃｒは脱炭焼鈍の酸化層を改善し、グラス
被膜形成に有効な元素であるので、必要に応じて０．０
３〜０．２％添加することができる。その他、微量の
Ｂ，Ｂｉ，Ｃｕ，Ｓｅ，Ｐｂ，Ｔｉ，Ｍｏ等を鋼中に含
有することは、本発明の主旨を損なうものではない。
被膜形成に有効な元素であるので、必要に応じて０．０
３〜０．２％添加することができる。その他、微量の
Ｂ，Ｂｉ，Ｃｕ，Ｓｅ，Ｐｂ，Ｔｉ，Ｍｏ等を鋼中に含
有することは、本発明の主旨を損なうものではない。
【００２２】上記成分の溶鋼は、通常の工程により熱延
板とされるか、もしくは溶鋼を連続鋳造して薄帯とす
る。前記熱延板または連続鋳造薄帯は直ちに、もしくは
短時間焼鈍を経て冷間圧延される。上記焼鈍は７５０〜
１２００℃の温度域で３０秒〜３０分間行われ、この焼
鈍は製品の磁気特性を高めるために有効である。望む製
品の特性レベルとコストを勘案して採否を決めるとよ
い。冷間圧延は、一回もしくは中間焼鈍を施す複数の冷
間圧延により所定の最終板厚とする。製品の磁束密度
（Ｂ8 ）を高めるためには、基本的には前記特公昭４０
−１５６４４号公報に開示されているように、最終冷延
圧下率８０％以上とすれば良い。
板とされるか、もしくは溶鋼を連続鋳造して薄帯とす
る。前記熱延板または連続鋳造薄帯は直ちに、もしくは
短時間焼鈍を経て冷間圧延される。上記焼鈍は７５０〜
１２００℃の温度域で３０秒〜３０分間行われ、この焼
鈍は製品の磁気特性を高めるために有効である。望む製
品の特性レベルとコストを勘案して採否を決めるとよ
い。冷間圧延は、一回もしくは中間焼鈍を施す複数の冷
間圧延により所定の最終板厚とする。製品の磁束密度
（Ｂ8 ）を高めるためには、基本的には前記特公昭４０
−１５６４４号公報に開示されているように、最終冷延
圧下率８０％以上とすれば良い。
【００２３】冷間圧延後の材料は、鋼中に含まれる炭素
を除去するために湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行う。こ
の脱炭焼鈍において、Ｆｅ系の酸化物（Ｆｅ2 Ｓｉ
Ｏ4 、ＦｅＯ等の低級酸化物）を形成させない低い酸化
度で焼鈍を行うことが、表面の鏡面化を達成する上で必
須の要件である。例えば、通常脱炭焼鈍が行われる８０
０〜８５０℃の温度域においては、雰囲気ガスの酸化度
（Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．１５以下に調整することに
より、Ｆｅ系酸化物の生成を抑制することができる。但
し、あまりに酸化度を下げると脱炭速度が遅くなってし
まう。この両者を勘案すると、この温度域においては雰
囲気ガスの酸化度（Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．０１〜
０．１５の範囲が好ましい。
を除去するために湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行う。こ
の脱炭焼鈍において、Ｆｅ系の酸化物（Ｆｅ2 Ｓｉ
Ｏ4 、ＦｅＯ等の低級酸化物）を形成させない低い酸化
度で焼鈍を行うことが、表面の鏡面化を達成する上で必
須の要件である。例えば、通常脱炭焼鈍が行われる８０
０〜８５０℃の温度域においては、雰囲気ガスの酸化度
（Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．１５以下に調整することに
より、Ｆｅ系酸化物の生成を抑制することができる。但
し、あまりに酸化度を下げると脱炭速度が遅くなってし
まう。この両者を勘案すると、この温度域においては雰
囲気ガスの酸化度（Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）：０．０１〜
０．１５の範囲が好ましい。
【００２４】この脱炭焼鈍板に、（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを主
インヒビターとして用いる製造法（例えば特公昭６２−
４５２８５号公報）においては、窒化処理を施す。この
窒化処理の方法は特に限定するものではなく、アンモニ
ア等の窒化能のある雰囲気ガス中で行う方法等がある。
量的には０．００５％以上、望ましくはＮ／酸可溶性Ａ
ｌの比率が２／３以上となるように窒化すれば良い。
インヒビターとして用いる製造法（例えば特公昭６２−
４５２８５号公報）においては、窒化処理を施す。この
窒化処理の方法は特に限定するものではなく、アンモニ
ア等の窒化能のある雰囲気ガス中で行う方法等がある。
量的には０．００５％以上、望ましくはＮ／酸可溶性Ａ
ｌの比率が２／３以上となるように窒化すれば良い。
【００２５】これらの脱炭焼鈍板を、アルミナを主成分
とする焼鈍分離剤を水スラリーで塗布、もしくは静電塗
布法等によりドライ・コートし、コイル状に巻きとる。
その際に、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤の持ち込
み水分を１．５％以下とすることが、二次再結晶の安定
化及び表面の鏡面化を達成する上で有効である。また持
ち込み水分が多いと添加した金属粉が酸化されてしま
い、鋼中に侵入する割合が少なくなってしまう。水スラ
リーで塗布・乾燥する際に焼鈍分離剤の塗布乾燥後の持
ち込み水分を制御するためには、アルミナのＢＥＴ値、
粒径等と共に、水スラリーにする際の水温、攪拌時間等
を管理すれば良い。
とする焼鈍分離剤を水スラリーで塗布、もしくは静電塗
布法等によりドライ・コートし、コイル状に巻きとる。
その際に、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤の持ち込
み水分を１．５％以下とすることが、二次再結晶の安定
化及び表面の鏡面化を達成する上で有効である。また持
ち込み水分が多いと添加した金属粉が酸化されてしま
い、鋼中に侵入する割合が少なくなってしまう。水スラ
リーで塗布・乾燥する際に焼鈍分離剤の塗布乾燥後の持
ち込み水分を制御するためには、アルミナのＢＥＴ値、
粒径等と共に、水スラリーにする際の水温、攪拌時間等
を管理すれば良い。
【００２６】焼鈍分離剤としては、特願２００１−２２
０２２８号に開示されているように、ＢＥＴ比表面積を
制御したアルミナとマグネシアを一定比率範囲で混合し
た粉体を焼鈍分離剤として用いることは、表面の鏡面化
を促進するうえで有効な方法である。また、鋼板との密
着性不足が懸念されたり、あるいはスラリー状態での沈
降に問題が生じるようであれば、必要に応じて増粘剤な
どを添加しても良い。
０２２８号に開示されているように、ＢＥＴ比表面積を
制御したアルミナとマグネシアを一定比率範囲で混合し
た粉体を焼鈍分離剤として用いることは、表面の鏡面化
を促進するうえで有効な方法である。また、鋼板との密
着性不足が懸念されたり、あるいはスラリー状態での沈
降に問題が生じるようであれば、必要に応じて増粘剤な
どを添加しても良い。
【００２７】この焼鈍分離剤中に中にＣｒ，Ｃｕ，Ｍ
ｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数種を添加すること
が、本発明の要件である。これらの添加物を添加するこ
とにより、これらの元素が仕上げ焼鈍中に鋼板中に侵入
して鉄損が低下する。また、副次的効果としてこれらの
金属が焼鈍分離剤の水分と反応することにより、鋼板の
酸化が抑制され鋼板表面の平滑性が向上するか、または
鋼板のＡｌＮ、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎ等のＡｌの窒化物イン
ヒビターの分解を抑制して磁束密度（Ｂ8 ）が向上する
効果も見受けられる。
ｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数種を添加すること
が、本発明の要件である。これらの添加物を添加するこ
とにより、これらの元素が仕上げ焼鈍中に鋼板中に侵入
して鉄損が低下する。また、副次的効果としてこれらの
金属が焼鈍分離剤の水分と反応することにより、鋼板の
酸化が抑制され鋼板表面の平滑性が向上するか、または
鋼板のＡｌＮ、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎ等のＡｌの窒化物イン
ヒビターの分解を抑制して磁束密度（Ｂ8 ）が向上する
効果も見受けられる。
【００２８】金属粉の添加量としては、磁気特性、特に
低磁場特性や高周波特性を向上させるために、Ｃｒを最
大３．０％、Ｃｕを最大０．８％以下、Ｍｎを最大１．
５％以下、Ｎｉを最大４．０％以下含有するようにすれ
ば良い。これらの元素は、初期の溶鋼段階では二次再結
晶に影響を及ぼさない範囲として、Ｃｒを最大０．２
％、Ｃｕを０．０３％以下、Ｍｎを０．２％、Ｎｉを
０．０３％まで含有させることができる。これ以上含有
させると、二次再結晶を安定化させるためにプロセス条
件を変える必要が生じる。
低磁場特性や高周波特性を向上させるために、Ｃｒを最
大３．０％、Ｃｕを最大０．８％以下、Ｍｎを最大１．
５％以下、Ｎｉを最大４．０％以下含有するようにすれ
ば良い。これらの元素は、初期の溶鋼段階では二次再結
晶に影響を及ぼさない範囲として、Ｃｒを最大０．２
％、Ｃｕを０．０３％以下、Ｍｎを０．２％、Ｎｉを
０．０３％まで含有させることができる。これ以上含有
させると、二次再結晶を安定化させるためにプロセス条
件を変える必要が生じる。
【００２９】更に、ＳｎまたはＳｂ及びそれらの化合物
の一種もしくは複数種を焼鈍分離剤の添加することも有
効な方策である。Ｓｎ、及びＳｂが表面に偏積すると脱
窒素のバリアーになり、ＡｌＮ，（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎ等の
Ａｌの窒化物インヒビターが二次再結晶温度域まで安定
化するためであると考えられる。
の一種もしくは複数種を焼鈍分離剤の添加することも有
効な方策である。Ｓｎ、及びＳｂが表面に偏積すると脱
窒素のバリアーになり、ＡｌＮ，（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎ等の
Ａｌの窒化物インヒビターが二次再結晶温度域まで安定
化するためであると考えられる。
【００３０】この脱炭焼鈍板を積層して仕上げ焼鈍を施
し、二次再結晶と窒化物の純化を行う。二次再結晶を特
開平２−２５８９２９号公報に開示される様に、一定の
温度で保持するか、または加熱速度を制御する等の手段
により二次再結晶を所定の温度域で行わせることは、製
品の磁束密度（Ｂ8 ）を高めるうえで有効である。
し、二次再結晶と窒化物の純化を行う。二次再結晶を特
開平２−２５８９２９号公報に開示される様に、一定の
温度で保持するか、または加熱速度を制御する等の手段
により二次再結晶を所定の温度域で行わせることは、製
品の磁束密度（Ｂ8 ）を高めるうえで有効である。
【００３１】二次再結晶完了後、窒化物等の純化と表面
酸化膜の還元を行うために、１００％水素で１１００℃
以上の温度で焼鈍する。この場合、雰囲気ガスの露点は
低い方が好ましい。仕上げ焼鈍後、表面に張力コーテイ
ング処理を行い、必要に応じてレーザー照射等の磁区細
分化処理を施す。
酸化膜の還元を行うために、１００％水素で１１００℃
以上の温度で焼鈍する。この場合、雰囲気ガスの露点は
低い方が好ましい。仕上げ焼鈍後、表面に張力コーテイ
ング処理を行い、必要に応じてレーザー照射等の磁区細
分化処理を施す。
【００３２】
【実施例】［実施例１］質量で、Ｓｉ：３．３％、Ｃ：
０．０６％、酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．０
０８％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：
０．１％、Ｓｎ：０．０７％を含有する珪素鋼スラブを
１１５０℃で加熱した後、板厚２．０ｍｍに熱延した。
この熱延板を１１００℃で２分間焼鈍した後、最終板厚
０．２２ｍｍに冷延した。この冷延板を酸化度（Ｐ H2
O ／Ｐ H2 ）：０．１の湿潤ガス中で、脱炭を兼ね８４
０℃で９０秒焼鈍し一次再結晶させた。次いでアンモニ
ア雰囲気中で焼鈍することにより、窒素量を０．０２％
に増加して、インヒビターの強化を行った。
０．０６％、酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．０
０８％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：
０．１％、Ｓｎ：０．０７％を含有する珪素鋼スラブを
１１５０℃で加熱した後、板厚２．０ｍｍに熱延した。
この熱延板を１１００℃で２分間焼鈍した後、最終板厚
０．２２ｍｍに冷延した。この冷延板を酸化度（Ｐ H2
O ／Ｐ H2 ）：０．１の湿潤ガス中で、脱炭を兼ね８４
０℃で９０秒焼鈍し一次再結晶させた。次いでアンモニ
ア雰囲気中で焼鈍することにより、窒素量を０．０２％
に増加して、インヒビターの強化を行った。
【００３３】この鋼板に、以下の（Ａ）〜（Ｇ）の焼鈍
分離剤を水スラリー状で塗布・乾燥した。乾燥後の塗布
量は３０ｇ／ｍ2 であった。 （Ａ）Ａｌ2 Ｏ3 、（Ｂ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｕ、
（Ｃ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｍｎ、（Ｄ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１
０％Ｎｉ、（Ｅ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋２％Ｓｎ、
（Ｆ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１％Ｓｂ2 （ＳＯ4 ）
3 、（Ｇ）Ａｌ2Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１０％Ｍｎ。 これらの試料を積層して仕上げ焼鈍を施した。その後、
張力コーテイング処理を施した後、レーザー照射して磁
区細分化した。得られた製品の磁気特性を表１に示す。
分離剤を水スラリー状で塗布・乾燥した。乾燥後の塗布
量は３０ｇ／ｍ2 であった。 （Ａ）Ａｌ2 Ｏ3 、（Ｂ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｕ、
（Ｃ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｍｎ、（Ｄ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１
０％Ｎｉ、（Ｅ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋２％Ｓｎ、
（Ｆ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１％Ｓｂ2 （ＳＯ4 ）
3 、（Ｇ）Ａｌ2Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１０％Ｍｎ。 これらの試料を積層して仕上げ焼鈍を施した。その後、
張力コーテイング処理を施した後、レーザー照射して磁
区細分化した。得られた製品の磁気特性を表１に示す。
【００３４】
表１
試料符号 磁束密度 鉄損Ｗ17/50 備 考
Ｂ8 （Ｔ） （W/kg）
Ａ １．９３１ ０．７０ 比較例
Ｂ １．９３９ ０．６４ 本発明例
Ｃ １．９４１ ０．６２ 本発明例
Ｄ １．９４０ ０．６４ 本発明例
Ｅ １．９５２ ０．６０ 本発明例
Ｆ １．９５５ ０．６０ 本発明例
Ｇ １．９３７ ０．６２ 本発明例
【００３５】Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉの一種もしくは複
数種を添加することにより、鉄損（Ｗ17/50 ）が低減す
ることがわかる。また、更にＳｎまたはＳｂ及びそれら
の化合物の一種もしくは複数種を焼鈍分離剤に添加する
ことも、有効な方策であることが分かる。
数種を添加することにより、鉄損（Ｗ17/50 ）が低減す
ることがわかる。また、更にＳｎまたはＳｂ及びそれら
の化合物の一種もしくは複数種を焼鈍分離剤に添加する
ことも、有効な方策であることが分かる。
【００３６】［実施例２］実施例１で用いた脱炭・窒化
板に、以下の焼鈍分離剤を静電塗布によりコーティング
した。 （Ａ）Ａｌ2 Ｏ3 、（Ｂ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ、
（Ｃ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋２％Ｓｎ。 これらの試料を積層して仕上げ焼鈍を施した。その後、
張力コーテイング処理を施した後、レーザー照射して磁
区細分化した。得られた製品の磁気特性を表２に示す。
板に、以下の焼鈍分離剤を静電塗布によりコーティング
した。 （Ａ）Ａｌ2 Ｏ3 、（Ｂ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ、
（Ｃ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋２％Ｓｎ。 これらの試料を積層して仕上げ焼鈍を施した。その後、
張力コーテイング処理を施した後、レーザー照射して磁
区細分化した。得られた製品の磁気特性を表２に示す。
【００３７】
表２
試料符号 磁束密度 鉄損Ｗ17/50 備 考
Ｂ8 （Ｔ） （W/kg）
Ａ １．９４３ ０．６５ 比較例
Ｂ １．９４９ ０．６０ 本発明例
Ｃ １．９５４ ０．５９ 本発明例
【００３８】Ｃｒ及びＳｎを添加することにより、鉄損
（Ｗ17/50 ）が低減することがわかる。
（Ｗ17/50 ）が低減することがわかる。
【００３９】［実施例３］質量で、Ｓｉ：３．２％、
Ｃ：０．０８％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：
０．００９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｃｕ：０．０９％、
Ｓ：０．０２５％、Ｓｎ：０．１％を含有する珪素鋼ス
ラブを１３５０℃で加熱した後、板厚２．０ｍｍに熱延
した。この熱延板を１１２０℃で焼鈍した後、０．２２
ｍｍ厚に冷延した。この冷延板を酸化度（Ｐ H2 O ／Ｐ
H2 ）：０．１３の湿潤ガス中湿潤ガス中で、脱炭を兼
ね８５０℃で９０秒焼鈍し一次再結晶させた。
Ｃ：０．０８％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：
０．００９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｃｕ：０．０９％、
Ｓ：０．０２５％、Ｓｎ：０．１％を含有する珪素鋼ス
ラブを１３５０℃で加熱した後、板厚２．０ｍｍに熱延
した。この熱延板を１１２０℃で焼鈍した後、０．２２
ｍｍ厚に冷延した。この冷延板を酸化度（Ｐ H2 O ／Ｐ
H2 ）：０．１３の湿潤ガス中湿潤ガス中で、脱炭を兼
ね８５０℃で９０秒焼鈍し一次再結晶させた。
【００４０】この鋼板に、以下の（Ａ）〜（Ｇ）の焼鈍
分離剤を水スラリー状で塗布・乾燥した。（Ａ）Ａｌ2
Ｏ3 、（Ｂ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｕ、（Ｃ）Ａｌ2 Ｏ
3 ＋１０％Ｍｎ、（Ｄ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｎｉ、
（Ｅ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋２％Ｓｎ、（Ｆ）Ａｌ
2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１％Ｓｂ2 （ＳＯ4 ）3 、（Ｇ）
Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１０％Ｍｎ。これらの試料を
積層して仕上げ焼鈍を施した。その後、張力コーテイン
グ処理を施した後、レーザー照射して磁区細分化した。
得られた製品の磁気特性を表３に示す。
分離剤を水スラリー状で塗布・乾燥した。（Ａ）Ａｌ2
Ｏ3 、（Ｂ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｕ、（Ｃ）Ａｌ2 Ｏ
3 ＋１０％Ｍｎ、（Ｄ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｎｉ、
（Ｅ）Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋２％Ｓｎ、（Ｆ）Ａｌ
2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１％Ｓｂ2 （ＳＯ4 ）3 、（Ｇ）
Ａｌ2 Ｏ3 ＋１０％Ｃｒ＋１０％Ｍｎ。これらの試料を
積層して仕上げ焼鈍を施した。その後、張力コーテイン
グ処理を施した後、レーザー照射して磁区細分化した。
得られた製品の磁気特性を表３に示す。
【００４１】
表３
試料符号 磁束密度 鉄損Ｗ17/50 備 考
Ｂ8 （Ｔ） （W/kg）
Ａ １．９３１ ０．７０ 比較例
Ｂ １．９３３ ０．６８ 本発明例
Ｃ １．９３９ ０．６６ 本発明例
Ｄ １．９３５ ０．６８ 本発明例
Ｅ １．９５１ ０．６３ 本発明例
Ｆ １．９５５ ０．６０ 本発明例
Ｇ １．９４１ ０．６３ 本発明例
【００４２】Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｎｉの一種もしくは複
数種を添加することにより、鉄損（Ｗ17/50 ）が低減す
ることがわかる。また、更にＳｎまたはＳｂ及びそれら
の化合物の一種もしくは複数種を焼鈍分離剤に添加する
ことも、有効な方策であることが分かる。
数種を添加することにより、鉄損（Ｗ17/50 ）が低減す
ることがわかる。また、更にＳｎまたはＳｂ及びそれら
の化合物の一種もしくは複数種を焼鈍分離剤に添加する
ことも、有効な方策であることが分かる。
【００４３】
【発明の効果】本発明は、主として変圧器その他の電気
機器等の鉄心として利用される一方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。特に、その表面を効果的に仕
上げること及び鋼板の比抵抗を高めることにより、鉄損
特性の向上を図るものである。本発明により、鋼板表面
を効果的に仕上げること、及び鋼板の比抵抗を高めるこ
とにより、鉄損特性の良い一方向性電磁鋼板を低コスト
で製造することができる。
機器等の鉄心として利用される一方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。特に、その表面を効果的に仕
上げること及び鋼板の比抵抗を高めることにより、鉄損
特性の向上を図るものである。本発明により、鋼板表面
を効果的に仕上げること、及び鋼板の比抵抗を高めるこ
とにより、鉄損特性の良い一方向性電磁鋼板を低コスト
で製造することができる。
【図１】焼鈍分離剤中の金属粉（Ｃｒ）添加量と仕上げ
焼鈍後の製品中のＣｒ量の関係を示す図である。
焼鈍後の製品中のＣｒ量の関係を示す図である。
【図２】焼鈍分離剤中へのＣｒ添加量と磁気特性（鉄損
(Ｗ17/50)）の関係を示す図である。
(Ｗ17/50)）の関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60
Ｆターム(参考） 4K026 AA02 AA22 BA01 BA08 BB10
CA16 CA18 DA02 DA11 EA17
4K033 AA02 BA01 CA01 CA02 CA03
CA07 CA09 FA01 FA13 FA14
HA00 JA04 LA00 MA02 MA03
PA08 PA09 PA11 RA04 SA02
SA03 TA02 TA03 TA04 TA06
5E041 AA02 CA02 NN01
Claims (5)
- 【請求項１】 質量で、 Ｓｉ：０．８〜４．８％、 Ｃ ：０．００３〜０．１％ を含有する電磁鋼帯を冷延・脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を
塗布し仕上げ焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、脱炭焼鈍をＦｅ系酸化物の形成しない酸化度の雰
囲気ガス中で行い、鋼板表面にシリカを主成分とする酸
化層を形成させた後に、アルミナを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布すること、及びこの焼鈍分離剤中にＣｒ，Ｃ
ｕ，Ｍｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数種を添加す
ることを特徴とする磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 ＳｎまたはＳｂ及びそれらの化合物の一
種もしくは複数種を焼鈍分離剤に添加することを特徴と
する請求項１記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼
板の製造方法。 - 【請求項３】 鋼中元素としてＳｎまたはＳｂを質量で
０．０３〜０．１５％添加することを特徴とする請求項
１または２記載の磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板
の製造方法。 - 【請求項４】 焼鈍分離剤の仕上げ焼鈍時の持ち込み水
分を１．５％以下とすることを特徴とする請求項１乃至
３のいずれか１項に記載の磁気特性の良好な鏡面方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 焼鈍分離剤中に添加されたＣｒ，Ｃｕ，
Ｍｎ，Ｎｉの金属粉の一種もしくは複数種の金属元素を
鋼板中に侵入させ、最終製品としてＣｒを最大３．０
％、Ｃｕを最大０．８％以下、Ｍｎを最大１．５％以
下、Ｎｉを最大４．０％以下含有することを特徴とする
請求項１乃至４のいずれか１項に記載の鉄損の低い鏡面
方向性電磁鋼板の製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002071427A JP2003268452A (ja) | 2002-03-15 | 2002-03-15 | 磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002071427A JP2003268452A (ja) | 2002-03-15 | 2002-03-15 | 磁気特性の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 |
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|---|---|
| JP2003268452A true JP2003268452A (ja) | 2003-09-25 |
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|---|---|---|---|
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| JP (1) | JP2003268452A (ja) |
Cited By (3)
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