JP2003270372A - 無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生装置 - Google Patents
無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 核子あたり１ｋｅＶ〜２５ｋｅＶの緩衝エネ
ルギー領域の水素イオンを液体リチウムに注入し、原子
間に働く凝縮力によって核融合反応を増進させようとす
ると、水素イオンと衝突するリチウム原子が反跳を受け
て凝集力効果が殆ど消失し、その結果、核融合反応増進
効果を減殺することが判明した。本発明は、リチウム原
子が反跳を受けることを防止し、非熱核融合反応の実用
装置を実現可能にする。 【解決手段】 液体リチウムで構成される電極表面に、
パルス状ガス放電プラズマで加速した重水素イオンを注
入して、前記イオンと衝突するリチウム原子に移行する
運動量を中性子に搬出させることにより前記リチウム原
子の反跳を阻止し、液体リチウム内の原子間に働く凝縮
力が減殺されることなく無反跳非熱核融合反応を増進さ
せるようにした。
ルギー領域の水素イオンを液体リチウムに注入し、原子
間に働く凝縮力によって核融合反応を増進させようとす
ると、水素イオンと衝突するリチウム原子が反跳を受け
て凝集力効果が殆ど消失し、その結果、核融合反応増進
効果を減殺することが判明した。本発明は、リチウム原
子が反跳を受けることを防止し、非熱核融合反応の実用
装置を実現可能にする。 【解決手段】 液体リチウムで構成される電極表面に、
パルス状ガス放電プラズマで加速した重水素イオンを注
入して、前記イオンと衝突するリチウム原子に移行する
運動量を中性子に搬出させることにより前記リチウム原
子の反跳を阻止し、液体リチウム内の原子間に働く凝縮
力が減殺されることなく無反跳非熱核融合反応を増進さ
せるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、液体金属リチウム
を主たる核燃料及び触媒溶剤として行なう核融合反応に
より得られる無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳
非熱核融合エネルギー発生装置に関する。
を主たる核燃料及び触媒溶剤として行なう核融合反応に
より得られる無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳
非熱核融合エネルギー発生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から今日まで核融合反応の実用に十
分な高密度のイオン・電子プラズマは未だ実現していな
い。このようなことから、本出願人は、特願２００１−
００１５６において「溶融リチウム核融合反応発生方法
及び核融合エネルギー供給装置」を、特願２００１−１
７７６７０において「核融合発電方法および核融合発電
装置」を、特願２００１−２１６０２６において「非熱
核融合発電方法および非熱核融合発電装置」を、特願２
００１−２５８２３３において「核融合反応装置」を、
特願２００１−２５８２３４において「溶融リチウム核
融合反応生成方法および溶融リチウム核融合エネルギー
発生装置」を発明した。これらの先願発明では、既存の
手段によって、前記の高密度のイオン・電子プラズマの
達成が可能であり、これを利用したエネルギー供給装置
の構成例が紹介されている。
分な高密度のイオン・電子プラズマは未だ実現していな
い。このようなことから、本出願人は、特願２００１−
００１５６において「溶融リチウム核融合反応発生方法
及び核融合エネルギー供給装置」を、特願２００１−１
７７６７０において「核融合発電方法および核融合発電
装置」を、特願２００１−２１６０２６において「非熱
核融合発電方法および非熱核融合発電装置」を、特願２
００１−２５８２３３において「核融合反応装置」を、
特願２００１−２５８２３４において「溶融リチウム核
融合反応生成方法および溶融リチウム核融合エネルギー
発生装置」を発明した。これらの先願発明では、既存の
手段によって、前記の高密度のイオン・電子プラズマの
達成が可能であり、これを利用したエネルギー供給装置
の構成例が紹介されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】該各先願発明では、実
際に実用化する上で、以下に述べるような課題が考えら
れる。即ち、該各先願発明では、核子あたり１ｋｅＶ〜
２５ｋｅＶの緩衝（バッファ）エネルギー領域の水素イ
オンを液体リチウムに注入し、原子間に働く凝集力によ
って核反応レートを１０１３倍程度増進する方法が開示
されているが、水素イオンと衝突するリチウム原子が反
跳を受けるので前記リチウム原子に働く凝集力が殆ど消
失し増進効果が１０４倍程度に減殺されて実用性を失う
可能性がある 。
際に実用化する上で、以下に述べるような課題が考えら
れる。即ち、該各先願発明では、核子あたり１ｋｅＶ〜
２５ｋｅＶの緩衝（バッファ）エネルギー領域の水素イ
オンを液体リチウムに注入し、原子間に働く凝集力によ
って核反応レートを１０１３倍程度増進する方法が開示
されているが、水素イオンと衝突するリチウム原子が反
跳を受けるので前記リチウム原子に働く凝集力が殆ど消
失し増進効果が１０４倍程度に減殺されて実用性を失う
可能性がある 。
【０００４】そこで、本発明ではリチウム原子が反跳を
受けることなく水素原子と核融合する反応形態を規定し
て実用可能な無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳
非熱核融合エネルギー発生装置を提供することを目的と
する。
受けることなく水素原子と核融合する反応形態を規定し
て実用可能な無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳
非熱核融合エネルギー発生装置を提供することを目的と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成させるため、請求項１に対応する発明は、液体リチウ
ムまたはそれに溶融する核融合物質を混入させた核融合
燃料で構成される電極表面に、パルス状ガス放電プラズ
マで加速した重水素イオンを注入して、高密度の液体イ
オン・電子プラズマを生成し、前記液体リチウム内の原
子間に働く凝縮力が減殺されることなく無反跳非熱核融
合反応を増進することを特徴とする。
成させるため、請求項１に対応する発明は、液体リチウ
ムまたはそれに溶融する核融合物質を混入させた核融合
燃料で構成される電極表面に、パルス状ガス放電プラズ
マで加速した重水素イオンを注入して、高密度の液体イ
オン・電子プラズマを生成し、前記液体リチウム内の原
子間に働く凝縮力が減殺されることなく無反跳非熱核融
合反応を増進することを特徴とする。
【０００６】請求項２に対応する発明は重水素ガスを注
入して重水素イオンを生成する反応容器と、前記反応容
器内に配設される陽極及び該反応容器内であって該陽極
と所定間隔を存し、かつ液体リチウムまたはそれに溶融
する核融合物質を混入させた核融合燃料で構成された陰
極と、前記陽極及び前記陰極間にパルス状の電圧を印加
し、前記反応容器内に液体イオン・電子プラズマを生成
するパルス電源装置とを備え、前記液体リチウム内の原
子間に働く凝縮力が減殺されることなく無反跳非熱核融
合反応を増進することを特徴とする。
入して重水素イオンを生成する反応容器と、前記反応容
器内に配設される陽極及び該反応容器内であって該陽極
と所定間隔を存し、かつ液体リチウムまたはそれに溶融
する核融合物質を混入させた核融合燃料で構成された陰
極と、前記陽極及び前記陰極間にパルス状の電圧を印加
し、前記反応容器内に液体イオン・電子プラズマを生成
するパルス電源装置とを備え、前記液体リチウム内の原
子間に働く凝縮力が減殺されることなく無反跳非熱核融
合反応を増進することを特徴とする。
【０００７】請求項３に対応する発明は請求項２におけ
る陰極を陽極と所定間隔を存して縦置きし、かつ、核融
合燃料をを含浸あるいは毛細管現象によって流動させた
多孔質金属又は導電性セラミック若しくは金属又は導電
性セラミックと金属メッシュを重ねたものであることを
特徴とする。
る陰極を陽極と所定間隔を存して縦置きし、かつ、核融
合燃料をを含浸あるいは毛細管現象によって流動させた
多孔質金属又は導電性セラミック若しくは金属又は導電
性セラミックと金属メッシュを重ねたものであることを
特徴とする。
【０００８】請求項４に対応する発明は請求項２〜３に
おいて陽極及び陰極の外周側に冷却手段と断熱手段を設
け、該冷却手段により発生した熱を利用する熱利用手段
を設けたことを特徴とする。
おいて陽極及び陰極の外周側に冷却手段と断熱手段を設
け、該冷却手段により発生した熱を利用する熱利用手段
を設けたことを特徴とする。
【０００９】請求項５に対応する発明は請求項２〜４に
おいて核融合反応によって発生する熱を冷却材または冷
却材兼用液体リチウムにより取出し循環するポンプ及び
配管よりなる高熱源ループと、配管、循環ポンプ及び冷
却器よりなる低熱源ループと、当該高温熱源と低温熱源
の間に熱電物質をはさみ外部負荷に接続して電力を取り
出す熱電変換器より構成される熱電発電システムを有す
ることを特徴とする。
おいて核融合反応によって発生する熱を冷却材または冷
却材兼用液体リチウムにより取出し循環するポンプ及び
配管よりなる高熱源ループと、配管、循環ポンプ及び冷
却器よりなる低熱源ループと、当該高温熱源と低温熱源
の間に熱電物質をはさみ外部負荷に接続して電力を取り
出す熱電変換器より構成される熱電発電システムを有す
ることを特徴とする。
【００１０】請求項６に対応する発明は請求項２〜５に
おいて高熱源ループの熱利用手段としてのタービンを回
転させる水／蒸気系統との間に熱交換手段としての熱交
換器を設けるか又は高熱源ループの冷却材である液体リ
チウムと水／蒸気系統の遮断を確実なものとするため前
記液体リチウムと水／蒸気系統の間にリチウムおよび水
に対して安定な単体金属あるいは合金又は導電性溶融塩
を熱輸送媒体とする独立中間ループを設けた熱電発電シ
ステムを有することを特徴とする。
おいて高熱源ループの熱利用手段としてのタービンを回
転させる水／蒸気系統との間に熱交換手段としての熱交
換器を設けるか又は高熱源ループの冷却材である液体リ
チウムと水／蒸気系統の遮断を確実なものとするため前
記液体リチウムと水／蒸気系統の間にリチウムおよび水
に対して安定な単体金属あるいは合金又は導電性溶融塩
を熱輸送媒体とする独立中間ループを設けた熱電発電シ
ステムを有することを特徴とする。
【００１１】
【作用】各請求項に対応する発明は、エネルギー発生課
程として、下記の緩衝エネルギー（バッファエネルギ
ー）の重水素イオンｄの剥奪核反応を利用する。
程として、下記の緩衝エネルギー（バッファエネルギ
ー）の重水素イオンｄの剥奪核反応を利用する。
【化１】
ここで、ｎは中性子であり式の右辺の反応エネルギーは
生成核の運動エネルギーおよび放射線エネルギーとして
放出される。ＭｅＶはメガ電子ボルトである。
生成核の運動エネルギーおよび放射線エネルギーとして
放出される。ＭｅＶはメガ電子ボルトである。
【００１２】上記反応式（１）は左辺のリチウムの同位
体の一種７Ｌｉの１原子と重水素２Ｈの１原子の相互作
用で、中性子ｎが放出されて陽子が捕獲される剥奪核反
応により、右辺のヘリウム原子（４Ｈｅ）が２原子生成
されることを示している。この 反応では重水素のほぼ
２倍のエネルギーの中低速中性子ｎが放出される時、7
Ｌｉは反跳を受けることなく静止状態で陽子捕獲の核融
合反応を起こす。したがって、反跳に伴う減殺効果を受
けることなしに原子間凝集力により核反応は増進する。
体の一種７Ｌｉの１原子と重水素２Ｈの１原子の相互作
用で、中性子ｎが放出されて陽子が捕獲される剥奪核反
応により、右辺のヘリウム原子（４Ｈｅ）が２原子生成
されることを示している。この 反応では重水素のほぼ
２倍のエネルギーの中低速中性子ｎが放出される時、7
Ｌｉは反跳を受けることなく静止状態で陽子捕獲の核融
合反応を起こす。したがって、反跳に伴う減殺効果を受
けることなしに原子間凝集力により核反応は増進する。
【００１３】発生した中低速中性子は、次の反応式
（２）、（３）の反応で６Ｌｉおよび７Ｌｉに吸収さ
れ、γ線エネルギーを放出する。又生成８Ｌｉ核は反応
式（４）のように半減期０．８４秒のβ―崩壊で３．０
４ＭｅＶの励起エネルギーのベリリウム８Ｂｅ*に移行
し、これは瞬時にα崩壊して、α線とβ線エネルギーを
放出する。ただし反応式（４）の反ニュートリノν―放
出エネルギーは有効エネルギーとしては取り出せない。
（２）、（３）の反応で６Ｌｉおよび７Ｌｉに吸収さ
れ、γ線エネルギーを放出する。又生成８Ｌｉ核は反応
式（４）のように半減期０．８４秒のβ―崩壊で３．０
４ＭｅＶの励起エネルギーのベリリウム８Ｂｅ*に移行
し、これは瞬時にα崩壊して、α線とβ線エネルギーを
放出する。ただし反応式（４）の反ニュートリノν―放
出エネルギーは有効エネルギーとしては取り出せない。
【００１４】
【化２】
【化３】
【化４】
【化５】
【００１５】上記反応式（１）、（３）、（４）、
（５）の反応で反ニュートリノν―のエネルギーを除い
ても、７Ｌｉの２原子と２Ｈ１原子で約２７ＭｅＶのエ
ネルギーが取出される。この反応は重水素イオンの照射
の停止で即座に終了するので、容易にエネルギー発生の
制御が可能であり、使用しないときにはエネルギーの放
出が無いため、利用上の制限が少なく取り扱い易いエネ
ルギー源を提供することが可能である。
（５）の反応で反ニュートリノν―のエネルギーを除い
ても、７Ｌｉの２原子と２Ｈ１原子で約２７ＭｅＶのエ
ネルギーが取出される。この反応は重水素イオンの照射
の停止で即座に終了するので、容易にエネルギー発生の
制御が可能であり、使用しないときにはエネルギーの放
出が無いため、利用上の制限が少なく取り扱い易いエネ
ルギー源を提供することが可能である。
【００１６】請求項１または２に対応する発明では液体
状のリチウム、又はそれに溶融する核融合物質を混入さ
せた核燃料で構成される陰極の表面に、重水素イオンを
パルス照射することにより非熱核融合反応を誘発する。
その際に、反応式（１）〜（５）に従いエネルギーが発
生するが、これをエネルギー源として利用する。
状のリチウム、又はそれに溶融する核融合物質を混入さ
せた核燃料で構成される陰極の表面に、重水素イオンを
パルス照射することにより非熱核融合反応を誘発する。
その際に、反応式（１）〜（５）に従いエネルギーが発
生するが、これをエネルギー源として利用する。
【００１７】ここで制御されたパルス状の高電圧を印加
し、パルス放電させることにより、重水素イオンを緩衝
領域と呼ばれる１〜５０ｋｅＶのエネルギーに加速させ
る。ここで、核融合反応で急激にリチウム溶液中は発熱
するが、液体リチウムが不安定になる前に高電圧印加を
止めれば、この不安定現象は制御可能となる。制御方法
としては、高電圧印加幅増減、パルス印加繰り返し周波
数変化である。
し、パルス放電させることにより、重水素イオンを緩衝
領域と呼ばれる１〜５０ｋｅＶのエネルギーに加速させ
る。ここで、核融合反応で急激にリチウム溶液中は発熱
するが、液体リチウムが不安定になる前に高電圧印加を
止めれば、この不安定現象は制御可能となる。制御方法
としては、高電圧印加幅増減、パルス印加繰り返し周波
数変化である。
【００１８】請求項３に対応する発明では、液体リチウ
ムの局部発熱による不安定性を改善するため、陰極とし
て多孔質金属又は導電性セラミックにリチウムを含浸あ
るいは毛細管現象により流動させ、液体金属の凝集力
と、多孔質金属の熱伝導により液体リチウムの飛散を防
止できしかも縦置きを可能にする。さらに、液体リチウ
ムの局部発熱による不安定性を改善するため、陰極とし
て金属と金属メッシュを重ねて金属メッシュ中に液体リ
チウムを含浸させることにより、液体リチウムの飛散を
防止でき、しかも縦置きを可能にする。
ムの局部発熱による不安定性を改善するため、陰極とし
て多孔質金属又は導電性セラミックにリチウムを含浸あ
るいは毛細管現象により流動させ、液体金属の凝集力
と、多孔質金属の熱伝導により液体リチウムの飛散を防
止できしかも縦置きを可能にする。さらに、液体リチウ
ムの局部発熱による不安定性を改善するため、陰極とし
て金属と金属メッシュを重ねて金属メッシュ中に液体リ
チウムを含浸させることにより、液体リチウムの飛散を
防止でき、しかも縦置きを可能にする。
【００１９】請求項４に対応する発明では、陽極及び陰
極の外周側に冷却手段を設け、この冷却手段により発生
した熱を利用する手段を設けたので、熱エネルギーを有
効利用できる。
極の外周側に冷却手段を設け、この冷却手段により発生
した熱を利用する手段を設けたので、熱エネルギーを有
効利用できる。
【００２０】請求項５に対応する発明では、前記核融合
反応によって発生する熱を冷却材又は冷却材兼用液体リ
チウムにより取出し循環するポンプ及び配管よりなる高
熱源ループと、配管、循環ポンプ及び冷却器よりなる低
熱源ループと、当該高熱源と低熱源の間に熱電物質をは
さみ外部負荷に接続して電力を取り出す熱電変換器より
構成される熱電発電システムとすることにより熱エネル
ギーを直接電気エネルギーに変換できる。
反応によって発生する熱を冷却材又は冷却材兼用液体リ
チウムにより取出し循環するポンプ及び配管よりなる高
熱源ループと、配管、循環ポンプ及び冷却器よりなる低
熱源ループと、当該高熱源と低熱源の間に熱電物質をは
さみ外部負荷に接続して電力を取り出す熱電変換器より
構成される熱電発電システムとすることにより熱エネル
ギーを直接電気エネルギーに変換できる。
【００２１】請求項６に対応する発明では、前記核融合
反応によって発生する熱を冷却材又は冷却材兼用液体リ
チウムにより取り出す前記高熱源ループの熱利用手段と
して該高熱源とタービンを回転させる前記水／蒸気系統
を熱交換器で直接連結するか又は前記熱交換器と水／蒸
気系統との間に独立した中間冷却ループを設けて冷却系
統の安全性を確実なものにした大規模発電が実現可能と
なる。
反応によって発生する熱を冷却材又は冷却材兼用液体リ
チウムにより取り出す前記高熱源ループの熱利用手段と
して該高熱源とタービンを回転させる前記水／蒸気系統
を熱交換器で直接連結するか又は前記熱交換器と水／蒸
気系統との間に独立した中間冷却ループを設けて冷却系
統の安全性を確実なものにした大規模発電が実現可能と
なる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下に本発明に係る無反跳非熱核
融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生
装置の実施の形態を図に基づき説明する。図１は本発明
の実施形態の無反跳非熱核融合エネルギー発生装置の概
略構成図である。有底筒状の反応容器７とこの反応容器
７の開口部を閉塞可能にする円筒部つき絶縁板３からな
り、真空排気可能な装置容器内に、陽極１と、陰極２
と、液体リチウム９と、重水素ガス等が収納されてい
る。なお、液体リチウムに溶融する核融合物質としてボ
ロンが混入される場合がある。
融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生
装置の実施の形態を図に基づき説明する。図１は本発明
の実施形態の無反跳非熱核融合エネルギー発生装置の概
略構成図である。有底筒状の反応容器７とこの反応容器
７の開口部を閉塞可能にする円筒部つき絶縁板３からな
り、真空排気可能な装置容器内に、陽極１と、陰極２
と、液体リチウム９と、重水素ガス等が収納されてい
る。なお、液体リチウムに溶融する核融合物質としてボ
ロンが混入される場合がある。
【００２３】陰極２は筒状であって、反応容器７の内周
面に配設され、また陽極１は柱状であって装置容器内に
収納配置され、かつ陽極１の一端部は円筒部つき絶縁板
３を貫通し、上下移動可能なように配設されている。装
置容器内の上部又は底面には、図示しないリチウム補給
システムからの液体リチウム９が供給され、液体リチウ
ム９は陰極２の下端部に接触するようになっている。
面に配設され、また陽極１は柱状であって装置容器内に
収納配置され、かつ陽極１の一端部は円筒部つき絶縁板
３を貫通し、上下移動可能なように配設されている。装
置容器内の上部又は底面には、図示しないリチウム補給
システムからの液体リチウム９が供給され、液体リチウ
ム９は陰極２の下端部に接触するようになっている。
【００２４】反応容器７の外周面には、熱交換システム
１０が配置され、この熱交換システム１０を含む反応容
器７の外周全体は、断熱材８に覆われている。液体リチ
ウムを冷却材として使用する場合は反応容器内のリチウ
ムが直接熱交換システムに接続する。この熱交換システ
ム１０で得られる熱は熱利用システム１１に供給できる
ように構成されている。陰極２と陽極１の間には、パル
ス電源装置４が電気的に接続されている。
１０が配置され、この熱交換システム１０を含む反応容
器７の外周全体は、断熱材８に覆われている。液体リチ
ウムを冷却材として使用する場合は反応容器内のリチウ
ムが直接熱交換システムに接続する。この熱交換システ
ム１０で得られる熱は熱利用システム１１に供給できる
ように構成されている。陰極２と陽極１の間には、パル
ス電源装置４が電気的に接続されている。
【００２５】そして、陰極２と陽極１の間には、パルス
電源装置４が電気的に接続されている。装置容器内部に
は、重水素が注入されるように装置容器外部設置の重水
素注入装置５が絶縁板３を貫通して連結するように配設
されている。装置容器内部には、装置容器内部のＨｅが
回収できるように装置容器外部設置のＨｅ回収装置６が
絶縁板３を貫通して連結するように配設されている。装
置容器には、装置容器内のリチウムの状態をモニターで
きるようにリチウム計測純化系１５が配設されている。
電源装置４が電気的に接続されている。装置容器内部に
は、重水素が注入されるように装置容器外部設置の重水
素注入装置５が絶縁板３を貫通して連結するように配設
されている。装置容器内部には、装置容器内部のＨｅが
回収できるように装置容器外部設置のＨｅ回収装置６が
絶縁板３を貫通して連結するように配設されている。装
置容器には、装置容器内のリチウムの状態をモニターで
きるようにリチウム計測純化系１５が配設されている。
【００２６】このように構成されている実施形態におい
て、陰極２と液体リチウム９が反応容器７の底で接触し
ているため毛細管現象で陰極２内に液体リチウムがしみ
込むかあるいは強制還流される。陰極２と陽極１の間に
パルス電源装置４が接続されており、重水素注入装置５
により供給された重水素ガスによりパルス放電を行なえ
ば、緩衝エネルギー核融合反応が生じ、熱交換システム
１０および熱利用システム１１により容易にエネルギー
を取り出せる。この時、液体リチウム９の状態は、リチ
ウム計測純化系１５によりモニターされ安定な長時間運
転を行なえる。また、核融合反応の結果発生するヘリウ
ム等は、Ｈｅ回収装置６で系外に排除される。
て、陰極２と液体リチウム９が反応容器７の底で接触し
ているため毛細管現象で陰極２内に液体リチウムがしみ
込むかあるいは強制還流される。陰極２と陽極１の間に
パルス電源装置４が接続されており、重水素注入装置５
により供給された重水素ガスによりパルス放電を行なえ
ば、緩衝エネルギー核融合反応が生じ、熱交換システム
１０および熱利用システム１１により容易にエネルギー
を取り出せる。この時、液体リチウム９の状態は、リチ
ウム計測純化系１５によりモニターされ安定な長時間運
転を行なえる。また、核融合反応の結果発生するヘリウ
ム等は、Ｈｅ回収装置６で系外に排除される。
【００２７】この実施形態によれば、陰極２を円筒状に
配置し、反応面積を増大しさらに熱交換システム１０を
反応容器７の外周に配設したので、効率の向上を図るこ
とが可能である。さらに、リチウム計測純化系１５を設
けたので、リチウム中に含まれる不純物を取り除き、リ
チウムの温度等を計測することにより核融合反応を円滑
に行なうことができる。また、この実施形態では装置の
縦置きが可能となる。
配置し、反応面積を増大しさらに熱交換システム１０を
反応容器７の外周に配設したので、効率の向上を図るこ
とが可能である。さらに、リチウム計測純化系１５を設
けたので、リチウム中に含まれる不純物を取り除き、リ
チウムの温度等を計測することにより核融合反応を円滑
に行なうことができる。また、この実施形態では装置の
縦置きが可能となる。
【００２８】さらにこの実施形態によれば、装置容器の
軸線方向に上下移動可能なように陽極１が配設されてい
るので、重水素放電状況において、放電長を長くして高
電圧印加を可能とする利点がある。この結果、目的に応
じて最適なエネルギー発生量を得ることができ、利用上
の制限が少なく、取り扱い易い安全で安定なエネルギー
源を提供することができる。
軸線方向に上下移動可能なように陽極１が配設されてい
るので、重水素放電状況において、放電長を長くして高
電圧印加を可能とする利点がある。この結果、目的に応
じて最適なエネルギー発生量を得ることができ、利用上
の制限が少なく、取り扱い易い安全で安定なエネルギー
源を提供することができる。
【００２９】一般にパルス放電の場合、電極間電界Ｖが
０．０１ｋＶ／ｃｍ≦Ｖ≦１０００ｋＶ／ｃｍ で放電
長（有効電極間隙）Ｌとガス圧ｐの積が１０−３ｔｏｒ
ｒ・ｃｍ≦ｐＬ≦１０−４ｔｏｒｒ・ｃｍの領域を選択
すると、イ オンエネルギーとして、１〜１０ｋｅＶ程
度が得られるようになる。
０．０１ｋＶ／ｃｍ≦Ｖ≦１０００ｋＶ／ｃｍ で放電
長（有効電極間隙）Ｌとガス圧ｐの積が１０−３ｔｏｒ
ｒ・ｃｍ≦ｐＬ≦１０−４ｔｏｒｒ・ｃｍの領域を選択
すると、イ オンエネルギーとして、１〜１０ｋｅＶ程
度が得られるようになる。
【００３０】重水素イオンは陽極１と液体リチウム９を
含む陰極２の間の電界により加速されて、重水素イオン
の流れを形成する。重水素イオンの流れは液体リチウム
９を含む陰極２の表面に達して、反応式（１）および
（２）の緩衝エネルギー（バッファエネルギー）核融合
反応及びそれが誘発する一連の核変換｛反応式（３）〜
（５）｝が発生する。この時発生するエネルギーで、液
体リチウムは急速に発熱するが、陰極を構成する多孔質
金属又は導電性セラミック等の伝熱効果により、このエ
ネルギーは迅速に熱交換システム１０に移行する。
含む陰極２の間の電界により加速されて、重水素イオン
の流れを形成する。重水素イオンの流れは液体リチウム
９を含む陰極２の表面に達して、反応式（１）および
（２）の緩衝エネルギー（バッファエネルギー）核融合
反応及びそれが誘発する一連の核変換｛反応式（３）〜
（５）｝が発生する。この時発生するエネルギーで、液
体リチウムは急速に発熱するが、陰極を構成する多孔質
金属又は導電性セラミック等の伝熱効果により、このエ
ネルギーは迅速に熱交換システム１０に移行する。
【００３１】移行したエネルギーは、熱エネルギー利用
システム１１によって、発電されたり、地域暖房等に有
効利用される。この時、熱効率向上のため、発熱する陰
極２周辺の反応容器７を断熱材で覆い、熱効率を高める
ことも可能である。このときパルス電源４を制御するこ
とにより、放電を一時的に停止し重水素イオンの流れを
消失させることも可能で発生エネルギーを安全かつ容易
に制御できる。
システム１１によって、発電されたり、地域暖房等に有
効利用される。この時、熱効率向上のため、発熱する陰
極２周辺の反応容器７を断熱材で覆い、熱効率を高める
ことも可能である。このときパルス電源４を制御するこ
とにより、放電を一時的に停止し重水素イオンの流れを
消失させることも可能で発生エネルギーを安全かつ容易
に制御できる。
【００３２】したがって、本発明の実施形態によれば、
目的に応じて最適なエネルギー発生量を得ることがで
き、利用上の制限が少なく、取扱い易いエネルギーを提
供することができる。
目的に応じて最適なエネルギー発生量を得ることがで
き、利用上の制限が少なく、取扱い易いエネルギーを提
供することができる。
【００３３】図２は図１の陰極２を説明するための概念
図であり、図２（ａ）はその平面図であり、図２（ｂ）
はその縦断面図である。陰極２は、熱伝導性のすぐれた
多孔板１３と、金網１４をサンドイッチ状に積層したも
のである。前述のように多孔板１３の多孔部に液体リチ
ウムを満たしておけば、局部的な発熱が生じても、多孔
板１３が熱伝導効果で熱を拡散する。さらに金網１４
が、液体リチウムの凝縮力と相互作用を及ぼし、液体リ
チウムの飛散を防止する。多孔板１３は、金網１４の強
度的な補強効果も期待できる。
図であり、図２（ａ）はその平面図であり、図２（ｂ）
はその縦断面図である。陰極２は、熱伝導性のすぐれた
多孔板１３と、金網１４をサンドイッチ状に積層したも
のである。前述のように多孔板１３の多孔部に液体リチ
ウムを満たしておけば、局部的な発熱が生じても、多孔
板１３が熱伝導効果で熱を拡散する。さらに金網１４
が、液体リチウムの凝縮力と相互作用を及ぼし、液体リ
チウムの飛散を防止する。多孔板１３は、金網１４の強
度的な補強効果も期待できる。
【００３４】図３は本発明の水平型変形例を説明するた
めの無反跳非熱核融合エネルギー発生装置の概略構成図
である。図３において、１０１は陰極となる液体リチウ
ム電極、１０２は陽極、１０３は重水素補給管、１０４
は容器、放電用パルス電源で構成されたエネルギー供給
装置１０５は放電により重水素ガス１０６を電離する。
重水素イオン１０７は電界によって加速され、液体リチ
ウム電極１０１に打ち込まれる。
めの無反跳非熱核融合エネルギー発生装置の概略構成図
である。図３において、１０１は陰極となる液体リチウ
ム電極、１０２は陽極、１０３は重水素補給管、１０４
は容器、放電用パルス電源で構成されたエネルギー供給
装置１０５は放電により重水素ガス１０６を電離する。
重水素イオン１０７は電界によって加速され、液体リチ
ウム電極１０１に打ち込まれる。
【００３５】このようにすると、液体リチウム表面に高
密度イオン・電子プラズマが生成され、原子間に働く凝
縮力によって核融合反応が増進する。この核融合反応と
これが誘発する核変換で容器１０４に内蔵された液体リ
チウムは最終的には全てヘリウムになる。
密度イオン・電子プラズマが生成され、原子間に働く凝
縮力によって核融合反応が増進する。この核融合反応と
これが誘発する核変換で容器１０４に内蔵された液体リ
チウムは最終的には全てヘリウムになる。
【００３６】次に図４を参照して第１実施形態の熱利用
システムについて説明する。図４は熱電発電システムの
フローシートであって、核融合反応装置を構成する反応
容器７から核融合反応により加熱された液体リチウム冷
却材が配管２０１を介して、熱電素子（熱電物質）２０
５の高温部２０３に導かれ当該部を加熱した後循環ポン
プ２０２に配管で導かれ、当該ポンプ２０２で核融合反
応容器に戻る１次系循環ループを形成している。
システムについて説明する。図４は熱電発電システムの
フローシートであって、核融合反応装置を構成する反応
容器７から核融合反応により加熱された液体リチウム冷
却材が配管２０１を介して、熱電素子（熱電物質）２０
５の高温部２０３に導かれ当該部を加熱した後循環ポン
プ２０２に配管で導かれ、当該ポンプ２０２で核融合反
応容器に戻る１次系循環ループを形成している。
【００３７】一方、熱電素子２０５の低温部２０４を冷
却除熱する２次系除熱ループが配管２０６、循環ポンプ
２０７、放熱装置２０８により構成されている。熱電素
子２０５の高温部２０３と低温部２０４との間には熱電
素子２０５が密接されていて、高温部２０３と低温部２
０４との温度差により電気を発生する。即ち、熱エネル
ギーを直接電気エネルギーに変換する。発生した電気エ
ネルギーはケーブル２０９により負荷に供給される。
却除熱する２次系除熱ループが配管２０６、循環ポンプ
２０７、放熱装置２０８により構成されている。熱電素
子２０５の高温部２０３と低温部２０４との間には熱電
素子２０５が密接されていて、高温部２０３と低温部２
０４との温度差により電気を発生する。即ち、熱エネル
ギーを直接電気エネルギーに変換する。発生した電気エ
ネルギーはケーブル２０９により負荷に供給される。
【００３８】図４の実施形態によれば、熱エネルギーを
直接電気エネルギーに変換できるため、極めて簡素な発
電システムを実現でき、経済性や信頼性に富んだ核融合
エネルギー供給装置を提供することができる。
直接電気エネルギーに変換できるため、極めて簡素な発
電システムを実現でき、経済性や信頼性に富んだ核融合
エネルギー供給装置を提供することができる。
【００３９】図５は本発明による第２実施形態の熱利用
システムの概略構成を説明するための図である。本実施
形態では液体リチウム０２と水／蒸気系０８の二つの系
統に中間冷却系統０１８を加えて、核融合による熱によ
ってタービン０７を回す熱輸送系を構成するものであ
り、液体リチウム０２の系と水／蒸気系０８間の熱交換
器０５は例えばシェルアンドチューブ方式の熱交換器を
使用している。
システムの概略構成を説明するための図である。本実施
形態では液体リチウム０２と水／蒸気系０８の二つの系
統に中間冷却系統０１８を加えて、核融合による熱によ
ってタービン０７を回す熱輸送系を構成するものであ
り、液体リチウム０２の系と水／蒸気系０８間の熱交換
器０５は例えばシェルアンドチューブ方式の熱交換器を
使用している。
【００４０】このように中間冷却系統０１８は液体金属
又は導電性溶融塩を流体として用い、液体リチウム系統
から、中間熱交換器０１５により熱を受け、この熱を蒸
気発生器０１５により水／蒸気系０８に伝達する。
又は導電性溶融塩を流体として用い、液体リチウム系統
から、中間熱交換器０１５により熱を受け、この熱を蒸
気発生器０１５により水／蒸気系０８に伝達する。
【００４１】第２実施形態のように構成することにより
中間冷却系統０１８がない場合には、熱交換器０１５の
伝熱管０５が破損したとき、液体リチウムと水が激しく
反応し、反応生成物が炉心０１に流入する等の影響が出
る可能性があるのに対し、本実施形態の場合水／蒸気系
０８と炉心０１を流れる液体リチウム系との間にさらに
もう一つの系統が存在するため、蒸気発生器０１６で伝
熱管０６の破損が生じても、反応生成物が炉心０１に至
ることを防止でき、信頼性を向上させることができる。
中間冷却系統０１８がない場合には、熱交換器０１５の
伝熱管０５が破損したとき、液体リチウムと水が激しく
反応し、反応生成物が炉心０１に流入する等の影響が出
る可能性があるのに対し、本実施形態の場合水／蒸気系
０８と炉心０１を流れる液体リチウム系との間にさらに
もう一つの系統が存在するため、蒸気発生器０１６で伝
熱管０６の破損が生じても、反応生成物が炉心０１に至
ることを防止でき、信頼性を向上させることができる。
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、無反跳非熱核融合反応
の導入によって液体リチウム内の原子間凝縮力による核
融合増進効果が１００％発揮されると共に実施にあたっ
ては放電を安定にし、しかもリチウムの飛散を防止し安
定で安全なエネルギーを供給でき、取り扱いが容易な無
反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネ
ルギー発生装置を提供することができる。
の導入によって液体リチウム内の原子間凝縮力による核
融合増進効果が１００％発揮されると共に実施にあたっ
ては放電を安定にし、しかもリチウムの飛散を防止し安
定で安全なエネルギーを供給でき、取り扱いが容易な無
反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネ
ルギー発生装置を提供することができる。
【図１】本発明の第１の実施形態の無反跳非熱核融合エ
ネルギー発生装置の概略構成図。
ネルギー発生装置の概略構成図。
【図２】本発明の陰極部分の詳細図で、（ａ）図は平面
図、（ｂ）図は縦断面図。
図、（ｂ）図は縦断面図。
【図３】本発明の第２の実施形態の無反跳非熱核融合エ
ネルギー発生装置の概略構成図。
ネルギー発生装置の概略構成図。
【図４】本発明の第１実施形態の熱利用システムの説明
図。
図。
【図５】本発明の第２実施形態の熱利用システムの説明
図。
図。
１ 陽極 １０１ 陰極
２ 陰極 １０２ 陽極
３ 絶縁板 １０３ 重水素補給
管 ４ パルス電源装置 １０４ 容器 ５ 重水素注入装置 １０５ 放電用パル
ス電源 ６ ヘリウム回収装置 １０６ 重水素ガス ７ 反応容器 １０７ 重水素イオン ９ 液体リチウム ２０１ 配管 １０ 熱交換システム ２０２ 循環ポンプ ２０３ 高温部 １１ 熱利用システム ２０４ 低温部 １３ 多孔板 ２０５ 熱電素子 １４ 金網 ２０６ 配管 １５ リチウム計測純化系 ２０７ 循環ポンプ ２０８ 放熱装置 ２０９ ケーブル ０１ 炉心 ０１０ 液体
リチウム供給器 ０２ 液体リチウム ０１１、０１２ 自由
液面 ０３ 炉容器 ０１３、０１４ ヘリ
ウム・リチウム・重水素 ０４ 循環ポンプ 分離
回収装置 ０５ 伝熱管 ０１５ 熱交
換器 ０６ 伝熱管 ０１６ 熱交
換器（蒸気発生器） ０７ タービン ０１７ 循環
ポンプ ０８ 水／蒸気系 ０１８ 中間
冷却系統 ０９ 循環ポンプ
管 ４ パルス電源装置 １０４ 容器 ５ 重水素注入装置 １０５ 放電用パル
ス電源 ６ ヘリウム回収装置 １０６ 重水素ガス ７ 反応容器 １０７ 重水素イオン ９ 液体リチウム ２０１ 配管 １０ 熱交換システム ２０２ 循環ポンプ ２０３ 高温部 １１ 熱利用システム ２０４ 低温部 １３ 多孔板 ２０５ 熱電素子 １４ 金網 ２０６ 配管 １５ リチウム計測純化系 ２０７ 循環ポンプ ２０８ 放熱装置 ２０９ ケーブル ０１ 炉心 ０１０ 液体
リチウム供給器 ０２ 液体リチウム ０１１、０１２ 自由
液面 ０３ 炉容器 ０１３、０１４ ヘリ
ウム・リチウム・重水素 ０４ 循環ポンプ 分離
回収装置 ０５ 伝熱管 ０１５ 熱交
換器 ０６ 伝熱管 ０１６ 熱交
換器（蒸気発生器） ０７ タービン ０１７ 循環
ポンプ ０８ 水／蒸気系 ０１８ 中間
冷却系統 ０９ 循環ポンプ
Claims (6)
- 【請求項１】液体リチウムまたはそれに溶融する核融合
物質を混入させた核融合燃料で構成される電極表面に、
パルス状ガス放電プラズマで加速した重水素イオンを注
入して、高密度の液体イオン電子プラズマを生成し、前
記液体リチウム内の原子間に働く凝縮力によって無反跳
非熱核融合反応を増進することを特徴とする無反跳非熱
核融合反応生成方法。 - 【請求項２】重水素ガスを注入して重水素イオンを生成
する反応容器と、前記反応容器内に配設される陽極及び
該反応容器内であって該陽極と所定間隔を存し、かつ液
体リチウムまたはそれに溶融する核融合物質を混入させ
た核融合燃料で構成された陰極と、前記陽極及び前記陰
極間にパルス状の電圧を印加し、前記反応容器内に液体
イオン・電子プラズマを生成するパルス電源装置とを備
え、前記液体リチウム内の原子間に働く凝縮力によって
無反跳非熱核融合反応を増進することを特徴とする無反
跳非熱核融合エネルギー発生装置。 - 【請求項３】陰極は、陽極と所定間隔を存して縦置き
し、かつ、核融合燃料を含浸あるいは毛細管現象によっ
て流動させた多孔質金属又は導電性セラミック若しくは
金属又は導電性セラミックと金属メッシュを重ねたもの
であることを特徴とする請求項２記載の無反跳非熱核融
合エネルギー発生装置。 - 【請求項４】陽極及び陰極の外周側に冷却手段と断熱手
段を設け、該冷却手段により発生した熱を利用する熱利
用手段を設けたことを特徴とする請求項２〜３の何れか
一つに記載の無反跳非熱核融合エネルギー発生装置。 - 【請求項５】前記核融合反応によって発生する熱を冷却
材または冷却材兼用液体リチウムにより取出し循環する
ポンプ及びリチウム追加供給器を装着した配管に加えて
重水素、リチウム蒸気と生成ヘリウムを分離回収する装
置よりなる高熱源ループと、配管、循環ポンプおよび冷
却器よりなる低熱源ループと、当該高温熱源と低温熱源
の間に熱電物質をはさみ外部負荷に接続して電力を取り
出す熱電変換器より構成される熱電発電システムを有す
ることを特徴とする請求項２〜４の何れか一つに記載の
無反跳非熱核融合エネルギー発生装置。 - 【請求項６】前記高熱源ループの熱利用手段としてのタ
ービンを回転させるための水／蒸気系統からなり液体リ
チウムと水／蒸気間の熱交換手段は熱交換器によるか又
はリチウム系統と水／蒸気系統の間にもう一つの独立し
た熱輸送媒体の系統を設けたことを特徴とする請求項２
〜５の何れか一つに記載の無反跳非熱核融合エネルギー
発生装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002067220A JP2003270372A (ja) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | 無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生装置 |
| US10/385,284 US20030174800A1 (en) | 2002-03-12 | 2003-03-10 | Method of and apparatus for generating recoilless nonthermal nuclear fusion |
| EP03251489A EP1345238A3 (en) | 2002-03-12 | 2003-03-12 | Method of and appartaus for generating recoilless nonthermal nuclear fusion |
| US12/146,645 US20090052603A1 (en) | 2002-03-12 | 2008-06-26 | Method of and Apparatus for Generating Recoilless Nonthermal Nuclear Fusion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002067220A JP2003270372A (ja) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | 無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003270372A true JP2003270372A (ja) | 2003-09-25 |
Family
ID=27764492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002067220A Pending JP2003270372A (ja) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | 無反跳非熱核融合反応生成方法及び無反跳非熱核融合エネルギー発生装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20030174800A1 (ja) |
| EP (1) | EP1345238A3 (ja) |
| JP (1) | JP2003270372A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007303822A (ja) * | 2004-10-25 | 2007-11-22 | Hidetsugu Ikegami | 分子化学核融合反応発生法及び分子化学核融合エネルギー発生装置 |
| JP2008249725A (ja) * | 2008-06-09 | 2008-10-16 | Rine:Kk | 反跳リチウム化学核融合エネルギー発生法及び装置 |
| WO2012011499A1 (ja) * | 2010-07-20 | 2012-01-26 | Ishikawa Yasuo | 核変換方法及び核変換装置 |
| JP2014514551A (ja) * | 2011-04-01 | 2014-06-19 | ザ・ボーイング・カンパニー | 核融合炉環境の液体リチウム第一壁用の複合形状構造体 |
| JP2016173364A (ja) * | 2015-03-16 | 2016-09-29 | エアバス ディーエス ゲーエムベーハー | 融合反応器用材料配置構成および該材料配置構成を形成するための方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120008728A1 (en) * | 2010-07-09 | 2012-01-12 | Ray R. Fleming | Resonant Vacuum Arc Discharge Apparatus for Nuclear Fusion |
| DE102013110249A1 (de) | 2013-09-17 | 2015-03-19 | Airbus Defence and Space GmbH | Vorrichtung und Verfahren zur Energieerzeugung |
| CN104555926B (zh) * | 2013-10-09 | 2016-08-17 | 核工业西南物理研究院 | 一种微流量氘、氦气体分离的装置 |
| CA3007442A1 (en) * | 2015-12-04 | 2017-07-27 | Ih Ip Holdings Limited | Methods and apparatus for triggering exothermic reactions |
| CN106935284B (zh) * | 2015-12-30 | 2019-05-17 | 核工业西南物理研究院 | 一种聚变反应堆冷却系统 |
| US10385468B2 (en) | 2016-06-06 | 2019-08-20 | Ih Ip Holdings Limited | Plasma frequency trigger |
| CA3058446A1 (en) * | 2017-03-29 | 2018-10-04 | Ih Ip Holdings Limited | Triggering exothermic reactions under high hydrogen loading rates |
| CN111632425A (zh) * | 2020-06-10 | 2020-09-08 | 国家能源集团宁夏煤业有限责任公司 | 过滤器自动反冲洗设备及其反冲洗方法 |
| CN117393183B (zh) * | 2023-12-11 | 2024-03-12 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种利用粉末反馈注入控制等离子体边界燃料粒子返流的方法 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63127192A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-05-31 | 株式会社東芝 | 高速増殖炉プラント |
| JPH01161190A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-23 | Nec Corp | レーザ核融合装置 |
| JPH02276992A (ja) * | 1989-04-14 | 1990-11-13 | Hitachi Ltd | 核融合方法 |
| JPH02280090A (ja) * | 1989-04-20 | 1990-11-16 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 核融合反応用電極およびその使用方法 |
| JPH02310494A (ja) * | 1989-05-26 | 1990-12-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 低温核融合装置 |
| JPH05188165A (ja) * | 1991-06-12 | 1993-07-30 | Istit Guido Donegani Spa | 重水素−重水素核融合法 |
| JPH05302987A (ja) * | 1991-06-19 | 1993-11-16 | Aisin Aw Co Ltd | 新エネルギーを利用した電池 |
| JP2001108775A (ja) * | 1999-10-04 | 2001-04-20 | Tadahiko Mizuno | 熱エネルギー取出装置、給湯装置および発電装置 |
| JP2001349971A (ja) * | 2000-06-09 | 2001-12-21 | Hidetsugu Ikegami | 核融合反応発生方法および核融合エネルギー供給装置 |
| JP2003130977A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-05-08 | Hidetsugu Ikegami | 溶融リチウム核融合反応生成方法及び溶融リチウム核融合エネルギー発生装置 |
| JP2003130976A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-05-08 | Hidetsugu Ikegami | 核融合反応装置 |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE551611C (de) * | 1928-10-17 | 1932-06-02 | Georg Seibt Dr | Glimmlichtverstaerkerroehre |
| US2618760A (en) * | 1950-11-06 | 1952-11-18 | Northrop Aircraft Inc | Glow tube anode construction |
| US2902423A (en) * | 1956-02-02 | 1959-09-01 | Emmeth A Luebke | Neutronic reactor producing thermoelectric power |
| US2960610A (en) * | 1956-11-20 | 1960-11-15 | High Voltage Engineering Corp | Compact neutron source |
| BE571574A (ja) * | 1957-09-27 | |||
| LU36758A1 (de) * | 1958-01-17 | 1959-03-09 | Ruhrchemie Ag | Katalysator Sieb Elektrode zur elektrochemischen Umsetzung aktiver Gase in Brennstoffelementen |
| US3146366A (en) * | 1959-10-05 | 1964-08-25 | Lab For Electronics Inc | Neutron generation |
| US3571594A (en) * | 1960-06-21 | 1971-03-23 | Varian Associates | Electronic tube containing active metal |
| US3304206A (en) * | 1961-05-22 | 1967-02-14 | Robert E Burdick | Thermoelectric converter module |
| US3598652A (en) * | 1965-11-18 | 1971-08-10 | Teledyne Inc | Nuclear thermoelectric power plant |
| NL7313626A (nl) * | 1973-10-04 | 1975-04-08 | Philips Nv | Gecombineerde inrichting voor het produceren en sselen van warmte met een warmte ver- ende inrichting. |
| US4182651A (en) * | 1974-06-10 | 1980-01-08 | Fischer Albert G | Pulsed deuterium lithium nuclear reactor |
| US3881951A (en) * | 1974-07-05 | 1975-05-06 | Rockwell International Corp | Lithium electrode and method of producing the same |
| US3925676A (en) * | 1974-07-31 | 1975-12-09 | Ca Atomic Energy Ltd | Superconducting cyclotron neutron source for therapy |
| US4016725A (en) * | 1975-06-20 | 1977-04-12 | Fiss Edward C | Apparatus for recapturing lost energy in a thermoelectric generating plant |
| US3993910A (en) * | 1975-12-02 | 1976-11-23 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research & Development Administration | Liquid lithium target as a high intensity, high energy neutron source |
| US4003753A (en) * | 1976-03-15 | 1977-01-18 | Rockwell International Corporation | Electrode structure for electrical energy storage device |
| US4762603A (en) * | 1983-06-24 | 1988-08-09 | American Cyanamid Company | Process for forming electrodes |
| US4761216A (en) * | 1987-04-01 | 1988-08-02 | Olin Corporation | Multilayer electrode |
| WO1990013127A1 (en) * | 1989-04-18 | 1990-11-01 | Ceramatec, Inc. | Electrolytic apparatus for disassociation of compounds containing hydrogen isotopes |
| EP0394980A3 (en) * | 1989-04-27 | 1991-08-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Cold nuclear fusion apparatus |
| WO1992002020A1 (en) * | 1989-04-28 | 1992-02-06 | University Of Hawaii | Electrochemically assisted excess heat production |
| US5783050A (en) * | 1995-05-04 | 1998-07-21 | Eltech Systems Corporation | Electrode for electrochemical cell |
| US6024935A (en) * | 1996-01-26 | 2000-02-15 | Blacklight Power, Inc. | Lower-energy hydrogen methods and structures |
| DE19914221A1 (de) * | 1999-03-29 | 2000-10-05 | Basf Ag | Verbessertes Verfahren zur elektrochemischen Herstellung von Lithium |
| US6379844B1 (en) * | 2000-01-20 | 2002-04-30 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Low resistance electrode construction |
-
2002
- 2002-03-12 JP JP2002067220A patent/JP2003270372A/ja active Pending
-
2003
- 2003-03-10 US US10/385,284 patent/US20030174800A1/en not_active Abandoned
- 2003-03-12 EP EP03251489A patent/EP1345238A3/en not_active Withdrawn
-
2008
- 2008-06-26 US US12/146,645 patent/US20090052603A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63127192A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-05-31 | 株式会社東芝 | 高速増殖炉プラント |
| JPH01161190A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-23 | Nec Corp | レーザ核融合装置 |
| JPH02276992A (ja) * | 1989-04-14 | 1990-11-13 | Hitachi Ltd | 核融合方法 |
| JPH02280090A (ja) * | 1989-04-20 | 1990-11-16 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 核融合反応用電極およびその使用方法 |
| JPH02310494A (ja) * | 1989-05-26 | 1990-12-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 低温核融合装置 |
| JPH05188165A (ja) * | 1991-06-12 | 1993-07-30 | Istit Guido Donegani Spa | 重水素−重水素核融合法 |
| JPH05302987A (ja) * | 1991-06-19 | 1993-11-16 | Aisin Aw Co Ltd | 新エネルギーを利用した電池 |
| JP2001108775A (ja) * | 1999-10-04 | 2001-04-20 | Tadahiko Mizuno | 熱エネルギー取出装置、給湯装置および発電装置 |
| JP2001349971A (ja) * | 2000-06-09 | 2001-12-21 | Hidetsugu Ikegami | 核融合反応発生方法および核融合エネルギー供給装置 |
| JP2003130977A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-05-08 | Hidetsugu Ikegami | 溶融リチウム核融合反応生成方法及び溶融リチウム核融合エネルギー発生装置 |
| JP2003130976A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-05-08 | Hidetsugu Ikegami | 核融合反応装置 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007303822A (ja) * | 2004-10-25 | 2007-11-22 | Hidetsugu Ikegami | 分子化学核融合反応発生法及び分子化学核融合エネルギー発生装置 |
| JPWO2006046680A1 (ja) * | 2004-10-25 | 2008-05-22 | 池上 栄胤 | 分子化学核融合反応発生法及び分子化学核融合エネルギー発生装置 |
| JP2008249725A (ja) * | 2008-06-09 | 2008-10-16 | Rine:Kk | 反跳リチウム化学核融合エネルギー発生法及び装置 |
| WO2012011499A1 (ja) * | 2010-07-20 | 2012-01-26 | Ishikawa Yasuo | 核変換方法及び核変換装置 |
| JP2014514551A (ja) * | 2011-04-01 | 2014-06-19 | ザ・ボーイング・カンパニー | 核融合炉環境の液体リチウム第一壁用の複合形状構造体 |
| US9589678B2 (en) | 2011-04-01 | 2017-03-07 | The Boeing Company | Complex shape structure for liquid lithium first walls of fusion power reactor environments |
| US10734120B2 (en) | 2011-04-01 | 2020-08-04 | The Boeing Company | Complex shape structure for liquid lithium first walls of fusion power reactor environments |
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| JP2016173363A (ja) * | 2015-03-16 | 2016-09-29 | エアバス ディーエス ゲーエムベーハー | 超高密度水素を生成し融合させるための方法および装置 |
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