JP2003292822A - カーボンブラック及びゴム組成物 - Google Patents
カーボンブラック及びゴム組成物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低苛酷度から高苛酷度の条件下において高度
の耐摩耗性を有し、かつ低発熱性に優れ、トラック、バ
ス等の車両のタイヤトレッド用として好適なカーボンブ
ラック及びゴム組成物を提供する。 【解決手段】 ＣＴＡＢ比表面積１１０〜１６０ｍ２／
ｇ、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量９０〜１４０ｃｍ３／１００
ｇで、真比重値が下記式１を満たし、かつ凝集体径最大
頻度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／
Ｄｍｏｄと凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）が下
記式２を満足するカーボンブラック。このカーボンブラ
ックをゴム１００重量部に対して２０〜１５０重量部配
合したゴム組成物。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋
１．６９５７ ……式１ Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８
１．６６７ ……式２
の耐摩耗性を有し、かつ低発熱性に優れ、トラック、バ
ス等の車両のタイヤトレッド用として好適なカーボンブ
ラック及びゴム組成物を提供する。 【解決手段】 ＣＴＡＢ比表面積１１０〜１６０ｍ２／
ｇ、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量９０〜１４０ｃｍ３／１００
ｇで、真比重値が下記式１を満たし、かつ凝集体径最大
頻度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／
Ｄｍｏｄと凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）が下
記式２を満足するカーボンブラック。このカーボンブラ
ックをゴム１００重量部に対して２０〜１５０重量部配
合したゴム組成物。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋
１．６９５７ ……式１ Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８
１．６６７ ……式２
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低苛酷度から高苛
酷度の条件下において高度の耐摩耗性を有し、かつ低発
熱性に優れ、タイヤトレッド用として好適なカーボンブ
ラック及びゴム組成物に関する。
酷度の条件下において高度の耐摩耗性を有し、かつ低発
熱性に優れ、タイヤトレッド用として好適なカーボンブ
ラック及びゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の高性能化や高速道路の発
達により、トラック、バス等の車両における走行速度は
増々高まり、また規制緩和による積載重量の増加等も相
俟って、タイヤにかかる苛酷度は従来より高くなってき
ている。そのような中、低苛酷度から高苛酷度の条件下
において高度の耐摩耗性を有するタイヤトレッド部材が
要求されている。また、一般乗用車よりもはるかに年間
走行距離数の多いトラック及びバス用タイヤにおいて
は、発熱性が低いことも併せて要求されている。
達により、トラック、バス等の車両における走行速度は
増々高まり、また規制緩和による積載重量の増加等も相
俟って、タイヤにかかる苛酷度は従来より高くなってき
ている。そのような中、低苛酷度から高苛酷度の条件下
において高度の耐摩耗性を有するタイヤトレッド部材が
要求されている。また、一般乗用車よりもはるかに年間
走行距離数の多いトラック及びバス用タイヤにおいて
は、発熱性が低いことも併せて要求されている。
【０００３】従来一般に、タイヤの耐摩耗性の向上に
は、タイヤを構成するゴム組成物に配合されるカーボン
ブラックの粒子径やストラクチャーが支配要因として考
えられており、カーボンブラックの粒子径を小さくする
ほど耐摩耗性が向上するが、カーボンブラックの粒子径
が過度に小さいとゴムへの分散性が低下し、また発熱性
が増大することが知られている。即ち、カーボンブラッ
クの粒子径において、耐摩耗性と低発熱性とは二律背反
の関係にある。また、ストラクチャーについても、これ
を増加させる程、耐摩耗性は向上するが、増加しすぎる
と耐チッピング性や加工性が低下し、更に発熱性も増大
するなどの問題がある。
は、タイヤを構成するゴム組成物に配合されるカーボン
ブラックの粒子径やストラクチャーが支配要因として考
えられており、カーボンブラックの粒子径を小さくする
ほど耐摩耗性が向上するが、カーボンブラックの粒子径
が過度に小さいとゴムへの分散性が低下し、また発熱性
が増大することが知られている。即ち、カーボンブラッ
クの粒子径において、耐摩耗性と低発熱性とは二律背反
の関係にある。また、ストラクチャーについても、これ
を増加させる程、耐摩耗性は向上するが、増加しすぎる
と耐チッピング性や加工性が低下し、更に発熱性も増大
するなどの問題がある。
【０００４】このようなことを踏まえて、従来、耐摩耗
性と低発熱性の向上のために、ゴムやカーボンブラック
について種々の改良が行われてきた。
性と低発熱性の向上のために、ゴムやカーボンブラック
について種々の改良が行われてきた。
【０００５】例えば、本出願人より、特開２０００−３
１９５３９において、ある特定のＣＴＡＢ比表面積及び
２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量の範囲内において、カーボンブラ
ックの１次凝集体形状パラメータ円形規則度及び固有楕
円離心率が、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量との関係において特
定の範囲を取るカーボンブラックと、このカーボンブラ
ックを配合したゴム組成物が提案されている。
１９５３９において、ある特定のＣＴＡＢ比表面積及び
２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量の範囲内において、カーボンブラ
ックの１次凝集体形状パラメータ円形規則度及び固有楕
円離心率が、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量との関係において特
定の範囲を取るカーボンブラックと、このカーボンブラ
ックを配合したゴム組成物が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、トラッ
ク、バス用タイヤに対する要求性能はますます高度化し
ており、上記特開２０００−３１９５３９で提案される
ようなゴム組成物では、最近の要求性能に十分対応し得
なくなってきているのが現状である。
ク、バス用タイヤに対する要求性能はますます高度化し
ており、上記特開２０００−３１９５３９で提案される
ようなゴム組成物では、最近の要求性能に十分対応し得
なくなってきているのが現状である。
【０００７】本発明は、最近の要求性能に十分に対応し
得る、低苛酷度から高苛酷度の条件下において高度の耐
摩耗性を有し、かつ低発熱性に優れ、トラック及びバス
等の車両のタイヤトレッド用として好適なカーボンブラ
ック及びゴム組成物を提供することを目的とする。
得る、低苛酷度から高苛酷度の条件下において高度の耐
摩耗性を有し、かつ低発熱性に優れ、トラック及びバス
等の車両のタイヤトレッド用として好適なカーボンブラ
ック及びゴム組成物を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のカーボンブラッ
クは、ＣＴＡＢ比表面積１１０〜１６０ｍ２／ｇ、２４
Ｍ４ＤＢＰ吸収量（式１においては「２４Ｍ４ＤＢＰ」
と記す。）９０〜１４０ｃｍ３／１００ｇで、カーボン
ブラックの真比重値が下記式１を満たし、かつカーボン
ブラックの凝集体径最大頻度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ
１／２との比Ｄ １／２／Ｄｍｏｄと凝集体径の７５％頻
度値Ｄ７５（ｎｍ）が下記式２を満足することを特徴と
する。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７ ……式１ Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７ ……式２
クは、ＣＴＡＢ比表面積１１０〜１６０ｍ２／ｇ、２４
Ｍ４ＤＢＰ吸収量（式１においては「２４Ｍ４ＤＢＰ」
と記す。）９０〜１４０ｃｍ３／１００ｇで、カーボン
ブラックの真比重値が下記式１を満たし、かつカーボン
ブラックの凝集体径最大頻度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ
１／２との比Ｄ １／２／Ｄｍｏｄと凝集体径の７５％頻
度値Ｄ７５（ｎｍ）が下記式２を満足することを特徴と
する。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７ ……式１ Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７ ……式２
【０００９】本発明のゴム組成物は、このような本発明
のカーボンブラックをゴム１００重量部に対して２０〜
１５０重量部配合したことを特徴とする。
のカーボンブラックをゴム１００重量部に対して２０〜
１５０重量部配合したことを特徴とする。
【００１０】即ち、本発明者らは上記課題を解決すべ
く、特開２０００−３１９５３９に記載される技術とは
異なる観点から、様々な苛酷度における耐摩耗性と、ゴ
ム組成物に配合されるカーボンブラックの特性について
鋭意検討した結果、カーボンブラックのストラクチャー
の尺度である２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量と、カーボンブラッ
クの真比重値とが上記式１を、また、遠心沈降法にて測
定したカーボンブラックのＤｍｏｄ、Ｄ１／２、及びＤ
７５（ｎｍ）が上記式２をそれぞれ同時に満たすこと
で、高次の耐摩耗性を付与できることを見出し、本発明
を完成させた。
く、特開２０００−３１９５３９に記載される技術とは
異なる観点から、様々な苛酷度における耐摩耗性と、ゴ
ム組成物に配合されるカーボンブラックの特性について
鋭意検討した結果、カーボンブラックのストラクチャー
の尺度である２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量と、カーボンブラッ
クの真比重値とが上記式１を、また、遠心沈降法にて測
定したカーボンブラックのＤｍｏｄ、Ｄ１／２、及びＤ
７５（ｎｍ）が上記式２をそれぞれ同時に満たすこと
で、高次の耐摩耗性を付与できることを見出し、本発明
を完成させた。
【００１１】前述の如く、従来一般に、耐摩耗性の向上
は、カーボンブラックの粒子径やストラクチャーが支配
要因として考えられており、粒子径を小さくするほど耐
摩耗性が向上するが、小さくしすぎるとゴムへの分散性
が低下し、また発熱性が増大するので、これらは二律背
反の関係にある。また、ストラクチャーについても増加
させる程、耐摩耗性は向上するが、増加しすぎると耐チ
ッピング性や加工性が低下し、更に発熱性も増大するな
どの問題がある。
は、カーボンブラックの粒子径やストラクチャーが支配
要因として考えられており、粒子径を小さくするほど耐
摩耗性が向上するが、小さくしすぎるとゴムへの分散性
が低下し、また発熱性が増大するので、これらは二律背
反の関係にある。また、ストラクチャーについても増加
させる程、耐摩耗性は向上するが、増加しすぎると耐チ
ッピング性や加工性が低下し、更に発熱性も増大するな
どの問題がある。
【００１２】ところで、高温ガス流中に原料炭化水素油
を導入して熱分解させるファーネス法によって得られる
カーボンブラックの真比重は、カーボンブラックの１次
粒子径、並びにストラクチャーとは異なる特性要素とし
て既に知られている。即ち、カーボンブラックの真比重
は、カーボンブラックの１次粒子の生成過程における炭
素微結晶構造の形成の程度を反映するパラメータとして
捉えられている。例えば、真比重値の低いカーボンブラ
ックは炭素微結晶構造の形成が不十分で、非晶質部分が
多く存在しており、カーボンブラック表面においても化
学的に活性なラジカルに富んだ状態にあると考えられて
おり、そのラジカルとゴムとの親和力の増大が、耐摩耗
性及び低発熱性の改善に有効であると考えられている。
を導入して熱分解させるファーネス法によって得られる
カーボンブラックの真比重は、カーボンブラックの１次
粒子径、並びにストラクチャーとは異なる特性要素とし
て既に知られている。即ち、カーボンブラックの真比重
は、カーボンブラックの１次粒子の生成過程における炭
素微結晶構造の形成の程度を反映するパラメータとして
捉えられている。例えば、真比重値の低いカーボンブラ
ックは炭素微結晶構造の形成が不十分で、非晶質部分が
多く存在しており、カーボンブラック表面においても化
学的に活性なラジカルに富んだ状態にあると考えられて
おり、そのラジカルとゴムとの親和力の増大が、耐摩耗
性及び低発熱性の改善に有効であると考えられている。
【００１３】よって、本発明のカーボンブラックは、カ
ーボンブラックの真比重値が前記式１を満たすような小
さい値である必要がある。
ーボンブラックの真比重値が前記式１を満たすような小
さい値である必要がある。
【００１４】なお、本発明において、真比重値は、日本
工業規格「ファインセラミックス粉末の粒子密度測定方
法（ＪＩＳ Ｒ１６２０−１９９５）」に準拠し、ピク
ノメータ法により測定を行うことにより求めたものであ
る。即ち、まず２００℃の空気浴中にて１時間乾燥した
後、デシケータ中にて室温まで冷却した試料を準備す
る。続いて約４ｇ程度の試料を比重瓶に採取し、少量の
１−ブタノール中に完全に浸漬してから、５Ｔｏｒｒ
（６．６５×１０２Ｐａ）以下の真空下で気泡発生が認
められなくなるまで減圧脱気する。次いで比重瓶中に１
−ブタノールを予め定められた液量まで満たし、そのと
きの質量を測定する。真比重値は次式により算出され
る。 （真比重値）＝ρ1×(mP2−mP1）／[(mP4−mP1)−(mP3−mP2)] ……式３ ただし、式３において、 ρ1：測定温度における浸液（１−ブタノール）の比重 mP1：測定容器（比重瓶）の質量 mP2：測定容器に試料を入れたときの質量 mP3：試料と浸液を測定容器の規定量入れたときの質量 mP4：浸液を測定容器の規定量入れたときの質量 である。
工業規格「ファインセラミックス粉末の粒子密度測定方
法（ＪＩＳ Ｒ１６２０−１９９５）」に準拠し、ピク
ノメータ法により測定を行うことにより求めたものであ
る。即ち、まず２００℃の空気浴中にて１時間乾燥した
後、デシケータ中にて室温まで冷却した試料を準備す
る。続いて約４ｇ程度の試料を比重瓶に採取し、少量の
１−ブタノール中に完全に浸漬してから、５Ｔｏｒｒ
（６．６５×１０２Ｐａ）以下の真空下で気泡発生が認
められなくなるまで減圧脱気する。次いで比重瓶中に１
−ブタノールを予め定められた液量まで満たし、そのと
きの質量を測定する。真比重値は次式により算出され
る。 （真比重値）＝ρ1×(mP2−mP1）／[(mP4−mP1)−(mP3−mP2)] ……式３ ただし、式３において、 ρ1：測定温度における浸液（１−ブタノール）の比重 mP1：測定容器（比重瓶）の質量 mP2：測定容器に試料を入れたときの質量 mP3：試料と浸液を測定容器の規定量入れたときの質量 mP4：浸液を測定容器の規定量入れたときの質量 である。
【００１５】なお、本発明において、実際の測定は、株
式会社セイシン企業製「オート・トゥルーデンサー Ｍ
ＡＴ５０００」に株式会社アルバック製真空ポンプ「Ｇ
−１００Ｄ」を接続した装置を用い実施した。この装置
は測定容器に試料を採取した後の、浸液の充填、脱気、
秤量、及び温度測定操作を自動にて実施するものであ
る。測定は室温（２０〜３０℃）にて実施し、浸液の比
重は下に示す文献値を直線内挿することにより求め、こ
れを上記真比重値の計算に用いた。 （２０℃における１−ブタノールの比重）＝０．８０９
６ （３０℃における１−ブタノールの比重）＝０．８０２
１
式会社セイシン企業製「オート・トゥルーデンサー Ｍ
ＡＴ５０００」に株式会社アルバック製真空ポンプ「Ｇ
−１００Ｄ」を接続した装置を用い実施した。この装置
は測定容器に試料を採取した後の、浸液の充填、脱気、
秤量、及び温度測定操作を自動にて実施するものであ
る。測定は室温（２０〜３０℃）にて実施し、浸液の比
重は下に示す文献値を直線内挿することにより求め、こ
れを上記真比重値の計算に用いた。 （２０℃における１−ブタノールの比重）＝０．８０９
６ （３０℃における１−ブタノールの比重）＝０．８０２
１
【００１６】更に、カーボンブラック凝集体径は統計的
に種々の分布特性を持っており、一般的にその分布の尺
度として遠心沈降法によるカーボンブラック凝集体のス
トークス相当径、即ち凝集体径最大頻度値Ｄｍｏｄとそ
の半値幅Ｄ１／２が用いられている。即ち、一定のスト
ークス相当径に対してその半値幅が小さければ（Ｄ１
／２／Ｄｍｏｄが小さければ）、凝集体径の分布が小さ
く、配合ゴムの耐摩耗性及び動的特性の改良に有効であ
ると考えられている。
に種々の分布特性を持っており、一般的にその分布の尺
度として遠心沈降法によるカーボンブラック凝集体のス
トークス相当径、即ち凝集体径最大頻度値Ｄｍｏｄとそ
の半値幅Ｄ１／２が用いられている。即ち、一定のスト
ークス相当径に対してその半値幅が小さければ（Ｄ１
／２／Ｄｍｏｄが小さければ）、凝集体径の分布が小さ
く、配合ゴムの耐摩耗性及び動的特性の改良に有効であ
ると考えられている。
【００１７】しかし、本発明者らは更に、凝集体径の統
計的な分布としてより大きな径を持つ凝集体の頻度が耐
摩耗性及び動的特性に有効であることを見出した。即
ち、ストークス径とその半値幅が一定であっても、凝集
体の７５％頻度値が小さいほど耐摩耗性及び低発熱性の
改善に有効である。
計的な分布としてより大きな径を持つ凝集体の頻度が耐
摩耗性及び動的特性に有効であることを見出した。即
ち、ストークス径とその半値幅が一定であっても、凝集
体の７５％頻度値が小さいほど耐摩耗性及び低発熱性の
改善に有効である。
【００１８】従って、本発明のカーボンブラックは、凝
集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）が、凝集体径最大
頻度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／
Ｄｍ ｏｄに対して前記式２を満たす必要がある。
集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）が、凝集体径最大
頻度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／
Ｄｍ ｏｄに対して前記式２を満たす必要がある。
【００１９】なお、本発明において、カーボンブラック
の凝集体径の最大頻度値Ｄｍｏｄ、その半値幅
Ｄ１／２、及び凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５は、カー
ボンブラック試料を超音波分散器により、スピン液であ
る２０％エタノール水溶液に分散させた後、分散試料を
遠心沈降式の粒度分布測定装置（米国ＢＲＯＯＫＨＡＶ
ＥＮ社製ＢＩ−ＤＣＰ）にかけて測定した。
の凝集体径の最大頻度値Ｄｍｏｄ、その半値幅
Ｄ１／２、及び凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５は、カー
ボンブラック試料を超音波分散器により、スピン液であ
る２０％エタノール水溶液に分散させた後、分散試料を
遠心沈降式の粒度分布測定装置（米国ＢＲＯＯＫＨＡＶ
ＥＮ社製ＢＩ−ＤＣＰ）にかけて測定した。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を詳細
に説明する。
に説明する。
【００２１】本発明のカーボンブラックは、ＣＴＡＢ比
表面積が１１０〜１６０ｍ２／ｇであることを必須とす
る。なお、ＣＴＡＢ比表面積の値は、ＡＳＴＭ Ｄ３７
６５−９９に準拠して測定された値である。カーボンブ
ラックのＣＴＡＢ比表面積が１１０ｍ２／ｇに満たない
と耐摩耗性の向上が望めない。また、ＣＴＡＢ比表面積
が１６０ｍ２／ｇを超えるとゴム中への分散が困難とな
り、結果的に耐摩耗性が低下する。
表面積が１１０〜１６０ｍ２／ｇであることを必須とす
る。なお、ＣＴＡＢ比表面積の値は、ＡＳＴＭ Ｄ３７
６５−９９に準拠して測定された値である。カーボンブ
ラックのＣＴＡＢ比表面積が１１０ｍ２／ｇに満たない
と耐摩耗性の向上が望めない。また、ＣＴＡＢ比表面積
が１６０ｍ２／ｇを超えるとゴム中への分散が困難とな
り、結果的に耐摩耗性が低下する。
【００２２】また、本発明のカーボンブラックは、２４
Ｍ４ＤＢＰ吸収量が９０〜１４０ｃｍ３／１００ｇであ
ることを必須とする。なお、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量の値
は、ＡＳＴＭ Ｄ３４９３−００ａに準拠して測定され
た値である。カーボンブラックの２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量
が９０ｃｍ３／１００ｇに満たないと分散性の低下、耐
摩耗性の低下、更に発熱性の増大を引き起こし、１４０
ｃｍ３／１００ｇを超えるとゴムへの混練性が著しく低
下する。
Ｍ４ＤＢＰ吸収量が９０〜１４０ｃｍ３／１００ｇであ
ることを必須とする。なお、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量の値
は、ＡＳＴＭ Ｄ３４９３−００ａに準拠して測定され
た値である。カーボンブラックの２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量
が９０ｃｍ３／１００ｇに満たないと分散性の低下、耐
摩耗性の低下、更に発熱性の増大を引き起こし、１４０
ｃｍ３／１００ｇを超えるとゴムへの混練性が著しく低
下する。
【００２３】カーボンブラックの好ましいＣＴＡＢ比表
面積は１２０〜１５０ｍ２／ｇで、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収
量は１００〜１２０ｃｍ３／１００ｇである。
面積は１２０〜１５０ｍ２／ｇで、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収
量は１００〜１２０ｃｍ３／１００ｇである。
【００２４】本発明のカーボンブラックはまた、カーボ
ンブラックの真比重値が下記式１を満たす必要がある。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７ ……式１
ンブラックの真比重値が下記式１を満たす必要がある。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７ ……式１
【００２５】カーボンブラックの真比重値が０．０００
５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７を超える場合に
は耐摩耗性の改善、並びに発熱性の改善が望めないが、
カーボンブラックの真比重値が０．０００５×（２４Ｍ
４ＤＢＰ）＋１．６９５７以下である場合は、低過酷度
から高過酷度の条件において、高耐摩耗性及び低発熱性
に優れるものとなる。
５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７を超える場合に
は耐摩耗性の改善、並びに発熱性の改善が望めないが、
カーボンブラックの真比重値が０．０００５×（２４Ｍ
４ＤＢＰ）＋１．６９５７以下である場合は、低過酷度
から高過酷度の条件において、高耐摩耗性及び低発熱性
に優れるものとなる。
【００２６】更に、カーボンブラックの凝集体径最大頻
度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／Ｄ
ｍｏｄと凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）は、下
記式２を満たす必要がある。 Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７ ……式２
度値Ｄｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／Ｄ
ｍｏｄと凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）は、下
記式２を満たす必要がある。 Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７ ……式２
【００２７】カーボンブラックの凝集体の７５％頻度値
Ｄ７５（ｎｍ）が、計算により求めた３３．３３３×
（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７を超えると、耐
摩耗性及び低発熱性の向上が望めない。
Ｄ７５（ｎｍ）が、計算により求めた３３．３３３×
（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７を超えると、耐
摩耗性及び低発熱性の向上が望めない。
【００２８】真比重値が前述の式１を満たすと同時に、
Ｄ７５（ｎｍ）が３３．３３３×（Ｄ１／２／
Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７以下であると、低過酷度から
高過酷度の条件における高耐摩耗性と低発熱性を共に実
現することができる。
Ｄ７５（ｎｍ）が３３．３３３×（Ｄ１／２／
Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７以下であると、低過酷度から
高過酷度の条件における高耐摩耗性と低発熱性を共に実
現することができる。
【００２９】このような特定の要件を満たす本発明のカ
ーボンブラックは、高温燃焼ガスを発生させる燃焼帯
域、高温燃焼ガス流に原料炭化水素を導入し、この原
料炭化水素を熱分解反応によりカーボンブラックに転化
させる反応帯域、及び反応ガスを急冷して反応を停止
する反応停止帯域を有するプロセスにおいて、燃焼条
件、高温燃焼ガス流速、原料の導入条件、反応停止時間
等の諸条件を制御することによって製造することができ
る。
ーボンブラックは、高温燃焼ガスを発生させる燃焼帯
域、高温燃焼ガス流に原料炭化水素を導入し、この原
料炭化水素を熱分解反応によりカーボンブラックに転化
させる反応帯域、及び反応ガスを急冷して反応を停止
する反応停止帯域を有するプロセスにおいて、燃焼条
件、高温燃焼ガス流速、原料の導入条件、反応停止時間
等の諸条件を制御することによって製造することができ
る。
【００３０】具体的には、燃焼帯域は、高温燃焼ガス
を形成させるため、酸素含有ガスとして空気、酸素又は
それらの混合物と、ガス状又は液体の燃料炭化水素とを
混合燃焼させる工程である。燃料炭化水素としては、水
素、一酸化炭素、天然ガス、石炭ガス、石油ガス並びに
重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液
体燃料が使用される。ここで燃焼条件は、燃焼温度１５
００〜１９００℃の範囲で制御される。
を形成させるため、酸素含有ガスとして空気、酸素又は
それらの混合物と、ガス状又は液体の燃料炭化水素とを
混合燃焼させる工程である。燃料炭化水素としては、水
素、一酸化炭素、天然ガス、石炭ガス、石油ガス並びに
重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液
体燃料が使用される。ここで燃焼条件は、燃焼温度１５
００〜１９００℃の範囲で制御される。
【００３１】反応帯域は、燃焼帯域で得られた高温燃
焼ガス流に並流又は横方向に設けたバーナーから原料炭
化水素を噴霧導入し、原料炭化水素を熱分解させてカー
ボンブラックに転化させる工程である。より具体的には
ガス流速が２００〜５００ｍ／ｓの範囲の高温燃焼ガス
流に、原料炭化水素を３本以上のバーナーにより分割導
入させる。反応効率を向上させるために、この反応帯域
に絞り部を設けるのが一般的であり、その絞りの程度は
絞り部径／絞り部上流域径の比が０．２〜０．８であ
る。原料炭化水素としては、アントラセン等の芳香族炭
化水素油、クレオソート油などの石油系炭化水素油、Ｅ
ＨＥオイル（エチレン製造時の副生油）、ＦＣＣオイル
（流動接触分解残渣油）等の石油系重質油が使用され
る。
焼ガス流に並流又は横方向に設けたバーナーから原料炭
化水素を噴霧導入し、原料炭化水素を熱分解させてカー
ボンブラックに転化させる工程である。より具体的には
ガス流速が２００〜５００ｍ／ｓの範囲の高温燃焼ガス
流に、原料炭化水素を３本以上のバーナーにより分割導
入させる。反応効率を向上させるために、この反応帯域
に絞り部を設けるのが一般的であり、その絞りの程度は
絞り部径／絞り部上流域径の比が０．２〜０．８であ
る。原料炭化水素としては、アントラセン等の芳香族炭
化水素油、クレオソート油などの石油系炭化水素油、Ｅ
ＨＥオイル（エチレン製造時の副生油）、ＦＣＣオイル
（流動接触分解残渣油）等の石油系重質油が使用され
る。
【００３２】反応停止帯域では、反応帯域からの高温
の反応ガスを１０００〜８００℃以下に冷却するため
に、水スプレー等が使用される。原料炭化水素を反応帯
域に導入してからの反応停止までの時間は２〜１０msの
範囲で制御する。冷却されたカーボンブラックはガスと
分離、回収、造粒、乾燥という通常の方法により製品と
なる。
の反応ガスを１０００〜８００℃以下に冷却するため
に、水スプレー等が使用される。原料炭化水素を反応帯
域に導入してからの反応停止までの時間は２〜１０msの
範囲で制御する。冷却されたカーボンブラックはガスと
分離、回収、造粒、乾燥という通常の方法により製品と
なる。
【００３３】前述の特定の要件を満たす本発明のカーボ
ンブラックは、このようなカーボンブラックの製造プロ
セスにおいて、例えば、原料炭化水素の熱分解の反応条
件を制御することによって製造することができる。特
に、種々の方法により原料炭化水素導入位置直前での燃
焼ガス温度を高温化し、かつ原料炭化水素導入位置から
反応帯域（絞り部）内での燃焼ガス流速を高速に維持
し、更に生成カーボンブラック含有ガスの急冷地点まで
の反応滞留時間を可能な限り短く、かつ反応停止を効率
的に実施することにより製造することができる。
ンブラックは、このようなカーボンブラックの製造プロ
セスにおいて、例えば、原料炭化水素の熱分解の反応条
件を制御することによって製造することができる。特
に、種々の方法により原料炭化水素導入位置直前での燃
焼ガス温度を高温化し、かつ原料炭化水素導入位置から
反応帯域（絞り部）内での燃焼ガス流速を高速に維持
し、更に生成カーボンブラック含有ガスの急冷地点まで
の反応滞留時間を可能な限り短く、かつ反応停止を効率
的に実施することにより製造することができる。
【００３４】例えば、前述の特定の要件を満たす本発明
のカーボンブラックは、後述の実施例における製造プロ
セスにおいて、原料炭化水素導入位置での燃焼ガス流速
３７０〜４００ｍ／ｓ、原料炭化水素導入位置での残存
酸素濃度８〜１０％、反応滞留時間２．８〜３．６ｍｓ
程度とすることにより製造することができる。
のカーボンブラックは、後述の実施例における製造プロ
セスにおいて、原料炭化水素導入位置での燃焼ガス流速
３７０〜４００ｍ／ｓ、原料炭化水素導入位置での残存
酸素濃度８〜１０％、反応滞留時間２．８〜３．６ｍｓ
程度とすることにより製造することができる。
【００３５】このようにして得られたカーボンブラック
は、従来よりもカーボンブラック１次粒子の生成頻度が
多くなり、その結果としてストラクチャーが大きくなる
と同時に、カーボンブラック表面の過度の黒鉛化、酸
化、及び賦活の影響を受けることが少なくなるので、相
対的に同一の１次粒子径及びストラクチャーを維持しつ
つ、低い真比重値を持つカーボンブラックとなり、従来
にない高度の耐摩耗性と低発熱性の両立を実現するもの
と考えられる。
は、従来よりもカーボンブラック１次粒子の生成頻度が
多くなり、その結果としてストラクチャーが大きくなる
と同時に、カーボンブラック表面の過度の黒鉛化、酸
化、及び賦活の影響を受けることが少なくなるので、相
対的に同一の１次粒子径及びストラクチャーを維持しつ
つ、低い真比重値を持つカーボンブラックとなり、従来
にない高度の耐摩耗性と低発熱性の両立を実現するもの
と考えられる。
【００３６】次に、このような本発明のカーボンブラッ
クを配合した本発明のゴム組成物について説明する。
クを配合した本発明のゴム組成物について説明する。
【００３７】本発明のゴム組成物において使用されるゴ
ム成分としては、通常のジエン系ゴムを挙げることがで
きる。例えば、スチレン−ブタジエン共重合ゴム、高ス
チレン−ブタジエン共重合ゴム、ブタジエンゴム、合成
イソプレンゴム、天然ゴム、ブチルゴム、ハロゲン化ブ
チルゴム等の１種或いはこれらの２種以上の混合物を用
いることができる。
ム成分としては、通常のジエン系ゴムを挙げることがで
きる。例えば、スチレン−ブタジエン共重合ゴム、高ス
チレン−ブタジエン共重合ゴム、ブタジエンゴム、合成
イソプレンゴム、天然ゴム、ブチルゴム、ハロゲン化ブ
チルゴム等の１種或いはこれらの２種以上の混合物を用
いることができる。
【００３８】本発明のゴム組成物は、これらのゴムに、
前記のカーボンブラックを、加硫剤、加硫促進剤、老化
防止剤、軟化剤、可塑剤等の成分と共に公知の機器で混
練することにより得ることができる。
前記のカーボンブラックを、加硫剤、加硫促進剤、老化
防止剤、軟化剤、可塑剤等の成分と共に公知の機器で混
練することにより得ることができる。
【００３９】本発明のゴム組成物において、カーボンブ
ラックの配合量は、ゴム１００重量部に対して２０〜１
５０重量部、好ましくは３５〜８０重量部である。カー
ボンブラックの配合量がゴム１００重量部に対して２０
重量部未満では、カーボンブラックを配合することによ
る耐摩耗性を含めたゴムの補強性能において、改善効果
を十分に得ることができず、１５０重量部を超えると、
発熱性が損われたり、成形性等が損なわれる。
ラックの配合量は、ゴム１００重量部に対して２０〜１
５０重量部、好ましくは３５〜８０重量部である。カー
ボンブラックの配合量がゴム１００重量部に対して２０
重量部未満では、カーボンブラックを配合することによ
る耐摩耗性を含めたゴムの補強性能において、改善効果
を十分に得ることができず、１５０重量部を超えると、
発熱性が損われたり、成形性等が損なわれる。
【００４０】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限
り、何ら以下の実施例に限定されるものではない。
り具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限
り、何ら以下の実施例に限定されるものではない。
【００４１】実施例１〜５，比較例１〜６
図１に示したカーボンブラック反応炉１を設置して、カ
ーボンブラックを製造した。このカーボンブラック反応
炉１は、空気導入ダクトと燃焼バーナー（共に図示せ
ず）を備える内径８００mm、長さ１６００mmの燃焼帯域
Ａと、この燃焼帯域Ａから連接され、周辺から原料ノズ
ル（図示せず）を貫通接続した内径１７５mm、長さ１０
００mmの狭径部からなる原料導入帯域Ｂ、クエンチ装置
（図示せず）を備えた内径４００mm、長さ３０００mmの
後部反応帯域Ｃを順次接合したものである。
ーボンブラックを製造した。このカーボンブラック反応
炉１は、空気導入ダクトと燃焼バーナー（共に図示せ
ず）を備える内径８００mm、長さ１６００mmの燃焼帯域
Ａと、この燃焼帯域Ａから連接され、周辺から原料ノズ
ル（図示せず）を貫通接続した内径１７５mm、長さ１０
００mmの狭径部からなる原料導入帯域Ｂ、クエンチ装置
（図示せず）を備えた内径４００mm、長さ３０００mmの
後部反応帯域Ｃを順次接合したものである。
【００４２】この反応炉１により、燃料としてＣ重油、
原料炭化水素としてクレオソート油を使用し、表１に示
した各条件でカーボンブラックを製造した。得られたカ
ーボンブラックについて下記の方法で各種特性を測定
し、結果を表２に示した。なお、表２には、比較例１，
２として市販のカーボンブラックの特性を示した。
原料炭化水素としてクレオソート油を使用し、表１に示
した各条件でカーボンブラックを製造した。得られたカ
ーボンブラックについて下記の方法で各種特性を測定
し、結果を表２に示した。なお、表２には、比較例１，
２として市販のカーボンブラックの特性を示した。
【００４３】［特性試験方法］
ＣＴＡＢ比表面積：ＡＳＴＭ Ｄ３７６５−８０によ
る。 ２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量：ＡＳＴＭ Ｄ３４９３−８５ａ
による。 真比重値：前述の如く、株式会社セイシン企業製「オー
ト・トゥルーデンサーＭＡＴ５０００」に株式会社アル
バック製真空ポンプ「Ｇ−１００Ｄ」を接続した装置を
用い、室温（２０〜３０℃）にて測定を行い、浸液の比
重として文献値（（２０℃における１−ブタノールの比
重）＝０．８０９６，（３０℃における１−ブタノール
の比重）＝０．８０２１）より求めた値で、前記式３よ
り真比重値を算出した。
る。 ２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量：ＡＳＴＭ Ｄ３４９３−８５ａ
による。 真比重値：前述の如く、株式会社セイシン企業製「オー
ト・トゥルーデンサーＭＡＴ５０００」に株式会社アル
バック製真空ポンプ「Ｇ−１００Ｄ」を接続した装置を
用い、室温（２０〜３０℃）にて測定を行い、浸液の比
重として文献値（（２０℃における１−ブタノールの比
重）＝０．８０９６，（３０℃における１−ブタノール
の比重）＝０．８０２１）より求めた値で、前記式３よ
り真比重値を算出した。
【００４４】Ｄｍｏｄ、Ｄ１／２、及びＤ７５：カーボ
ンブラック試料を超音波分散器により、スピン液である
２０％エタノール水溶液に分散させた後、分散試料を遠
心沈降式の粒度分布測定装置（米国ＢＲＯＯＫＨＡＶＥ
Ｎ社製ＢＩ−ＤＣＰ）により、凝集体径の最大頻度値Ｄ
ｍｏｄ、その半値幅Ｄ１／２、及び凝集体径の７５％頻
度値Ｄ７５を測定した。
ンブラック試料を超音波分散器により、スピン液である
２０％エタノール水溶液に分散させた後、分散試料を遠
心沈降式の粒度分布測定装置（米国ＢＲＯＯＫＨＡＶＥ
Ｎ社製ＢＩ−ＤＣＰ）により、凝集体径の最大頻度値Ｄ
ｍｏｄ、その半値幅Ｄ１／２、及び凝集体径の７５％頻
度値Ｄ７５を測定した。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】表２において、比較例１は市販のカーボン
ブラック「ダイアブラック Ａ」（三菱化学（株）製）
であり、比較例２は、同「ダイアブラック ＳＡ」であ
り、式１，２を共に満足しない。また、比較例３，４
は、特開２０００−３１９５３９に記載される実施例
１，４にそれぞれ相当するものであり、これらも式１，
式２を共に満足しない。また、比較例５，６は、Ｄ
ｍｏｄ、Ｄ１／２、及びＤ７５が式２を満たすものの、
真比重値が式１を満たさないものである。
ブラック「ダイアブラック Ａ」（三菱化学（株）製）
であり、比較例２は、同「ダイアブラック ＳＡ」であ
り、式１，２を共に満足しない。また、比較例３，４
は、特開２０００−３１９５３９に記載される実施例
１，４にそれぞれ相当するものであり、これらも式１，
式２を共に満足しない。また、比較例５，６は、Ｄ
ｍｏｄ、Ｄ１／２、及びＤ７５が式２を満たすものの、
真比重値が式１を満たさないものである。
【００４８】実施例１〜５及び比較例１〜６のカーボン
ブラックの真比重値と２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量との関係を
図２に、Ｄ７５（ｎｍ）とＤ１／２／Ｄｍｏｄとの関係
を図３にそれぞれ示す。
ブラックの真比重値と２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量との関係を
図２に、Ｄ７５（ｎｍ）とＤ１／２／Ｄｍｏｄとの関係
を図３にそれぞれ示す。
【００４９】次に、表２に示した各カーボンブラックを
用いて、表３に示す配合割合で成分配合し、バンバリー
ミキサー及びオープンロールミキサーで混合混練してゴ
ム配合物を調製した。このゴム配合物を１４５℃の温度
でプレス加硫してゴム組成物を作成した。
用いて、表３に示す配合割合で成分配合し、バンバリー
ミキサー及びオープンロールミキサーで混合混練してゴ
ム配合物を調製した。このゴム配合物を１４５℃の温度
でプレス加硫してゴム組成物を作成した。
【００５０】
【表３】
【００５１】得られた各ゴム組成物につき、下記評価試
験方法で低発熱性の指標となる損失係数（ｔａｎδ）及
びランボーン摩耗量を調べ、比較例１を１００とし、各
測定値を比較例１に対しての相対値として、表４に記載
した。
験方法で低発熱性の指標となる損失係数（ｔａｎδ）及
びランボーン摩耗量を調べ、比較例１を１００とし、各
測定値を比較例１に対しての相対値として、表４に記載
した。
【００５２】［評価試験方法］
ｔａｎδ：ＤＶＥレオスペクトラー（（株）レオロジ
製）を用い、温度７０℃、周波数２０Hz、静的歪み１０
％、振幅２％の力学的損失正弦(tanδ)を求めた。ｔａ
ｎδの値が小さい方が低発熱性であることを示してい
る。
製）を用い、温度７０℃、周波数２０Hz、静的歪み１０
％、振幅２％の力学的損失正弦(tanδ)を求めた。ｔａ
ｎδの値が小さい方が低発熱性であることを示してい
る。
【００５３】ランボーン摩耗：厚さ１０mm、外径４４mm
の試験片を作成し、ランボーン摩耗試験機を用い、測定
温度２５℃、試験荷重４ｋｇ、砥石と試験片のスリップ
率１５％、２５％、４５％の条件で摩耗量を測定した。
スリップ率４５％の方が、より高過酷度の条件となる。
ランボーン摩耗は、値が大きいほど耐摩耗性が良好であ
ることを示している。
の試験片を作成し、ランボーン摩耗試験機を用い、測定
温度２５℃、試験荷重４ｋｇ、砥石と試験片のスリップ
率１５％、２５％、４５％の条件で摩耗量を測定した。
スリップ率４５％の方が、より高過酷度の条件となる。
ランボーン摩耗は、値が大きいほど耐摩耗性が良好であ
ることを示している。
【００５４】
【表４】
【００５５】実施例１〜５及び比較例１〜６のゴム組成
物のｔａｎδとランボーン摩耗量との関係を図４（スリ
ップ率１５％）、図５（スリップ率２５％）、及び図６
（スリップ率４５％）に示す。
物のｔａｎδとランボーン摩耗量との関係を図４（スリ
ップ率１５％）、図５（スリップ率２５％）、及び図６
（スリップ率４５％）に示す。
【００５６】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のカーボンブ
ラックによれば低苛酷度から高苛酷度の条件下におい
て、高度の耐摩耗性を有し、かつ低発熱性に優れたゴム
組成物を提供することができる。従って、このような本
発明のカーボンブラックを配合した本発明のゴム組成物
は、苛酷度の高い条件での耐摩耗性が要求されるトラッ
クやバス等の車両用タイヤのトレッド用ゴム組成物とし
て工業的に極めて有用である。
ラックによれば低苛酷度から高苛酷度の条件下におい
て、高度の耐摩耗性を有し、かつ低発熱性に優れたゴム
組成物を提供することができる。従って、このような本
発明のカーボンブラックを配合した本発明のゴム組成物
は、苛酷度の高い条件での耐摩耗性が要求されるトラッ
クやバス等の車両用タイヤのトレッド用ゴム組成物とし
て工業的に極めて有用である。
【図１】実施例で用いたカーボンブラック反応炉の概略
構成を示す模式図である。
構成を示す模式図である。
【図２】実施例１〜５及び比較例１〜６のカーボンブラ
ックの真比重値と２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量との関係を示す
グラフである。
ックの真比重値と２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量との関係を示す
グラフである。
【図３】実施例１〜５及び比較例１〜６のカーボンブラ
ックのＤ７５とＤ１／２／Ｄｍ ｏｄとの関係を示すグラ
フである。
ックのＤ７５とＤ１／２／Ｄｍ ｏｄとの関係を示すグラ
フである。
【図４】実施例１〜５及び比較例１〜６のゴム組成物の
ｔａｎδとランボーン摩耗量（スリップ率１５％）との
関係を示すグラフである。
ｔａｎδとランボーン摩耗量（スリップ率１５％）との
関係を示すグラフである。
【図５】実施例１〜５及び比較例１〜６のゴム組成物の
ｔａｎδとランボーン摩耗量（スリップ率２５％）との
関係を示すグラフである。
ｔａｎδとランボーン摩耗量（スリップ率２５％）との
関係を示すグラフである。
【図６】実施例１〜５及び比較例１〜６のゴム組成物の
ｔａｎδとランボーン摩耗量（スリップ率４５％）との
関係を示すグラフである。
ｔａｎδとランボーン摩耗量（スリップ率４５％）との
関係を示すグラフである。
１：カーボンブラック反応炉
Ａ：燃焼帯域
Ｂ：原料導入領域
Ｃ：反応帯域
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4J002 AC011 AC031 AC061 AC081
BB181 BB241 DA036 FA086
FD016 GN01
4J037 AA02 DD05 DD07 DD17 FF13
FF18
Claims (2)
- 【請求項１】 ＣＴＡＢ比表面積１１０〜１６０ｍ２／
ｇ、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量９０〜１４０ｃｍ３／１００
ｇで、カーボンブラックの真比重値が下記式１を満た
し、かつカーボンブラックの凝集体径最大頻度値Ｄ
ｍｏｄとその半値幅Ｄ１／２との比Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ
と凝集体径の７５％頻度値Ｄ７５（ｎｍ）が下記式２を
満足することを特徴とするカーボンブラック。 （真比重値）≦０．０００５×（２４Ｍ４ＤＢＰ）＋１．６９５７ ……式１ Ｄ７５≦３３．３３３×（Ｄ１／２／Ｄｍｏｄ）＋８１．６６７ ……式２ - 【請求項２】 請求項１に記載のカーボンブラックをゴ
ム１００重量部に対して２０〜１５０重量部配合したこ
とを特徴とするゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002101446A JP2003292822A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | カーボンブラック及びゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002101446A JP2003292822A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | カーボンブラック及びゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003292822A true JP2003292822A (ja) | 2003-10-15 |
Family
ID=29241816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002101446A Pending JP2003292822A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | カーボンブラック及びゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003292822A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005008877A (ja) * | 2003-05-28 | 2005-01-13 | Mitsubishi Chemicals Corp | カーボンブラック及びゴム組成物 |
| JP2005220150A (ja) * | 2004-02-03 | 2005-08-18 | Showa Cabot Kk | 耐摩耗性にすぐれたカーボンブラック |
| JP2006213766A (ja) * | 2005-02-01 | 2006-08-17 | Mitsubishi Chemicals Corp | 導電性熱可塑性樹脂組成物 |
| JP2006213765A (ja) * | 2005-02-01 | 2006-08-17 | Mitsubishi Chemicals Corp | 導電性ポリカーボネート樹脂組成物 |
| JP2011084696A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Asahi Carbon Kk | タイヤトレッド用カーボンブラック |
| JP2016512849A (ja) * | 2013-03-15 | 2016-05-09 | オリオン エンジニアード カーボンズ ゲーエムベーハーＯｒｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｅｄ Ｃａｒｂｏｎｓ ＧｍｂＨ | カーボンブラック組成物 |
-
2002
- 2002-04-03 JP JP2002101446A patent/JP2003292822A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2016512849A (ja) * | 2013-03-15 | 2016-05-09 | オリオン エンジニアード カーボンズ ゲーエムベーハーＯｒｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｅｄ Ｃａｒｂｏｎｓ ＧｍｂＨ | カーボンブラック組成物 |
| JP2019077872A (ja) * | 2013-03-15 | 2019-05-23 | オリオン エンジニアード カーボンズ ゲーエムベーハーＯｒｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｅｄ Ｃａｒｂｏｎｓ ＧｍｂＨ | カーボンブラック組成物、これをえるための方法、この方法に用いるフネス反応器、カーボンブラック組成物の用途、該組成物を含むポリマー組成物、及び該ポリマー組成物を含む空気式タイヤ。 |
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