JP2003293095A

JP2003293095A - 高強度マルテンサイトステンレス鋼材

Info

Publication number: JP2003293095A
Application number: JP2002102803A
Authority: JP
Inventors: Usho Gi; 于勝魏; Shien O; 志遠王; Ren-Cheng Tzeng; 任成曾
Original assignee: Walsin Lihwa Corp
Current assignee: Walsin Lihwa Corp
Priority date: 2002-04-04
Filing date: 2002-04-04
Publication date: 2003-10-15

Abstract

(57)【要約】【課題】成形性及び耐銹性に優れた高強度マルテンサ
イトステンレス鋼材を提供する。【解決手段】Ｍｏを含有する中炭素マルテンサイトス
テンレス鋼材及び線材の変態温度を制御することにより
７５０℃〜８５０℃のα＋γ＋Ｋ２３Ｃ６の共存相の中
で焼き戻し又は完全焼鈍処理して、ＨＶ硬度を２２０以
下にして、ねじ及び釘の製造性を向上させる。又、ねじ
及び釘加工後の焼き入れ及び焼き戻し処理によって製品
の硬度はＨＶ値で５００以上である。したがって、成形
性が良好であり、高硬度と耐銹性を持つ鋼材を製作でき
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、成形性及び耐銹性
に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼材及びその
製品に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図１は従来より使用されているねじ締結
構造物を示している。即ち、鋼板１０と鋼材１１とをね
じ１２で固く締結するものであり、鋼板１０と鋼材１１
との締結箇所にねじ孔１３を開けてから、ねじ１２をそ
れらのねじ孔１３にねじ込み、鋼板１０と鋼材１１とを
固く締結する。そのため、締結過程は複雑な上、２個の
ねじ孔１３の相対位置を正確に合わせる必要があり、作
業の手間と時間がかかる欠点がある。

【０００３】従来より、タッピング、ドリルスクリュー
又は強度要求の高い釘製品などの製造には、銹防止の機
能が必要でない場合、工具鋼や高炭素マルテンサイト鋼
等が使用されている。工具鋼及びマルテンサイト鋼の硬
度は高いため、タッピング又はドリルスクリューと鉄板
との孔開けの性能は比較的高いが、銹防止の性能は劣っ
ている。

【０００４】上述の製品の欠点を改良するため、高硬度
工具鋼で尖った先端部を作り、耐食性のあるオーステナ
イトステンレス鋼で頭部を作り、両材を結合させたねじ
の製作が行われている。しかし、このような製作過程は
極めて複雑であり、製造コストが高く、経済性に難点が
ある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】最近では、防銹性をも
つ高硬度のマルテンサイトステンレス線材が開発されて
いる。例えば、日本特開平０６−２６４１９４号に開示
されているものがある。しかし、この線材を焼きなまし
処理でＨＶ値を２２０以下に軟化させることはとても困
難である。線材は、タッピングスクリュー、ドリルスク
リュー又は釘製品に加工製造する際、硬度が高いため、
工具に負担がかかり、工具の寿命が短く、ねじの製造コ
ストが著しく高くなる。そのため、このような高硬度の
線材からスクリュー又は釘製品を製作するメーカーは、
工具の製作メーカーと緊密に協力し合い、生産コストの
低減を図っている。したがって、この種の高硬度ねじを
製造できるメーカーは、一部の特定のメーカーに限られ
ている。そこで、本発明は、この課題を解決する鋼材の
提供、並びに成形性及び耐銹性に優れたタッピングスク
リュー、ドリルスクリュー及び釘製品の提供を目的とす
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、主として、Ｍ
ｏを含有する中炭素マルテンサイトステンレス鋼材と線
材との変態温度を制御することにより、７５０℃〜８５
０℃のα＋γ＋Ｋ２３Ｃ６の共存相の中で焼き戻し又は
完全焼鈍処理して、ＨＶ硬度を２２０以下にして、ねじ
及び釘の製造性を向上させるものである。又、ねじ及び
釘加工後の焼き入れ及び焼き戻し処理によって製品の硬
度はＨＶ値で５００以上である。成形性が良好であり、
高硬度と耐銹性をもつ鋼材を製作する。

【０００７】ＳＵＳ４１０又はＳＵＳ４０３等の低炭素
のマルテンサイトステンレス鋼は、焼きなましして、Ｈ
Ｖ値を２００以下に減少できるため、良好な成形性が得
られる。ＳＵＳ４２０は、約０．２％のＣを含有する
時、焼きなましによりＨＶ値が約２２０に下げられるた
め、ＳＵＳ４１０及びＳＵＳ４０３と較べると成形性は
劣るが、汎用的規模で成形が可能である。

【０００８】一方、ＳＵＳ４３１は、Ｃ：０．２％とＮ
ｉ：２％とを含有するため、ＨＶ値を２３５以下に低下
させることがとても困難である。そのため、一般の設備
によるタッピングスクリューの加工は採算が取れない。
上述から見ると、一般の設備で耐銹性が良好であり、高
硬度のタッピングスクリュー、ドリルスクリュー又は釘
製品を成形加工する前の鋼材又は線材の硬度はＨＶ値が
２２０以下でなければならないことが分かる。

【０００９】通常、マルテンサイトステンレス鋼材と線
材とを軟化させる方法は次の方法がある。１．Ａｃ３以上の温度区間に加熱してから、ゆっくり冷
やして、Ａｒ１以下の温度に下げて、完全焼鈍して軟化
させる。

【００１０】２．フェライトとパーライト変態温度区間
に一定の温度を保持して、恒温焼きなましし、軟化させ
る。３．Ａｃ１以下の温度域に再加熱して長時間保持し、軟
化させる。しかし、従来より製造されているＮｉ及びＭ
ｏを含有する中炭素マルテンサイトステンレス鋼材と線
材とは軟化に要する時間が長くかかり過ぎるため、経済
的でない。

【００１１】本発明によると、Ｍｏを含有する中炭素マ
ルテンサイトステンレス鋼線材の変態温度を制御するこ
とによりα＋γ＋Ｋ２３Ｃ６の共存域を７５０℃〜８５
０℃まで上げることができ、同温度域での短時間の焼き
なまし処理によりＨＶ値２２０以下の硬度が容易に得ら
れる。例えば、８４０℃で３〜５時間焼きなましをした
後、ゆっくり冷却させる。この熱処理により球状の炭化
物を組織の中に含有する安定したα＋Ｋ２３Ｃ６組織が
形成でき、焼きなました後のＨＶ値は２２０以下にな
り、ねじと釘製品との製造が極めて容易になる。ねじ加
工後、１０３０℃に加熱冷却し、焼入れし、２００℃で
焼き戻し処理することによりＨＶ５００以上が得られ
る。このようにして、成形性及び耐銹性に優れた高硬度
のマルテンサイトステンレス鋼が得られる。

【００１２】本発明による鋼材は成形性が良好であるた
め、汎用の設備を有する製作所でもタッピング、ドリル
スクリュー又は釘製品を容易に製作でき、焼き入れ及び
焼き戻し処理により高硬度及び高耐銹性が得られるた
め、本発明の鋼材の利用により経済的に製品を供給でき
る。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面に基
づいて説明する。図２、図３及び図４は、本発明の実施
例による鋼材と従来の鋼材との化学成分及び特性の比較
を示す図である。それらの図から分かるように、本発明
の実施例による鋼材の成分は重量成分として、Ｃ：０．
０８％〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５％〜１．００％、
Ｍｎ：０．０５％〜１．００％、Ｎｉ：０．０５％〜
１．００％、Ｃｒ：８．０％〜１１．５％、Ｍｏ：２．
０％〜４．０％及びＮ：０．０２％〜０．１５％を含有
している。

【００１４】Ｃは、焼き入れ及び焼き戻し処理のねじと
釘製品の硬度を増加させるものであり、添加量は０．０
８％以上を必要とする。過剰なＣの添加は、粗大なＣｒ
炭化物を生成し、製品の靭性を悪化させるため、上限は
０．２５％以下に限定する。Ｎは、製品の硬度を得るた
め、０．０２％以上添加する。しかし、過剰なＮの添加
は、粗大なＣｒ炭窒化物を生成し、製品の靭性を阻害す
るため、上限を０．１５以下に限定する。

【００１５】Ｓｉは、素材の中に含まれる不可避的不純
物である酸素を低減させるため、０．０５％以上添加す
る。しかし、過剰なＳｉの添加は、製品のフェライト組
織化を促し、硬度及び靭性の低下を招くため、上限を
１．００％以下に限定する。Ｍｎは、鋼及び素材に含ま
れる不可避的不純物であるＳを固定して、熱延加工性を
向上させるため、０．０５％以上添加する。しかし、過
剰なＭｎ添加は、ＭｎＳ介在物量を増加し、製品の耐銹
性を劣化させるため、上限を１．００％以下に限定す
る。

【００１６】Ｎｉは、製品の靭性を得るため、０．０５
％以上添加する。過剰なＮｉ添加は、製品のオーステナ
イト組織化を招き、硬度の低下させるため、上限を１．
００％以下に限定する。Ｃｒは、製品の耐銹性を得るた
め、８．０％以上添加する。過剰なＣｒ添加は、製品の
フェライト組織化を招き、製品硬度を低下させるため、
上限を１１．５％以下に限定する。

【００１７】ＭｏはＣｒと同時に添加する。Ｍｏは、製
品の耐銹性を得るため、２．０％以上添加する。過剰な
Ｍｏ添加は、製品のフェライト組織化を招き、製品硬度
を低下させるため、上限を４．０％以下に限定する。更
に、上述の元素含有量は次の各式を満たす。

【００１８】（１）ＨＩ＝Ｃ＋ＮＨＩの値は０．２０％〜０．２８％（２）ＣＰＩ＝Ｃｒ＋３ＭｏＣＰＩの値は１８．５％〜２２．５％

【００１９】（３）ＣＲＥ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５ＳｉＣＲＥの値は１２％〜１５％（４）ＮＩＥ＝Ｎｉ＋３０（Ｃ＋Ｎ）＋０．５ＭｎＮＩＥの値は４．６％〜１０．０％

【００２０】（５）ＭＦ＝ＣＲＥ−７．４ＭＦの値は４．６％〜７．６％。（６）ＭＡ＝１９．６−０．８ＣＲＥＭＡの値は７．６％〜１０．０％

【００２１】（７）ＴＩ＝３５Ｃｒ＋６０Ｍｏ＋７０Ｓ
ｉ−２５０Ｃ−２８０Ｎ−１２０Ｎｉ−６０Ｍｎ＋３０
０ＴＩの値は７５０％〜８５０％更に、上述の（４）、（５）及び（６）式は次の各式を
満たす。

【００２２】ＮＩＥ−ＭＦの値は必ず０％より大きく、
ＭＡ−ＮＩＥの値は必ず０より大きい。鋼材の成分は上
述の条件を満たし、その他の部分はＦｅと不可避的な不
純物質からなる。即ち、本発明の実施例による鋼材は、
成形性及び耐銹性に優れた高強度マルテンサイトステン
レス鋼である。

【００２３】上述の（１）式の中のＣ＋Ｎは、製品の硬
度をＨＶ５００以上に限定するため、０．２％以上添加
するものであり、Ｃ＋Ｎを過剰に添加すると、粗大な炭
窒化物が形成され、製品の靭性を悪化させるため、上限
を必ず０．２８％以下に限定する。

【００２４】上述の（２）式の中のＣｒ＋３Ｍｏを１
８．５％以上添加することは、ＳＵＳ３０４以上の耐銹
性を得るためであり、過剰にＣｒ＋３Ｍｏを添加する
と、製品のフェライト組織化を招き、硬度を低下させる
ため、上限を２２．５％以下に限定する。

【００２５】（３）、（４）、（５）及び（６）式の中
のＣＲＥ、ＮＩＥ、ＭＦ及びＭＡは優良な耐銹性マルテ
ンサイト組織を得るために限定するものであり、ＣＲＥ
は１２．０％以上であり、ＮＩＥは４．６％以上とす
る。ＣＲＥとＮＩＥとの値が高すぎると、フェライト組
織化又はオーステナイト組織化を招き、硬度を低下させ
るため、ＣＲＥの上限は１５．０％以下に限定し、ＮＩ
Ｅの上限は１０．０％以下にする。

【００２６】ＭＦと、ＭＡと、ＮＩＥとの関係は、ＭＦ
が４．６％以上７．６％以下のときに、ＮＩＥ−ＭＦの
値がマイナスならば、製品はフェライト組織化を招き、
硬度が低下するため、ＮＩＥ−ＭＦの値は必ず０％より
大きく設定する。同じくＭＡが７．６％以上１０．０％
以下のときに、ＭＡ−ＮＩＥの値がマイナスならば、製
品はオーステナイト組織化を招き、硬度が低下するた
め、ＭＡ−ＮＩＥの値は必ず０％より大きく設定する。

【００２７】（７）式の中のＴＩ値は７５０℃以上の加
熱によりα＋γ＋Ｋ２３Ｃ６組織となり、焼き戻し硬度
をＨＶ２２０以下に限定するものであり、その最小限は
７５０％以上とする。ＴＩ値の増加とともに焼きなまし
による軟化効果も徐々に飽和に達し、過剰なＴＩ値によ
り発生する軟化効果は経済的でないため、その最大限を
８５０％以下に限定する。

【００２８】又、上述の成分の中に次の元素を特定含有
量交互に添加しても、本発明の実施例による鋼材及び製
品と同じ物を製造することができる。ＡｌとＣａとを添
加することができる。それは単独又は複合して添加して
も良く、その重量比率は０．００２％〜０．０１％とす
る。

【００２９】Ｂを添加することができる。その重量比率
は０．０００１％〜０．０１％とする。Ｃｕを添加する
ことができる。その重量比率は０．０５％〜０．６％と
する。ＴｉとＮｂとを添加することができる。それを単
独又は複合で添加しても良く、その含有量は重量比率で
０．０１％〜０．２％とする。

【００３０】ＡｌとＣａとは、鋼の酸素と硫黄を除去す
るために必要なものであり、単独又は複合で添加し、重
量比率を０．００２％以上とする。これらの元素を過剰
に添加すると、製品の靭性を悪化させるため、上限を
０．１％以下に限定する。Ｂは、スクリュー及び釘製品
の靭性を向上させるために添加するものであり、添加量
は０．０００１％以上とする。過剰のＢの添加は、釘製
品にＢＮの析出物を発生させ、靭性を改善する効果を消
失させるため、その上限を０．０１％以下に限定する。

【００３１】Ｃｕは、耐銹性を向上させるため、０．０
５％以上添加する。過剰のＣｕの添加は、製品の硬度低
下を発生させるため、上限を０．６％以上に限定する。
ＴｉとＮｂとは、結晶粒界に生じるＣｒの炭窒化物起因
のＣｒ欠乏域形成を防ぎ、耐銹性を向上させるため、
０．０１％以上をそれぞれ単独又は複合で添加する。過
剰な添加は、Ｔｉ及びＮｂの炭窒化物を形成して、スク
リュー及び釘製品の靭性を低減させるため、上限を０．
２％以下に限定する。

【００３２】上述のＭｏを含有する中炭素マルテンサイ
トステンレス鋼の熱延線材は、完全に焼きなましして得
られる線材の硬度のＨＶ値が２２０以下の特徴をもつ製
品であり、これが即ち成形性及び耐銹性に優れた高強度
マルテンサイトステンレス鋼の線材となる。

【００３３】上述のＭｏを含有する中炭素マルテンサイ
トステンレス鋼線材を更に冷間又は温間で成形した後、
焼入れと焼き戻し処理により得られる製品は、硬度ＨＶ
値が５００以上であり、成形性及び耐銹性に優れた高強
度マルテンサイトステンレス鋼のスクリュー及び釘製品
となる。

【００３４】次に、図２、図３及び図４は、本発明の実
施例１−１２の鋼材と、それらと比較するために行った
比較例との比較を示す図であり、図４は本発明の実施例
と従来の鋼との比較を示す図であり、既存鋼４１９４は
日本特開平０６−２６４１９４号に開示された鋼材であ
る。

【００３５】図中の各成分の鋼を溶解し、熱間で圧延処
理し、直径６mmの線材を作り、更に、伸線後の線材を８
４０℃で４時間に渡って完全焼きなまし処理をする。一
方、比較例のオーステナイトステンレス鋼線材は１０５
０℃の温度で３０分間固溶化処理する。

【００３６】完全焼きなまし処理又は固溶化処理した線
材を６mm×２０mm切り取り、テストする。線材の断面を
鏡面研磨してから、電解腐食させ、金属組織を観察し、
フェライト率とオーステナイト率を測定する。線材の１
／４直径の４カ所（円周方向９０℃の間隔）と中心の１
ヵ所との合計５ヶ所の位置において、硬度をＶｉｃｋｅ
ｒｓ硬度計で測定した。

【００３７】線材を完全焼きなまし又は固溶化処理した
後、冷間加工で６角頭のタッピングスクリュー、ドリル
スクリュー及び平頭の釘製品に仕上げた。その後、マル
テンサイトステンレス鋼製品を１０３０℃で３０分加熱
し、空冷した後、再び２００℃で１０分間焼き戻し処理
する。オーステナイトステンレス鋼製品は１０５０℃で
１５分間固溶化処理する。

【００３８】ねじ及び釘先端から３mm部断面について、
表面から０．２mm部及び中心部の硬度をＶｉｃｋｅｒｓ
硬度計で測定した。又、径６mm長さ５０mmの試験片は、
機械加工で径５mm長さ３０mmの試験片を採取し、全面を
＃６００のエメリー紙で研磨した後、３０℃の３％食塩
水につけ、孔食発生電位を測定した。

【００３９】図２、図３及び図４から明らかなように、
マルテンサイト系ステンレスでは、ＳＵＳ４３１及び４
１９４を除く既存鋼は焼き戻しした後の線材硬度が柔ら
かく、成形性に優れるが、ねじ及び釘製品の硬度及び耐
銹性は本実施例に比較して劣っている。

【００４０】又、ＳＵＳ３０４製品の耐銹性は本実施例
に類似しているが、製品硬度が低く、本実施例と比較す
ると硬度が劣っている。ＳＵＳ４３１は焼き入れ及び焼
き戻し後の線材硬度及び耐錆性が本実施例に比較して劣
っており、又、４１９４は焼き入れ及び焼き戻し後の線
材硬度が本実施例に比較して劣っている。

【００４１】比較例１と比較例２とは、実施例１と類似
する組成であるが、フェライトが生成する組成範囲にあ
り、実施例に比較すると製品硬度及び耐銹性が劣ってい
る。比較例３と比較例４とは、実施例２と類似する組織
であるが、オーステナイトが生成する領域にあり、実施
例に比較すると製品硬度及び耐銹性に劣っている。

【００４２】比較例５及び比較例６は、実施例３に類似
する組成を有しているが、実施例に比較するとＴＩ値が
低いため、線材を焼鈍した後の硬度が高く、成形性が劣
っている。比較例７及び比較例８は、実施例４に類似す
る組成を有しているが、実施例に比較するとＣＰＩ値が
低いため、耐銹性が劣っている。

【００４３】比較例９は、実施例５から実施例７と類似
する組成の鋼に過剰なＡｌ及びＣａが添加されたもので
あり、実施例に比較して靭性が劣っている。比較例１０
は、実施例８に類似する組成の鋼に過剰なＢが添加され
たものであり、実施例に比較して靭性が劣っている。

【００４４】比較例１１は、実施例９に類似する組成の
鋼に過剰なＣｕが添加されたものであり、実施例に比較
して製品の硬度が劣っている。比較例１２は、実施例１
０から実施例１２に類似する組成の鋼に過剰なＴｉ及び
Ｎｂが添加されたものであり、実施例に比較して靭性が
劣っている。

【００４５】図中の防銹性は、３０℃の３％食塩水中で
孔食発生電位を測定したものである。衝撃値は、１０３
０℃焼き入れ後、２００℃で焼き戻し処理した線材表面
に１mmＶ型ノッチ加工した線材を室温で測定したもので
ある。図５は本発明の一実施例による鋼材で作ったねじ
の使用状態を例示したものである。即ち、本発明の一実
施例により作ったねじ２２は成形性及び耐銹性に優れた
高強度のマルテンサイトステンレス鋼の製品であり、実
際に使用する時は、ねじ孔を先に開ける必要がなく、直
接ねじ２２を鉄板２０及び鋼材２１にねじ込むことがで
きる。ねじ孔を先に開ける必要がないため、このねじを
使用すると、ねじ孔の目合わせ作業などを行う必要がな
く、作業能率を向上でき、作業時間を短縮することがで
きる。その上、本発明の一実施例は、高耐銹性及び高強
度のマルテンサイトステンレス鋼の製品であるため、ね
じ２２はＳＵＳ３０４並みの耐銹性を有している。

【００４６】

【発明の効果】本発明は次の効果をもつ。１．耐銹性が良く、酸性による腐食に耐えられ、鋼構造
物を確実に固定できる。２．成形性が良く、特殊加工設備無しで成形加工ができ
る。

【００４７】３．熱処理加工した後、硬度が高く、直接
鋼板にねじ込む釘製品を作ることができる。４．本発明による鋼材で作ったタッピングスクリュー、
ドリルスクリュー又は釘製品などは、成形前の素材を十
分に軟化させることができるため、ねじ又は釘を作成す
る際の工具の負担を軽減し、特殊工具を用いる必要がな
く、一般工具を使用する製造業者にも容易に作ることが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】従来のボルトの使用状態を示す模式図である。

【図２】本発明の実施例による鋼材と従来の鋼材との成
分及び特性などの比較を示す図（一）である。

【図３】本発明の実施例による鋼材と従来の鋼材との成
分及び特性などの比較を示す図（二）である。

【図４】本発明の実施例による鋼材と従来の鋼材との成
分及び特性などの比較を示す図（三）である。

【図５】本発明の一実施例による鋼材で形成したねじの
使用状況を示す模式図である。

【符号の説明】１０鋼板１１鋼材１２ねじ１３下孔（ねじ孔）２０鋼板２１鋼材２２ねじ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4K043 AA02 AB03 AB04 AB11 AB12 AB15 AB19 AB20 AB22 AB27 DA01 DA04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量成分として、Ｃ：０．０８％〜０．
２５％、Ｓｉ：０．０５％〜１．００％、Ｍｎ：０．０
５％〜１．００％、Ｎｉ：０．０５％〜１．００％、Ｃ
ｒ：８．０％〜１１．５％、Ｍｏ：２．０％〜４．０％
及びＮ：０．０２％〜０．１５％を含有し、元素の含有
量は次の各式の範囲にあり、（１）ＨＩ＝Ｃ＋ＮＨＩの値は０．２０％〜０．２８％（２）ＣＰＩ＝Ｃｒ＋３ＭｏＣＰＩの値は１８．５％〜２２．５％（３）ＣＲＥ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５ＳｉＣＲＥの値は１２％〜１５％（４）ＮＩＥ＝Ｎｉ＋３０（Ｃ＋Ｎ）＋０．５ＭｎＮＩＥの値は４．６％〜１０．０％（５）ＭＦ＝ＣＲＥ−７．４ＭＦの値は４．６％〜７．６％（６）ＭＡ＝１９．６−０．８ＣＲＥＭＡの値は７．６％〜１０．０％（７）ＴＩ＝３５Ｃｒ＋６０Ｍｏ＋７０Ｓｉ−２５０Ｃ
−２８０Ｎ−１２０Ｎｉ−６０Ｍｎ＋３００ＴＩの値は７５０％〜８５０％前記（４）、（５）及び（６）式は、ＮＩＥ−ＭＦの値
が必ず０％より大きく、及びＭＡ−ＮＩＥの値が必ず０
％より大きいという条件を満足する鋼材成分を有し、その他の部分はＦｅ及び不可避的不純物質で構成される
マルテンサイト組織又は焼き戻しマルテンサイト組織を
有することを特徴とする高強度マルテンサイトステンレ
ス鋼材。
【請求項２】マルテンサイトステンレス鋼を熱間圧延
して製造された熱延線材を焼鈍して得られた線材の硬度
は、ＨＶ値で２２０以下であることを特徴とする請求項
１記載の高強度マルテンサイトステンレス鋼材。
【請求項３】熱間圧延により製造された熱延線材を焼
鈍して得られた線材の硬度はＨＶ値で２２０以下であ
り、更に冷間又は温間成形後、焼き入れ及び焼き戻し処
理によって得られる成形品の硬度はＨＶ値で５００以上
であることを特徴とする高強度マルテンサイトステンレ
ス鋼製品。
【請求項４】ＡｌとＣａとをそれぞれ単独に又は混合
して比率０．００２％〜０．１０％で更に添加している
ことを特徴とする請求項１記載の高強度マルテンサイト
ステンレス鋼材。
【請求項５】Ｂを比率０．０００１％〜０．０１％で
更に添加していることを特徴とする請求項１記載の高強
度マルテンサイトステンレス鋼材。
【請求項６】Ｃｕを比率０．０５％〜０．６％で更に
添加していることを特徴とする請求項１記載の高強度マ
ルテンサイトステンレス鋼材。
【請求項７】Ｔｉ及びＮｂを単独に又は混合して比率
０．０１％〜０．２％で添加していることを特徴とする
請求項１記載の高強度マルテンサイトステンレス鋼材。