JP2003304657A - 永久磁石式同期モータ - Google Patents
永久磁石式同期モータInfo
- Publication number
- JP2003304657A JP2003304657A JP2002108752A JP2002108752A JP2003304657A JP 2003304657 A JP2003304657 A JP 2003304657A JP 2002108752 A JP2002108752 A JP 2002108752A JP 2002108752 A JP2002108752 A JP 2002108752A JP 2003304657 A JP2003304657 A JP 2003304657A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- synchronous motor
- type synchronous
- magnet type
- stator core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 title claims abstract description 21
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 32
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000005674 electromagnetic induction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/64—Electric machine technologies in electromobility
Landscapes
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 永久磁石での渦電流損を低減して安価な永久
磁石式同期モータとする。 【解決手段】 回転子鉄心１の周面に永久磁石２を備
え、一体成形した固定子鉄心３に巻線４を集中巻方式で
備えている。この場合、回転鉄心１を回転させたとき
に、永久磁石２の周方向に関する中央部における磁束密
度の変動主成分の振幅とこの変動主成分の周波数と永久
磁石２の断面積とが、予め検討した渦電流損を低減する
式を満足するような構成としている。このため、永久磁
石２での渦電流損が低減して安価な永久磁石式同期モー
タを実現することができる。
磁石式同期モータとする。 【解決手段】 回転子鉄心１の周面に永久磁石２を備
え、一体成形した固定子鉄心３に巻線４を集中巻方式で
備えている。この場合、回転鉄心１を回転させたとき
に、永久磁石２の周方向に関する中央部における磁束密
度の変動主成分の振幅とこの変動主成分の周波数と永久
磁石２の断面積とが、予め検討した渦電流損を低減する
式を満足するような構成としている。このため、永久磁
石２での渦電流損が低減して安価な永久磁石式同期モー
タを実現することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、永久磁石式同期モ
ータに関するものである。更に詳細には、例えば、固定
子鉄心を分割することなく一体に成形し、鉄心歯部に巻
線を直巻きする集中巻方式で、３０００ｍｉｎ-1以上の
高速回転で使用される永久磁石式同期モータ（以下「Ｐ
Ｍモータ」と称する）において、磁石内に発生する渦電
流を低減するように工夫したものである。
ータに関するものである。更に詳細には、例えば、固定
子鉄心を分割することなく一体に成形し、鉄心歯部に巻
線を直巻きする集中巻方式で、３０００ｍｉｎ-1以上の
高速回転で使用される永久磁石式同期モータ（以下「Ｐ
Ｍモータ」と称する）において、磁石内に発生する渦電
流を低減するように工夫したものである。
【０００２】
【従来の技術】固定子鉄心を分割することなく固定子を
一体に成形し、鉄心歯部に巻線を直巻きする集中巻方式
のＰＭモータでは、一般に、ノズル式の巻線機により巻
線が施される。巻線機により巻線を行なうにはスロット
開口幅を少なくともノズルの通る寸法以上とする必要が
あり、開口幅が広くなる傾向にある。また、電気自動車
用などでは、モータ回転速度が３０００ｍｉｎ-1以上の
高速回転でＰＭモータが使用されることになる。
一体に成形し、鉄心歯部に巻線を直巻きする集中巻方式
のＰＭモータでは、一般に、ノズル式の巻線機により巻
線が施される。巻線機により巻線を行なうにはスロット
開口幅を少なくともノズルの通る寸法以上とする必要が
あり、開口幅が広くなる傾向にある。また、電気自動車
用などでは、モータ回転速度が３０００ｍｉｎ-1以上の
高速回転でＰＭモータが使用されることになる。
【０００３】このような場合、ギャップパーミアンスの
変動や電機子反作用高調波起磁力の影響により、ＰＭモ
ータの永久磁石内部に渦電流が流れ、磁石が異常発熱す
ることがある。渦電流は変動磁束の大きさ及びその周波
数の二乗に比例するため、スロット開口幅が広いほど、
高速回転になるほど影響が大きくなり、場合によっては
磁石が熱減磁を起こす恐れがある。
変動や電機子反作用高調波起磁力の影響により、ＰＭモ
ータの永久磁石内部に渦電流が流れ、磁石が異常発熱す
ることがある。渦電流は変動磁束の大きさ及びその周波
数の二乗に比例するため、スロット開口幅が広いほど、
高速回転になるほど影響が大きくなり、場合によっては
磁石が熱減磁を起こす恐れがある。
【０００４】この対策として、１極分の永久磁石を（Ｐ
Ｍモータに備えた各永久磁石をそれぞれ）軸方向あるい
は周方向に複数個に分割し、分割した磁石片（分割永久
磁石）のそれぞれを電気的に絶縁して１極分の磁石（磁
極）として用いる方法が知られている。図４（ａ）は軸
方向に分割した１極分の磁石を示し、図４（ｂ）は周方
向に分割した１極分の磁石を示す。
Ｍモータに備えた各永久磁石をそれぞれ）軸方向あるい
は周方向に複数個に分割し、分割した磁石片（分割永久
磁石）のそれぞれを電気的に絶縁して１極分の磁石（磁
極）として用いる方法が知られている。図４（ａ）は軸
方向に分割した１極分の磁石を示し、図４（ｂ）は周方
向に分割した１極分の磁石を示す。
【０００５】ＰＭモータの永久磁石の渦電流損は、永久
磁石の分割数にほぼ反比例して減少するので、分割数が
多いほど渦電流損を低減することができる。図５は、永
久磁石の分割数と渦電流との関係を示す。この図より、
永久磁石を分割することが、渦電流損の低減に有効であ
ることがわかる。
磁石の分割数にほぼ反比例して減少するので、分割数が
多いほど渦電流損を低減することができる。図５は、永
久磁石の分割数と渦電流との関係を示す。この図より、
永久磁石を分割することが、渦電流損の低減に有効であ
ることがわかる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、分割数が多い
ほど永久磁石の製造コスト、永久磁石の組み付け工数な
どが増加する問題がある。
ほど永久磁石の製造コスト、永久磁石の組み付け工数な
どが増加する問題がある。
【０００７】本発明は、上記従来記述に鑑み、渦電流損
の評価方法を検討し、渦電流損を実用上問題ないレベル
に抑え、安価となるＰＭモータを提供することを目的と
する。
の評価方法を検討し、渦電流損を実用上問題ないレベル
に抑え、安価となるＰＭモータを提供することを目的と
する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の構成は、回転子鉄心に永久磁石を備え、固定子鉄心
に巻線を備えた永久磁石式同期モータにおいて、回転子
を回転させたときに、永久磁石の周方向に関する中央部
における磁束密度の変動主成分の振幅とこの変動主成分
の周波数と前記永久磁石の断面積とが（２）式を満足す
る構造になっていることを特徴とする。
明の構成は、回転子鉄心に永久磁石を備え、固定子鉄心
に巻線を備えた永久磁石式同期モータにおいて、回転子
を回転させたときに、永久磁石の周方向に関する中央部
における磁束密度の変動主成分の振幅とこの変動主成分
の周波数と前記永久磁石の断面積とが（２）式を満足す
る構造になっていることを特徴とする。
【０００９】
【数５】
【００１０】また本発明の構成は、回転子鉄心に永久磁
石を備え、固定子鉄心に巻線を備えた永久磁石式同期モ
ータにおいて、前記固定子鉄心に形成したスロットの開
口幅を調整して、（４）式を満足させる構造になってい
ると共に、前記開口幅は最少でも巻線機のノズルが通る
幅以上になっていることを特徴とする。
石を備え、固定子鉄心に巻線を備えた永久磁石式同期モ
ータにおいて、前記固定子鉄心に形成したスロットの開
口幅を調整して、（４）式を満足させる構造になってい
ると共に、前記開口幅は最少でも巻線機のノズルが通る
幅以上になっていることを特徴とする。
【００１１】
【数６】
【００１２】また本発明の構成は、回転子鉄心に永久磁
石を備え、固定子鉄心に巻線を備えた永久磁石式同期モ
ータにおいて、１極当たりの永久磁石をｎ分割し、ｎ個
に分割した分割永久磁石により１極分の磁極を構成する
と共に、（６）式を満足する最少のｎを採用しているこ
とを特徴とする。
石を備え、固定子鉄心に巻線を備えた永久磁石式同期モ
ータにおいて、１極当たりの永久磁石をｎ分割し、ｎ個
に分割した分割永久磁石により１極分の磁極を構成する
と共に、（６）式を満足する最少のｎを採用しているこ
とを特徴とする。
【００１３】
【数７】
【００１４】また本発明の構成は、回転子鉄心に永久磁
石を備え、固定子鉄心に巻線を備えており、前記永久磁
石の変動磁束成分が電流値に大きく影響を受ける永久磁
石式同期モータにおいて、（７）式を満足させるような
電流値以下で使用するようにしたことを特徴とする。
石を備え、固定子鉄心に巻線を備えており、前記永久磁
石の変動磁束成分が電流値に大きく影響を受ける永久磁
石式同期モータにおいて、（７）式を満足させるような
電流値以下で使用するようにしたことを特徴とする。
【００１５】
【数８】
【００１６】また本発明の構成は、前記固定子鉄心は分
割することなく一体に成形されており、固定子鉄心の歯
部に巻線を直巻きする集中巻方式を採用していることを
特徴とする。
割することなく一体に成形されており、固定子鉄心の歯
部に巻線を直巻きする集中巻方式を採用していることを
特徴とする。
【００１７】また本発明の構成は、回転速度が３０００
min -1以上となる電気自動車用のモータとして使用され
ることを特徴とする。
min -1以上となる電気自動車用のモータとして使用され
ることを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。
に基づき詳細に説明する。
【００１９】まず、永久磁石内の渦電流の発生メカニズ
ムを検討し、評価方法を求める。図１は集中巻方式の表
面磁石形ＰＭモータ（以下「ＳＰＭ」と略称する）の構
造例で、１２コイル／８極の例である。図１に示すよう
に、回転子鉄心１の周面（表面）に永久磁石２が備えら
れており、固定子３には集中巻方式の巻線４が備えられ
ている。
ムを検討し、評価方法を求める。図１は集中巻方式の表
面磁石形ＰＭモータ（以下「ＳＰＭ」と略称する）の構
造例で、１２コイル／８極の例である。図１に示すよう
に、回転子鉄心１の周面（表面）に永久磁石２が備えら
れており、固定子３には集中巻方式の巻線４が備えられ
ている。
【００２０】いま、１極の永久磁石２の中央（周方向に
関しての永久磁石２の中央）にＡ点を取り、図１の位置
から回転子鉄心１が時計方向に３０°（電気角１２０
°）回転した場合のＡ点での磁束密度の変化を調べる
と、図２のようになる。Ａ点の磁束密度は回転子鉄心１
の回転位置により変動することになる。すなわち、Ａ点
が、固定子鉄心３の鉄心歯部と対向する場合と、固定子
鉄心３のスロット開口部と対向する場合とで、ギャップ
のパーミアンスが異なるため、永久磁石２の磁束が変化
することになる。
関しての永久磁石２の中央）にＡ点を取り、図１の位置
から回転子鉄心１が時計方向に３０°（電気角１２０
°）回転した場合のＡ点での磁束密度の変化を調べる
と、図２のようになる。Ａ点の磁束密度は回転子鉄心１
の回転位置により変動することになる。すなわち、Ａ点
が、固定子鉄心３の鉄心歯部と対向する場合と、固定子
鉄心３のスロット開口部と対向する場合とで、ギャップ
のパーミアンスが異なるため、永久磁石２の磁束が変化
することになる。
【００２１】このような状態で、希土類磁石などの電気
抵抗の比較的小さな永久磁石２を使用すると、電磁誘導
の法則に従って、永久磁石２内に磁束の変化を打ち消す
ような渦電流が流れることになる。渦電流は磁束変動の
大きさ及び周波数の二乗に比例するので、磁束の変動が
少なくても高速回転になれば大きな渦電流損が生じる。
抵抗の比較的小さな永久磁石２を使用すると、電磁誘導
の法則に従って、永久磁石２内に磁束の変化を打ち消す
ような渦電流が流れることになる。渦電流は磁束変動の
大きさ及び周波数の二乗に比例するので、磁束の変動が
少なくても高速回転になれば大きな渦電流損が生じる。
【００２２】図１の場合では、３スロットで２極分とな
ることから、磁束変動の主成分の周波数は電源周波数の
３倍となる。この脈動周波数は、スロット数と極数の取
り方により決定される。また、変動磁束の大きさは、ス
ロット開口幅、ギャップ長、電機子反作用の大きさに影
響される。なお、図１はＳＰＭの例であるが、埋込磁石
形（以下（ＩＰＭ）と略称する）においても同様に考え
ることができる。
ることから、磁束変動の主成分の周波数は電源周波数の
３倍となる。この脈動周波数は、スロット数と極数の取
り方により決定される。また、変動磁束の大きさは、ス
ロット開口幅、ギャップ長、電機子反作用の大きさに影
響される。なお、図１はＳＰＭの例であるが、埋込磁石
形（以下（ＩＰＭ）と略称する）においても同様に考え
ることができる。
【００２３】磁石に発生する渦電流損は、磁束変動の大
きさφｈ及びその周波数ｆｈの二乗に比例し、単位面積
当りの損失が大きいほど、磁石の発熱が大きくなると考
えることができる。そこで、渦電流損の評価式として
（１）式を定義する。
きさφｈ及びその周波数ｆｈの二乗に比例し、単位面積
当りの損失が大きいほど、磁石の発熱が大きくなると考
えることができる。そこで、渦電流損の評価式として
（１）式を定義する。
【００２４】
【数９】
【００２５】ここで、種々のモータＡ〜Ｅにつき、温度
試験を実施して、（１）式で示す渦電流評価値Ｗedy の
値と磁石の異常発熱との関係を調べた結果をまとめる
と、表１のようになる。
試験を実施して、（１）式で示す渦電流評価値Ｗedy の
値と磁石の異常発熱との関係を調べた結果をまとめる
と、表１のようになる。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１より、（１）式に示す渦電流評価値Ｗ
edy の値が３．５を越えると磁石の発熱上問題となり、
３．４以下であれば問題ないことがわかる。そこで、
（２）式となるように設計すれば、渦電流損による発熱
を抑えたＰＭモータができることになる。
edy の値が３．５を越えると磁石の発熱上問題となり、
３．４以下であれば問題ないことがわかる。そこで、
（２）式となるように設計すれば、渦電流損による発熱
を抑えたＰＭモータができることになる。
【００２８】
【数１０】
【００２９】＜第１の実施例＞図１は第１の実施例にか
かる集中巻方式の表面磁石形ＰＭモータ（以下「ＳＰ
Ｍ」と略称する）の構造例で、１２コイル／８極の例で
ある。図１に示すように、回転子鉄心１の周面（表面）
に永久磁石２が備えられており、固定子３には集中巻方
式の巻線４が備えられている。回転子鉄心１は分割する
ことなく一体に成形されている。
かる集中巻方式の表面磁石形ＰＭモータ（以下「ＳＰ
Ｍ」と略称する）の構造例で、１２コイル／８極の例で
ある。図１に示すように、回転子鉄心１の周面（表面）
に永久磁石２が備えられており、固定子３には集中巻方
式の巻線４が備えられている。回転子鉄心１は分割する
ことなく一体に成形されている。
【００３０】第１の実施例のＰＭモータでは、回転子鉄
心１を回転させたときに、永久磁石２の中央部（周方向
に関しての中央部）における磁束密度の変動主成分の振
幅とこの変動主成分の周波数と永久磁石２の断面積（磁
束が透過していく面積）が（３）式を満足するように構
成している。このような構成としているため、渦電流損
による発熱を抑えることができる。
心１を回転させたときに、永久磁石２の中央部（周方向
に関しての中央部）における磁束密度の変動主成分の振
幅とこの変動主成分の周波数と永久磁石２の断面積（磁
束が透過していく面積）が（３）式を満足するように構
成している。このような構成としているため、渦電流損
による発熱を抑えることができる。
【００３１】
【数１１】
【００３２】＜第２の実施例＞（２）式のＢｈはスロッ
トの開口幅に大きく影響を受ける。したがって、スロッ
ト数／極数、磁石寸法が決定している場合にはスロット
の開口幅を調整して（２）式を満足させることができ
る。
トの開口幅に大きく影響を受ける。したがって、スロッ
ト数／極数、磁石寸法が決定している場合にはスロット
の開口幅を調整して（２）式を満足させることができ
る。
【００３３】図３は、同一のスロット数／極数、磁石寸
法のモータにおいて、スロット開口幅／スロットピッチ
を変化させた場合の磁束変動成分の変化の様子（一例）
を示す。変動磁束成分の大きさはスロット開口幅にほぼ
比例して増減するので、第２の実施例のＰＭモータで
は、スロット開口幅を調整して、（４）式を満足させる
ＰＭモータの構造とした。ただし、この場合のスロット
開口幅は巻線機のノズルが通る幅以上としている。
法のモータにおいて、スロット開口幅／スロットピッチ
を変化させた場合の磁束変動成分の変化の様子（一例）
を示す。変動磁束成分の大きさはスロット開口幅にほぼ
比例して増減するので、第２の実施例のＰＭモータで
は、スロット開口幅を調整して、（４）式を満足させる
ＰＭモータの構造とした。ただし、この場合のスロット
開口幅は巻線機のノズルが通る幅以上としている。
【００３４】
【数１２】
【００３５】＜第３の実施例＞１極当りの磁石の総面積
をＳmax とすれば、これをｎ分割（但しｎは整数）した
場合の1 個当たりの面積Ｓｍは、（５）式のようにな
る。（２）式より、渦電流評価値はＳｍに比例するの
で、ｎ数が多いほど渦電流評価値は小となる。しかし、
ｎが多くなるほどコストアップになることから、第３の
実施例のＰＭモータでは、（６）式を満足する最少のｎ
を採用したＰＭモータの構造とした。
をＳmax とすれば、これをｎ分割（但しｎは整数）した
場合の1 個当たりの面積Ｓｍは、（５）式のようにな
る。（２）式より、渦電流評価値はＳｍに比例するの
で、ｎ数が多いほど渦電流評価値は小となる。しかし、
ｎが多くなるほどコストアップになることから、第３の
実施例のＰＭモータでは、（６）式を満足する最少のｎ
を採用したＰＭモータの構造とした。
【００３６】
【数１３】
【００３７】＜第４の実施例＞（２）式のＢｈは電流値
（電機子反作用）によっても大きく影響を受ける。した
がって、スロット開口幅、スロット数／極数、磁石寸法
などが決定している場合には電流値に制限を設けて、渦
電流損を抑えることができる。この場合、変動磁束が電
流Ｉの関数となることから、第４の実施例のＰＭモータ
では、（７）式を満足させるような変動磁束となる電流
値以下で使用するようにしたＰＭモータの構造とした。
（電機子反作用）によっても大きく影響を受ける。した
がって、スロット開口幅、スロット数／極数、磁石寸法
などが決定している場合には電流値に制限を設けて、渦
電流損を抑えることができる。この場合、変動磁束が電
流Ｉの関数となることから、第４の実施例のＰＭモータ
では、（７）式を満足させるような変動磁束となる電流
値以下で使用するようにしたＰＭモータの構造とした。
【００３８】
【数１４】
【００３９】
【発明の効果】以上、実施の形態および実施例と共に具
体的に説明したように、本発明では、渦電流損の評価を
することにより最適な構造となる永久磁石式同期モータ
を構成したので、次のような効果を奏することができ
る。
体的に説明したように、本発明では、渦電流損の評価を
することにより最適な構造となる永久磁石式同期モータ
を構成したので、次のような効果を奏することができ
る。
【００４０】（１）渦電流損による磁石の異常発熱を防
止することができ、信頼性が向上する。 （２）渦電流防止策が安価に実現できる。 （３）磁石の発熱が少なくなるので、高耐熱の磁石を使
用しなくてもよくなる。耐熱性の低い磁石ほど磁束密度
が高いので、モータの小型化が可能となる。
止することができ、信頼性が向上する。 （２）渦電流防止策が安価に実現できる。 （３）磁石の発熱が少なくなるので、高耐熱の磁石を使
用しなくてもよくなる。耐熱性の低い磁石ほど磁束密度
が高いので、モータの小型化が可能となる。
【図１】本発明の実施例にかかる永久磁石同期モータを
示す構成図。
示す構成図。
【図２】磁石中央部の磁束密度変動を示す特性図。
【図３】スロット開口幅／スロットピッチと変動磁束成
分との関係を示す特性図。
分との関係を示す特性図。
【図４】分割した永久磁石の例を示す斜視図。
【図５】永久磁石の分割が渦電流損に及ぼす影響を示す
特性図。
特性図。
１ 回転子鉄心
２ 永久磁石
３ 固定子鉄心
４ 巻線
Claims (6)
- 【請求項１】 回転子鉄心に永久磁石を備え、固定子鉄
心に巻線を備えた永久磁石式同期モータにおいて、 回転子を回転させたときに、永久磁石の周方向に関する
中央部における磁束密度の変動主成分の振幅とこの変動
主成分の周波数と前記永久磁石の断面積とが（２）式を
満足する構造になっていることを特徴とする永久磁石式
同期モータ。 【数１】 - 【請求項２】 回転子鉄心に永久磁石を備え、固定子鉄
心に巻線を備えた永久磁石式同期モータにおいて、 前記固定子鉄心に形成したスロットの開口幅を調整し
て、（４）式を満足させる構造になっていると共に、前
記開口幅は最少でも巻線機のノズルが通る幅以上になっ
ていることを特徴とする永久磁石式同期モータ。 【数２】 - 【請求項３】 回転子鉄心に永久磁石を備え、固定子鉄
心に巻線を備えた永久磁石式同期モータにおいて、 １極当たりの永久磁石をｎ分割し、ｎ個に分割した分割
永久磁石により１極分の磁極を構成すると共に、（６）
式を満足する最少のｎを採用していることを特徴とする
永久磁石式同期モータ。 【数３】 - 【請求項４】 回転子鉄心に永久磁石を備え、固定子鉄
心に巻線を備えており、前記永久磁石の変動磁束成分が
電流値に大きく影響を受ける永久磁石式同期モータにお
いて、 （７）式を満足させるような電流値以下で使用するよう
にしたことを特徴とする永久磁石式同期モータ。 【数４】 - 【請求項５】 請求項１乃至請求項４の何れか一項にお
いて、 前記固定子鉄心は分割することなく一体に成形されてお
り、固定子鉄心の歯部に巻線を直巻きする集中巻方式を
採用していることを特徴とする永久磁石式同期モータ。 - 【請求項６】 回転速度が３０００min -1以上となる電
気自動車用のモータとして使用されることを特徴とする
請求項１乃至請求項５の何れか一項の永久磁石式同期モ
ータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002108752A JP2003304657A (ja) | 2002-04-11 | 2002-04-11 | 永久磁石式同期モータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002108752A JP2003304657A (ja) | 2002-04-11 | 2002-04-11 | 永久磁石式同期モータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003304657A true JP2003304657A (ja) | 2003-10-24 |
Family
ID=29392405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002108752A Pending JP2003304657A (ja) | 2002-04-11 | 2002-04-11 | 永久磁石式同期モータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003304657A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006304474A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-11-02 | Fujitsu General Ltd | アキシャルエアギャップ型電動機 |
| JP2010220440A (ja) * | 2009-03-18 | 2010-09-30 | Nissan Motor Co Ltd | 永久磁石式回転電機 |
| JP2011188685A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Mitsubishi Electric Corp | 永久磁石型電動機 |
| CN103779991A (zh) * | 2014-01-16 | 2014-05-07 | 江苏大学 | 一种并联型混合磁材料电机 |
| CN112152400A (zh) * | 2020-09-23 | 2020-12-29 | 沈阳工业大学 | 永磁体涡流损耗的优化方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5472406A (en) * | 1977-11-18 | 1979-06-09 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Direct current machine |
| JPH1198729A (ja) * | 1997-09-18 | 1999-04-09 | Fanuc Ltd | 同期電動機のロータ構造 |
-
2002
- 2002-04-11 JP JP2002108752A patent/JP2003304657A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5472406A (en) * | 1977-11-18 | 1979-06-09 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Direct current machine |
| JPH1198729A (ja) * | 1997-09-18 | 1999-04-09 | Fanuc Ltd | 同期電動機のロータ構造 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006304474A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-11-02 | Fujitsu General Ltd | アキシャルエアギャップ型電動機 |
| JP2010220440A (ja) * | 2009-03-18 | 2010-09-30 | Nissan Motor Co Ltd | 永久磁石式回転電機 |
| JP2011188685A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Mitsubishi Electric Corp | 永久磁石型電動機 |
| CN103779991A (zh) * | 2014-01-16 | 2014-05-07 | 江苏大学 | 一种并联型混合磁材料电机 |
| CN112152400A (zh) * | 2020-09-23 | 2020-12-29 | 沈阳工业大学 | 永磁体涡流损耗的优化方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4311643B2 (ja) | 永久磁石型回転電機の製造方法および風力発電用永久磁石型同期発電機の製造方法 | |
| JP5742804B2 (ja) | 回転電機のロータ及び回転電機 | |
| US8766506B2 (en) | Stator core | |
| Xu et al. | Cogging torque reduction of a hybrid axial field flux-switching permanent-magnet machine with three methods | |
| CN104380576B (zh) | 旋转电机的定子 | |
| JP6485316B2 (ja) | 回転電機 | |
| US7928616B2 (en) | Systems and apparatus involving toothed armatures in superconducting machines | |
| US10236730B2 (en) | Electric machine with low magnetic slot leakage | |
| US10432043B2 (en) | Slotted rotor-bridge for electrical machines | |
| JP6048191B2 (ja) | マルチギャップ型回転電機 | |
| EP0237935B1 (en) | Permanent magnet field dc machine | |
| US20120086288A1 (en) | Electric rotating machine | |
| JP3703907B2 (ja) | ブラシレスｄｃモータ | |
| Zhang et al. | High speed permanent magnet motor design and power loss analysis | |
| US8987971B2 (en) | Rotor core for an electric machine | |
| JP2003304657A (ja) | 永久磁石式同期モータ | |
| CN114552836A (zh) | 旋转电机 | |
| JP2004166395A (ja) | 車両用回転電機 | |
| JP2009254030A (ja) | モータ | |
| JP3350971B2 (ja) | Ｐｍ形バーニヤモータ | |
| JPH1198728A (ja) | 永久磁石回転電機 | |
| WO2011089797A1 (ja) | ロータ、これを用いた回転電機および発電機 | |
| JP5884463B2 (ja) | 回転電機 | |
| JP5884464B2 (ja) | 回転電機 | |
| JP2009268245A (ja) | 回転電機の固定子 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041117 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061227 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070605 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071009 |