JP2004347314A - エバポレータおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 臭気の発生を効果的に抑制することができるエバポレータを提供する。
【解決手段】 蛇行状に曲げられた偏平管２と、蛇行状偏平管２の隣り合う直管部2aどうしの間に配置されかつ直管部2aにフラックスろう付法によりろう付されたたコルゲートフィン３とを備えたエバポレータ１である。コルゲートフィン３における直管部2aにろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量を、０．０３〜１ｇ／ｍ^２とする。このエバポレータ１を、蛇行状偏平管２の外周面に塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを塗布すること、蛇行状偏平管２の隣り合う直管部2aどうしの間にコルゲートフィン３を配置すること、ならびに蛇行状偏平管２とコルゲートフィン３とをろう付することを含む方法により製造する。
【選択図】 図１

Description

この発明はエバポレータおよびその製造方法に関し、さらに詳しくは、たとえばフロン系冷媒を使用するカーエアコンや、ＣＯ_２冷媒を使用するカーエアコンに用いられるエバポレータおよびその製造方法に関する。

この種のエバポレータとして、冷媒流通用中空体と、冷媒流通用中空体の外面にろう付されたコルゲートフィンとを備えたものが広く用いられている。

このようなエバポレータは、冷媒流通用中空体とコルゲートフィンを組み合わせた後、この組み合わせ体の全体に、フッ化物系の非腐食性フラックスを水に懸濁させてなるフラックス懸濁液をスプレーし、その後窒素ガス雰囲気中において加熱してコルゲートフィンを冷媒流通用中空体にろう付することにより製造されている。

ところが、このような方法で製造されたエバポレータの場合、コルゲートフィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分にフラックスが残存することは避けられず、このフラックス残渣が多くなると、カーエアコンに組み込んだ際に比較的強い臭気発生の原因になり、車室内の乗員に不快感を与えるおそれがあることが判明した。

フラックス残渣の量を低減させるためには、上記フラックス懸濁液中のフラックス量を減らせばよいのであるが、この場合ろう付不良が発生することがある。

ところで、上述したようなエバポレータのうち、冷媒流通用中空体が、両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなりかつ周縁部どうしがろう付された２枚のプレートよりなるとともに、両プレート間に膨出状冷媒通路とこれの両端に連なった膨出状ヘッダ形成部が設けられおり、複数の冷媒流通用中空体が膨出状ヘッダ形成部の外面どうしが当接するように複数積層され、隣り合う冷媒流通用中空体における冷媒通路と対応する部分間にコルゲートフィンが配置されて冷媒流通用中空体にろう付されているタイプの、いわゆる積層型エバポレータにおいては、ろう付後に上述したフラックス残渣を洗浄する洗浄工程の簡略化または廃止を目的として、エバポレータの製造の際に、冷媒流通用中空体を形成するプレートの外面側へのフラックスの塗布量を低減し、たとえば３〜７ｇ／ｍ^２とすることが知られている（特許文献１参照）。

しかしながら、特許文献１に記載された方法により製造されたエバポレータにおいても、フラックス残渣に起因する臭気の発生を十分に抑制できないのが現状である。
特開２０００−２０２６２０号公報

この発明の目的は、上記問題を解決し、臭気の発生を効果的に抑制することができるエバポレータおよびその製造方法を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は以下の態様からなる。

1)冷媒流通用中空体と、冷媒流通用中空体の外面にフラックスろう付法によりろう付されたフィンとを備えており、フィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量が、０．０３〜１ｇ／ｍ^２であるエバポレータ。

2)フィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量が、０．０５〜０．５ｇ／ｍ^２である上記1)記載のエバポレータ。

3)フラックスが、フッ化物系の非腐食性フラックスである上記1)または2)記載のエバポレータ。

4)冷媒流通用中空体が蛇行状に曲げられた偏平管よりなるとともに、フィンが両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるコルゲートフィンよりなり、蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間にコルゲートフィンが配置されて直管部にろう付されている上記1)〜3)のうちのいずれかに記載のエバポレータ。

5)冷媒流通用中空体が真直ぐな偏平管よりなり、フィンが両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるコルゲートフィンよりなり、複数の偏平管が互いに間隔をおいて並列状に配置され、隣り合う偏平管どうしの間にコルゲートフィンが配置されて偏平管にろう付されている上記1)〜3)のうちのいずれかに記載のエバポレータ。

6)冷媒流通用中空体が、両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなりかつ周縁部どうしがろう付された２枚のプレートよりなるとともに、両プレート間に膨出状冷媒通路とこれの両端に連なった膨出状ヘッダ形成部が設けられており、フィンがコルゲートフィンよりなり、複数の冷媒流通用中空体が膨出状ヘッダ形成部の外面どうしが当接するように複数積層され、隣り合う冷媒流通用中空体における冷媒通路と対応する部分間にコルゲートフィンが配置されて冷媒流通用中空体にろう付されている上記1)〜3)のうちのいずれかに記載のエバポレータ。

7)親水化処理が施されている上記1)〜6)のうちのいずれかに記載のエバポレータ。

8)圧縮機、コンデンサおよびエバポレータを備えている冷凍サイクルであって、上記1)〜7)のうちのいずれかに記載されたエバポレータを備えている冷凍サイクル。

9)上記8)記載の冷凍サイクルがカーエアコンとして搭載されている車両。

10)内部に冷媒通路を有する蛇行状に曲げられた偏平管および両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるフィンを用意すること、蛇行状偏平管の外周面に塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを塗布すること、蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間にフィンを配置すること、ならびに蛇行状偏平管とフィンとをろう付することを含むエバポレータの製造方法。

11)内部に冷媒通路を有する真直ぐな偏平管および両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるフィンを用意すること、偏平管の外周面に塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを塗布すること、複数の偏平管を間隔をおいて並列状に配置するとともに、隣り合う管間にフィンを配置すること、ならびに偏平管とフィンとをろう付することを含むエバポレータの製造方法。

12)管へのフラックス塗布量を１〜２ｇ／ｍ^２とする上記10)または11)記載のエバポレータの製造方法。

13)両面にろう材層が形成されたブレージングシートを用いて、冷媒通路形成用膨出部と、冷媒通路形成用膨出部よりも膨出しかつ冷媒通路形成用膨出部の両端に連なるヘッダ形成用膨出部とを備えたプレート、およびフィンを用意すること、各プレートの両面にフラックスを塗布すること、各プレートの両膨出部外面側へのフラックス塗布量を０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２とすること、２枚のプレートを両膨出部の開口どうしが対向するように組み合わせてなるプレート対を、ヘッダ形成用膨出部の底壁外面どうしが当接するように複数積層するとともに、隣り合うプレート対における冷媒通路形成用膨出部と対応する部分間にフィンを配置すること、ならびにプレート対を構成する両プレートの周縁部どうしをろう付して冷媒流通用中空体を形成するとともに、冷媒流通用中空体にフィンをろう付することを含むエバポレータの製造方法。

14)各プレートの両膨出部外面側へのフラックス塗布量を１〜２ｇ／ｍ^２とする上記13)記載のエバポレータの製造方法。

15)フラックスを、バインダを含む水に懸濁させて塗布する上記10)〜14)のうちのいずれかに記載のエバポレータの製造方法。

16)フィンとしてコルゲートフィンを用いる上記10)〜15)のうちのいずれかに記載のエバポレータの製造方法。

17)最後に、親水化処理を施す上記10)〜16)のうちのいずれかに記載のエバポレータの製造方法。

上記1)および4)〜6)のエバポレータによれば、フィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量が、０．０３〜１ｇ／ｍ^２であるから、臭気の発生が効果的に抑制される。しかも、エバポレータ製造の際に、冷媒流通用中空体とフィンとの間にろう付不良が発生することが防止される。

上記2)のエバポレータによれば、臭気の発生が一層効果的に抑制される。

上記10)、11)および13)のエバポレータの製造方法によれば、製造されたエバポレータのフィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量が、０．０３〜１ｇ／ｍ^２となり、臭気の発生が効果的に抑制される。しかも、エバポレータ製造の際に、冷媒流通用中空体とフィンとの間にろう付不良が発生することが防止される。

上記12)および14)のエバポレータの製造方法によれば、製造されたエバポレータにおける臭気の発生が一層効果的に抑制される。

上記15)のエバポレータの製造方法によれば、上記10)、11)および13)の製造方法において、フラックスを塗布した後の組み立て作業の際に、バインダの働きによりフラックスの脱落が防止される。

以下、この発明の実施形態を、図面を参照して説明する。

以下の説明において、「アルミニウム」という用語には、純アルミニウムの他にアルミニウム合金を含むものとする。

図１はこの発明によるエバポレータの第１の実施形態を示す。

図１において、エバポレータ(1)は、蛇行状に曲げられたアルミニウム押出形材製偏平管(2)（冷媒流通用中空体）と、両面にろう材層が形成されたアルミニウムブレージングシートからなる波状のルーバ付きコルゲートフィン(3)と、蛇行状偏平管(2)の両端部にそれぞれろう付されたアルミニウム製ヘッダ(4)とを備えている。

蛇行状偏平管(2)は、その直管部(2a)を垂直方向に向けて配置されており、隣り合う直管部(2a)どうしの間にコルゲートフィン(3)が配置されて直管部(2a)にろう付されている。また、蛇行状偏平管(2)の両端に位置する直管部(2a)の外側にも、両面にろう材層が形成されたアルミニウムブレージングシートからなる波状のルーバ付きコルゲートフィン(3A)が配置されるとともに、さらにその外側にアルミニウム製サイドプレート(5)が配置され、コルゲートフィン(3A)が直管部(2a)およびサイドプレート(5)にろう付されている。なお、図示は省略したが、蛇行状偏平管(2)の内部には複数の冷媒通路が並列状に形成されている。コルゲートフィン(3)(3A)は互いに平行な平坦部と隣り合う平坦部どうしを連結する屈曲部とよりなり、屈曲部の先端部において直管部(2a)およびサイドプレート(5)にろう付されている。

上述した蛇行状偏平管(2)の直管部(2a)およびサイドプレート(5)とコルゲートフィン(3)(3A)とのろう付は、フッ化物系の非腐食性フラックスを用いて行われている。

コルゲートフィン(3)(3A)における直管部(2a)およびサイドプレート(5)とろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量（以下、フラックス残渣量という）は、０．０３〜１ｇ／ｍ^２である。このフラックス量を上記のように限定したのは、０．０３ｇ／ｍ^２未満であるとろう付の際にフラックスが不足してろう付不良が発生することがあり、１ｇ／ｍ^２を越えるとこのエバポレータ(1)から強い臭気が発生するからである。コルゲートフィン(3)(3A)における直管部(2a)およびサイドプレート(5)にろう付されていない部分の表面のフラックス残渣量は、０．０５〜０．５ｇ／ｍ^２であることが好ましい。ここで、コルゲートフィン(3)(3A)における直管部(2a)およびサイドプレート(5)にろう付されていない部分とは、上記平坦部の全体であり、また上記屈曲部の一部分を含むこともある。

エバポレータは、次の方法で製造される。

まず、蛇行状に曲げられたアルミニウム押出形材製偏平管(2)、両面にろう材層が形成されたブレージングシートよりなるルーバ付きコルゲートフィン(3)(3A)、アルミニウム製サイドプレート(5)および両アルミニウム製ヘッダ(4)を用意する。ついで、蛇行状偏平管(2)の外周面に、塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを適当な方法で塗布する。フラックスの塗布は、バインダを含む水にフラックスを懸濁させて行うものであり、フラックス塗布量は、上記懸濁液中のフラックス単体の量である。蛇行状偏平管(2)外周面へのフラックス塗布量を０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２に限定したのは、０．０５ｇ／ｍ^２未満であるとろう付の際にフラックスが不足してろう付不良が発生することがあり、２．８ｇ／ｍ^２を越えると製造されたエバポレータ(1)から強い臭気が発生するからである。蛇行状偏平管(2)外周面へのフラックス塗布量は、１〜２ｇ／ｍ^２であることが好ましい。

ついで、蛇行状偏平管(2)の隣り合う直管部(2a)どうしの間にコルゲートフィン(3)を配置するとともに、両端に位置する直管部(2a)の外側にコルゲートフィン(3A)を配置し、さらに直管部(2a)外側のコルゲートフィン(3A)の外側にサイドプレート(5)を配置する。また、蛇行状偏平管(2)の両端にヘッダ(4)を取り付ける。そして、これらを適当な治具で仮止めする。

その後、窒素ガス雰囲気となされた雰囲気加熱炉内で所定の温度に加熱し、蛇行状偏平管(2)の直管部(2a)およびサイドプレート(5)とコルゲートフィン(3)(3A)とをろう付するとともに、蛇行状偏平管(2)と両ヘッダ(4)とをろう付する。こうして、エバポレータ(1)が製造される。

上記ろう付の後、たとえば洗浄処理、化成処理および親水化処理を施す。

洗浄処理は、硝酸、硫酸、及びフッ酸からなる群より選択される少なくとも１つの酸を含有する酸性洗浄剤に前記エバポレータ(1)を接触させることによって行う。酸性洗浄剤としては、たとえば鉄塩を０．０１〜５質量％含有している酸性洗浄剤を用いる。鉄塩は、硫酸鉄、硝酸鉄、酢酸鉄、または塩酸鉄である。また、洗浄処理は、エバポレータ(1)を、酸性洗浄剤に１０〜８５℃、３０秒〜５分の条件で接触させることにより行うのがよい。

化成処理としては、クロム酸クロメート処理剤、リン酸クロメート処理剤などを用いて化成皮膜を形成する場合と、ノンクロムのジルコニウム系処理剤を用いて化成皮膜を形成する場合とがある。ノンクロムのジルコニウム系処理剤を用いて化成皮膜を形成する場合には、洗浄処理を、鉄塩を含有する酸性洗浄剤により行うことが必須である。

親水化処理は、水媒体中にシリカ微粒子およびビニルアルコール系重合体を含有し、このシリカ微粒子とビニルアルコール系重合体との質量比が３０：７０〜７０：３０、両者の合計含有量が０．２〜２５質量％である親水化処理剤であって、シリカ微粒子がビニルアルコール系重合体で被覆され、平均粒子径５〜１０００ｎｍの被覆粒子の状態で水媒体中に分散されている親水化処理剤を用いて行うのがよい。また、親水化処理剤は、アミド基および／またはフェノール基を有する有機物からなる臭気抑制剤を含むことがある。さらに、親水化処理剤は、抗菌剤を含むことがある。

こうして、エバポレータ(1)に耐食性および親水性が付与される。

図２はこの発明によるエバポレータの第２の実施形態を示す。なお、第２の実施形態において、図２の上下、左右をそれぞれ上下、左右といい、風が流れる方向（図２に矢印Ａで示す方向）を前、これと反対側を後というものとする。

図２において、エバポレータ(10)は、相互に間隔をおいて配置された上下１対のアルミニウム製ヘッダ(11)(12)と、両ヘッダ(11)(12)間に左右方向に間隔をおいて並列状に配置された複数のアルミニウム押出形材製冷媒流通用偏平管(13)（冷媒流通用中空体）よりなる前後２列の偏平管群(14)(15)と、両面にろう材層が形成されたアルミニウムブレージングシートからなる波状のルーバ付きコルゲートフィン(16)とを備えている。冷媒流通用偏平管(13)内には複数の冷媒通路が並列状に形成されている。

上ヘッダ(11)内は、左右方向に伸びる仕切壁(17)により前後２つのヘッダ室(11a)(11b)に区画されている。各偏平管群(14)(15)においては、冷媒流通用偏平管(13)はその幅方向を前後方向に向けて配置されており、前側偏平管群(14)を構成するすべての冷媒流通用偏平管(13)の上端は前側ヘッダ室(11a)に連通するように上ヘッダ(11)にろう付され、下端は下ヘッダ(12)の前側部分にその内部と連通するようにろう付されている。また、後側偏平管群(15)を構成するすべての冷媒流通用偏平管(13)の上端は後側ヘッダ室(11b)に連通するように上ヘッダ(11)にろう付され、下端は下ヘッダ(12)の後側部分にその内部と連通するようにろう付されている。コルゲートフィン(16)は、隣り合う冷媒流通用偏平管(13)どうしの間に配置されて冷媒流通用偏平管(13)にろう付されている。

上述した冷媒流通用偏平管(13)とコルゲートフィン(16)および両ヘッダ(11)(12)とのろう付は、フッ化物系の非腐食性フラックスを用いて行われている。

コルゲートフィン(16)における冷媒流通用偏平管(13)とろう付されていない部分の表面のフラックス残渣量は、０．０３〜１ｇ／ｍ^２、好ましくは０．０５〜０．５ｇ／ｍ^２である。このフラックス残渣量の限定理由は、上記第１の実施形態の場合と同じである。また、コルゲートフィン(16)における冷媒流通用偏平管(13)とろう付されていない部分も、上記第１の実施形態で述べた通りである。

エバポレータ(10)は、次の方法で製造される。

まず、アルミニウム押出形材製冷媒流通用偏平管(13)、両面にろう材層が形成されたブレージングシートよりなるルーバ付きコルゲートフィン(16)および上下ヘッダ(11)(12)を用意する。ついで、冷媒流通用偏平管(13)の外周面に、塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２、好ましくは１〜２ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを適当な方法で塗布する。フラックスの塗布は、バインダを含む水にフラックスを懸濁させて行うものであり、フラックス塗布量は、上記懸濁液中のフラックス単体の量である。冷媒流通用偏平管(13)外周面へのフラックス塗布量の限定理由は、上記第１の実施形態の場合と同じである。

ついで、前後２列の偏平管群(14)(15)を構成するように複数の冷媒流通用偏平管(13)を配置するとともに、隣り合う冷媒流通用偏平管(13)どうしの間にコルゲートフィン(16)を配置する。ついで、冷媒流通用偏平管(13)の両端部を上下のヘッダ(11)(12)に形成された挿入穴（図示略）内に挿入し、これらを適当な治具で仮止めする。

その後、窒素ガス雰囲気となされた雰囲気加熱炉内で所定の温度に加熱し、冷媒流通用偏平管(13)と両ヘッダ(11)(12)およびコルゲートフィン(16)とをろう付する。こうして、エバポレータ(10)が製造される。

図３はこの発明によるエバポレータの第３の実施形態を示す。

図３において、エバポレータ(20)は、並列状に配置されかつ上端部において相互に連通状にろう付された複数の偏平中空体(21)（冷媒流通用中空体）と、隣接する偏平中空体(21)間に配置されかつ偏平中空体(21)にろう付されたアルミニウムベア材製ルーバ付きコルゲートフィン(22)とを備えており、流体入口(23)から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体(21)内を流れて流体出口(24)から流出するようになされている。

偏平中空体(21)は、両面にろう材層が形成されたアルミニウムブレージングシートよりなる２枚のプレート(25)の周縁部どうしをろう付することにより形成されたものであり、両プレート(25)間に略Ｕ字状の膨出状冷媒通路(26)と、冷媒通路(26)よりも高く膨出しかつ冷媒通路(26)の両端に連なった膨出状ヘッダ形成部(27)とを備えている。そして、複数の偏平中空体(21)が膨出状ヘッダ形成部(27)の外面どうしが当接するように複数積層されて相互にろう付されている。コルゲートフィン(22)は、隣り合う偏平中空体(21)における冷媒通路(26)と対応する部分間に配置されて偏平中空体(21)にろう付されている。

上述したプレート(25)どうしのろう付および偏平中空体(21)とコルゲートフィン(22)とのろう付は、フッ化物系の非腐食性フラックスを用いて行われている。

コルゲートフィン(22)における偏平中空体(21)とろう付されていない部分の表面のフラックス残渣量は、０．０３〜１ｇ／ｍ^２、好ましくは０．０５〜０．５ｇ／ｍ^２である。このフラックス残渣量の限定理由は、上記第１の実施形態の場合と同じである。また、コルゲートフィン(22)における偏平中空体(21)とろう付されていない部分も、上記第１の実施形態で述べた通りである。

エバポレータ(20)は、次の方法で製造される。

まず、両面にろう材層が形成されたブレージングシートを用いて、略Ｕ字状冷媒通路形成用膨出部(25a)と、冷媒通路形成用膨出部(25a)よりも膨出しかつ冷媒通路形成用膨出部(25a)の両端に連なるヘッダ形成用膨出部(25b)とを備えたプレート(25)、およびコルゲートフィン(22)を用意する。

ついで、各プレート(25)の両面にフラックスを適当な方法で塗布する。このとき、各プレート(25)の両膨出部(25a)(25b)外面側へのフラックス塗布量を０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２、好ましくは１〜２ｇ／ｍ^２とする。フラックスの塗布は、バインダを含む水にフラックスを懸濁させて行うものであり、フラックス塗布量は、上記懸濁液中のフラックス単体の量である。各プレート(25)の両膨出部(25a)(25b)外面側へのフラックス塗布量の限定理由は、上記第１の実施形態の場合と同じである。

ついで、２枚のプレート(25)を両膨出部(25a)(25b)の開口どうしが対向するように組み合わせてなるプレート対を、ヘッダ形成用膨出部(25b)の底壁外面どうしが当接するように複数積層するとともに、隣り合うプレート対における冷媒通路形成用膨出部(25a)と対応する部分間にコルゲートフィン(22)を配置し、これらを適当な治具で仮止めする。

その後、窒素ガス雰囲気となされた雰囲気加熱炉内で所定の温度に加熱し、プレート対を構成する両プレート(25)の周縁部どうしをろう付して偏平中空体(21)を形成するとともに、偏平中空体(21)にコルゲートフィン(22)をろう付する。こうして、エバポレータ(20)が製造される。

第２および第３の実施形態において、製造されたエバポレータには、第１の実施形態の場合と同様な方法で、洗浄処理、化成処理および親水化処理を施す。

第１〜第３の実施形態のエバポレータ(1)(10)(20)は、圧縮機、コンデンサおよび膨張弁とともにフロン系冷媒を使用する冷凍サイクルを構成し、カーエアコンとして車両、たとえば自動車に搭載される。

また、第１〜第３の実施形態のエバポレータ(1)(10)(20)は、圧縮機、ガスクーラ、中間熱交換器および膨張弁とともにＣＯ_２冷媒を使用する冷凍サイクルを構成し、カーエアコンとして車両、たとえば自動車に搭載される。

次に、この発明の具体的実施例を比較例とともに説明する。実施例および比較例は、図１に示す形状のエバポレータを用いて行ったものである。

実施例１〜４
バインダ（サーフベスト１１００、日本ペイント社製）を含む水に、フラックス（ＦＬ−７、森田化学社製）を懸濁してなるフラックス懸濁液を用意した。また、アルミニウム押出形材製蛇行状偏平管と、両面にろう材層が形成されたアルミニウムブレージングシートからなるコルゲートフィンと、アルミニウム製サイドプレートと、両アルミニウム製ヘッダとを用意した。

そして、蛇行状偏平管の外周面全体に、上記フラックス懸濁液を、フラックス塗布量（フラックス単体の塗布量）が異なるように、刷毛塗りした。ついで、蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間にコルゲートフィンを配置するとともに、両端に位置する直管部の外側にコルゲートフィンを配置し、直管部外側のコルゲートフィンの外側にサイドプレートを配置し、さらに蛇行状偏平管の両端にヘッダを取り付け、これらを適当な治具で仮止めした。

その後、窒素ガス雰囲気となされた雰囲気加熱炉内で所定の温度に加熱し、蛇行状偏平管の直管部およびサイドプレートとコルゲートフィンとをろう付するとともに、蛇行状偏平管と両ヘッダとをろう付してエバポレータを製造した。

比較例
水にフラックス（ＦＬ−７、森田化学社製）を懸濁してなるフラックス懸濁液を用意した。また、アルミニウム押出形材製蛇行状偏平管と、両面にろう材層が形成されたアルミニウムブレージングシートからなるコルゲートフィンと、アルミニウム製サイドプレートと、両アルミニウム製ヘッダとを用意した。

そして、蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間にコルゲートフィンを配置するとともに、両端に位置する直管部の外側にコルゲートフィンを配置し、直管部外側のコルゲートフィンの外側にサイドプレートを配置し、さらに蛇行状偏平管の両端にヘッダを取り付け、これらを適当な治具で仮止めした。ついで、この仮止め体に、上記フラックス懸濁液をスプレー塗布した。

その後、窒素ガス雰囲気となされた雰囲気加熱炉内で所定の温度に加熱し、蛇行状偏平管の直管部およびサイドプレートとコルゲートフィンとをろう付するとともに、蛇行状偏平管と両ヘッダとをろう付してエバポレータを製造した。
評価試験
実施例１〜４および比較例のエバポレータのコルゲートフィンにおける蛇行状偏平管にろう付されていない部分の表面のフラックス残渣量を測定した。その結果を表１に示す。

フラックス残渣量の測定方法は、次の通りである。すなわち、JIS Ａ１０００系アルミニウムからなる試片に脱脂処理を施した後、ポリビニルアルコールにＫＣｌを溶解してなる溶液を塗布して１７０℃で３分間乾燥させ、その後蛍光Ｘ線によりＫのＫα線を測定する（直径３０ｍｍ）という操作を、ＫＣｌの塗布量を種々変更して行うことにより、Ｘ線強度とＫ量との相関関係を求める。ついで、この相関関係からＸ線強度とＫＡｌＦ_４との相関関係を求める。そして、実施例１〜４および比較例のコルゲートフィンにおける蛇行状偏平管にろう付されていない部分の表面に蛍光Ｘ線を当ててその強度を測定し、Ｘ線強度とＫＡｌＦ_４との相関関係に基づいて、このＸ線強度からフラックス残渣量を求める。

また、相対湿度９０％、温度２０℃の環境において、実施例１〜４および比較例のエバポレータの臭気強度を求めた。

臭気強度の求め方は、次の通りである。すなわち、臭気測定に適した５人以上のパネラーにより臭気を調べ、０〜５の６段階で評価する。なお、臭気が強いほど評価数値が大きいものとする。そして、すべてのパネラーの評価結果の平均値を臭気強度とする。

これらの結果を、フラックス塗布量とともに表１に示す。

表１に示す結果から、フラックス残渣量は、実施例１〜４のエバポレータにおいては比較例のエバポレータよりも少なく、臭気強度も低くなっていることがわかる。また、実施例１〜４の結果から、この発明の方法の場合、フラックス塗布量とフラックス残渣量とは相関関係を持たないことがわかる。

この発明の第１の実施形態のエバポレータを示す斜視図である。 この発明の第２の実施形態のエバポレータを示す一部を省略した斜視図である。 この発明の第３の実施形態のエバポレータを示す一部を分解した斜視図である。

符号の説明

(1)：エバポレータ
(2)：蛇行状偏平管（冷媒流通用中空体）
(2a)：直管部
(3)(3a)：コルゲートフィン
(10)：エバポレータ
(13)：冷媒流通用偏平管（冷媒流通用中空体）
(16)：コルゲートフィン
(20)：エバポレータ
(21)：偏平中空体（冷媒流通用中空体）
(22)：コルゲートフィン
(25)：プレート
(25a)：冷媒通路形成用膨出部
(25b)：ヘッダ形成用膨出部
(26)：膨出状冷媒通路
(27)：膨出状ヘッダ形成部

Claims (17)

1. 冷媒流通用中空体と、冷媒流通用中空体の外面にフラックスろう付法によりろう付されたフィンとを備えており、フィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量が、０．０３〜１ｇ／ｍ^２であるエバポレータ。
2. フィンにおける冷媒流通用中空体にろう付されていない部分の表面に残存するフラックス量が、０．０５〜０．５ｇ／ｍ^２である請求項１記載のエバポレータ。
3. フラックスが、フッ化物系の非腐食性フラックスである請求項１または２記載のエバポレータ。
4. 冷媒流通用中空体が蛇行状に曲げられた偏平管よりなるとともに、フィンが両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるコルゲートフィンよりなり、蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間にコルゲートフィンが配置されて直管部にろう付されている請求項１〜３のうちのいずれかに記載のエバポレータ。
5. 冷媒流通用中空体が真直ぐな偏平管よりなり、フィンが両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるコルゲートフィンよりなり、複数の偏平管が互いに間隔をおいて並列状に配置され、隣り合う偏平管どうしの間にコルゲートフィンが配置されて偏平管にろう付されている請求項１〜３のうちのいずれかに記載のエバポレータ。
6. 冷媒流通用中空体が、両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなりかつ周縁部どうしがろう付された２枚のプレートよりなるとともに、両プレート間に膨出状冷媒通路とこれの両端に連なった膨出状ヘッダ形成部が設けられており、フィンがコルゲートフィンよりなり、複数の冷媒流通用中空体が膨出状ヘッダ形成部の外面どうしが当接するように複数積層され、隣り合う冷媒流通用中空体における冷媒通路と対応する部分間にコルゲートフィンが配置されて冷媒流通用中空体にろう付されている請求項１〜３のうちのいずれかに記載のエバポレータ。
7. 親水化処理が施されている請求項１〜６のうちのいずれかに記載のエバポレータ。
8. 圧縮機、コンデンサおよびエバポレータを備えている冷凍サイクルであって、請求項１〜７のうちのいずれかに記載されたエバポレータを備えている冷凍サイクル。
9. 請求項８記載の冷凍サイクルがカーエアコンとして搭載されている車両。
10. 内部に冷媒通路を有する蛇行状に曲げられた偏平管および両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるフィンを用意すること、蛇行状偏平管の外周面に塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを塗布すること、蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間にフィンを配置すること、ならびに蛇行状偏平管とフィンとをろう付することを含むエバポレータの製造方法。
11. 内部に冷媒通路を有する真直ぐな偏平管および両面にろう材層が形成されたブレージングシートからなるフィンを用意すること、偏平管の外周面に塗布量が０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２となるようにフラックスを塗布すること、複数の偏平管を間隔をおいて並列状に配置するとともに、隣り合う管間にフィンを配置すること、ならびに偏平管とフィンとをろう付することを含むエバポレータの製造方法。
12. 管へのフラックス塗布量を１〜２ｇ／ｍ^２とする請求項１０または１１記載のエバポレータの製造方法。
13. 両面にろう材層が形成されたブレージングシートを用いて、冷媒通路形成用膨出部と、冷媒通路形成用膨出部よりも膨出しかつ冷媒通路形成用膨出部の両端に連なるヘッダ形成用膨出部とを備えたプレート、およびフィンを用意すること、各プレートの両面にフラックスを塗布すること、各プレートの両膨出部外面側へのフラックス塗布量を０．０５〜２．８ｇ／ｍ^２とすること、２枚のプレートを両膨出部の開口どうしが対向するように組み合わせてなるプレート対を、ヘッダ形成用膨出部の底壁外面どうしが当接するように複数積層するとともに、隣り合うプレート対における冷媒通路形成用膨出部と対応する部分間にフィンを配置すること、ならびにプレート対を構成する両プレートの周縁部どうしをろう付して冷媒流通用中空体を形成するとともに、冷媒流通用中空体にフィンをろう付することを含むエバポレータの製造方法。
14. 各プレートの両膨出部外面側へのフラックス塗布量を１〜２ｇ／ｍ^２とする請求項１３記載のエバポレータの製造方法。
15. フラックスを、バインダを含む水に懸濁させて塗布する請求項１０〜１４のうちのいずれかに記載のエバポレータの製造方法。
16. フィンとしてコルゲートフィンを用いる請求項１０〜１５のうちのいずれかに記載のエバポレータの製造方法。
17. 最後に、親水化処理を施す請求項１０〜１６のうちのいずれかに記載のエバポレータの製造方法。

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