JP2005002425A

JP2005002425A - アルミナクラスターの少ない鋼材

Info

Publication number: JP2005002425A
Application number: JP2003167831A
Authority: JP
Inventors: Toshiaki Mizoguchi; 利明溝口; Yoshiyuki Uejima; 良之上島; Jun Yamaguchi; 純山口; Yu Watanabe; 祐渡辺; Akira Mikasa; 彰三笠; Yoji Yasui; 洋二安井
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2003-06-12
Filing date: 2003-06-12
Publication date: 2005-01-06
Anticipated expiration: 2023-06-12
Also published as: JP4430341B2

Abstract

【課題】製品欠陥の原因となる粗大なアルミナクラスターの生成を溶鋼中およびＡｒ気泡表面で防止することにより、自動車、家電用途の薄板のスリバー疵、構造用厚板の材質不良、耐摩耗用厚板の低温靭性低下、油井管用鋼管の溶接部ＵＳＴ欠陥等の表面疵や内部欠陥が少ない鋼材を提供する。
【解決手段】Ａｌ脱酸またはＡｌ−Ｓｉ脱酸した溶鋼中に、Ｃｅ、Ｌａ、ＰｒまたはＮｄの１種類以上の希土類金属（ＲＥＭ）を添加することにより、質量％で、全ＲＥＭを０．１ｐｐｍ以上１０ｐｐｍ未満とし、かつ固溶ＲＥＭを１ｐｐｍ未満とした。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車用鋼板、構造用・耐摩耗鋼用厚板や油井管用鋼管等に適したアルミナクラスターの少ない鋼材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
【特許文献１】特開昭５２−７０９１８号公報
【特許文献２】特開２００１−２６８４２号公報
【特許文献３】特開平１１−３２３４２６号公報
【特許文献４】特許１１５０２２２号公報
【特許文献５】特許１２６６８３４号公報
【特許文献６】特開平９−１９２７９９号公報
【非特許文献１】城田ら、材料とプロセス，４（１９９１），ｐ．１２１４
【非特許文献２】安中ら、鉄と鋼，（１９９５），ｐ．１７
【非特許文献３】Ｈ．Ｙｉｎｅｔａｌ．ＩＳＩＪＩｎｔ．，３７（１９９７），ｐ．９３６
【０００３】
鋼板などの圧延鋼材は、一般的に転炉で溶製された未脱酸の溶鋼をＡｌで脱酸するアルミキルド鋼として製造されている。脱酸時に生成するアルミナは硬質で、クラスター化しやすく、数１００ μｍ以上の介在物として残留する。したがって、溶鋼からの除去が不十分な場合、薄板での熱延、冷延時のスリバー疵（線状疵）、構造用厚板での材質不良、耐摩耗鋼用厚板での低温靭性低下や油井管用鋼管での溶接部ＵＳＴ欠陥不良等の原因となる。
【０００４】
このアルミナを溶鋼から除去する方法として、（１）脱酸後に、アルミナの凝集、合体による溶鋼からの浮上、分離時間をできるだけ長くとるように転炉での出鋼時に脱酸剤のＡｌを投入する方法や、（２）二次精錬法のひとつであるＣＡＳやＲＨ処理で溶鋼の強攪拌を行い、アルミナの浮上、分離を促進する方法や、（３）溶鋼中へのＣａの添加によってアルミナを低融点介在物のＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３に形態制御し無害化する方法等が行われていた。
【０００５】
ところが、前記（１）、（２）の方法によるアルミナの浮上分離対策では限界があって、数１００ μｍ以上の介在物を完全に除去できないため、スリバー疵を防止できないという問題があった。（３）のＣａによる酸化物系介在物の改質は、介在物の低融点化によってクラスター生成が防止でき微細化する。しかし、城田ら（材料とプロセス，４（１９９１），ｐ．１２１４参照）によれば、アルミナを溶鋼中で液相のカルシウムアルミネートにするためには［Ｃａ］／［Ｔ．Ｏ］を０．７〜１．２の範囲に制御する必要がある。そのためには、例えばＴ．Ｏが４０ｐｐｍで２８〜４８ｐｐｍという多量のＣａを添加する必要がある。一方、タイヤ用のスチールコードや弁バネ材では、介在物を圧延加工時に変形しやすい低融点のＣａＯ−ＳｉＯ_２−Ａｌ_２Ｏ_３（−ＭｎＯ）系に制御し、無化することが一般的に良く知られている。しかしながら、これらの方法では通常Ｃａを安価なＣａＳｉ合金で添加するため、Ｓｉの上限の厳しい自動車用鋼板や缶用冷延鋼板では実用化されていないのが現状である。
【０００６】
ＣｅやＬａ等のＲＥＭを利用した溶鋼の脱酸では、▲１▼Ａｌキルドを前提とし、Ａｌ脱酸後にＲＥＭをアルミナの改質剤として使用する方法や▲２▼Ａｌを使用しないでＲＥＭを単独、またはＣａ、Ｍｇ等と組み合わせて脱酸する方法が知られている。
【０００７】
Ａｌキルドを前提にした方法として、特開昭５２−７０９１８号公報によれば、Ａｌ脱酸、またはＡｌ−Ｓｉ脱酸後にＳｅ、Ｓｂ、ＬａまたはＣｅの一種以上を０．００１〜０．０５％添加することにより、またはこれと溶鋼攪拌と組み合わせることによって、溶鋼／アルミナクラスター間の界面張力を制御して溶鋼中のアルミナクラスターを浮上分離させて除去する非金属介在物の少ない清浄鋼の製造法が示されている。また、特開２００１−２６８４２号公報では溶鋼をＡｌおよびＴｉで脱酸後、Ｃａおよび／またはＲＥＭを添加することにより、酸化物系介在物の大きさを５０μｍ以下で、組成をＡｌ_２Ｏ_３：１０〜３０ｗｔ％、Ｃａおよび／またはＲＥＭ酸化物：５〜３０ｗｔ％、Ｔｉ酸化物：５０〜９０ｗｔ％とする表面性状および内質に優れる冷延鋼板ならびにその製造方法が開示されている。さらに、特開平１１−３２３４２６号公報ではＡｌ、ＲＥＭおよびＺｒの複合脱酸によってアルミナクラスターがなく、欠陥の少ない清浄なＡｌキルド鋼の製造方法が提案されている。しかしながら、これらの方法では、アルミナクラスターを確実に浮上分離させることが困難で、介在物欠陥を要求される品質レベルまで低減することができなかった。
【０００８】
Ａｌを使用しない方法として、特許１１５０２２２号公報では、溶鋼をＣａＯ含有フラックスで脱酸後、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの一種以上を含む合金を例えば１００〜２００ｐｐｍ添加し、介在物を低融点、軟質化するスチール用鋼の製造方法が開示されている。また、特許１２６６８３４号公報ではＭｎ、Ｓｉ等のＡｌ以外の脱酸剤でＴ．Ｏ ≦１００ｐｐｍに調整後、空気酸化防止を目的にＲＥＭを５０〜５００ｐｐｍ添加する極細伸線性の良好な線材の製造方法が示されている。しかしながら、これらの方法では、脱酸で安価なＡｌを使用しないため、脱酸剤のコストアップという問題があった。また、Ｓｉで脱酸する場合には、Ｓｉ上限の厳しい薄板材への適用は困難であった。
【０００９】
一方、アルミナ粒子のクラスター化にはいくつかの生成機構が提案されている。例えば、特開平９−１９２７９９号公報では溶鋼中のＰ_２Ｏ_５がＡｌ_２Ｏ_３粒子の凝集合体を促進していると考え、Ｃａを添加して、ｎＣａＯ・ｍＰ_２Ｏ_５とし、Ａｌ_２Ｏ_３のバインダーであるＰ_２Ｏ_５の結合力を低下させることにより、浸漬ノズルへのＡｌ_２Ｏ_３付着が防止できることが示されている。また、安中ら（鉄と鋼，（１９９５），ｐ．１７）によれば、連続鋳造で浸漬ノズルの閉塞防止のために用いているＡｒガス気泡に捕捉されたアルミナ粒子が、冷延鋼板に発生するスリバー疵の原因であると推察している。さらに、Ｈ．Ｙｉｎｅｔａｌ．（ＩＳＩＪＩｎｔ．，３７（１９９７），ｐ．９３６）は、気泡に捕捉されたアルミナ粒子がキャピラリー効果により気泡表面で凝集合体するという観察結果を示している。このように、アルミナクラスターの微視的な生成機構についても解明されつつあるが、クラスター化防止のための具体的方法が明らかでなかったため、アルミナクラスターによる介在物欠陥を、要求される品質レベルまで低減することが困難であった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記のような従来の問題点を有利に解決するためになされたものであり、薄板、厚板、鋼管、形鋼、棒鋼等の鋼材において製品欠陥の原因となる粗大なアルミナクラスターの生成を溶鋼中およびＡｒ気泡表面で防止することにより、自動車、家電用途の薄板のスリバー疵、構造用厚板の材質不良、耐摩耗用厚板の低温靭性低下、油井管用鋼管の溶接部ＵＳＴ欠陥等の表面疵や内部欠陥が少ない鋼材を提供することを目的として完成されたものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
発明者は上記課題を解決するため、実験および検討を重ね、その成果として、▲１▼クラスターのアルミナ粒子間にはＦｅＯおよびＦｅＯ・Ａｌ_２Ｏ_３の低融点酸化物がバインダーとして存在すること、▲２▼このバインダーを適当な量のＲＥＭで還元することによって、溶鋼中およびＡｒ気泡表面でのアルミナ粒子の凝集合体が抑制されること、▲３▼固溶ＲＥＭを必要以上に鋼中に残存させると溶鋼段階で溶鋼上部とのスラグとの反応によって、ＲＥＭ酸化物とＡｌ_２Ｏ_３からなる複合酸化物が多量に生成し、溶鋼の清浄性が悪化することが分かった。すなわち、本発明のアルミナクラスターの少ない鋼材は、Ａｌ脱酸またはＡｌ−Ｓｉ脱酸した溶鋼中にＣｅ、Ｌａ、ＰｒまたはＮｄの１種類以上の希土類金属（ＲＥＭ）を添加することにより、質量％で全ＲＥＭを０．１ｐｐｍ以上１０ｐｐｍ未満とし、かつ固溶ＲＥＭを１ｐｐｍ未満としたことを特徴とするものである。なお、全ＲＥＭを０．１ｐｐｍ以上５ｐｐｍ未満とするとより効果的である。
【００１２】
鋼の成分は、質量％で、Ｃ：０．０００５〜１．５％、Ｓｉ：０．００５〜１．２％、Ｍｎ：０．０５〜３．０％、Ｐ：０．００１〜０．１％、Ｓ：０．０００１〜０．０５％、Ａｌ：０．００５〜１．５％とし、あるいはさらに（ａ）Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜１０．０％、Ｃｒ：０．１〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％の１種または２種以上、または（ｂ）Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００１〜０．２５％の１種または２種以上、または（ｃ）Ｂ：０．０００５〜０．００５％の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）何れか一つまたは二つ以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物とすることが好ましい。
【００１３】
さらに、鋳片のスライム抽出で得られるアルミナクラスターの最大径が１００ μｍ以下であることが好ましく、また、鋳片のスライム抽出で得られる２０μｍ以上のアルミナクラスターの個数が２個／ｋｇ以下であることが好ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の好ましい実施の形態を示す。
本発明ではＡｌ脱酸またはＡｌ−Ｓｉ脱酸した溶鋼中にＣｅ、Ｌａ、ＰｒまたはＮｄ等の１種類以上の希土類金属（ＲＥＭ）を添加することにより、全ＲＥＭを０．１以上１０ｐｐｍ未満とし、かつ質量％で固溶ＲＥＭを１ｐｐｍ未満としたことを特徴とするものである。この組成範囲において、アルミナ粒子同士の凝集合体による粗大アルミナクラスターの生成防止とスラグとの反応による溶鋼清浄性の悪化防止が両立できる。全ＲＥＭを５ｐｐｍ未満にすると、より確実に粗大アルミナクラスターの生成防止が可能となる。なお、本発明における希土類元素とは原子番号５７のＬａから原子番号７１のＬｕをさす。
【００１５】
全ＲＥＭの上限を１０ｐｐｍ未満としたのは、図１に示す通り、１０ｐｐｍ以上ではＡｌ_２Ｏ_３中のＲＥＭ酸化物濃度が増加し、凝集合体しやすくなり、粗大クラスターが生成するためであり、下限を０．１ｐｐｍとしたのは、これ未満ではＲＥＭ添加の効果がなくなり、アルミナ粒子のクラスター化が防止できないためである。粗大アルミナクラスターの生成防止をより確実にするためには、全ＲＥＭを５ｐｐｍ未満にするとよい。
【００１６】
固溶ＲＥＭを１ｐｐｍ未満とするのは、これ以上では溶鋼段階でスラグと鋼中固溶ＲＥＭが反応して、ＲＥＭ酸化物とＡｌ_２Ｏ_３からなる複合酸化物が多量に生成することにより、溶鋼の清浄性が悪化し、粗大クラスターが生成するためである。また、図２に示す通り、鍋ノズルの閉塞が発生する。
【００１７】
なお、本発明におけるＡｌ脱酸、Ａｌ−Ｓｉ脱酸で製造される鋼材とは、質量％で、Ｃ：０．０００５〜１．５％、Ｓｉ：０．００５〜１．２％、Ｍｎ：０．０５〜３．０％、Ｐ：０．００１〜０．１％、Ｓ：０．０００１〜０．０５％、Ａｌ：０．００５〜１．５％とし、あるいはさらに（ａ）Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜１０．０％、Ｃｒ：０．１〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％の１種または２種以上、または（ｂ）Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００１〜０．２５％の１種または２種以上、または（ｃ）Ｂ：０．０００５〜０．００５％の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）何れか一つまたは二つ以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる炭素鋼であり、鋼材に必要な圧延を加えることにより、薄板、厚板、鋼管、形鋼、棒鋼等へ適用できる。
この範囲が好ましい理由は以下の通りである。
【００１８】
Ｃは鋼の強度を最も安定して向上させる基本的な元素であるため、所望する材料の強度によって含有量を０．０００５〜１．５％の範囲で調整する。強度あるいは硬度確保のためには０．０００５％以上含有させることが望ましいが、１．５％より多いと靭性が損なわれるので１．５％以下がよい。
【００１９】
Ｓｉを０．００５〜１．２％としたのは、０．００５％未満では予備処理が必要となって精錬に大きなコスト負担をかけ経済性を損ねることとなり、１．２％より多いとメッキ不良が発生し、表面性状や耐食性を劣化するためである。
【００２０】
Ｍｎを０．０５〜３．０％としたのは、０．０５％未満では精錬時間が長くなって、経済性を損ねることになり、３．０％より多いと鋼材の加工性が大きく劣化するためである。
【００２１】
Ｐを０．００１〜０．１％したのは、０．００１％未満では溶銑予備処理に時間とコストがかかり経済性を損ねることとなり、０．１％より多いと鋼材の加工性が大きく劣化するためである。
【００２２】
Ｓを０．０００１〜０．０５％としたのは、０．０００１％未満では溶銑予備処理に時間とコストがかかり経済性を損ねることとなり、０．０５％より多いと鋼材の加工性と耐食性が大きく劣化するためである。
【００２３】
Ａｌを０．００５〜１．５％としたのは、０．００５％未満ではＡｌＮとしてＮをトラップし、固溶Ｎを減少させることができない。また、１．５％より多いと表面性状と加工性が劣化するので１．５％以下が良い。
【００２４】
以上が基本成分系であるが、本発明では、これらの他にそれぞれの用途に応じて、（ａ）Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの１種以上、（ｂ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの１種以上、（ｃ）Ｂの（ａ）、（ｂ）、（ｃ）何れか一つまたは二つ以上を含有させることができる。
【００２５】
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは何れも鋼の焼入れ性を向上させる元素であって、Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒは０．１％以上、Ｍｏは０．０５％以上含有させることによって、強度向上効果を示すが、Ｃｕは１．５およびＭｏは１．５％、ＮｉおよびＣｒは１０％を超えて添加すると靭性および加工性を損なうおそれがあるため、Ｃｕは０．１〜１．５％、ＮｉおよびＣｒはそれぞれ０．１〜１０％、Ｍｏは０．０５〜１．５％の範囲に限定する。
【００２６】
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉはいずれも析出強化により鋼の強度を向上させる元素であって、ＮｂおよびＶは０．００５％以上、Ｔｉは０．００１％以上含有させることによって、強度向上効果を示すが、Ｎｂは０．１％、Ｖは０．３％、Ｔｉは０．２５％を超えて添加すると靭性を損なうおそれがあるため、Ｎｂは０．００５〜０．１％、Ｖは０．００５〜０．３％、Ｔｉは０．００１〜０．２５％の範囲に限定する。
【００２７】
Ｂは鋼の焼入れ性を向上させ、強度を高めるる元素であって、０．０００５％以上含有させることによって、強度向上効果を示すが、０．００５％を超えて添加するとＢの析出物を増加させ靭性を損なうおそれがあるため、０．０００５〜０．００５％の範囲に限定する。
【００２８】
さらに、鋳片のスライム抽出で得られるアルミナクラスターの最大径が１００ μｍ以下としたのは、１００ μｍより大きいと製品での表面欠陥や内部欠陥に繋がるためである。また、鋳片のスライム抽出で得られる２０μｍ以上のアルミナクラスターの個数が２個／ｋｇ以下としたのは、２個／ｋｇより多いと圧延後に表面欠陥や内部欠陥に繋がるためである。
【００２９】
溶鋼中へのＲＥＭの添加は、例えば、二次精錬装置のＣＡＳやＲＨを使って、溶鋼のＡｌ脱酸後に行う。ＲＥＭはＣｅ、Ｌａ等の純金属、ＲＥＭ金属の合金または他金属との合金のいずれでも良く、形状は塊状、粒状、またはワイヤー等であっても良い。ＲＥＭ添加量は極微量なので、溶鋼中ＲＥＭ濃度を均一にするため、ＲＨ槽内での還流溶鋼中への添加や取鍋添加後のＡｒガス等での攪拌が望ましい。また、タンディッシュ、鋳型内溶鋼へＲＥＭを添加することもできる。
【００３０】
【実施例】
２７０ｔの転炉において吹錬後、所定の炭素濃度に調整して出鋼した。２次精錬で目標の溶鋼成分に調整し、Ａｌ脱酸後、ＲＥＭをＣｅ、Ｌａ、ミッシュメタル（例えば、質量％でＣｅ：４５％、Ｌａ：３５％、Ｐｒ：６％、Ｎｄ：９％、他不可避不純物からなるＲＥＭ合金）、あるいはミッジュメタル、ＳｉおよびＦｅの合金（Ｆｅ−Ｓｉ−３０％ＲＥＭ）として添加した。その結果を表１に示す。表１の溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機により、鋳片寸法が２４５ｍｍ厚×１２００〜２２００ｍｍ幅、鋳造速度が１．０〜１．８ｍ／ｍｉｎ、タンディッシュ内溶鋼温度が１５２０〜１５８０℃の条件で鋳片を製造した。その後、熱間圧延、酸洗、さらには必要に応じて冷間圧延を実施し、品質調査を行った。熱間圧延後の板厚は２〜１００ｍｍ、冷間圧延後の板厚は０．２〜１．８ｍｍであった。
【００３１】
鋳片から採取したサンプルの最大クラスター径、クラスター個数、欠陥発生率や鍋ノズル閉塞状況等は、表２に示すとおりで、本発明がアルミナクラスター起因の製品欠陥を大幅に低減して優れた生産性を示すものであることが確認できた。
【００３２】
なお、表１と表２における＊１〜＊７の意味は以下のとおりである。
＊１：全ＲＥＭは介在物中に存在するＲＥＭと鋼中に固溶するＲＥＭの合計である。タンディッシュで採取した直径３０ｍｍ×高さ６０ｍｍの溶鋼サンプル中央部から、試料１ｇをドリルで切り出し、誘導結合プラズマー質量分析装置（ＩＣＰ−ＭＳ）で、ＲＥＭ（Ｃｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄの合計）を分析し、これを全ＲＥＭとした。なお、質量分析装置の分析下限は各元素０．１ｐｐｍである。
＊２：固溶ＲＥＭは以下の通り分析した。すなわち、コールドクルーシブル溶解で鋼中介在物をサンプル表面に排出した後、介在物のないサンプル中央部から、試料１ｇをドリルで切り出し、ＩＣＰ−ＭＳでＲＥＭ（Ｃｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄの合計）を分析し、これを固溶ＲＥＭとした。タンディッシュで採取した直径３０ｍｍ×高さ６０ｍｍの溶鋼サンプル中央部から、９０ｇの鋼片を切出し、これをコールドクルーシブルで溶解した。溶解はＡｒ−２％Ｈ_２ガス中で実施した。分析下限未満でもＲＥＭ元素が定性的に検出される場合を＜０．１ｐｐｍと表中に示した。なお、コールドクルーシブル溶解の詳細は、例えばＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，１４（２００１），ｐ．８１７で報告されている。
＊３：最大クラスター径の測定方法は、重量１ｋｇ±０．１ｋｇの鋳片からスライム電解抽出（最小メッシュ２０μｍを使用）した介在物を実体顕微鏡で写真撮影（４０倍）し、写真撮影した介在物の長径と短径の平均値を全ての介在物で求めてその平均値の最大値を最大介在物径とした。クラスター個数は重量１±０．１ｋｇのスライム電解抽出（最小メッシュ２０μｍを使用）した介在物であり、光学顕微鏡（１００倍）で観察した２０μｍ以上の全ての介在物個数を１ｋｇ単位個数に換算した。
＊４：欠陥発生率は、以下の式による。
薄板は板表面でのスリバー疵発生率（＝スリバー疵総長／コイル長×１００，％）。
厚板は製品板でのＵＳＴ欠陥発生率あるいはセパレーション発生率（＝欠陥発生板数／検査総板数×１００，％）。シャルピー試験後の破面観察でセパレーション発生有無を確認した。なお、表２の厚板材欠陥発生率では、欠陥がＵＳＴ欠陥の場合は（ＵＳＴ）、セパレーション欠陥の場合は（ＳＰＲ）と記述した。
鋼管は油井管溶接部でのＵＳＴ欠陥発生率（＝欠陥発生管数／検査総管数×１００，％）。
＊５：−２０℃での圧延方向におけるＶノッチシャルピー衝撃試験値。試験片５本の平均値。
＊６：室温における製品板の板厚方向絞り値（＝引張り試験後の破断部分の断面積／試験前の試験片断面積×１００，％）。
＊７：鍋ノズル閉塞状況は、○が閉塞なし、△が閉塞はあったが鋳造速度の低下には至らなかった、×が閉塞によって鋳造速度を低下させた、ことを示す。
【００３３】
【表１】

【００３４】
【表２】

【００３５】
【発明の効果】
以上の説明からも明らかなように、本発明によればＡｌ脱酸、Ａｌ−Ｓｉ脱酸鋼で、最終製品における粗大アルミナクラスター起因の表面疵や内部欠陥が少ない鋼材を得ることができる。
よって、本発明は従来のＡｌ脱酸鋼やＡｌ−Ｓｉ脱酸鋼における問題点を一掃したアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法として、産業の発展に寄与するところは極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による鋼中全ＲＥＭ量と鋳片アルミナクラスター最大径の関係を示す説明図である。
【図２】本発明による鋼中固溶ＲＥＭ量と鍋ノズル閉塞状況の関係を示す説明図で、この図において、鍋ノズル閉塞状況は、○が閉塞なし、△が閉塞はあったが鋳造速度の低下には至らなかった、×が閉塞によって鋳造速度を低下させた、ことを示す。

Claims

Ａｌ脱酸またはＡｌ−Ｓｉ脱酸した溶鋼中に、Ｃｅ、Ｌａ、ＰｒまたはＮｄの１種類以上の希土類金属（ＲＥＭ）を添加することにより、質量％で、全ＲＥＭを０．１ｐｐｍ以上１０ｐｐｍ未満とし、かつ固溶ＲＥＭを１ｐｐｍ未満としたことを特徴とするアルミナクラスターの少ない鋼材。
Ａｌ脱酸またはＡｌ−Ｓｉ脱酸した溶鋼中に、Ｃｅ、Ｌａ、ＰｒまたはＮｄの１種類以上の希土類金属（ＲＥＭ）を添加することにより、質量％で、全ＲＥＭを０．１ｐｐｍ以上５ｐｐｍ未満とし、かつ固溶ＲＥＭを１ｐｐｍ未満としたことを特徴とするアルミナクラスターの少ない鋼材。
質量％で、Ｃ：０．０００５〜１．５％、Ｓｉ：０．００５〜１．２％、Ｍｎ：０．０５〜３．０％、Ｐ：０．００１〜０．１％、Ｓ：０．０００１〜０．０５％、Ａｌ：０．００５〜１．５％で、残部がＦｅ及び不可避的不純物を含有したことを特徴とする請求項１または２に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材。
質量％で、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜１０．０％、Ｃｒ：０．１〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項３に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材。
質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００１〜０．２５％の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項３または４に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材。
質量％で、Ｂ：０．０００５〜０．００５％を含有することを特徴とする請求項３または４または５に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材。
鋳片のスライム抽出で得られるアルミナクラスターの最大径が１００ μｍ以下であることを特徴とする請求項１または２または３または４または５または６に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材。
鋳片のスライム抽出で得られる２０μｍ以上のアルミナクラスターの個数が２個／ｋｇ以下である請求項７に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材。