JP2005146366A

JP2005146366A - 摺動部材

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Publication number: JP2005146366A
Application number: JP2003387087A
Authority: JP
Inventors: Kimitoshi Murase; 仁俊村瀬; Toshihisa Shimo; 俊久下; Manabu Sugiura; 学杉浦; Takahiro Sugioka; 隆弘杉岡; Takahiro Hoshida; 隆宏星田
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 2003-11-17
Filing date: 2003-11-17
Publication date: 2005-06-09

Abstract

【課題】耐焼付性及び耐摩耗性等の更なる向上を図ることができる摺動部材を提供する。
【解決手段】アルミニウム系等からなる基材と、基材の摺動面側に形成されたポリアミドイミドからなる樹脂中間層と、樹脂中間層上に形成された二硫化モリブデン，グラファイト及びフッ素化合物から選択された少なくとも１種類を含む固体潤滑剤とポリアミドイミドとを混合した混合剤からなる固体潤滑剤表面層とを有する。
【選択図】図３

Description

本発明は、摺動部材に関するものである。

例えば、斜板式圧縮機の斜板等の摺動部材は、耐焼付性及び耐摩耗性等の向上を図るために基材の表面に皮膜を形成している。この皮膜として、例えば、固体潤滑剤と耐熱性樹脂との混合剤からなるものや、さらに基材とその混合剤との中間にスズ等の中間層を形成したもの等がある（例えば、特許文献１〜３参照）。
特開平１１−１３６３８号公報特開２００２−３１７７６３号公報特開平１０−２４６１９２号公報

近年では、更なる信頼性を確保するために、摺動部材の耐焼付性及び耐摩耗性等の更なる向上が求められている。

本発明は、このような事情に鑑みて為されたものであり、耐焼付性及び耐摩耗性等の更なる向上を図ることができる摺動部材を提供することを目的とする。

そこで、本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究し、試行錯誤を重ねた結果、基材と固体潤滑剤及び樹脂の混合剤表面層（固体潤滑剤表面層）との間に樹脂層（樹脂中間層）を形成することを思いつき、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の摺動部材は、基材と、前記基材の摺動面側に形成された中間層用耐熱性樹脂からなる樹脂中間層と、前記樹脂中間層上に形成された固体潤滑剤と表面層用耐熱性樹脂とを混合した混合剤からなる固体潤滑剤表面層と、を有することを特徴とする。つまり、本発明の摺動部材は、基材と固体潤滑剤表面層との間に樹脂中間層を形成している。これにより、摺動部材の耐焼付性及び耐摩耗性の更なる向上を図ることができる。

次に、実施形態を挙げ、本発明をより詳しく説明する。

前記中間層用耐熱性樹脂は、前記表面層用耐熱性樹脂と同種であるようにするとよい。中間層用耐熱性樹脂と表面層用耐熱性樹脂とが同種であることにより、中間層と表面層の密着性がより良好となる。その結果、耐焼付性及び耐摩耗性をより向上させることができる。なお、中間層用耐熱性樹脂と表面層用耐熱性樹脂とが異種である場合であっても、耐焼付性及び耐摩耗性は十分に向上する。

また、前記中間層用耐熱性樹脂は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイミド樹脂，エポキシ樹脂，フェノール樹脂の何れかであるとよい。なお、前記表面層用耐熱性樹脂も同様に、ポリアミドイミド樹脂，ポリイミド樹脂，エポキシ樹脂，フェノール樹脂の何れかであるとよい。コスト及び表面層用耐熱性樹脂の場合にはさらにバインダ樹脂としての特性を考慮すると、ポリアミドイミド樹脂が最適である。この表面層用耐熱性樹脂は、固体潤滑剤表面層に対して２０〜８０体積％、好ましくは４０〜６５体積％である。また、前記樹脂中間層は、膜厚が０．１〜２０μｍであるとよい。より好ましくは、樹脂中間層の膜厚が、０．１〜５μｍであるとよい。これにより、確実に耐焼付性及び耐摩耗性を向上することができる。

また、前記樹脂中間層は、８０〜２００℃の温度範囲で乾燥又は焼成されてなるようにしてもよい。例えば、８０℃の温度で樹脂中間層を乾燥した場合であっても、２００℃で樹脂中間層を焼成した場合であっても、何れの場合も耐焼付性及び耐摩耗性の向上を図ることができる。これにより、例えば、後工程である固体潤滑剤表面層の形成工程が２００℃で焼成する場合には、この固体潤滑剤表面層の製造ラインを利用することができるため、製造コストを低減することができる。すなわち、他の製造工程等に応じて、より製造コストの低減可能な乾燥温度又は焼成温度を設定することができる。

前記固体潤滑剤は、二硫化モリブデン，グラファイト及びフッ素化合物から選択された少なくとも１種類を含むようにするとよい。なお、フッ素化合物は、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ），エチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ），テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレンコポリマー（ＦＥＰ）等である。なお、二硫化モリブデンは、耐摩耗性を向上させるために平均一次粒径が０．１〜４０μｍ、好ましくは１〜１０μｍのものを用いるのがよい。グラファイトは、層内の密着性を良好にするために、平均一次粒径が０．１〜１０μｍ、好ましくは１〜５μｍのものを用いるのがよい。フッ素化合物は、平均一次粒径が０．１〜５μｍ、好ましくは１〜３μｍのものを用いるのがよい。

また、前記固体潤滑剤表面層は、さらに、硬質粒子，極圧剤，界面活性剤，シランカップリング剤，加工安定剤，酸化防止剤のうち何れか又は全ての表面層用添加剤を含有するようにしてもよい。なお、前記樹脂中間層は、硬質粒子，極圧材，界面活性剤，シランカップリング剤，加工安定剤，酸化防止剤，固体潤滑剤のうち何れか又は全ての中間層用添加剤を含有し、前記樹脂中間層における前記中間層用添加剤の含有割合は、前記固体潤滑剤表面層における前記固体潤滑剤及び前記表面層用添加剤の含有割合を超えない範囲であるとよい。また、前記樹脂中間層は、硬質粒子，極圧材，界面活性剤，シランカップリング剤，加工安定剤，酸化防止剤，固体潤滑剤の何れも含有しないようにしてもよい。これにより、摺動部材の耐焼付性及び耐摩耗性をより向上することができる。

ここで、硬質粒子は、例えば、アルミナ，シリカ，炭化ケイ素，窒化ケイ素等である。極圧剤は、例えば、硫化亜鉛（ＺｎＳ）や硫化銀（Ａｇ₂Ｓ）等の硫黄含有金属化合物等である。界面活性剤は、例えば、フッ素系界面活性剤、シリコン系界面活性剤等である。シランカップリング剤は、例えば、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、２−（３、４エポキシシクロヘキシル)エチルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、ｐ−スチリルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−トリエトキシシリル−Ｎ−（１、３−ジメチル−ブチリデン）プロピルアミン、Ｎ−フェニル−３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−（ビニルベンジル）−２−アミノエチル−３−アミノプロピルトリメトキシシランの塩酸塩、特殊アミノシラン、３−ウレイドプロピルトリエトキシシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、ビス（トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、３−イソシアネートプロピルトリエトキシシラン等である。

加工安定剤は、例えば、２官能型加工安定剤、単剤添加型加工安定剤等である。２官能型加工安定剤としては、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＧＭ」（化学名：２−ｔｅｒｔ−Ｂｕｔｙｌ−６−（３−ｔｅｒｔ−ｂｕｔｙｌ−２−ｈｙｄｒｏｘｙ−５−ｍｅｔｈｙｌｂｅｎｚｙｌ）−４−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｙｌａｃｒｙｌａｔｅ）、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＧＳ（Ｆ）」（化学名：２−［１−（２−ｈｙｄｒｏｘｙ−３，５−ｄｉ−ｔｅｒｔ−ｐｅｎｔｙｌｐｈｅｎｙｌ）ｅｔｈｙｌ］−４，６−ｄｉ−ｔｅｒｔ−ｐｅｎｔｙｌｐｈｅｎｙｌａｃｒｙｌａｔｅ）等がある。単剤添加型（ＳＡ−Ｓｙｓｔｅｍ）加工安定剤としては、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＧＰ」（化学名：６−［３−（３−ｔ−Ｂｕｔｙｌ−４−ｈｙｄｒｏｘｙ−５−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｙｌ）ｐｒｏｐｏｘｙ］−２，４，８，１０−ｔｅｔｒａ−ｔ−ｂｕｔｙｌｄｉｂｅｎｚ［ｄ，ｆ］［１，３，２］）等がある。

酸化防止剤は、例えば、フェノール系一次酸化防止剤、有機イオウ系二次酸化防止剤、アミン系一次酸化防止剤、ホスファイト系酸化防止剤等である。フェノール系一次酸化防止剤としては、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＭＤＰ−Ｓ２」（化学名：２’−Ｍｅｔｈｙｌｅｎｅｂｉｓ（６−ｔｅｒｔ−ｂｕｔｙｌ−４−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｏｌ）、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＢＢＭ−Ｓ」（化学名：４，４’−Ｂｕｔｙｌｉｄｅｎｅｂｉｓ（６−ｔｅｒｔ−ｂｕｔｙｌ−３−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｏｌ）、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＷＸ−ＲＷＸ−ＲＡＷＸ−ＲＣ」（化学名：４，４’−Ｔｈｉｏｂｉｓ（６−ｔｅｒｔ−ｂｕｔｙｌ−３−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｏｌ））、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＮＷ（Ｎ）」（科学名：Ａｌｋｙｌａｔｅｄｂｉｓｐｈｅｎｏｌ）、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＧＡ−８０」（化学名：３，９−Ｂｉｓ［２−〔３−（３−ｔｅｒｔ−ｂｕｔｙｌ−４−ｈｙｄｒｏｘｙ−５−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｙｌ）ｐｒｏｐｉｏｎｙｌｏｘｙ〕−１，１−ｄｉｍｅｔｈｙｌｅｔｈｙｌ］−２，４，８，１０−ｔｅｔｒａｏｘａｓｐｉｒｏ［５・５］ｕｎｄｅｃａｎｅ）等がある。有機イオウ系二次酸化防止剤としては、住友化学工業製の品名「ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＭＢ」（化学名：２−Ｍｅｒｃａｐｔｏｂｅｎｚｉｍｉｄａｚｏｌｅ）等がある。アミン系一次酸化防止剤としては、住友化学工業製の品名「Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ９Ａ」（化学名：Ａｌｋｙｌａｔｅｄｄｉｐｈｅｎｙｌａｍｉｎｅ）等がある。ホスファイト系酸化防止剤としては、旭電化工業製の品名「アデカスタブＰＥＰ−３６」等がある。

樹脂中間層における中間層用添加剤の含有割合が固体潤滑剤表面層における固体潤滑剤及び表面層用添加剤の含有割合を超えない範囲とは、例えば以下の場合等である。例えば、固体潤滑剤表面層が、固体潤滑剤の含有割合が５０体積％で、表面層用添加剤の含有割合が５体積％の場合には、固体潤滑剤表面層における固体潤滑剤及び表面層用添加剤の含有割合は５５体積％となる。そして、樹脂中間層における中間層用添加剤の含有割合を５５体積％未満とする。

また、前記基材は、アルミニウム系，鉄系，又はマグネシウム系材料からなる。アルミニウム系材料とは、アルミニウム（Ａｌ）を主成分とする金属材料である。鉄系材料とは、鉄（Ｆｅ）を主成分とする金属材料である。マグネシウム系材料とは、マグネシウム（Ｍｇ）を主成分とする金属材料である。

そして、前記基材の摺動面側は、メッキ処理，溶射処理，陽極酸化処理，化成処理，又は粗面形成処理がされていてもよい。これらの処理がされている場合には、耐焼付性及び耐摩耗性をより向上することができる。ここで、メッキ処理は、例えば、スズめっき処理，Ｎｉめっき処理，Ｃｕメッキ処理等である。溶射処理は、例えば、Ｃｕ溶射処理，Ａｌ−Ｓｉ溶射処理等である。陽極酸化処理は、例えば、基材がアルミニウム系材料である場合にはアルマイト処理等である。化成処理は、クロメート処理，ノンクロメート処理，リン酸亜鉛処理等である。粗面形成処理は、例えば、ショットブラスト，エッチング等である。

また、前記摺動部材は、圧縮機の摺動部材とすることができる。例えば、前記摺動部材は、斜板式圧縮機の斜板に用いることができる。例えば、斜板のうちシューと摺接する面を本発明の摺動部材とする。また、前記摺動部材は、圧縮機のシューに用いることができる。斜板式圧縮機の斜板とシューとは、運転初期に潤滑油がないドライ状態で相互に摺動する場合がある。このような非常に厳しいドライ状態で摺動する場合であっても、焼付きや摩耗などを起こさないことが望まれる。そこで、耐焼付性及び耐摩耗性をより向上した本発明の摺動部材を斜板式圧縮機の斜板やシュー等に用いることで、斜板やシューに要求される条件を十分に満たすことができる。

また、前記摺動部材は、圧縮機の駆動軸を支持するすべり軸受に用いることもできる。前記摺動部材は、ピストン式圧縮機の駆動軸に一体的に軸支されると共に前記駆動軸を前記ピストン圧縮機のハウジングに回転可能に枢支され、前記駆動軸と同期回転することで圧縮室と吸入圧力領域との間のガス通路を開閉可能とするロータリバルブに用いることもできる。前記摺動部材は、ピストン式圧縮機のピストンに用いることもできる。

次に、実施例を挙げて、本発明をより具体的に説明する。本実施例においては、本発明を斜板式圧縮機の斜板に適用した場合について説明する。

（斜板式圧縮機の構成）
図１に、斜板式圧縮機の構成を示す。図１に示すように、駆動軸１は、シリンダブロック２とフロントハウジング３により形成される斜板室４に収容されており、ラジアル軸受により回転自在に支持されている。そして、シリンダブロック２内には、駆動軸１を囲む位置に複数個のボア５が配設されている。各ボア５には、片頭形のピストン６がそれぞれ往復動可能に嵌挿されている。斜板室４内においては、駆動軸１にはロータ７が結合され、そのロータ７の後方に斜板８が嵌合されている。特に、可変容量型の片頭型斜板式圧縮機では、斜板８は支点回りに傾動可能となっており、斜板室４の圧力変化に基づくピストン６の両端面に作用するガス圧の釣り合いによって、斜板８の傾角変位を制御するようになっている。また、斜板８には、両端面外周側に平滑な摺接面８ａが形成され、この摺接面８ａにはシュー９が当接されている。これらのシュー９は、ピストン６の半球面座６ａと係合されている。このシューを介してピストン６が斜板８と連係することにより、斜板８の回転運動がピストン６の直線運動に変換されて媒体の圧縮が行われる。

（斜板８の無潤滑焼付き試験）
次に、本発明の摺動部材の効果を確認するために、斜板８の無潤滑焼付き試験を行った。具体的には、図２に示すように、固定されたシュー９の上面を斜板８を鉛直軸回りに回転させることにより行った。なお、シュー９は、軸受鋼からなる。

ここで、本試験における斜板８のうちのシュー９との摺接面８ａの概略構成を図３に示す。図３に示すように、斜板８の基材８１にはアルミニウム合金Ａ３９０を使用している。具体的には、なお、実施例６における基材８１は、基材８１の表面層にスズメッキ処理を施している。また、実施例７における基材８１は、基材８１の表面層にアルマイト処理を施している。また、実施例８及び比較例２における基材８１は、ショットブラストを行い粗面形成化処理を施している。このときの基材８１の表面粗さは、Ｒｚ４〜５である。

斜板８の摺接面８ａにおける基材８１の摺動面側には、ポリアミドイミド樹脂（ＰＡＩ）からなる樹脂中間層８２を形成している。この樹脂中間層８２は、主としてＰＡＩ樹脂ワニスをエアスプレーにより、基材８１の摺動面側にコーティングした後に８０℃の温度雰囲気にて１時間乾燥することにより形成した。ただし、実施例９の樹脂中間層８２は、コーティングした後に２００℃の温度雰囲気にて１時間焼成した。また、この樹脂中間層８２の膜厚は、それぞれの実施例毎に所定の厚さに変更して試験を行った。具体的には、実施例１の樹脂中間層８２の膜厚は０．１μｍとし、実施例２の樹脂中間層８２の膜厚は１μｍとし、実施例３，６，７，８，９，１０，１１，比較例３の樹脂中間層８２の膜厚は５μｍとし、実施例４の樹脂中間層８２の膜厚は１０μｍとし、実施例５の樹脂中間層の膜厚は２０μｍとした。なお、比較例１，２の斜板８は、樹脂中間層８２を有しない。

この樹脂中間層８２上（摺動面側）には、固体潤滑剤表面層８３を形成している。まずは、ＰＡＩ樹脂３０質量％，溶剤（ｎ−メチル−２−ピロリドン５６質量％，キシレン１４質量％）７０質量％からなるＰＡＩ樹脂ワニスと、平均一次粒径１μｍの二硫化モリブデンと、平均一次粒径５μｍのグラファイトと、平均一次粒径０．３μｍのＰＴＦＥとを用意する。そして、固体潤滑剤表面層８３は、ＰＡＩ樹脂ワニスに固体潤滑剤である二硫化モリブデン（ＭｏＳ₂）、グラファイト及びＰＴＦＥを所定割合で配合してよく攪拌した後に、３本ロールミルを通して固体潤滑剤表面層の塗料組成物を作成した。そして、実施例１０及び実施例１１を除く実施例及び比較例の固体潤滑剤表面層の組成は、ＰＡＩを５０体積％，二硫化モリブデンを２０体積％，グラファイトを２０体積％，ＰＴＦＥを１０体積％とした。実施例１０の固体潤滑剤表面層の組成は、ＰＡＩを５５体積％，二硫化モリブデンを１５体積％，グラファイトを１０体積％，ＰＴＦＥを２０体積％とした。実施例１１の固体潤滑剤表面層の組成は、ＰＡＩを６０体積％，二硫化モリブデンを３０体積％，ＰＴＦＥを１０体積％とした。この塗料組成物は、塗装方法（スプレーコート、ロールコート等）の種類により任意に溶剤ｎ−メチル−２−ピロリドン、キシレン又はこれらの混合溶剤により希釈する。このようにして得られた材料をエアスプレーにより、樹脂中間層８２上（摺動面側）にコーティングをした後に２００℃の温度雰囲気にて約１時間焼成することにより、固体潤滑剤表面層８３を形成した。なお、この固体潤滑剤表面層８３の膜厚は２０μｍとしている。

また、実施例１２〜１５及び比較例３は、樹脂中間層８２に中間層用添加剤を含有させている。具体的には、実施例１２の樹脂中間層８２には、シランカップリング剤を添加している。すなわち、実施例１２の樹脂中間層８２は、ＰＡＩ樹脂の固形分濃度に対して３重量％のシランカップリング剤をＰＡＩ樹脂ワニスに添加している。実施例１３の樹脂中間層８２には、エポキシ樹脂を添加している。すなわち、実施例１３の樹脂中間層８２は、ＰＡＩ樹脂の固形分濃度に対して５重量％のエポキシ樹脂をＰＡＩ樹脂ワニスに添加している。実施例１４，実施例１５及び比較例３の樹脂中間層８２は、中間層用添加剤として固体潤滑剤を添加したものである。具体的には、表２に示すように、実施例１４及び実施例１５は、樹脂中間層８２における中間層用添加剤の含有割合が、固体潤滑剤表面層８３における表面層用添加剤の含有割合より少ない場合である。一方、比較例３は、樹脂中間層８２における中間層用添加剤の含有割合が、固体潤滑剤表面層８３における表面層用添加剤の含有割合より多い場合である。

このようにして形成した斜板８を用いて、滑り速度１０ｍ／ｓ、荷重２０００Ｎの条件で潤滑油なしの無潤滑下で試験を行い、斜板８の摺接面８ａの摩擦係数とその摺接面８ａが焼付きまでの時間を測定した。その試験結果を表１に示す。表２は、表１における実施例１４，実施例１５及び比較例３の樹脂中間層８２の組成について示す。

表１に示すように、樹脂中間層８２の膜厚０．１〜２０μｍに変更した実施例１〜５と比較例１とを比較すると、何れの実施例も摩擦係数は低減し、焼付きまでの時間は延長していることが分かる。特に、樹脂中間層８２の膜厚が０．１〜５μｍである実施例１〜３の場合が、摩擦係数が低減し焼付きまでの時間がより長くなっていることが分かる。

また、実施例６〜８に示すように基材８１にそれぞれの表面処理を施した場合であっても、摩擦係数が低減し、焼付きまでの時間が延長していることが分かる。つまり、表面処理を施した基材に対しても、樹脂中間層の効果を十分に発揮していることになる。特に、基材８１の表面層にショットブラストを行い粗面化した場合の実施例８と比較例２とを比較すると、摩擦係数は僅かに低減しているが、焼付きまでの時間は大きく延長していることが分かる。

また、実施例９に示すように樹脂中間層８２を２００℃焼成した場合には、比較例１に対して、焼付きまでの時間が延長していることが分かる。すなわち、樹脂中間層８２を２００℃で焼成した場合であっても十分に樹脂中間層の効果を発揮している。また、実施例１０及び実施例１１に示すように固体潤滑剤表面層の組成を変更した場合にも、比較例１に対して、摩擦係数は低減し、焼付きまでの時間は延長していることが分かる。このように、固体潤滑剤表面層の組成に関わらず樹脂中間層は耐焼付性及び耐摩耗性に対する効果を十分に発揮している。

また、実施例１２及び実施例１３に示すように、樹脂中間層８２にシランカップリング剤若しくはエポキシ樹脂を添加した場合であっても、焼付きまでの時間は大きく延長していることが分かる。

また、実施例１４，実施例１５及び比較例３を比較すると、樹脂中間層８２における中間層用添加剤の含有割合を、固体潤滑剤表面層８３における表面層用添加剤の含有割合より少なくした場合に、焼き付きまでの時間を確実に延長している。

斜板式圧縮機を示す図である。斜板の無潤滑焼付き試験を説明する図である。斜板の摺接面の概略構成を示す図である。

符号の説明

１・・・駆動軸、２・・・シリンダブロック、３・・・フロントハウジング、４・・・斜板室、５・・・ボア、６・・・ピストン、６ａ・・・半球面座、７・・・ロータ、８・・・斜板、８ａ・・・摺接面、９・・・シュー、８１・・・基材、８２・・・樹脂中間層、８３・・・固体潤滑剤表面層

Claims

基材と、
前記基材の摺動面側に形成された中間層用耐熱性樹脂からなる樹脂中間層と、
前記樹脂中間層上に形成された固体潤滑剤と表面層用耐熱性樹脂とを混合した混合剤からなる固体潤滑剤表面層と、
を有することを特徴とする摺動部材。
前記中間層用耐熱性樹脂は、前記表面層用耐熱性樹脂と同種である請求項１記載の摺動部材。
前記中間層用耐熱性樹脂は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイミド樹脂，エポキシ樹脂，フェノール樹脂の何れかである請求項１記載の摺動部材。
前記樹脂中間層は、膜厚が０．１〜２０μｍである請求項１記載の摺動部材。
前記固体潤滑剤は、二硫化モリブデン，グラファイト及びフッ素化合物から選択された少なくとも１種類を含む請求項１記載の摺動部材。
前記固体潤滑剤表面層は、さらに、硬質粒子，極圧剤，界面活性剤，シランカップリング剤，加工安定剤，酸化防止剤のうち何れか又は全ての表面層用添加剤を含有する請求項１記載の摺動部材。
前記樹脂中間層は、硬質粒子，極圧材，界面活性剤，シランカップリング剤，加工安定剤，酸化防止剤，固体潤滑剤のうち何れか又は全ての中間層用添加剤を含有し、
前記樹脂中間層における前記中間層用添加剤の含有割合は、前記固体潤滑剤表面層における前記固体潤滑剤及び前記表面層用添加剤の含有割合を超えない範囲である請求項６記載の摺動部材。
前記樹脂中間層は、硬質粒子，極圧材，界面活性剤，シランカップリング剤，加工安定剤，酸化防止剤，固体潤滑剤の何れも含有しない請求項６記載の摺動部材。
前記基材は、アルミニウム系，鉄系，又はマグネシウム系材料からなる請求項１記載の摺動部材。
前記基材の摺動面側は、メッキ処理，溶射処理，陽極酸化処理，化成処理，又は粗面形成処理がされている請求項１記載の摺動部材。
前記摺動部材は、圧縮機の摺動部材である請求項１記載の摺動部材。
前記摺動部材は、斜板式圧縮機の斜板である請求項１１記載の摺動部材。
前記摺動部材は、圧縮機のシューである請求項１１記載の摺動部材。
前記摺動部材は、圧縮機の駆動軸を支持するすべり軸受である請求項１１に記載の摺動部材。
前記摺動部材は、ピストン式圧縮機の駆動軸に一体的に軸支されると共に前記駆動軸を前記ピストン圧縮機のハウジングに回転可能に枢支され、前記駆動軸と同期回転することで圧縮室と吸入圧力領域との間のガス通路を開閉可能とするロータリバルブである請求項１１記載の摺動部材。
前記摺動部材は、ピストン式圧縮機のピストンである請求項１１記載の摺動部材。