JP2005297021A - ダイクッション装置 - Google Patents

Abstract

【課題】
プレス機械に用いられるダイクッション装置（特にクッションピン均圧化装置が備えられているもの）において、１次ピーク圧を一定レベル以下に制限することにより、プレス成形品の加工精度を向上させる。
【解決手段】
リリーフ弁１０の圧力調整用ネジ１０ｂが所定の回動量（締め込み量）に調整されることにより、あるいは遠隔操作で同様な調整が行われることにより、リリーフ弁１０の設定圧Ｐrが、安定圧ＰDよりも高く、かつ複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａで発生する１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧に調整される。
【選択図】 図１

Description

本発明は、プレス機械に用いられるダイクッション装置に関する。

ダイクッションを用いてプレス成形加工（特に、深絞り成形）を行うときには、ブランクホルダの精度不良（傾き）、クッションピンの長さのばらつき、クッションピンを保持するダイクッションパッドの平行度誤差、プレス機械のスライドの撓みや傾き等を吸収して、ワークのしわ押え力（クッション圧）を一定にする必要がある。このため従来からクッションピン均圧化装置が用いられている。このようなクッションピン均圧化装置としては、例えば下記特許文献１に記載されたものが知られている。

図２は従来のクッションピン均圧化装置を使用したプレス機械の断面図であり、下記特許文献１に記載されたクッションピン均圧装置の一例を示している。以下、図２を参照して従来技術を説明する。

図２において、プレス機械のスライド５２には、上型５１が固定され、ボルスタ５４上には下型５３が固定されている。ボルスタ５４はキャリヤ５５で支持されている。下型５３内には、ブランクホルダ５６が配設されている。ブランクホルダ５６は複数のクッションピン５７、５７…の上端で支持されている。各クッションピン５７の下端は、油圧シリンダ５８、５８…を介してそれぞれダイクッションパッド６９によって支持されている。

ダイクッション５９は、ダイクッションパッド６９を支持するクッションシリンダ６１を備えており、このクッションシリンダ６１にはエア圧源６２からエアレギュレータ６３で定まる所定のエア圧がエアタンク６４を通じて供給される。 各油圧シリンダ５８の油室５８ａは共通の配管（若しくはきり穴）６５およびフレキシブルチューブ６６を介して圧油供給部６７に接続されている。この圧油供給部６７に設けられた図示しない油圧源から各油圧シリンダ５８に圧油が供給される。

上記構成によると、ブランクホルダ５６上にワーク（ブランク）Wを載置してスライド５２を下降させると、上型５１がワークＷに衝突し、そのときに発生する荷重が、ブランクホルダ５６、クッションピン５７、油圧シリンダ５８を介してダイクッションパッド６９に伝達される。ダイクッションパッド６９に伝達された荷重は、さらにダイクッション５９に伝達される。このためダイクッション５９のクッションシリンダ６１が縮退し、圧縮されたエアによって発生するエア圧が、ダイクッションパッド６９、油圧シリンダ５８、クッションピン５７を介してブランクホルダ５６に、上向きの反力として加えられ、深絞り成形が良好に行われる。

このとき複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａでは、クッション圧、つまり、しわ押え力が発生する。複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内で発生する油圧（クッション圧）は、各油室５８ａが連通していることから、ダイクッションパッド６９の各部で均一なものとなる。この均圧化によりダイクッションパッド６９の各部、つまり複数のクッションピン５７間でのクッション圧のアンバランスが吸収され、しわ押え精度が高められる。

更に高い成形精度を得るために、同一ワークであってもその形状に応じて場所毎にしわ押え力を異ならせる必要が生じる場合がある。この場合には通常、例えば図３に示すように金型中心の回りを４分割したダイクッションパッド６９のエリアＤ１〜Ｄ４が設けられ、各エリアＤ１〜Ｄ４毎にクッション圧を異ならせた４つのダイクッション５９及び各ダイクッション５９に対応するクッションピン均圧化装置（クッションピン５７、油圧シリンダ５８、配管（若しくはきり穴）６５）が備えられる。

また、上述した構成のプレス機械でスライド５２を上死点から下降させて、図６に示すように、上型５１がワークＷに当接し、加圧するとき（以下、ピンタッチ時という）、クッションピン５７に荷重がかかるため、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内の油圧は一時的に大きく上昇する。これは１次ピーク圧（圧力Ｐmax）と呼ばれている。同図６に示すように、１次ピーク圧発生後には、２次、３次等のピーク油圧の残留振動が発生し、やがて安定油圧ＰDに静定する。なお、下死点を通過して、スライド５２が上昇に転ずると、クッションピン５７にかかっていた荷重がなくなるため、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内の油圧は、プリロード圧Ｐ0に戻る。

上述した１次ピーク圧は、ピンタッチ時のプレス速度（以下、ピンタッチ時プレス速度）に応じて異なる。ピンタッチ時プレス速度が大きくなれば、これに応じて１次ピーク圧が大きくなる。

下記特許文献２には、ピンタッチ時プレス速度に基づいて１次ピーク圧を算出する算出方法が記載されている。

また、下記特許文献３、４には、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内の油圧の圧力振動によるポンピング現象を抑制することを目的として、油室５８ａ内の圧油を一時的にタンクに排出する弁を設けるという発明が記載されている。
実公平５−２７２１５号公報 特開平４−３７１３２４号公報 特開平５−２８５５５６号公報 特開平６−１５４９００号公報

プレス機械のユーザは、生産効率を上げるためにプレス速度を上げることがある。しかし、上述したようにプレス速度の上昇に応じて１次ピーク圧Ｐmaxが大きくなることから、これに応じて図６で説明した残留振動の期間が長くなり、これに応じてワークＷの滑り込み不具合が生じやすくなり、深絞り成形の精度が低下する傾向にあることが、本発明者によって、明らかになった。

本発明は、こうした実状に鑑みてなされたものであり、１次ピーク圧を一定レベル以下に制限することにより、プレス成形品の加工精度を向上させることを、解決課題とするものである。

第１発明は、
金型（５１）がワーク（Ｗ）に当接し、加圧するときの荷重が複数のクッションピン（５７）を介してダイクッションパッド（６９）に伝達されるダイクッション装置において、
クッションピン（５７）毎に設けられ、クッションピン（５７）とダイクッションパッド（６９）との間に介在された複数の油圧シリンダ（５８）と、
複数の油圧シリンダ（５８）の各油室（５８ａ）を連通する油路（７０）と、
前記油路（７０）内の圧力を設定圧以下に制限する圧力制限手段（１０）と、
前記圧力制限手段（１０）で設定される設定圧の大きさを調整する設定圧調整手段（１０ｂ、２１）と
を備えたこと
を特徴とする。

第２発明は、第１発明において、
前記設定圧を、安定圧よりも高く、かつ１次ピーク圧よりも低い大きさに調整するものであること
ことを特徴とする。

第３発明は、第１発明または第２発明において、
前記設定圧調整手段（１０ｂ、２１）は、金型（５１）に応じた設定圧に調整するものであること
を特徴とする。

第４発明は、第１発明、第２発明または第３発明において、
前記設定圧調整手段（２１）は、前記圧力制限手段（１０）から離れた場所に設けられ、前記設定圧が遠隔操作で調整されること
を特徴とする。

第５発明は、第１発明、第２発明、第３発明または第４発明において、
前記圧力制限手段（１０）は、入口ポート（１０Ｐ）が前記油路（７０）に連通するリリーフ弁（１０）であり、前記設定圧調整手段（２１）は、入口ポート（２１Ｐ）が前記リリーフ弁（１０）のベントポート（１０Ｖ）に接続されるリモートコントロール弁（２１）であること
を特徴とする。

第１発明、第２発明によれば、たとえば図１、図７（ａ）に示すように、圧力調整用ネジ１０ｂを所定の回動量（締め込み量）に調整することにより、リリーフ弁１０の設定圧Ｐrが、安定圧ＰDよりも高く、かつ複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａで発生する１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧に調整される。リリーフ弁１０の設定圧Ｐrは、プレス機械のユーザが設定し得る最大のピンタッチ時プレス速度を想定し、その最大のピンタッチ時プレス速度で発生する１次ピーク圧を制限できるような圧力に調整することが望ましい。

このようにリリーフ弁１０の設定圧Ｐrが、安定圧ＰDよりも高く、かつ１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧に調整されると、ピンタッチ時に、複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内の油圧が上昇しても、設定圧Ｐrに達した時点で、各油室５８ａ内の圧油は、配管（若しくはきり穴）６５、油路１１、リリーフ弁１０、油路１２を介してタンク１３に排出されるため、設定圧Ｐrを超えることはなく、１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧力に制限される。これにより、図７（ａ）に示す残留振動の期間が一定レベル以下に短くなり（圧力変動が抑制され）、深絞り成形の精度が一定レベル以上となり、プレス成形品の加工精度が向上する。

ところで、加圧時に、複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内で発生する油圧は、金型（上型５１、下型５３）に応じて異なる。これは、金型が異なれば、使用されるクッションピン５７の本数が異なり、これに応じて、クッションピン５７に対応して設けられた本数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内の油圧が異なるからである。

そこで、第３発明では、リリーフ弁１０の設定圧が、金型に応じて調整される。

たとえば、図７（ａ）に示すように、１次ピーク圧Ｐmaxが高くなる金型の場合には、それに応じてリリーフ弁１０の設定圧Ｐrは、１次ピーク圧Ｐmaxを制限できる高い圧力に設定され、図７（ｂ）に示すように、１次ピーク圧Ｐ′maxが低くなる金型の場合には、それに応じてリリーフ弁１０の設定圧Ｐ′rは、１次ピーク圧Ｐ′maxを制限できる低い圧力に設定される。

第４発明では、図４に示すように、リリーフ弁１０から離れた場所に、設定圧調整部２０が設けられ、設定圧Ｐrが遠隔操作で調整される。

第５発明では、図４に示すように、リモートコントロール弁２１に設けられた圧力調整用ネジ２１ｂを調整することで、パイロット油路１３内の圧力がリモートコントロール弁２１の設定圧以下に調整され、これによりリリーフ弁１０の設定圧が調整される。

第４発明、第５発明によれば、設定圧調整部２０（リモートコントロール弁２１）によって遠隔操作でリリーフ弁１０の設定圧が調整されるため、ダイクッションパッド６９（プレス機械）のところまで出向いて、調整作業を行う必要がない。このため、設定圧の調整作業が容易になるという効果が得られる。また、金型が交換される毎にプレス機械の場所まで出向きプレス機械を長時間停止させて調整作業を行う必要がなくなるため、作業の時間短縮が図られ、生産効率が向上する。

以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。

（第１実施例）
図１は、第１実施例の構成を示し、本発明に係るダイクッション装置が設けられたプレス機械の断面図である。
図１に示すように、実施形態の装置では、金型（上型５１）がワーク（ブランク）Ｗに当接し、加圧するときの荷重が複数のクッションピン５７、５７…を介してダイクッションパッド６９に伝達される。

すなわち、プレス機械のスライド５２には、上型５１が固定され、ボルスタ５４上には下型５３が固定されている。ボルスタ５４はキャリヤ５５で支持されている。下型５３内には、ブランクホルダ５６が配設されている。ブランクホルダ５６は、複数のクッションピン５７、５７…の上端で支持されている。

クッションピン５７とダイクッションパッド６９との間には、複数の油圧シリンダ５８、５８…が介在されている。油圧シリンダ５８は、クッションピン５７毎に設けられている。各クッションピン５７の下端は、油圧シリンダ５８、５８…を介してそれぞれダイクッションパッド６９によって支持されている。

ダイクッション５９は、ダイクッションパッド６９を支持するクッションシリンダ６１を備えている。このクッションシリンダ６１には、エア圧源６２からエアレギュレータ６３で定まる所定のエア圧がエアタンク６４を通じて供給される。

複数の油圧シリンダ５８、５８…の各油室５８ａ、５８ａ…は、共通の油路７０（配管（若しくはきり穴）６５、フレキシブルチューブ６６）によって連通されている。これら共通の配管（若しくはきり穴）６５およびフレキシブルチューブ６６は、圧油供給部６７に接続されている。この圧油供給部６７の図示しない油圧源から各油圧シリンダ５８に圧油が供給される。なお、図１では図示していないが、後述する図４に示すのと同様の逆止弁３０およびリターン側の電磁弁等が設けられている。

本実施例では、油路７０内の圧力を設定圧以下に制限する圧力制限手段として、リリーフ弁１０が設けられている。

すなわち、配管（若しくはきり穴）６５には、油路１１が連通しており、この油路１１は、リリーフ弁１０の入口ポート１０Ｐに連通している。リリーフ弁１０の出口ポート１０Ｒは、油路１２に連通しており、この油路１２は、タンク１３に連通している。

リリーフ弁１０には、設定圧調整手段としての圧力調整用ネジ１０ｂが設けられている。この圧力調整用ネジ１０ｂの回動量（締め込み量）に応じて、リリーフ弁１０の圧力設定用バネ１０ａバネ力が変化し、リリーフ弁１０の設定圧の大きさが調整される。

上記構成によると、ブランクホルダ５６上にワーク（ブランク）Wを載置してスライド５２を下降させると、上型５１がワークＷに当接し、そのとき発生した荷重が、ブランクホルダ５６、クッションピン５７、油圧シリンダ５８を介してダイクッションパッド６９に伝達される。ダイクッションパッド６９に伝達された荷重は、さらにダイクッション５９に伝達される。このためダイクッション５９のクッションシリンダ６１が縮退し、圧縮されたエアによって発生するエア圧が、ダイクッションパッド６９、油圧シリンダ５８、クッションピン５７を介してブランクホルダ５６に、上向きの反力として加えられ、深絞り成形が良好に行われる。

このとき複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａでは、クッション圧、つまり、しわ押え力が発生する。複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内で発生する油圧（クッション圧）は、各油室５８ａが連通していることから、ダイクッションパッド６９の各部で均一なものとなる。この均圧化によりダイクッションパッド６９の各部、つまり複数のクッションピン５７間でのクッション圧のアンバランスが吸収され、しわ押え精度が高められる。

更に高い成形精度を得るために、同一ワークであってもその形状に応じて場所毎にしわ押え力を異ならせる必要が生じる場合がある。この場合には通常、例えば図３に示すように金型中心の回りを４分割したダイクッションパッド６９のエリアＤ１〜Ｄ４が設けられ、各エリアＤ１〜Ｄ４毎にクッション圧を異ならせた４つのダイクッション５９及び各ダイクッション５９に対応するクッションピン均圧装置（クッションピン５７、油圧シリンダ５８、配管（若しくはきり穴）６５）が備えられる。

図７は、図６に対応させて、時間と複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内の油圧との関係（圧力変動）を示している。

ピンタッチ時には、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内の油圧に１次ピーク圧Ｐmaxが発生し、その後の残留振動を経て、やがて安定油圧ＰDに静定する。なお、下死点を通過して、スライド５２が上昇に転ずると、クッションピン５７にかかっていた荷重がなくなるため、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内の油圧は、プリロード圧Ｐ0に戻る。

本実施例では、同図７（ａ）に示すように、圧力調整用ネジ１０ｂを所定の回動量（締め込み量）に調整することにより、リリーフ弁１０の設定圧Ｐrが、安定圧ＰDよりも高く、かつ複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａで発生する１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧に調整される。リリーフ弁１０の設定圧Ｐrは、プレス機械のユーザが設定し得る最大のピンタッチ時プレス速度を想定し、その最大のピンタッチ時プレス速度で発生する１次ピーク圧を制限できるような圧力に調整することが望ましい。

このようにリリーフ弁１０の設定圧Ｐrが、安定圧ＰDよりも高く、かつ１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧に調整されると、ピンタッチ時に、複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内の油圧が上昇しても、設定圧Ｐrに達した時点で、各油室５８ａ内の圧油は、配管（若しくはきり穴）６５、油路１１、リリーフ弁１０、油路１２を介してタンク１３に排出されるため、設定圧Ｐrを超えることはなく、１次ピーク圧Ｐmaxよりも低い圧力に制限される。これにより、図７（ａ）に示す残留振動の期間が一定レベル以下に短くなり（圧力変動が抑制され）、深絞り成形の精度が一定レベル以上となり、プレス成形品の加工精度が向上する。

また、複数のプレス機械に、同様のリリーフ弁１０をそれぞれ設け、同じ設定圧Ｐrに調整すれば、各プレス機械間の機差の影響を受けることなく、均一の深絞り成形の精度が得られる。すなわち、各プレス機械間では、ダイクッションの仕様および「くせ」が異なり、残留振動の減衰係数が機械毎に異なる。加えて、各プレス機械間では、ピンタッチ時プレス速度の大きさなどの成形条件も異なる。このため各プレス機械間で、図７（ａ）に示す残留振動の期間が異なり、プレス成形品の精度がばらつくことがある。そこで、複数のプレス機械に、同様のリリーフ弁１０をそれぞれ設け、同じ設定圧Ｐrに調整すれば、各プレス機械で、図７（ａ）に示す残留振動の期間が同じ期間となり、プレス成形品の加工精度が均一なレベルとなり、機差の影響を受けることがなくなる。

（第２実施例）
ところで、複数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内で発生する油圧は、金型（上型５１、下型５３）に応じて異なる。これは、金型が異なれば、使用されるクッションピン５７の本数が異なり、これに応じて、クッションピン５７に対応して設けられた本数の油圧シリンダ５８の各油室５８ａ内の油圧が異なるからである。

そこで、リリーフ弁１０の設定圧を、金型に応じて調整することも可能である。

図７（ａ）、（ｂ）はそれぞれ異なる金型を使用したときの圧力変動を示している。図７（ａ）は、使用されるクッションピン５７の本数が少なく、それに応じて１次ピーク圧Ｐmaxが高い場合の油圧変動を示し、図７（ｂ）は、使用されるクッションピン５７の本数が多く、それに応じて１次ピーク圧Ｐ′maxが低い場合の圧力変動を示している。なお、図７（ｂ）では、異なる圧力であることを示すために符号にダッシュを付与して、図７（ａ）の圧力と区別している。

図７（ａ）に示すように、１次ピーク圧Ｐmaxが高くなる金型の場合には、それに応じてリリーフ弁１０の設定圧Ｐrは、１次ピーク圧Ｐmaxを制限できる高い圧力（安定圧ＰDよりも高い圧力）に設定され、図７（ｂ）に示すように、１次ピーク圧Ｐ′maxが低くなる金型の場合には、それに応じてリリーフ弁１０の設定圧Ｐ′rは、１次ピーク圧Ｐ′maxを制限できる低い圧力（安定圧Ｐ′Dよりも高い圧力）に設定される。

（第３実施例）
上述した実施例では、リリーフ弁１０の設定圧Ｐrの調整は、リリーフ弁１０に設けられた圧力調整用ネジ１０ｂを調整することで行うようにしているが、リリーフ弁１０から離れた場所に、設定圧調整手段を設け、設定圧Ｐrを遠隔操作で調整する実施も可能である。

図４は第３実施例の油圧回路を示している。

図４の前提となる構成は、図１の第１実施例と同じであり、同じ構成要素についての説明は適宜、省略する。第１実施例で省略されたか、第３実施例で付加した構成要素については、新たな符号を付与している。

また、図５は、前述した図３に対応する図であり、ダイクッションパッド６９上に配置された各油圧シリンダ５８、リリーフ弁１０、ダイクッションパッド６９とは異なる場所に設けられた後述する設定圧調整部２０を示している。

すなわち、圧油供給部６７に設けられた油圧源としての油圧ポンプ４０の吐出口は、油路７０（フレキシブルチューブ６６、配管（若しくはきり穴）６５）に連通している。配管（若しくはきり穴）６５は、接続箇所６６Ｐで、ポンプ側のフレキシブルチューブ６６に接続しており、このポンプ側のフレキシブルチューブ６６は、油圧ポンプ４０の吐出口に連通している。

油路７０上（配管６５上）には、油圧ポンプ４０の吐出口への逆流を阻止し油圧シリンダ５８の油室５８ａ内への圧油の供給のみを許容する逆止弁３０が設けられている。

逆止弁３０は、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内の油圧が、設定プリロード圧Ｐ0よりも高圧になっても、圧油が、油圧ポンプ４０側に逆流することを阻止するために設けられている。

配管（若しくはきり穴）６５は、接続箇所６６Ｒで、リターン側のフレキシブルチューブ６６′に接続しており、このリターン側のフレキシブルチューブ６６′は、タンク１２０に連通している。

リリーフ弁１０は、ダイクッションパッド６９上に設けられている。

そして、リリーフ弁１０（ダイクッションパッド６９上）から離れた場所には、設定圧調整手段としての後述する設定圧調整部２０が設けられている。

なお、ポンピング現象を抑制する等のために制御弁等の各油圧機器が図示されているが、これらは本発明の趣旨とは関係がないので、これらについての説明は省略する。

設定圧調整部２０には、リリーフ弁として機能するリモートコントロール弁２１が設けられている。
リリーフ弁１０のベントポート１０Ｖは、パイロット油路１３に連通し、このパイロット油路１３は、リモートコントロール弁２１の入口ポート２１Ｐに連通している。リモートコントロール弁２１の出口ポート２１Ｒはパイロット油路１４に連通し、このパイロット油路１４はタンク２２に連通している。

リリーフ弁１０のパイロット圧は、パイロット油路１３に取り出されているため、リリーフ弁１０の設定圧は、バネ１０ａの設定バネ力と、パイロット油路１３内の圧によって定まる。

パイロット油路１３内の圧力は、リモートコントロール弁２１の設定圧によって制限される。そしてリモートコントロール弁２１の設定圧は、リモートコントロール弁２１に設けられたバネ２１ａのバネ力に応じて変化する。バネ２１ａのバネ力は、圧力調整用ネジ２１ｂによって調整される。

したがって、リモートコントロール弁２１に設けられた圧力調整用ネジ２１ｂを調整することで、パイロット油路１３内の圧力がリモートコントロール弁２１の設定圧以下に調整され、これによりリリーフ弁１０の設定圧が調整される。

リリーフ弁１０の設定圧の大きさは、第１実施例、第２実施例で説明したように、１次ピーク圧Ｐrよりも低い圧力（安定圧ＰDよりも高い圧力）、金型に応じた圧力に調整される。

たとえば、各金型毎に、１次ピーク圧Ｐmaxを制限（安定圧ＰDよりも高い圧力）できるリリーフ弁１０の設定圧Ｐr（リモートコントロール弁２１の設定圧）がメモリに予め記憶される。そして、プレス機械で金型が取り替えられた際に、その金型に対応する設定圧Ｐr（リモートコントロール弁２１の設定圧）のデータが上記メモリから読み出され、読み出されたデータに基づいて、リモートコントロール弁２１の設定圧が調整され、遠隔操作でリリーフ弁１０の設定圧が調整される。

このように本実施例によれば、リモートコントロール弁２１によって遠隔操作でリリーフ弁１０の設定圧が調整されるため、ダイクッションパッド６９（プレス機械）のところまで出向いて、調整作業を行う必要がない。このため、設定圧の調整作業が容易になるという効果が得られる。

また、金型が交換される毎にプレス機械の場所まで出向きプレス機械を長時間停止させて調整作業を行う必要がなくなるため、作業の時間短縮が図られ、生産効率が向上する。

なお、上述した説明では、リリーフ弁１０がダイクッションパッド６９上に設けられた場合を想定して説明したが、リリーフ弁１０の配設場所は、その入口ポート１０Ｐが油路７０に連通できる場所であれば任意である。ただし、油室５８ａからリリーフ弁１０の入口ポート１０Ｐまでの油路長が長かったり、フレキシブルチューブを介在してリリーフ弁１０に連通されていると、チューブの膨脹等によって油量が増大し、設定圧の設定精度が低下するおそれがあるため、これを避けるように配置することが望ましい。
また、上述した実施例では、油圧シリンダ５８の油室５８ａ内で発生する圧力を制限するためにリリーフ弁１０を設けているが、圧力を制限できる手段であれば、リリーフ弁に限定されることなく、他の油圧機器を用いて構成する実施も可能である。

また、リリーフ弁１０を用いる場合には、プレス機械で発生する高圧に適したバランスピストン形リリーフ弁を使用することが望ましいが、もちろん直動形、ディファレンシャル形を使用する実施も可能である。

本発明は、あらゆる形式のプレス機械に使用することができる。

図１は第１実施例の構成を示す図である。 図２は従来技術の構成を示す図である。 図３はダイクッションパッド上に配置された複数の油圧シリンダを示す図である。 図４は第３実施例の構成を示す図である。 図５は図３に対応する図であり、図４に示す第３実施例の図面を捕捉する図である。 図６は時間と油圧シリンダの油室内の油圧との関係を示す図である。 図７（ａ）、（ｂ）は時間と油圧シリンダの油室内の油圧との関係を示す図であり、金型の種類に応じて１次ピーク圧が異なることを説明するために用いた図である。

符号の説明

１０ リリーフ弁 ２０ 設定圧調整部 ２１ リモートコントロール弁 ５７ クッションピン ５８ 油圧シリンダ ５８ａ 油室 ６９ ダイクッションパッド ７０ 油路

Claims (5)

1. 金型（５１）がワーク（Ｗ）に当接し、加圧するときの荷重が複数のクッションピン（５７）を介してダイクッションパッド（６９）に伝達されるダイクッション装置において、
   クッションピン（５７）毎に設けられ、クッションピン（５７）とダイクッションパッド（６９）との間に介在された複数の油圧シリンダ（５８）と、
   複数の油圧シリンダ（５８）の各油室（５８ａ）を連通する油路（７０）と、
   前記油路（７０）内の圧力を設定圧以下に制限する圧力制限手段（１０）と、
   前記圧力制限手段（１０）で設定される設定圧の大きさを調整する設定圧調整手段（１０ｂ、２１）と
   を備えたこと
   を特徴とするダイクッション装置。
2. 前記設定圧調整手段（１０ｂ、２１）は、前記設定圧を、安定圧よりも高く、かつ１次ピーク圧よりも低い大きさに調整するものであること
   ことを特徴とする請求項１記載のダイクッション装置。
3. 前記設定圧調整手段（１０ｂ、２１）は、金型（５１）に応じた設定圧に調整するものであること
   を特徴とする請求項１または２記載のダイクッション装置。
4. 前記設定圧調整手段（２１）は、前記圧力制限手段（１０）から離れた場所に設けられ、前記設定圧が遠隔操作で調整されること
   を特徴とする請求項１、２または３記載のダイクッション装置。
5. 前記圧力制限手段（１０）は、入口ポート（１０Ｐ）が前記油路（７０）に連通するリリーフ弁（１０）であり、前記設定圧調整手段（２１）は、入口ポート（２１Ｐ）が前記リリーフ弁（１０）のベントポート（１０Ｖ）に接続されるリモートコントロール弁（２１）であること
   を特徴とする請求項１、２、３または４記載のダイクッション装置。
   

Images