JP2006322064A

JP2006322064A - 高成形性アルミニウム材料

Info

Publication number: JP2006322064A
Application number: JP2006090454A
Authority: JP
Inventors: Hideo Morimoto; 秀夫森本
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 2005-04-19
Filing date: 2006-03-29
Publication date: 2006-11-30
Also published as: US20100247369A1; JP4158944B2; JPWO2007111002A1

Abstract

【課題】自動車ボディシート、自動車部品、機械部品等の組立時に要求される高度なヘム曲げ性およびボディ形成や筐体形成時のプレス成形等の板成形性に優れたアルミニウム材料において、その結晶粒の結晶方位分布がヘム曲げ性、板成形性に与える影響を検討し、ヘム曲げ性及び板成形性を高レベルで両立できるアルミニウム材料の提供を目的とする。
【解決手段】前記結晶粒が、Ｃｕｂｅ方位結晶粒と、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部がその他の結晶方位結晶粒からなるアルミニウム材料で、その各占有率として、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の占有率が０．３から０．７、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．１から０．５、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．２以下で、且つこれら結晶方位の総占有率が０．４から１．０で、残部がその他の結晶方位の結晶粒であることを特徴とするアルミニウム材料。
【選択図】なし

Description

本発明は、自動車ボディシート、自動車部品、機械部品などの組立時に要求される高度なヘム曲げ性およびボディ形成や筐体形成時のプレス成形などの板成形性に優れたアルミニウム材料に関する。

自動車は、ボディシートなどのアルミ化が進んでおり、アウター材にはベークハード性（塗装焼付時の加熱で析出硬化する性質）に優れ、塗装焼付後に高強度となる６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）アルミニウム合金が多用され、インナー材には絞り成形性に優れた５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系）アルミニウム合金が使用されている。
この６０００系アルミニウム合金からなるアウター材は、通常インナー材とかしめて用いられるヘム曲げと呼ばれる曲げ加工性に優れることが要求されるが、６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板）は、このヘム曲げ加工性が劣り、特にベークハード性を高めるために高温で溶体化処理した材料では著しくこのヘム曲げ加工性が劣るという問題がある。

更に、この６０００系アルミニウム合金のアウター材には、自動車のデザインを決定するために制約の少ない板成形の一種であるプレス成形性が良いことも必要とされているが、一般に従来の鋼板や５０００系アルミニウム合金板に比較してプレス成形性が劣り、自動車部品のリサイクル問題を考慮した使用材質の統合化を図る上で、その改善が望まれている。

このような状況において、曲げ加工性の向上には、アルミニウム合金板表面硬さを制御する方法（特許文献１参照）、結晶粒サイズや析出物サイズを制御する方法（例えば、特許文献２、３参照）、アルミニウム合金板表面の結晶方位を制御する方法（例えば、特許文献４、５参照）、アルミニウム合金板全体の結晶方位を制御する方法（特許文献６参照）、アルミニウム合金表面から一定深さまでの結晶方位を制御ずることで曲げ加工性を制御する方法（例えば、特許文献７参照）などが提案されている。

板成形の向上に対しては、アルミニウム合金板の圧延方向に対する０°、４５°、９０°方向のランクフォード値を制御することによりプレス成形性を高める方法（例えば、特許文献８、９参照）、並びに引張強度と耐力の関係及びアルミニウム合金板表面の結晶粒サイズと無析出帯（ＰＦＺ）を制御することでプレス成形性と曲げ加工性を高める方法（特許文献１０参照）が提案されている。

非特許文献１には、板成形における結晶粒の結晶方位と板成形性の良否の関係が、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位およびＣｏｐｐｅｒ方位の単結晶方位材料から求めた結果を基にして行なわれた最適設計で述べられている。又、非特許文献２では、板成形の一種である深絞り加工における単方位結晶粒材料の変形能の違いが示されている。

特開２００３−１２９２０１号公報特開２００３−２２１６３７号公報特開２００３−２６８４７２号公報特開２００３−２２６９２６号公報特開２００３−２２６９２７号公報特開２００３−２６８４７５号公報特開２００４−２７２５３号公報特開２００２−１４６４６２号公報特開２００４−１０９８２号公報特開２００３−１０５４７３号公報仲町英治、濱田佳紀：塑性と加工、３９−４４６（１９９８）、２５２．森本秀夫、仲町英治：古河電工時報、１０３（１９９９）、７．

しかしながら、特に自動車のボディシートには、ボディの組立に必要であるヘム曲げのような強烈な曲げ加工とボディ形状を精緻に加工する上で必要となるプレス成形性に代表される板成形性の両者が高いレベルで要求されるが、上記従来技術（特許文献１〜７参照）では、ヘム曲げ性を向上されることは可能であったが、同時に板成形性を従来の鋼製ボディと同等のレベルに引き上げることは難しく、逆に特許文献８、９のように板成形性のレベルを引き上げようとするとヘム曲げ性のレベルが低くなくなり、又両者が向上されるとする特許文献１０に示される技術を以ってしても、その板成形性レベルの獲得は難しいものであった。

このような状況において、本発明者は、結晶粒の結晶方位分布がヘム曲げ性、板成形性に与える影響を検討した結果、ヘム曲げ性及び板成形性を高レベルで両立できる本発明を見出し、提供することを目的とするものである。
なお、本発明の係る材料は、材料を構成する結晶粒を、その結晶粒が示す結晶方位のうち、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位の３者の割合を制御することで、ヘム曲げのような峻烈な曲げやプレス成形のような板成形の両特性に優れたアルミニウム材料を提供するものである。

通常、圧延板の集合組織は、板材の圧延面と圧延方向（ＡＢＣ）と<ＤＥＦ>の関係で表現する。（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆは整数。）ここで、板材の結晶集合組織の結晶方位分布とは、ランダムな方位に対する各板材に特有な結晶方位の分布を、結晶方位の比率を表したものである。

本発明では、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位を対象として評価した。Ｃｕｂｅ方位とは、（１００）<００１>方位、Ｂｒａｓｓ方位は、（０１１）<２１１>方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位は、（１１２）<１１１>方位に結晶が配向しているものを表すものとする。なお、実際の板材の方位は、前記Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位のそれぞれの理想方位からはずれを生じるために、各結晶方位の占有率は、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位の各結晶の理想方位を中心に±５度までずれた結晶方位を含んだものをＣｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位と定義した。

請求項１記載の発明は、結晶方位の異なる結晶粒で構成されるアルミニウム材料であって、前記結晶粒が、Ｃｕｂｅ方位結晶粒と、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部が他方位結晶粒からなり、各結晶粒の方位として、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の占有率が０．３から０．７、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．１から０．５、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．２以下、且つこれらの方位の総占有率が０．４から１．０であり、残部がその他の結晶方位の結晶粒であることを特徴とするアルミニウム材料である。

請求項２記載の発明は、結晶方位の異なる結晶粒で構成されるアルミニウム材料であって、前記結晶粒が、Ｃｕｂｅ方位結晶粒と、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部が他方位結晶粒からなり、各結晶粒の方位として、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の占有率が０．４から０．６、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．２から０．４、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．０５から０．１、且つこれらの方位の総占有率が０．６から０．９であり、残部がその他の結晶方位の結晶粒であることを特徴とするアルミニウム材料である。

請求項３記載の発明は、結晶方位の異なる結晶粒で構成されるアルミニウムであって、前記結晶粒が、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部が他方位結晶粒からなり、各結晶粒の方位として、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．２から０．４、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．０５から０．１、且つこれらの方位の総占有率が０．６から０．９であり、残部がその他の結晶方位の結晶粒とで構成され板成形性に優れることを特徴とするアルミニウム材料である。

請求項４記載の発明は、３０ｍｍの張出し高さで張出し表面上に割れを生じない板成形性を有し、且つ、ヘム曲げ性における曲げ表面上の割れが生じない範囲が、曲げ半径／板厚の比で０．５以下のヘム曲げ性を有することを特徴とする請求項１乃至請求項２のいずれかに記載のアルミニウム材料である。

請求項５記載の発明は、５０ｍｍの張出し高さで張出し表面上に割れを生じない板成形性を有し、且つ、ヘム曲げ性における曲げ表面上の割れが生じない範囲が、曲げ半径／板厚の比で０．２５以下のヘム曲げ性を有することを特徴とする請求項１乃至請求項２のいずれかに記載のアルミニウム材料である。

請求項６記載の発明は、前記アルミニウム材料が、Ｍｇを０．２５から１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉを０．５から１．３ｍａｓｓ％、残部Ａｌと不可避不純物とからなるアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載のアルミニウム材料である。

請求項７記載の発明は、請求項４あるいは請求項５のいずれかに記載のアルミニウム材料を用いた自動車部材である。

請求項８記載の発明は、前記アルミニウム材料が、Ｍｇを０．２５から１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉを０．５から１．３ｍａｓｓ％、残部Ａｌと不可避不純物とかなるアルミニウム合金であることを特徴とする請求項７に記載の自動車部材である。

本発明によれば、自動車ボディシート、自動車部品、機械部品などの組立時に要求される高度なヘム曲げ性およびボディ形成や筐体形成時のプレス成形などの板成形性に優れたアルミニウム材料を提供するものである。

本発明は、材料を構成する結晶粒が示す結晶方位のうち、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位の３者の割合を制御して適正化することにより、ヘム曲げのような峻烈な曲げやボディプレス成形のような板成形の両者を高レベルで満足する材料を見出したもので、Ｃｕｂｅ方位結晶粒の占有率が０．３〜０．７、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒の占有率が０．１〜０．５、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒の占有率が０．２以下で、且つＣｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位の各結晶方位の総合計割合としての総占有率が０．４から１．０であることを満たす材料において、良好な曲げ性及び板成形性を示す。
そこで、先ず構成する結晶粒の各結晶方位の占有率と両特性の関係について述べる。

第一に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒は、前記特許文献４〜７で述べられているように、その結晶方位密度がヘム曲げに大きく影響していることが知られており、その結晶方位密度がランダム方位結晶粒の結晶方位密度より高まるにつれて、ヘム曲げが良好となることが述べられている。本発明においても、同様にヘム曲げを良好とするために、このＣｕｂｅ方位の結晶粒の占有率を高めることが望ましい。しかしながら、前記非特許文献１で知られるように、Ｃｕｂｅ方位結晶粒の占有率の増大は、板成形性を大きく損ねてしまう結果となる。

そこで、本発明では、種々検討の結果、その占有率の範囲を０．３〜０．７、好ましくは０．４〜０．６と限定したものである。この範囲の下限域においては実用上充分なヘム曲げ性が提供でき、上限域では、ボディシートの自動車外形へのプレス成形を実施するのに充分な板成形性を維持している。

第二に、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒の占有率が高いと、前記Ｃｕｂｅ方位結晶粒の占有率が高い場合とは正反対に板成形性を良好にする。しかしながら、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒がヘム曲げ性に及ぼす影響については判っておらず、更にその占有率の影響に関しても不明である。

そこで、本発明では、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒の占有率のヘム曲げ及び板成形に及ぼす影響を精査した結果、その占有率の範囲を０．１〜０．５、好ましくは０．２〜０．４としたものである。前記Ｃｕｂｅ方位結晶粒の占有率範囲内において、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒の占有率を０．１〜０．５とすることによりヘム曲げ及び板成形の両者を高いレベルで獲得することができるものである。この範囲を外れる材料では、ヘム曲げ或いは板成形のどちらか一方が優れるか、両者ともに低レベルとなってしまう。

第三に、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒の占有率を０．２以下、好ましくは０．０５〜０．１、より好ましくは０．０５〜０．１である。このように限定した理由は、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒は、板成形に対して、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と同様の働きを示すことが非特許文献２より明らかであるが、本発明では、もう一つの効果として、このＣｏｐｐｅｒ方位結晶粒が、その占有率の割合で存在することで、ヘム曲げ性及び板成形の両者のレベルを引き上げる効果を示すことを見出したもので、Ｃｕｂｅ方位結晶粒とＢｒａｓｓ方位結晶粒の両者の緩衝材として働くのではないかと考えている。

次に、この結晶方位の占有率の算出方法について述べる。
測定に供されるアルミニウム板材、ここでは所定厚み（本発明では厚み１ｍｍ）のアルミニウム板材を準備し、その表面をアセトンなどの油分清浄材で脱脂後、アルミニウム板材の材質に合った酸化層除去剤（例えば、Ａｌ合金では王水など）を用いて表面の酸化層を除去したアルミニウム板を、電解研磨法により鏡面仕上げとし、アルミニウム板材の表層近傍を供試材として結晶方位を測定した。
次に、この供試材を用いて、結晶粒の結晶方位を電子後方散乱回折像法（ＥｌｅｃｔｒｏｎＢａｃｋｓｃａｔｔｅｒＤｉｆｆｒａｃｔｉｏｎＰａｔｔｅｒｎ、以下ＥＢＳＰと略す）により測定する。
測定は、熱電子放出型走査電子顕微鏡内で行い、１．０ｍｍ四方の範囲を一地点として、その範囲内にある結晶粒の各結晶方位を測定し、範囲内の全結晶粒の数を１００とした場合の、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位の各結晶粒の割合を求め、その占有率を算出した。なお、測定は、一供試材につき１００点で測定を行い、測定した占有率をその平均で示している。

本発明に係る材料は、その結晶構造が面心立方構造であることにより前記結晶方位の占有率割合で、良好な曲げ性及び板成形性を示すものである。面心立方構造をとる材料としては、Ａｌ合金、Ｃｕ合金、Ｎｉ合金、Ａｇ合金、Ａｕ合金などがあるが、特にＡｌ合金では顕著な効果を示すものである。

前記Ａｌ合金としては、Ｍｇを０．２５から１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉを０．５から１．３ｍａｓｓ％、残部Ａｌと不可避不純物とからなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金において、大きな効果を示す。
このＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金に必須元素として含まれるＳｉ及びＭｇはＭｇ_２Ｓｉ化合物として析出し、強度の向上に寄与するもので、範囲値未満ではその効果が充分でなく、Ｓｉ量が範囲値を超えると自然時効現象が生じて曲げ加工性を大きく低下させる原因となることから限定している。また、Ｍｇ量が範囲値を超えると粗大なＭｇ_２Ｓｉ化合物が多量に析出し、その結果、固容量が大きく減少して曲げ加工性並びにベークハード性の低下を引き起こすために限定するものである。

前記、Ｍｇ及びＳｉの他に、Ｃｕ，Ｚｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉなどが添加されても良い。
Ｃｕの添加は強度、延性、脱脂性、化成処理性などを高め、Ｚｎの添加は、脱脂性や化成処理性を高める、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒの添加は結晶粒の微細化を促し、曲げ加工性をよくする働きを示すが、これらの元素を過剰に添加されると耐食性の低下や延性の低下を招くために、いずれの元素も１ｍａｓｓ％以下、特にＴｉやＣｒでは０．１ｍａｓｓ％以下にするのが良い。

前記元素の他に、不純物として含まれるＦｅは、Ｍｇ_２Ｓｉ化合物より硬い晶出物を形成してしまい、周囲に大きなひずみを形成して割れの伝播を助長することから、Ｆｅ量は０．１％以下に抑えることが望ましい。

（実施例１）
Ｍｇを０．５ｍａｓｓ％、Ｓｉを０．９ｍａｓｓ％、Ｍｎを０．０６ｍａｓｓ％、Ｆｅを０．０７ｍａｓｓ％、残部ＡｌからなるＡｌ合金を常法により厚み５００ｍｍのインゴットに溶解鋳造し、このインゴットを５４０℃、６時間の均質化処理後、開始温度５００℃、終了温度２００℃の条件下で熱間圧延して厚み１０ｍｍの熱間圧延板を得た。次に、この熱間圧延板を、２０％、３０％、５０％、７０％、９０％の仕上げ加工率で厚み１ｍｍの仕上げ素板になるような所定厚みに冷間圧延した。なお、仕上げ冷間加工率が９０％の試料に関しては、厚み１０ｍｍの熱間圧延板から直接厚み１ｍｍの仕上げ素板を得た。
次に、この所定厚みの冷間圧延板を３２５℃、２時間の条件で焼鈍し、仕上げ冷間圧延を施し、厚み１ｍｍの仕上げ素板を作製した。この仕上げ素板に連続焼鈍炉を用いた５００℃の溶体化処理と、１００℃、２４時間の安定化処理を施して供試材とした。

結晶方位の占有率の測定を前段に述べた方法により測定し、表１に示した。
表１に記載された供試材Ｎｏ．１は仕上げ冷間加工率２０％で仕上げ圧延を行なったもので，以下Ｎｏ．２は３０％、Ｎｏ．３は５０％、Ｎｏ．４は７０％、Ｎｏ．５は８０％、Ｎｏ．１０は１０％、Ｎｏ．１１は９０％の仕上げ冷間加工率で仕上げ冷間圧延を行なった。
なお、各結晶方位の占有率は、Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｃｏｐｐｅｒ方位の各結晶の理想方位を中心に±５度までずれた結晶方位を含むものとした。

作製した供試材を用いて、１８０℃曲げ加工試験と張出し成形試験を行い、それぞれヘム曲げ加工性及び板成形性を評価した。
先ず、ヘム曲げ加工性に関しては、図１（ａ）の予歪付与、図１（ｂ）の折り曲げ角１７０度までのパンチ押し込み、図１（ｃ）に示す万力締め付けを順に行う１８０℃曲げ加工試験を用い、パンチ１の先端曲率Ｒを０．２５、０．５、０．７５、１．０ｍｍと変化させて各Ｒ毎に繰り返し５枚の試験数で試験し、全てにおいて肌荒れ及び割れが生じない先端曲率を表１に記した。従って、この試験において、肌荒れと割れが生じない先端曲率が小さければ小さい程ヘム曲げ加工性に優れることになる。

張出し成形性に関しては、供試材を３００ｍｍ角に切断し、両面に潤滑油を塗布した後、直径１００ｍｍの球頭ポンチを用いて張出し高さ５０ｍｍの条件で張出し試験を繰り返し５枚の試験数で試験を行い、張出し成形性を評価した。
全数、割れの発生していない供試材を「○」、１個のみ割れている供試材を「△」、２個以上が割れてしまう供試材を「×」として表１に記した。

作製した供試材の強度、伸びは、仕上げ冷間加工率９０％の供試材を除いて、強度が２３０〜２４０ＭＰａ、０．２％耐力が１３０〜１４０ＭＰａ、伸びが３０％以上であった。仕上げ冷間加工率９０％の供試材は、強度、０．２％耐力共に他の加工率の供試材と変わらなかったが、伸びが１７％と低かった。

表１から明らかなように、各結晶方位が本発明範囲内の供試材Ｎｏ．１からＮｏ．５では、ヘム曲げ加工性および板成形性共に良好であるのに対して、Ｃｕｂｅ方位の占有率割合が低く、Ｂｒａｓｓ方位の占有率割合が多い供試材Ｎｏ．１０では、両特性共に優れず、殆どの結晶粒がＣｕｂｅ方位を示す供試材Ｎｏ．１１では、ヘム曲げ加工性には優れるが、反面板成形性が劣っていることがわかる。

（ａ）ヘム曲げ加工性試験模式図（供試材セッティング）、（ｂ）ヘム曲げ加工性試験模式図（試験中）、（ｃ）ヘム曲げ加工性試験模式図（万力による密着曲げ）

符号の説明

１パンチ

Claims

結晶方位の異なる結晶粒で構成されるアルミニウム材料であって、前記結晶粒が、Ｃｕｂｅ方位結晶粒と、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部が他方位結晶粒からなり、各結晶粒の方位として、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の占有率が０．３から０．７、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．１から０．５、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．２以下、且つこれらの方位の総占有率が０．４から１．０であり、残部がその他の結晶方位の結晶粒であることを特徴とするアルミニウム材料。
結晶方位の異なる結晶粒で構成されるアルミニウム材料であって、前記結晶粒が、Ｃｕｂｅ方位結晶粒と、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部が他方位結晶粒からなり、各結晶粒の方位として、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の占有率が０．４から０．６、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．２から０．４、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．０５から０．１、且つこれらの方位の総占有率が０．６から０．９であり、残部がその他の結晶方位の結晶粒であることを特徴とするアルミニウム材料。
結晶方位の異なる結晶粒で構成されるアルミニウムであって、前記結晶粒が、Ｂｒａｓｓ方位結晶粒と、Ｃｏｐｐｅｒ方位結晶粒、及び残部が他方位結晶粒からなり、各結晶粒の方位として、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の占有率が０．２から０．４、Ｃｏｐｐｅｒ方位の結晶粒の占有率が０．０５から０．１、且つこれらの方位の総占有率が０．２５から０．５であり、残部がその他の結晶方位の結晶粒とで構成される板成形性に優れることを特徴とするアルミニウム材料。
３０ｍｍの張出し高さで張出し表面上に割れを生じない板成形性を有し、且つ、ヘム曲げ性における曲げ表面上の割れが生じない範囲が、曲げ半径／板厚の比で０．５以下のヘム曲げ性を有することを特徴とする請求項１乃至請求項２のいずれかに記載のアルミニウム材料。
５０ｍｍの張出し高さで張出し表面上に割れを生じない板成形性を有し、且つ、ヘム曲げ性における曲げ表面上の割れが生じない範囲が、曲げ半径／板厚の比で０．２５以下のヘム曲げ性を有することを特徴とする請求項１乃至請求項２のいずれかに記載のアルミニウム材料。
前記アルミニウム材料が、Ｍｇを０．２５から１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉを０．５から１．３ｍａｓｓ％、残部Ａｌと不可避不純物とからなるアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載のアルミニウム材料。
請求項４あるいは請求項５のいずれかに記載のアルミニウム材料を用いた自動車部材。
前記アルミニウム材料が、Ｍｇを０．２５から１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉを０．５から１．３ｍａｓｓ％、残部Ａｌと不可避不純物とかなるアルミニウム合金であることを特徴とする請求項７に記載の自動車部材。