JP2007197837A - 耐酸化性鋼及びそれを用いてなる固体酸化物型燃料電池用部品 - Google Patents
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Abstract
【課題】 ７００〜９５０℃程度において良好な電気伝導性を有する酸化被膜を形成すると共に、長時間の使用においても良好な耐酸化性、耐剥離性を有し、常温での衝撃特性に優れ、電解質との熱膨張差が小さい安価な耐酸化性鋼及び固体酸化物型燃料電池用部品を提供する。
【解決手段】 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ａｌ：１％以下、（Ｙ：０．５％以下、希土類元素：０．２％以下、Ｚｒ：１％以下）のグループから選ばれる一種又は二種以上を含み残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物としてＳ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００３０％以下、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ２以上の細粒の耐酸化性鋼。
【選択図】 図１
【解決手段】 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ａｌ：１％以下、（Ｙ：０．５％以下、希土類元素：０．２％以下、Ｚｒ：１％以下）のグループから選ばれる一種又は二種以上を含み残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物としてＳ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００３０％以下、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ２以上の細粒の耐酸化性鋼。
【選択図】 図１
Description
本発明は固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼及びそれを用いてなる固体酸化物型燃料電池用部品（セパレータを除く）に関する。
燃料電池は、その発電効率が高いこと、ＳＯｘ、ＮＯｘ、Ｃｏ２の発生量が少ないこと、負荷の変動に対する応答性が良いこと、コンパクトであること等の優れた特徴を有するため、火力発電の代替としての大規模集中型、都市近郊分散配置型、及び自家発電用等の巾広い発電システムへの適用が期待されている。燃料電池の種類には用いる電解質により、りん酸型、溶融炭酸塩型、固体酸化物型、固体高分子型に分類されるが、なかでも固体酸化物型燃料電池は電解質として安定化ジルコニア等のセラミックスを用いており、従来、１０００℃付近のかなり高温で運転されるものであった。
上述の固体酸化物型燃料電池は、高温で運転されるために電極反応に触媒を用いる必要がないこと、高温による化石燃料の内部改質が可能で石炭ガス等の多様な燃料を用いることができること、高温排熱を利用しガスタービン或いは蒸気タービン等と組み合わせ、いわゆるコンバインドサイクル発電とすることにより高効率の発電が可能となること、構成物が全て固体であるためコンパクトであること等の優れた特徴を有し、次世代の電力供給源として非常に有望視されている。
しかしながら、固体酸化物型燃料電池の実用化のためには多くの検討課題が残されている。特に高出力密度が可能な平板型燃料電池の場合、代表的な重要な構成要素としてセパレータが挙げられる。
このセパレータは電解質、燃料極、空気極の三層を支持し、ガス流路を形成するとともに電流を流す役目を有する。従ってセパレータには、高温での電気伝導性、耐酸化性、更に電解質との熱膨張差が小さいこと等の特性が要求されることから、このような要求特性を鑑み、従来は導電性セラミックスが多く用いられてきたが、セラミックスは加工性が悪くまた高価であることから、燃料電池の大型化、実用化の面から問題を残している。
このセパレータは電解質、燃料極、空気極の三層を支持し、ガス流路を形成するとともに電流を流す役目を有する。従ってセパレータには、高温での電気伝導性、耐酸化性、更に電解質との熱膨張差が小さいこと等の特性が要求されることから、このような要求特性を鑑み、従来は導電性セラミックスが多く用いられてきたが、セラミックスは加工性が悪くまた高価であることから、燃料電池の大型化、実用化の面から問題を残している。
通常の金属材料を１０００℃で使用すると、表面が酸化され酸化被膜を生じるが、セパレータ材に代表される固体酸化物型燃料電池用の部品として用いるための耐酸化性鋼には、酸化被膜が安定で酸化が進行しないことと共に酸化被膜が電気伝導性を有することが必要である。
このような要求特性を満足させるために、特開平６−２６４１９３号には固体酸化物型燃料電池用耐酸化性鋼として、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：２０〜６０％、Ａｌ：２．５〜５．５％、残部Ｆｅからなるオーステナイト系ステンレス鋼が提案されている。
このような要求特性を満足させるために、特開平６−２６４１９３号には固体酸化物型燃料電池用耐酸化性鋼として、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：２０〜６０％、Ａｌ：２．５〜５．５％、残部Ｆｅからなるオーステナイト系ステンレス鋼が提案されている。
また、特開平７−１６６３０１号には固体電解質燃料電池の耐酸化性鋼として、Ｆｅ：６０〜８２％及びＣｒ：１８〜４０％に前記単電池の空気極との間の接触抵抗を低減する添加元素（Ｌａ、Ｙ、ＣｅまたはＡｌをそれぞれ単独で含有させる）からなる合金を使用することが提案されている。
更に、特開平７−１４５４５４号には、固体電解質型燃料電池用金属材料としてＣｒ：５〜３０％、Ｃｏ：３〜４５％、Ｌａ：１％以下、残部Ｆｅからなる耐酸化性鋼が提案されている。
特開平６−２６４１９３号公報
特開平７−１６６３０１号公報
特開平７−１４５４５４号公報
更に、特開平７−１４５４５４号には、固体電解質型燃料電池用金属材料としてＣｒ：５〜３０％、Ｃｏ：３〜４５％、Ｌａ：１％以下、残部Ｆｅからなる耐酸化性鋼が提案されている。
ところで最近、固体電解質型燃料電池の改良が著しく進み、運転温度が従来の１０００℃付近から７００〜９５０℃程度にまで低下させることが可能となってきた。このため、実用化が早まるものと予想されている。
上記の特開平６−２６４１９３号に開示された耐酸化性鋼は、ＡｌとＣｒを相当量含むために表面酸化被膜はＡｌ系酸化物を主体とし、これにＣｒ系酸化物を含有したものである。
しかしながら後述するようにＡｌ系酸化物は、電気伝導率が低いために固体電解質型燃料電池セパレータ用としては必ずしも十分といえない面がある。また、オーステナイト系ステンレス鋼は、電解質の安定化ジルコニアに比較して熱膨張係数が大きいため電池の起動、停止に伴う熱サイクルによる電解質の割れ等による電池の性能低下を起こしやすく、長時間使用における安定性に問題がある。更に高価なＮｉを多く含むために価格的にも高く、燃料電池の実用化のためには不十分である。
上記の特開平６−２６４１９３号に開示された耐酸化性鋼は、ＡｌとＣｒを相当量含むために表面酸化被膜はＡｌ系酸化物を主体とし、これにＣｒ系酸化物を含有したものである。
しかしながら後述するようにＡｌ系酸化物は、電気伝導率が低いために固体電解質型燃料電池セパレータ用としては必ずしも十分といえない面がある。また、オーステナイト系ステンレス鋼は、電解質の安定化ジルコニアに比較して熱膨張係数が大きいため電池の起動、停止に伴う熱サイクルによる電解質の割れ等による電池の性能低下を起こしやすく、長時間使用における安定性に問題がある。更に高価なＮｉを多く含むために価格的にも高く、燃料電池の実用化のためには不十分である。
これに対して、特開平７−１６６３０１号及び特開平７−１４５４５４号に開示された耐酸化性鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比較して熱膨張係数が低く、電解質の安定化ジルコニアの熱膨張係数に近いため長時間使用における安定性に有利であり、また電気伝導率も良好である。
しかし、長時間使用後の耐酸化性が不十分であり、特に酸化層の増大に伴う剥離現象を助長し、電池内のガス流路となるセパレータに設けた溝を狭めて、電池機能を低下させる問題がある。また、特開平８−３５０４２号及び特開平８−２７７４４１号に開示された材料は、オーステナイト系ステンレス鋼に比較して熱膨張係数が低く、電解質の安定化ジルコニアの熱膨張係数に近いため長時間使用における安定性に有利であるが、セパレータに代表される固体酸化物型燃料電池用の部品用の耐酸化性鋼の特性として重要な電気伝導率については何ら考慮されていない。
しかし、長時間使用後の耐酸化性が不十分であり、特に酸化層の増大に伴う剥離現象を助長し、電池内のガス流路となるセパレータに設けた溝を狭めて、電池機能を低下させる問題がある。また、特開平８−３５０４２号及び特開平８−２７７４４１号に開示された材料は、オーステナイト系ステンレス鋼に比較して熱膨張係数が低く、電解質の安定化ジルコニアの熱膨張係数に近いため長時間使用における安定性に有利であるが、セパレータに代表される固体酸化物型燃料電池用の部品用の耐酸化性鋼の特性として重要な電気伝導率については何ら考慮されていない。
また、特開平９−１５７８０１号及び特開平１０−２８０１０３号に開示された耐酸化性鋼もまた、１０００℃までの熱膨張係数が低く、電解質の安定化ジルコニアの熱膨張係数に近いため長時間使用における安定性に有利であり、また１０００℃での耐酸化性、電気伝導率も良好である。
しかしながら、以上説明する公知の耐酸化性鋼は、何れも１０００℃で作動する固体酸化物型燃料電池のセパレータとして良好な特性を得ることを目的に開発されたものであり、最近の固体酸化物型燃料電池の作動温度である７００〜９５０℃程度での特性は何ら考慮されていない。
しかしながら、以上説明する公知の耐酸化性鋼は、何れも１０００℃で作動する固体酸化物型燃料電池のセパレータとして良好な特性を得ることを目的に開発されたものであり、最近の固体酸化物型燃料電池の作動温度である７００〜９５０℃程度での特性は何ら考慮されていない。
また、固体酸化物型燃料電池は運転と停止を繰り返すことから、構成部品のセパレータに代表される固体酸化物型燃料電池用の部品には熱サイクルによる応力が作用する。この熱応力のために、特に常温での衝撃特性が低いと破断することが心配されるので、固体酸化物型燃料電池用の耐酸化性鋼には熱応力に耐えるだけの衝撃特性が必要であるが、以上説明した公知の材料には、常温での衝撃特性が何ら考慮されていない。
本発明の目的は、７００〜９５０℃程度において良好な電気伝導性を有する酸化被膜を形成するとともに、長時間の使用においても良好な耐酸化性、特に耐剥離性を有し、かつ常温での衝撃特性に優れ、電解質との熱膨張差が小さい安価な、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼及びそれを用いてなる固体酸化物型燃料電池用部品（セパレータを除く）を提供することである。
本発明の目的は、７００〜９５０℃程度において良好な電気伝導性を有する酸化被膜を形成するとともに、長時間の使用においても良好な耐酸化性、特に耐剥離性を有し、かつ常温での衝撃特性に優れ、電解質との熱膨張差が小さい安価な、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼及びそれを用いてなる固体酸化物型燃料電池用部品（セパレータを除く）を提供することである。
本発明者は種々検討の結果、まず対象とする耐酸化性鋼をフェライト系とした。
この理由の第一は、固体酸化物の電解質である安定化ジルコニアの常温から約７５０℃までの平均熱膨張係数が約１１×１０−６／℃に対し、通常のオーステナイト系の金属材料では約１６×１０−６／℃以上であり、両者の熱膨張差が大きいため長時間使用中の安定性に問題があると考えたためである。
第二の理由は一般にオーステナイト系は高価なＮｉを含むため高価であることに対し、フェライト系はＦｅをベースとしＮｉを含まないか、または含んでも少量であるため安価であることである。
この理由の第一は、固体酸化物の電解質である安定化ジルコニアの常温から約７５０℃までの平均熱膨張係数が約１１×１０−６／℃に対し、通常のオーステナイト系の金属材料では約１６×１０−６／℃以上であり、両者の熱膨張差が大きいため長時間使用中の安定性に問題があると考えたためである。
第二の理由は一般にオーステナイト系は高価なＮｉを含むため高価であることに対し、フェライト系はＦｅをベースとしＮｉを含まないか、または含んでも少量であるため安価であることである。
次に本発明者は、形成される酸化被膜の電気伝導度について種々検討した。保護性を有する酸化被膜の代表としてはＡｌの酸化物とＣｒの酸化物が知られている。７００〜９５０℃付近の高温になると一般にはＡｌ２Ｏ３の方が保護作用が大きく有利であるが、Ａｌ２Ｏ３被膜形成材の電気抵抗を測定してみると非常に大きいことが分かった。
一方、Ｃｒ２Ｏ３被膜形成材の電気抵抗は、十分小さく、本発明においては表面にＣｒ系酸化物を主体とする酸化被膜を形成するフェライト系金属材料、すなわちＦｅ−Ｃｒ系を基本とした。
一方、Ｃｒ２Ｏ３被膜形成材の電気抵抗は、十分小さく、本発明においては表面にＣｒ系酸化物を主体とする酸化被膜を形成するフェライト系金属材料、すなわちＦｅ−Ｃｒ系を基本とした。
次に、長時間使用する場合に問題となる耐酸化性であるが、前述のように７００〜９５０℃付近においては通常Ｃｒ系酸化被膜の耐酸化性はＡｌ系酸化被膜より劣る。
また、Ｃｒ系酸化被膜を主体とする場合でもＮｉベースの合金（例えばＪＩＳ ＮＣＦ６００に代表されるＮｉ−Ｃｒ合金）よりもＦｅベースの合金（例えばＳＵＳ４３０のようなＦｅ−Ｃｒ合金）の方が耐酸化性は劣っている。従って、上記方針に従ってＦｅ−Ｃｒ系を基本とすると耐酸化性を満足させることは非常に困難になる。
また、Ｃｒ系酸化被膜を主体とする場合でもＮｉベースの合金（例えばＪＩＳ ＮＣＦ６００に代表されるＮｉ−Ｃｒ合金）よりもＦｅベースの合金（例えばＳＵＳ４３０のようなＦｅ−Ｃｒ合金）の方が耐酸化性は劣っている。従って、上記方針に従ってＦｅ−Ｃｒ系を基本とすると耐酸化性を満足させることは非常に困難になる。
本発明者はこれを解決するために種々検討した結果、Ｆｅ−Ｃｒ系にＹ、希土類元素、Ｚｒの一種または二種以上の添加に加え、Ａｌを低めに抑え、更にＳｉ、Ｍｎを少量添加することにより、Ｃｒ系の酸化被膜を主体としながら、良好な耐酸化性、特に耐剥離性が得られ、長時間加熱後も被膜の形成状態が安定することを見出した。
特に、Ｙ及び／または希土類元素にＺｒを複合添加した場合に耐剥離性は最も向上する。また上記各元素の添加を行っても、形成される酸化被膜はＣｒ系酸化被膜が主体なので電気抵抗もさほど大きくなることはないことも知見した。
特に、Ｙ及び／または希土類元素にＺｒを複合添加した場合に耐剥離性は最も向上する。また上記各元素の添加を行っても、形成される酸化被膜はＣｒ系酸化被膜が主体なので電気抵抗もさほど大きくなることはないことも知見した。
更に、良好な耐酸化性を得るのに有効な元素であるＹ、希土類元素、Ｚｒは、合金中のＳ、Ｏが多いと硫化物や酸化物を形成して介在物になりやすい。Ｙ、希土類元素、Ｚｒが介在物となって固定されてしまうとマトリックス中に固溶するＹ、希土類元素、Ｚｒの量が減少し、酸化膜の成長抑制、緻密化、密着性向上に寄与できる有効量が減少する。
従って、添加したＹ、希土類元素、Ｚｒを有効に作用させるためにはこれらの元素の介在物をできるだけ少なくすることが有効であり、Ｓ、Ｏ等の不純物元素を低く抑えることが良好な耐酸化性を維持するために必要であることを見出した。
また、Ｎ、Ｂについても耐酸化性維持に有効な元素の一部、例えばＬａ等と化合物を形成する可能性があることから、不純物として低く抑えることが有効であることを見出した。
また、特にＢは酸化膜表面の平滑性を害して接触抵抗を低下させることを新たに見出し、接触抵抗の点からもセパレータ用鋼中のＢは不純物として低く抑える必要がある。また、Ｔｉも耐酸化性を低下させる元素であるため、不純物として低く抑える必要がある。
従って、添加したＹ、希土類元素、Ｚｒを有効に作用させるためにはこれらの元素の介在物をできるだけ少なくすることが有効であり、Ｓ、Ｏ等の不純物元素を低く抑えることが良好な耐酸化性を維持するために必要であることを見出した。
また、Ｎ、Ｂについても耐酸化性維持に有効な元素の一部、例えばＬａ等と化合物を形成する可能性があることから、不純物として低く抑えることが有効であることを見出した。
また、特にＢは酸化膜表面の平滑性を害して接触抵抗を低下させることを新たに見出し、接触抵抗の点からもセパレータ用鋼中のＢは不純物として低く抑える必要がある。また、Ｔｉも耐酸化性を低下させる元素であるため、不純物として低く抑える必要がある。
また、耐酸化性鋼素材を加工するには、硬さを下げることが必要であり、そのためには適正な焼鈍を行うことが必要である。
この焼鈍は、硬さ調整のみならず、フェライト結晶粒径の調整にも有効であり、適正な細粒組織とすることによって、衝撃特性も向上させることができる。以上のように、合金成分の調整を行うとともに、熱処理条件、組織、機械的特性を適正化することによって、本発明に到達した。
この焼鈍は、硬さ調整のみならず、フェライト結晶粒径の調整にも有効であり、適正な細粒組織とすることによって、衝撃特性も向上させることができる。以上のように、合金成分の調整を行うとともに、熱処理条件、組織、機械的特性を適正化することによって、本発明に到達した。
すなわち本発明の第１発明は、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ａｌ：１％以下であって、（Ｙ：０．５％以下、希土類元素（ＲＥＭ）：０．２％以下、Ｚｒ：１％以下）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒である耐酸化性鋼である。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．２７Ｙ＋０．０３５Ｚｒ＋０．１６ＲＥＭ）≦２．０…（１）
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．２７Ｙ＋０．０３５Ｚｒ＋０．１６ＲＥＭ）≦２．０…（１）
本発明の第２発明は、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１７〜２６％、Ｎｉ：１％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｚｒ：０．０１〜０．８％であって、（Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１％）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒である耐酸化性鋼である。
本発明の第３発明は、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２％未満（０％を含まず）、Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１７〜２６％、Ｎｉ：１％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｚｒ：０．０１〜０．８％であって、（Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１％）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒である耐酸化性鋼である。
本発明の第４発明は、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２％未満（０％を含まず）、Ｍｎ：０．２％未満（０％を含まず）、Ｃｒ：１７〜２６％、Ｎｉ：１％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｚｒ：０．０１〜０．８％であって、（Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１％）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒である耐酸化性鋼である。
本発明の第５発明は、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．６％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：０．５％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｌａ：０．００５〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．６％、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｔｉ：０．１％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｏ：０．００８％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００２０％以下に制限し、かつ（２）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒である耐酸化性鋼である。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．０３５Ｚｒ＋０．１６Ｌａ）≦２．０…（２）
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．０３５Ｚｒ＋０．１６Ｌａ）≦２．０…（２）
本発明の第６発明は、固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．６％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：０．５％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｌａ：０．００５〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．６％、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｔｉ：０．１％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｏ：０．００８％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００１０％未満に制限し、かつ（２）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．３以上の細粒である耐酸化性鋼である。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．０３５Ｚｒ＋０．１６Ｌａ）≦２．０…（２）
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．０３５Ｚｒ＋０．１６Ｌａ）≦２．０…（２）
好ましくは、質量％にて、Ｍｏ単独またはＭｏとＷの二種を、Ｍｏ＋１／２Ｗ≦５．０％を含む固体酸化物型燃料電池セパレータ用鋼である。更に好ましくは、質量％にて、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆの一種または二種以上を合計で０．０１〜１．０％含む耐酸化性鋼である。
更に好ましくは、２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値が８Ｊ／ｃｍ２以上である耐酸化性鋼である。
また更に好ましくは、２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値が１０Ｊ／ｃｍ２以上である耐酸化性鋼である。
更に好ましくは、７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が１００ｍΩ・ｃｍ２以下であり、更に８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しない耐酸化性鋼である。
また更に好ましくは、７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が５０ｍΩ・ｃｍ２以下であり、更に８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しない耐酸化性鋼である。
また本発明は、上記の耐酸化性鋼を用いてなる固体酸化物燃料電池用部品（セパレータを除く）である。
また更に好ましくは、２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値が１０Ｊ／ｃｍ２以上である耐酸化性鋼である。
更に好ましくは、７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が１００ｍΩ・ｃｍ２以下であり、更に８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しない耐酸化性鋼である。
また更に好ましくは、７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が５０ｍΩ・ｃｍ２以下であり、更に８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しない耐酸化性鋼である。
また本発明は、上記の耐酸化性鋼を用いてなる固体酸化物燃料電池用部品（セパレータを除く）である。
本発明の耐酸化性鋼は、７００〜９５０℃付近において良好な電気伝導性を有する酸化被膜を形成すると共に、長時間の使用においても良好な耐酸化性、特に耐剥離性を有し、かつ電解質との熱膨張差が小さく、燃料電池の低コスト化及び高性能化を図ることができることから、比較的低温の７００〜９５０℃程度で作動する固体電解質型燃料電池の実用化、高効率化、大型化に大きく寄与できる。
以下に本発明における成分限定理由について述べる。
Ｃは、炭化物を形成して高温強度を増大させる作用を有するが、逆に加工性を劣化させまたＣｒと結び付くことにより耐酸化性に有効なＣｒ量を減少させる。従って０．２％以下に限定する。望ましくは、０．１％以下、更に望ましくは０．０８％以下である。
Ｓｉは、セパレータに設けた高温ガスの流路となる溝の内面に、Ｃｒ系酸化層を主体とする被膜の形成に関与し、長時間の使用においても形成した酸化被膜が必要以上に成長したり、また剥離現象を起こすのを防ぐ効果を有する元素である。Ｓｉの効果の一つには、恐らくＣｒ２Ｏ３酸化被膜と母材の界面付近に薄い不連続なＳｉＯ２被膜を形成して耐酸化性を向上させるものと考えられる。
また、上記ＳｉＯ２被膜は母材とＣｒ２Ｏ３被膜の界面において母材、Ｃｒ２Ｏ３被膜、ＳｉＯ２被膜が細かくからみ合った状態を形成しており、これによって母材との密着性を高め、Ｃｒ２Ｏ３被膜の剥離を阻止する効果がある。このような効果は特に１０００℃以上の高温において大きく、７００〜９５０℃では必ずしも大きくないが、上記効果を得るためにはＳｉを少量添加することが必要である。
一方、過度の添加は加工性、靭性の低下を招くとともにＳｉＯ２被膜が厚くなりすぎ、連続して酸化被膜の剥離を招いたり、被膜の電気伝導度が低下する問題が生じるので、Ｓｉは１．０％以下（０％を含まず）とする。望ましいＳｉの範囲は０．６％以下（０％を含まず）であり、更に望ましい範囲は０．２％未満（０％を含まず）である。
Ｃは、炭化物を形成して高温強度を増大させる作用を有するが、逆に加工性を劣化させまたＣｒと結び付くことにより耐酸化性に有効なＣｒ量を減少させる。従って０．２％以下に限定する。望ましくは、０．１％以下、更に望ましくは０．０８％以下である。
Ｓｉは、セパレータに設けた高温ガスの流路となる溝の内面に、Ｃｒ系酸化層を主体とする被膜の形成に関与し、長時間の使用においても形成した酸化被膜が必要以上に成長したり、また剥離現象を起こすのを防ぐ効果を有する元素である。Ｓｉの効果の一つには、恐らくＣｒ２Ｏ３酸化被膜と母材の界面付近に薄い不連続なＳｉＯ２被膜を形成して耐酸化性を向上させるものと考えられる。
また、上記ＳｉＯ２被膜は母材とＣｒ２Ｏ３被膜の界面において母材、Ｃｒ２Ｏ３被膜、ＳｉＯ２被膜が細かくからみ合った状態を形成しており、これによって母材との密着性を高め、Ｃｒ２Ｏ３被膜の剥離を阻止する効果がある。このような効果は特に１０００℃以上の高温において大きく、７００〜９５０℃では必ずしも大きくないが、上記効果を得るためにはＳｉを少量添加することが必要である。
一方、過度の添加は加工性、靭性の低下を招くとともにＳｉＯ２被膜が厚くなりすぎ、連続して酸化被膜の剥離を招いたり、被膜の電気伝導度が低下する問題が生じるので、Ｓｉは１．０％以下（０％を含まず）とする。望ましいＳｉの範囲は０．６％以下（０％を含まず）であり、更に望ましい範囲は０．２％未満（０％を含まず）である。
Ｍｎは、Ｆｅ、Ｃｒとともにスピネル型酸化物を形成する。Ｍｎを含むスピネル型酸化物層は、Ｃｒ２Ｏ３の酸化層の外側に形成される。このスピネル型酸化物層は固体酸化物型燃料電池のセラミックス電解質を劣化させるＣｒが耐酸化性鋼から蒸発するのを防ぐ保護効果を有する。
また、このスピネル型酸化物は、通常Ｃｒ２Ｏ３に比べると酸化速度が大きいので、耐酸化性そのものに対しては不利に働く一方で、酸化被膜の平滑さを維持して接触抵抗を低下させたり、電解質に対して有害なＣｒの蒸発を防ぐ効果を有している。
一方、過度に添加すると前述のようにＭｎ含有のスピネル型酸化物自体の耐酸化性不足のため耐酸化性が悪くなる。
従って、Ｍｎは１％以下（０％を含まず）に限定する。使用温度が７００〜９５０℃程度の低温の場合には、０．５％以下（０％を含まず）としてもよく、更に使用温度が低い場合には０．２％未満（０％を含まず）としてもよい。
また、このスピネル型酸化物は、通常Ｃｒ２Ｏ３に比べると酸化速度が大きいので、耐酸化性そのものに対しては不利に働く一方で、酸化被膜の平滑さを維持して接触抵抗を低下させたり、電解質に対して有害なＣｒの蒸発を防ぐ効果を有している。
一方、過度に添加すると前述のようにＭｎ含有のスピネル型酸化物自体の耐酸化性不足のため耐酸化性が悪くなる。
従って、Ｍｎは１％以下（０％を含まず）に限定する。使用温度が７００〜９５０℃程度の低温の場合には、０．５％以下（０％を含まず）としてもよく、更に使用温度が低い場合には０．２％未満（０％を含まず）としてもよい。
Ｃｒは、本発明においてＣｒ２Ｏ３被膜の生成により、耐酸化性及び電気伝導性を維持するために重要な元素である。そのため最低限１５％を必要とする。
しかしながら過度の添加は耐酸化性向上にさほど効果がないばかりか加工性の劣化を招くので１５〜３０％に限定する。望ましいＣｒの範囲は１７〜２６％、更に望ましいＣｒの範囲は１８〜２５％である。
しかしながら過度の添加は耐酸化性向上にさほど効果がないばかりか加工性の劣化を招くので１５〜３０％に限定する。望ましいＣｒの範囲は１７〜２６％、更に望ましいＣｒの範囲は１８〜２５％である。
Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒは、少量添加により耐酸化性及び酸化皮膜の電気伝導度を大幅に改善する効果を有する。特に少量のＳｉ、Ｍｎ添加と組み合わせた場合の耐酸化性向上効果が大きく、これは主に酸化被膜の密着性を改善することによると考えられる。
本発明においてはＣｒ系酸化被膜のみで耐酸化性を持たせているが、このＣｒ系酸化被膜の密着性を向上させるためにＹ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒの単独または複合添加は不可欠である。しかしながら過度の添加は熱間加工性を劣化させるので、Ｙは０．５％以下、希土類元素（ＲＥＭ）は０．２％以下、Ｚｒは１％以下に限定する。望ましくは、Ｙ：０．０１〜０．３％、希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１０％、Ｚｒ：０．０１％〜０．８％である。
本発明においてはＣｒ系酸化被膜のみで耐酸化性を持たせているが、このＣｒ系酸化被膜の密着性を向上させるためにＹ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒの単独または複合添加は不可欠である。しかしながら過度の添加は熱間加工性を劣化させるので、Ｙは０．５％以下、希土類元素（ＲＥＭ）は０．２％以下、Ｚｒは１％以下に限定する。望ましくは、Ｙ：０．０１〜０．３％、希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１０％、Ｚｒ：０．０１％〜０．８％である。
更に、Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１０％の一種または二種以上とＺｒ：０．０１％〜０．８％を複合で添加すると、酸化皮膜の密着性がより向上し、長時間加熱後においても酸化被膜の剥離を防止できる。更に望ましくは、希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１０％とＺｒ：０．０１％〜０．８％の複合添加である。
希土類元素の中では、Ｌａが最も酸化被膜の密着性向上に効果があることから、Ｌａ：０．００５〜０．１０％とＺｒ：０．０１％〜０．６％の複合添加が最も望ましい。
なお、Ｚｒは後述のＶ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆと同様、Ｃと結びついて炭化物を形成し、Ｃ固定により加工性を向上させ、また強度向上にも寄与する。
希土類元素の中では、Ｌａが最も酸化被膜の密着性向上に効果があることから、Ｌａ：０．００５〜０．１０％とＺｒ：０．０１％〜０．６％の複合添加が最も望ましい。
なお、Ｚｒは後述のＶ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆと同様、Ｃと結びついて炭化物を形成し、Ｃ固定により加工性を向上させ、また強度向上にも寄与する。
Ｎｉは、本発明鋼に少量添加することにより靭性の向上に効果が有る。しかしＮｉはオーステナイト生成元素であり、過度の添加はフェライト−オーステナイトの二相組織となり、熱膨張係数の増加及びコストアップを招く。更に過度のＮｉの添加は耐酸化性を悪くする。従ってＮｉは２％以下に限定する。望ましくは１％以下、更に望ましくは０．５％以下である。
Ａｌは、通常脱酸剤として添加される。Ａｌを多く添加するとＡｌ２Ｏ３被膜が形成されるが、前述のようにＡｌ２Ｏ３被膜は耐酸化性に対しては有効であるが、酸化被膜の電気抵抗を増大させる。従って、本発明の場合Ａｌ２Ｏ３被膜の形成を避けるためにＡｌは１％以下に限定する。望ましくは０．００１％以上０．５％未満である。
Ａｌは、通常脱酸剤として添加される。Ａｌを多く添加するとＡｌ２Ｏ３被膜が形成されるが、前述のようにＡｌ２Ｏ３被膜は耐酸化性に対しては有効であるが、酸化被膜の電気抵抗を増大させる。従って、本発明の場合Ａｌ２Ｏ３被膜の形成を避けるためにＡｌは１％以下に限定する。望ましくは０．００１％以上０．５％未満である。
Ｍｏは、特に高温強度を増加させる作用を有するので、高温強度を重視する場合には添加してもよい。ＷもＭｏと同様の効果を有するが、Ｍｏと同じ効果を発揮するためには質量％でＭｏの二倍の添加が必要である。Ｗの多量添加は熱間加工性を害することから、ＷはＭｏとの複合添加を行い、ＭｏとＷの総量を低く抑える必要がある。このように、過度に添加すると加工性を劣化させるだけでなく、耐酸化性も低下させるので、Ｍｏ＋１／２Ｗで５％以下に限定する。望ましくは３％以下である。
Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆは、Ｃと結び付いて炭化物を形成し、Ｃ固定により加工性を向上させる。また強度向上にも寄与する一方で、７００〜９００℃付近においてはＨｆを除き、余り保護性のない酸化物を形成し耐酸化性を劣化させる。
上記のＨｆは、耐酸化性にも効果を有するため、これらの元素の中では最も好ましいが、高価であるため必要に応じて選択する。
また、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆの元素の過度の添加は、一次炭化物を多く形成して加工性を劣化させる。従って、加工性、強度、耐酸化性を考慮しながら、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆは一種または二種以上を合計で０．０１〜１．０％の範囲で添加しても良い。望ましくは０．０３〜０．６％である。
Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆは、Ｃと結び付いて炭化物を形成し、Ｃ固定により加工性を向上させる。また強度向上にも寄与する一方で、７００〜９００℃付近においてはＨｆを除き、余り保護性のない酸化物を形成し耐酸化性を劣化させる。
上記のＨｆは、耐酸化性にも効果を有するため、これらの元素の中では最も好ましいが、高価であるため必要に応じて選択する。
また、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆの元素の過度の添加は、一次炭化物を多く形成して加工性を劣化させる。従って、加工性、強度、耐酸化性を考慮しながら、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆは一種または二種以上を合計で０．０１〜１．０％の範囲で添加しても良い。望ましくは０．０３〜０．６％である。
次に不可避的不純物元素の限定理由について述べる。
Ｔｉは、内部酸化相を形成することで耐酸化性を劣化させる元素であるため、不純物として、０．１％以下に限定する。Ｓは、Ｍｎ、希土類元素（ＲＥＭ）等と硫化物系介在物を形成して、耐酸化性に効果をもつ有効な希土類元素量を低下させ、耐酸化性を低下させるだけでなく、熱間加工性、表面肌を劣化させるため、０．０１５％以下に限定する。望ましくは、０．００８％以下がよい。
Ｏは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒ等と酸化物系介在物を形成して、熱間加工性、冷間加工性を害するだけでなく、耐酸化性向上に大きく寄与する元素であるＹ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒ等の固溶量を減少させるため、これらの元素による耐酸化性向上効果を減じる。従って、０．０１０％以下に制限する。望ましくは、０．００８％以下がよい。
Ｔｉは、内部酸化相を形成することで耐酸化性を劣化させる元素であるため、不純物として、０．１％以下に限定する。Ｓは、Ｍｎ、希土類元素（ＲＥＭ）等と硫化物系介在物を形成して、耐酸化性に効果をもつ有効な希土類元素量を低下させ、耐酸化性を低下させるだけでなく、熱間加工性、表面肌を劣化させるため、０．０１５％以下に限定する。望ましくは、０．００８％以下がよい。
Ｏは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒ等と酸化物系介在物を形成して、熱間加工性、冷間加工性を害するだけでなく、耐酸化性向上に大きく寄与する元素であるＹ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒ等の固溶量を減少させるため、これらの元素による耐酸化性向上効果を減じる。従って、０．０１０％以下に制限する。望ましくは、０．００８％以下がよい。
Ｎは、オーステナイト生成元素であるため、本発明のＦｅ−Ｃｒ系フェライト鋼に過剰に添加するとオーステナイト相を生成してフェライト単相を維持できなくするだけでなく、Ａｌ、Ｃｒ等と窒化物系介在物を形成して熱間、冷間加工性を害するため、０．０５０％以下に制限する。望ましくは０．０２０％以下、更に望ましくは０．０１０％以下がよい。
Ｂは、約７００℃以上の高温で酸化被膜の成長速度を大きくすることで耐酸化性を劣化させるだけでなく、酸化被膜の表面粗さを大きくして酸化被膜と電極との接触面積を小さくすることによって接触抵抗を劣化させるため、不純物として０．００３０％以下に制限し、できるだけ０％まで低減させる方が良い。望ましい上限は０．００２０％以下がよく、更に望ましくは０．００１０％未満がよい。
Ｂは、約７００℃以上の高温で酸化被膜の成長速度を大きくすることで耐酸化性を劣化させるだけでなく、酸化被膜の表面粗さを大きくして酸化被膜と電極との接触面積を小さくすることによって接触抵抗を劣化させるため、不純物として０．００３０％以下に制限し、できるだけ０％まで低減させる方が良い。望ましい上限は０．００２０％以下がよく、更に望ましくは０．００１０％未満がよい。
本発明の耐酸化性鋼において、特に耐酸化性及び酸化皮膜の電気伝導度の向上に大きな効果を有するＹ、希土類元素（ＲＥＭ）、Ｚｒが十分効果を発揮するには、これらの元素が硫化物系介在物や酸化物系介在物に完全に固定されないようにする必要がある。
そのためには、（１）式に示すようにＹ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）の添加量に対するＳとＯの量の比率を低く抑えるのが有効である。（１）式の値が２．０を超えるとＹ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）が介在物の固定されて耐酸化性及び酸化皮膜の電気伝導度向上に寄与しなくなることから、（１）式の値は２．０以下とした。なお、ここでＹ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）のうち無添加の元素については０として計算する。
そのためには、（１）式に示すようにＹ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）の添加量に対するＳとＯの量の比率を低く抑えるのが有効である。（１）式の値が２．０を超えるとＹ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）が介在物の固定されて耐酸化性及び酸化皮膜の電気伝導度向上に寄与しなくなることから、（１）式の値は２．０以下とした。なお、ここでＹ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）のうち無添加の元素については０として計算する。
なお、以下の元素は下記の範囲内で本発明鋼に含まれても良い。
Ｐ≦０．０４％、Ｃｕ≦０．３０％、Ｍｇ≦０．０２％、Ｃａ≦０．０２％、Ｃｏ≦２％
Ｐ≦０．０４％、Ｃｕ≦０．３０％、Ｍｇ≦０．０２％、Ｃａ≦０．０２％、Ｃｏ≦２％
次に、上述した組成を有する耐酸化性鋼を部品に加工するには、冷間塑性加工や機械加工が容易にでき、しかも熱サイクルに伴う引張り応力によって、鋼に割れが発生しないだけの衝撃特性が重要となる。
この指標として本発明では硬さと結晶粒度及び衝撃特性を用いて規定した。
本発明の耐酸化性鋼に必要な特性である硬さ、結晶粒度、衝撃特性は、合金組成のみで決まるものではなく、素材の塑性加工方法、焼鈍等の熱処理条件等に強く依存するので、耐酸化性鋼として使用するためには、化学成分のみならず、硬さ、結晶粒度、衝撃特性なども合わせて本発明の規定範囲を満足させることが重要である。
この指標として本発明では硬さと結晶粒度及び衝撃特性を用いて規定した。
本発明の耐酸化性鋼に必要な特性である硬さ、結晶粒度、衝撃特性は、合金組成のみで決まるものではなく、素材の塑性加工方法、焼鈍等の熱処理条件等に強く依存するので、耐酸化性鋼として使用するためには、化学成分のみならず、硬さ、結晶粒度、衝撃特性なども合わせて本発明の規定範囲を満足させることが重要である。
上述の硬さ、結晶粒度、衝撃特性を満足させるには、素材製造工程で発生して材料中に残存する加工歪を除去するため、焼鈍を行うとよい。
焼鈍温度は、９５０℃より高温では後述する結晶粒が粗大化し、また、６５０℃より低温では軟化に長時間を要するだけでなく、６５０℃より低温であまり長時間焼鈍するとσ相が析出して脆化する可能性があることから、焼鈍温度は、６５０〜９５０℃の範囲とするとよい。
なお、焼鈍の保持時間は、高温では結晶粒を粗大化させないように短時間で行うのがよく、一方、低温では硬さを低下させるのに長時間を要するため、保持時間は結晶粒度と硬さの関係から適宜選択できる。
焼鈍温度は、９５０℃より高温では後述する結晶粒が粗大化し、また、６５０℃より低温では軟化に長時間を要するだけでなく、６５０℃より低温であまり長時間焼鈍するとσ相が析出して脆化する可能性があることから、焼鈍温度は、６５０〜９５０℃の範囲とするとよい。
なお、焼鈍の保持時間は、高温では結晶粒を粗大化させないように短時間で行うのがよく、一方、低温では硬さを低下させるのに長時間を要するため、保持時間は結晶粒度と硬さの関係から適宜選択できる。
焼鈍後の硬さが２８０ＨＶより高いと、これらの加工に時間を要したり、形状精度が低下したりすることから、硬さは２８０ＨＶ以下とした。望ましくは２００ＨＶ以下である。また、この硬さの範囲内であれば、焼鈍後の熱歪による変形を修正するために、焼鈍後に冷間圧延等の冷間加工を行ってもよい。
本発明の耐酸化性鋼は、約７００℃以上の使用温度で使用されるものであるが、燃料電池は運転と停止を繰り返し行うことから、セパレータ用鋼は使用温度と常温の間での加熱、冷却の熱サイクルを繰り返し受ける。特に、冷却中に引張応力が作用するので、冷却時に割れないようにするためには常温での衝撃特性が良好であればよい。
本発明の耐酸化性鋼のようなフェライト組織の鋼で、良好な衝撃特性を得るためには、フェライト結晶粒を微細化することが有効である。後述する衝撃特性を得るためには平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒とすることが必要である。望ましくは平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭＮｏ．３以上の細粒がよい。
衝撃特性は、２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値で評価することができ、衝撃値が８Ｊ／ｃｍ２以上であればよく、望ましくは、１０Ｊ／ｃｍ２以上がよい。
本発明の耐酸化性鋼のようなフェライト組織の鋼で、良好な衝撃特性を得るためには、フェライト結晶粒を微細化することが有効である。後述する衝撃特性を得るためには平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒とすることが必要である。望ましくは平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭＮｏ．３以上の細粒がよい。
衝撃特性は、２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値で評価することができ、衝撃値が８Ｊ／ｃｍ２以上であればよく、望ましくは、１０Ｊ／ｃｍ２以上がよい。
次に、本発明の耐酸化性鋼では、特に７００〜９５０℃の温度範囲で優れた電気抵抗を有する。そのため、その優れた電気抵抗を示す指標として以下のように規定した。
電気伝導性を評価する評価手段として、７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が１００ｍΩ・ｃｍ２以下、望ましくは５０ｍΩ・ｃｍ２以下であることが重要である。
また、長期使用後において、形成されたＣｒ系酸化被膜の酸化が進行して、表面酸化スケールとなって剥離する現象の評価手段として、８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しないことが重要である。なお、「表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しない」とは、スケールの自然剥離がないことを指し、外的衝撃が加わらない状態をいう。
電気伝導性を評価する評価手段として、７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が１００ｍΩ・ｃｍ２以下、望ましくは５０ｍΩ・ｃｍ２以下であることが重要である。
また、長期使用後において、形成されたＣｒ系酸化被膜の酸化が進行して、表面酸化スケールとなって剥離する現象の評価手段として、８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しないことが重要である。なお、「表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しない」とは、スケールの自然剥離がないことを指し、外的衝撃が加わらない状態をいう。
また、本発明鋼は、固体酸化物型燃料電池セパレータに好適な材料であり、鋼板、鋼帯に加工される場合が多いが、その他の固体酸化物型燃料電池用部品または本発明鋼の特性が生かせるその他用途の部品に、棒鋼、線材、粉末、粉末焼結体、多孔質体、鋼箔、等の種々の形状に加工して使用することが可能である。
（実施例１）
本発明鋼及び比較鋼を真空誘導炉にて溶製し１０ｋｇのインゴットを作製した。
真空溶解時には、不純物元素を規定内に低く抑えるために、純度の高い原料を選定するとともに炉内雰囲気等操業条件を制御してＴｉ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｂ等の混入、残存を抑制した。但し、比較鋼の一部については、不純物元素の影響を調べるため、あえてこれらの考慮をしなかった。
その後、１１００℃に加熱して３０ｍｍ角の棒材に鍛伸し、７８０℃で１時間の焼鈍を行った。表１及び表２に本発明鋼Ｎｏ．１〜２３、比較合金Ｎｏ．３１〜４０の化学組成を示す。なお表２において、比較鋼Ｎｏ．４０はＪＩＳ ＮＣＦ６００として知られているオーステナイト系合金である。
本発明鋼及び比較鋼を真空誘導炉にて溶製し１０ｋｇのインゴットを作製した。
真空溶解時には、不純物元素を規定内に低く抑えるために、純度の高い原料を選定するとともに炉内雰囲気等操業条件を制御してＴｉ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｂ等の混入、残存を抑制した。但し、比較鋼の一部については、不純物元素の影響を調べるため、あえてこれらの考慮をしなかった。
その後、１１００℃に加熱して３０ｍｍ角の棒材に鍛伸し、７８０℃で１時間の焼鈍を行った。表１及び表２に本発明鋼Ｎｏ．１〜２３、比較合金Ｎｏ．３１〜４０の化学組成を示す。なお表２において、比較鋼Ｎｏ．４０はＪＩＳ ＮＣＦ６００として知られているオーステナイト系合金である。
これらの素材から試験片を切り出し各種試験を行った。
まず、これらの耐酸化性鋼の縦断面の光学顕微鏡組織観察を行い、平均フェライト結晶粒度を測定した。また、２ｍｍＶノッチシャルピー試験片を採取し、２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験を２０℃で行い、衝撃値を求めた。
更に、直径１０ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状試験片を用いて、大気中で８５０℃×１００Ｈｒ及び７５０℃で１０００Ｈｒの加熱処理を行った後、表面酸化スケールの剥離量を測定した。また１０ｍｍＷ×１０ｍｍＬ×３ｍｍｔの板状試料を用いて、大気中７５０℃で１０００Ｈｒ加熱を行って表面に酸化被膜を形成させた後、７５０℃における電気抵抗を測定した。なお電気抵抗は面積抵抗（ｍΩ・ｃｍ２）で表した。また、３０℃から７５０℃までの平均熱膨張係数を測定した。これらの試験結果をまとめて表３及び表４に示す。
まず、これらの耐酸化性鋼の縦断面の光学顕微鏡組織観察を行い、平均フェライト結晶粒度を測定した。また、２ｍｍＶノッチシャルピー試験片を採取し、２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験を２０℃で行い、衝撃値を求めた。
更に、直径１０ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状試験片を用いて、大気中で８５０℃×１００Ｈｒ及び７５０℃で１０００Ｈｒの加熱処理を行った後、表面酸化スケールの剥離量を測定した。また１０ｍｍＷ×１０ｍｍＬ×３ｍｍｔの板状試料を用いて、大気中７５０℃で１０００Ｈｒ加熱を行って表面に酸化被膜を形成させた後、７５０℃における電気抵抗を測定した。なお電気抵抗は面積抵抗（ｍΩ・ｃｍ２）で表した。また、３０℃から７５０℃までの平均熱膨張係数を測定した。これらの試験結果をまとめて表３及び表４に示す。
表３より、本発明鋼は何れも焼鈍後の硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上であり、また、２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値も８Ｊ／ｃｍ２以上の値を有しており、シャルピー衝撃値が１０Ｊ／ｃｍ２以上のものもある。
表３より本発明鋼は大気中７５０℃×１０００Ｈｒ及び８５０℃×１００Ｈｒ加熱後のスケールの剥離は全く観察されない。また、本発明鋼は、大気中７５０℃で１０００Ｈｒ加熱を行って表面に酸化被膜を形成させた後に７５０℃において測定した電気抵抗の値は十分小さい。これは、主に表面に薄い緻密なＣｒ２Ｏ３被膜を形成しているためと考えられる。更に、本発明鋼は、３０〜７５０℃までの平均熱膨張係数が約１１×１０−６／℃台と小さく、固体電解質である安定化ジルコニアに近い。
表３より本発明鋼は大気中７５０℃×１０００Ｈｒ及び８５０℃×１００Ｈｒ加熱後のスケールの剥離は全く観察されない。また、本発明鋼は、大気中７５０℃で１０００Ｈｒ加熱を行って表面に酸化被膜を形成させた後に７５０℃において測定した電気抵抗の値は十分小さい。これは、主に表面に薄い緻密なＣｒ２Ｏ３被膜を形成しているためと考えられる。更に、本発明鋼は、３０〜７５０℃までの平均熱膨張係数が約１１×１０−６／℃台と小さく、固体電解質である安定化ジルコニアに近い。
一方、表４より比較鋼Ｎｏ．３１はＣｒ量が少ないため剥離量が多く、長時間使用に耐えないことがわかる。比較鋼Ｎｏ．３２は、Ｃｒ量が多いため、７５０℃ではスケール剥離が観察されないが、８５０℃では少量のスケール剥離が観察される。
比較鋼Ｎｏ．３３はＡｌを３％以上含むためＡｌ２Ｏ３被膜を形成し、電気抵抗の値は本発明鋼の値よりはるかに大きい。また比較鋼Ｎｏ．３４はＳｉが高く、おそらく厚いＳｉＯ２被膜が形成されていると思われ、電気抵抗の値が高い。
また、比較鋼Ｎｏ．３５、３６は、Ｏ量が多かったり、Ｚｒ、Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）の添加量が少なかったりするために式（１）の値が大きくなり、耐酸化性に効果のあるＺｒ、Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）の効果が十分発揮できず、スケールの剥離が観察され、また電気抵抗も高くなっている。
比較鋼Ｎｏ．３３はＡｌを３％以上含むためＡｌ２Ｏ３被膜を形成し、電気抵抗の値は本発明鋼の値よりはるかに大きい。また比較鋼Ｎｏ．３４はＳｉが高く、おそらく厚いＳｉＯ２被膜が形成されていると思われ、電気抵抗の値が高い。
また、比較鋼Ｎｏ．３５、３６は、Ｏ量が多かったり、Ｚｒ、Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）の添加量が少なかったりするために式（１）の値が大きくなり、耐酸化性に効果のあるＺｒ、Ｙ、希土類元素（ＲＥＭ）の効果が十分発揮できず、スケールの剥離が観察され、また電気抵抗も高くなっている。
比較鋼Ｎｏ．３７は、Ｂを多く含むため、緻密な酸化スケールが形成されず、一部剥離するとともに電気抵抗も高くなっている。また、比較鋼Ｎｏ．３８は、Ｓを多く含み、そのため式（１）の値が大きくなり、耐酸化性に効果のある希土類元素（ＲＥＭ）等の効果が十分発揮できず、スケールの剥離が観察され、また電気抵抗も高くなっている。
比較鋼Ｎｏ．３９は、Ｔｉを多く含み、かつ式（１）の値が大きいためにスケールの剥離が観察され、また電気抵抗も高い。比較鋼Ｎｏ．４０は、酸化スケール剥離も観察されず、電気抵抗も低かったが、オーステナイト系Ｎｉ基合金であるため、熱膨張係数が非常に大きくなった。
比較鋼Ｎｏ．３９は、Ｔｉを多く含み、かつ式（１）の値が大きいためにスケールの剥離が観察され、また電気抵抗も高い。比較鋼Ｎｏ．４０は、酸化スケール剥離も観察されず、電気抵抗も低かったが、オーステナイト系Ｎｉ基合金であるため、熱膨張係数が非常に大きくなった。
本発明鋼Ｎｏ．３、５、２３及びＢを含む比較鋼Ｎｏ．３７を１０００℃で１００時間加熱した後の酸化被膜の断面顕微鏡写真とその模式図を図１〜４に示す。
図１〜３に示すように、本発明鋼は酸化被膜（１）の表面が平滑であり、かつマトリックス（２）が酸化被膜内に入り込んでいるため密着状態が良好であるのに対し、図４に示すＢを含む比較鋼Ｎｏ．３７の酸化被膜（１）の表面は凹凸が激しく平滑でない上に、酸化被膜内にマトリックス（２）の食い込みがないことがわかる。このため、Ｂを含む比較鋼は、接触抵抗が高くなるだけでなく、酸化被膜の密着性も良くないと考えられるので、Ｂは不純物として極力低く抑えることが重要である。
図１〜３に示すように、本発明鋼は酸化被膜（１）の表面が平滑であり、かつマトリックス（２）が酸化被膜内に入り込んでいるため密着状態が良好であるのに対し、図４に示すＢを含む比較鋼Ｎｏ．３７の酸化被膜（１）の表面は凹凸が激しく平滑でない上に、酸化被膜内にマトリックス（２）の食い込みがないことがわかる。このため、Ｂを含む比較鋼は、接触抵抗が高くなるだけでなく、酸化被膜の密着性も良くないと考えられるので、Ｂは不純物として極力低く抑えることが重要である。
（実施例２）
本発明鋼Ｎｏ．１〜５について、熱間鍛造後、熱間圧延によって厚さ５ｍｍの板形状に仕上げ、７８０℃で１時間の焼鈍を行った。
また、更に冷間加工と焼鈍を繰り返し行い、厚さ１ｍｍと０．３ｍｍの板形状に仕上げ、それぞれ８５０℃で３分及び２分の焼鈍を行った。これらの鋼の縦断面の光学顕微鏡組織観察を行い、結晶粒度を測定した。
また、焼鈍温度を変えて焼鈍を行った３０ｍｍ角の鍛造材及び厚さ５ｍｍの熱間圧延材について、２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験を２０℃で行い、衝撃値を求めた。これらの結果をまとめて表５に示す。
本発明鋼Ｎｏ．１〜５について、熱間鍛造後、熱間圧延によって厚さ５ｍｍの板形状に仕上げ、７８０℃で１時間の焼鈍を行った。
また、更に冷間加工と焼鈍を繰り返し行い、厚さ１ｍｍと０．３ｍｍの板形状に仕上げ、それぞれ８５０℃で３分及び２分の焼鈍を行った。これらの鋼の縦断面の光学顕微鏡組織観察を行い、結晶粒度を測定した。
また、焼鈍温度を変えて焼鈍を行った３０ｍｍ角の鍛造材及び厚さ５ｍｍの熱間圧延材について、２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験を２０℃で行い、衝撃値を求めた。これらの結果をまとめて表５に示す。
何れも硬さは２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度はＡＳＴＭ Ｎｏ．３以上であり、特に冷間圧延工程で作製した厚さ１ｍｍ及び０．３ｍｍの板材ではＡＳＴＭ Ｎｏ．８〜９及びＮｏ．９〜１０程度と非常に細かい。
また厚さ５ｍｍの板材の２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値は１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、衝撃特性も良好である。
以上述べたように本発明の耐酸化性鋼は、７００〜９５０℃付近において良好な電気伝導性を有する酸化被膜を形成すると共に、長時間の使用においても良好な耐酸化性、特に耐剥離性を有し、かつ電解質との熱膨張差が小さく、燃料電池の低コスト化及び高性能化を図ることができることから、比較的低温の７００〜９５０℃程度で作動する固体電解質型燃料電池の実用化、高効率化、大型化に大きく寄与できる。
このことから、本発明の耐酸化性鋼は固体酸化物型燃料電池用部品として好適である。
また厚さ５ｍｍの板材の２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値は１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、衝撃特性も良好である。
以上述べたように本発明の耐酸化性鋼は、７００〜９５０℃付近において良好な電気伝導性を有する酸化被膜を形成すると共に、長時間の使用においても良好な耐酸化性、特に耐剥離性を有し、かつ電解質との熱膨張差が小さく、燃料電池の低コスト化及び高性能化を図ることができることから、比較的低温の７００〜９５０℃程度で作動する固体電解質型燃料電池の実用化、高効率化、大型化に大きく寄与できる。
このことから、本発明の耐酸化性鋼は固体酸化物型燃料電池用部品として好適である。
１．酸化皮膜、２．マトリックス
Claims (13)
- 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ａｌ：１％以下を含有し、（Ｙ：０．５％以下、希土類元素（ＲＥＭ）：０．２％以下、Ｚｒ：１％以下）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒であることを特徴とする耐酸化性鋼。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．２７Ｙ＋０．０３５Ｚｒ＋０．１６ＲＥＭ）≦２．０…（１） - 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１７〜２６％、Ｎｉ：１％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｚｒ：０．０１〜０．８％であって、（Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１％）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒であることを特徴とする耐酸化性鋼。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．２７Ｙ＋０．０３５Ｚｒ＋０．１６ＲＥＭ）≦２．０…（１） - 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２％未満（０％を含まず）、Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１７〜２６％、Ｎｉ：１％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｚｒ：０．０１〜０．８％であって、（Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１％）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒であることを特徴とする耐酸化性鋼。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．２７Ｙ＋０．０３５Ｚｒ＋０．１６ＲＥＭ）≦２．０…（１） - 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２％未満（０％を含まず）、Ｍｎ：０．２％未満（０％を含まず）、Ｃｒ：１７〜２６％、Ｎｉ：１％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｚｒ：０．０１〜０．８％であって、（Ｙ：０．０１〜０．３％と希土類元素（ＲＥＭ）：０．００５〜０．１％）のグループから選ばれる一種または二種以上を含み、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００３０％以下に制限し、かつ（１）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒であることを特徴とする耐酸化性鋼。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．２７Ｙ＋０．０３５Ｚｒ＋０．１６ＲＥＭ）≦２．０…（１） - 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．６％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：０．５％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｌａ：０．００５〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．６％、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｔｉ：０．１％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｏ：０．００８％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００２０％以下に制限し、かつ（２）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．２以上の細粒であることを特徴とする耐酸化性鋼。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．０３５Ｚｒ＋０．１６Ｌａ）≦２．０…（２） - 固体酸化物型燃料電池用セパレータ用鋼を除く耐酸化性鋼であって、質量％にて、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．６％以下（０％を含まず）、Ｍｎ：０．５％以下（０％を含まず）、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．５％未満、Ｌａ：０．００５〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．６％、残部は実質的にＦｅでなり、不可避的不純物として、Ｔｉ：０．１％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｏ：０．００８％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｂ：０．００１０％未満に制限し、かつ（２）式を満足する鋼からなり、硬さが２８０ＨＶ以下、平均フェライト結晶粒度がＡＳＴＭ Ｎｏ．３以上の細粒であることを特徴とする耐酸化性鋼。
（Ｏ＋２Ｓ）／（０．０３５Ｚｒ＋０．１６Ｌａ）≦２．０…（２） - 質量％にて、Ｍｏ単独またはＭｏとＷの二種を、Ｍｏ＋１／２Ｗ≦５．０％を含むことを特徴とする請求項１乃至６の何れかに記載の耐酸化性鋼。
- 質量％にて、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆの一種または二種以上を合計で０．０１〜１．０％含むことを特徴とする請求項１乃至７の何れかに記載の耐酸化性鋼。
- ２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値が８Ｊ／ｃｍ２以上であることを特徴とする請求項１乃至８の何れかに記載の耐酸化性鋼。
- ２０℃での２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であることを特徴とする請求項１乃至８の何れかに記載の耐酸化性鋼。
- ７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が１００ｍΩ・ｃｍ２以下であり、更に８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しないことを特徴とする請求項１乃至１０の何れかに記載の耐酸化性鋼。
- ７５０℃で１０００Ｈｒ加熱した後の７５０℃における酸化被膜の電気抵抗が５０ｍΩ・ｃｍ２以下であり、更に８５０℃で１００Ｈｒ加熱後に表面酸化スケールの剥離が実質的に発生しないことを特徴とする請求項１乃至１１の何れかに記載の耐酸化性鋼。
- 請求項１乃至１２の何れかに記載の耐酸化性鋼を用いてなる固体酸化物燃料電池用部品（セパレータを除く）。
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Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
| JP2011214063A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| EP2479307A4 (en) * | 2009-09-16 | 2017-07-19 | Hitachi Metals, Ltd. | Steel for solid oxide fuel cell having excellent oxidation resistance |
| CN119980070A (zh) * | 2025-03-27 | 2025-05-13 | 华中科技大学 | 一种耐高温耐腐蚀含硅纳米氧化物弥散强化钢及其快速制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63169333A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 |
| JPH04371518A (ja) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Kawasaki Steel Corp | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH09157801A (ja) * | 1995-10-05 | 1997-06-17 | Hitachi Metals Ltd | 固体電解質型燃料電池セパレーター用鋼 |
| JPH10280103A (ja) * | 1997-04-08 | 1998-10-20 | Hitachi Metals Ltd | 固体電解質型燃料電池セパレータ用鋼 |
| WO1999025890A1 (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-27 | Ceramic Fuel Cells Limited | A heat resistant steel |
-
2007
- 2007-03-07 JP JP2007056708A patent/JP4524760B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63169333A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 |
| JPH04371518A (ja) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Kawasaki Steel Corp | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH09157801A (ja) * | 1995-10-05 | 1997-06-17 | Hitachi Metals Ltd | 固体電解質型燃料電池セパレーター用鋼 |
| JPH10280103A (ja) * | 1997-04-08 | 1998-10-20 | Hitachi Metals Ltd | 固体電解質型燃料電池セパレータ用鋼 |
| WO1999025890A1 (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-27 | Ceramic Fuel Cells Limited | A heat resistant steel |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2479307A4 (en) * | 2009-09-16 | 2017-07-19 | Hitachi Metals, Ltd. | Steel for solid oxide fuel cell having excellent oxidation resistance |
| JP2011214063A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN119980070A (zh) * | 2025-03-27 | 2025-05-13 | 华中科技大学 | 一种耐高温耐腐蚀含硅纳米氧化物弥散强化钢及其快速制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
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