JP2012000663A

JP2012000663A - 圧延材の冷却制御方法、及びこの冷却制御方法が適用された連続圧延機

Info

Publication number: JP2012000663A
Application number: JP2010140622A
Authority: JP
Inventors: Takehiro Tsukuda; 岳洋佃; Toshiaki Okuno; 利明奥野
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2010-06-21
Filing date: 2010-06-21
Publication date: 2012-01-05
Anticipated expiration: 2030-06-21
Also published as: JP5610869B2

Abstract

【課題】圧延材の冷却時における変態発熱量を正確に予測できるような変態発熱予測モデルや温度予測モデルを構築し、係る予測モデルを用いた圧延材の冷却制御方法を提供する。
【解決手段】本発明の冷却制御方法は、冷却手段３による冷却で圧延材Ｗに生じる変態発熱量Ｑを予測する変態発熱予測モデルと、この変態発熱予測モデルが予測する変態発熱量Ｑを用いて圧延材Ｗの温度を予測する温度予測モデルとを用意しておき、変態発熱予測モデル及び温度予測モデルに用いられる変態発熱速度パラメータｑ及び熱伝達率パラメータｋの値をカテゴリー毎に設定しておき、冷却対象である圧延材Ｗが属するカテゴリーでの変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータｋの設定値を用いつつ、変態発熱予測モデル及と温度予測モデルとを使用して、圧延材Ｗの巻き取り温度の予測値を求め、巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように、冷却手段３を制御する。
【選択図】図１

Description

本発明は、熱間仕上げ圧延された後の圧延材を冷却する際に好適な圧延材の冷却制御方法、及びこの冷却制御方法が適用された連続圧延機に関する。

従来から、薄鋼板等の圧延材は、加熱されたスラブを複数の圧延スタンドで連続的に圧延することで製造されており、最終圧延スタンドの下流側には圧延材を巻き取るための巻き取り機が設けられている。また、最終圧延スタンドと巻き取り機の間には、圧延材の温度を制御しつつ冷却を行う冷却手段が備えられている。
冷却手段は、冷却水の供給量を可変とするバルブを複数備えた冷却バンクが複数連なることで構成されている。冷却手段、すなわち冷却バンクは、圧延材の板温度を目標温度に一致させるために、開状態にあるバルブの本数である開バルブ本数を変更して、圧延材の温度調整や冷却制御を行う。

ところで、圧延材の強度や靭性等の材質特性を所定の範囲に収めるためには、巻き取り直前の巻き取り温度の管理が重要である。そのため、温度予測モデルを高精度化して、巻き取り温度の予測精度を向上させる必要がある。温度予測モデルを高精度化の手法の１つとして、冷却時に圧延材に生じる変態発熱量を加味することが行われている。
なお、ここで言う変態発熱量とは、組織変化に伴う発熱量と磁性状態の変化に伴う発熱量の和である。組織変化に伴う発熱量とは、最終圧延直後の鋼材はオーステナイト状態にあるが、圧延材（鋼板）を冷却するにしたがって、フェライトやパーライトといった組織に変態し、この変態時に発生する熱量のことである。磁性状態の変化に伴う発熱量とは、圧延材（鋼板）を冷却するにしたがって、常磁性体から強磁性体に変化する磁気変態がおこり、その時に発生する熱量のことである。

このような変態発熱量を考慮した温度予測モデルとしては、式（１）が用いられることが多い。

式（１）に含まれる変態発熱量Ｑを具体的に予測する技術を開示したものとしては、特許文献１や特許文献２がある。
特許文献１は、仕上圧延機で加工された鋼板を、冷却手段で冷却する工程を経て製造される、鋼材の製造方法であって、前記冷却手段によって冷却される前の前記鋼板の温度を測定する、第１温度測定工程と、前記鋼板の表面から放出される熱量の総和を算出する、熱量算出工程と、等温変態線図を用いて前記鋼板の変態発熱量を算出する、変態発熱量算出工程と、前記第１温度測定工程によって測定された前記温度と、前記熱量算出工程によって算出された前記熱量と、前記変態発熱量算出工程によって算出された前記変態発熱量と、を用いて、前記冷却手段で冷却された前記鋼板の温度を予測する、温度予測工程と、前記冷却手段によって冷却された鋼板の冷却温度を測定する、第２温度測定工程と、前記温度予測工程によって予測された前記温度と、前記第２温度測定工程によって測定された前記冷却温度とが一致するように、前記冷却手段の動作を制御する、動作制御工程と、を備える鋼材の製造方法を開示する。

特許文献２は、熱間圧延機で圧延された金属の圧延材を、圧延機出側の搬送テーブルに設置された冷却手段で冷却し、巻取機前の巻取温度計で測定した圧延材の巻取温度を所定の温度目標値に制御する巻取温度制御装置において、前記圧延材が相変態を起こすことにより発生する変態発熱の量を予測して、その変態発熱の量を補償しながら、巻取温度を所定の温度目標値に一致させるように制御し、また、変態発熱の量を予測するための変態発熱モデルを学習する変態発熱モデル学習手段を備えた巻取温度制御装置を開示する。

特開２００８−１６１９２４号公報特開２００５−２９７０１５号公報

上記した特許文献１は、等温変態線図(ＴＴＴ曲線図)を用いた変態発熱挙動予測モデルを用いることにより、膨大なパラメータを用意することなく、高精度な変態発熱予測を行うものとなっている。具体的には、鋼板の成分によって一意に決まるＴＴＴ曲線図を冷却される鋼板の組成によって変形させることにより、ＴＴＴ曲線図が存在する組成と異なる組成の鋼板に対しても、高精度な変態発熱の予測を可能としている。

しかしながら、特許文献１の技術では、ＴＴＴ曲線の４つのパラメータ(ΔＴ_s，ΔＴ_f，Δｔ_s，Δｔ_f）を変形させる手法が、明細書中の開示だけでは不十分であり、具体的な導出方法の説明がなされていないに等しい。また、４つのパラメータ(ΔＴ_s，ΔＴ_f，Δｔ_s，Δｔ_f）が、文献中の式(１)〜式（８）として表すことができると記されているが、これらの式で算出される値の精度がどの程度であるが不明であるため、変態発熱量を精確に予測できているか分からないのが実情であり、実際の現場の設備に適用するに際しては、数々の検証を必要とする技術である。

一方で、特許文献２の技術は、少なくとも２つの異なる冷却状況(１つは巻き取り時に変態を完了、もう１つは巻き取り時には変態途中)での鋼板のデータを用いて、変態発熱モデルを学習する手法を用いている。
この手法の変態発熱モデルにおいては、変態発熱量が「調整ゲイン」、「フェライト体積率」、「変態に伴う潜熱」の積から成り立っており、巻き取り温度、巻き取りに要する時間の実績データ、時間に依存するフェライト体積率モデルなどを用いて、調整ゲインを決定して、変態発熱モデルの構築を行うものとなっている。

しかしながら、特許文献２の技術では、フェライト分率の時間的な推移を表す数式として、文献中の式（３）、式（４）が用いられているが、この式は近似式であって、その精度がどのくらいの精度で予測できているか不明である。そのため、文献中の式（６）で算出されるフェライト体積率の増加量（ΔＦ_ij）が正確な値とならない可能性があり、ΔＦ_ijを含む文献中の式（１０）により得られる発熱量の調整ゲインであるＫ_QTの値が正確な値とはならず、ひいては、変態発熱量をどのくらいの精度にて予測できているかわからないのが実情である。

つまり、特許文献２の技術も、実際の現場の設備に適用するに際しては、数々の検証を必要とするものである。
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、圧延材の冷却時における変態発熱量を正確に予測できるような変態発熱予測モデルや温度予測モデルを構築し、係る予測モデルを用いた圧延材の冷却制御方法を提供することを目的とする。

上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明に係る圧延材の冷却制御方法は、圧延材を水冷する冷却手段を用いて、圧延後の圧延材の巻き取り温度が目標値になるように冷却するに際し、前記冷却手段による冷却で圧延材に生じる変態発熱量を予測する変態発熱予測モデルと、この変態発熱予測モデルが予測する変態発熱量を用いて圧延材の温度を予測する温度予測モデルと、を用意しておき、前記変態発熱予測モデル及び温度予測モデルに用いられる変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの値をカテゴリー毎に設定しておき、冷却対象である圧延材が属するカテゴリーでの変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの設定値を用いつつ、変態発熱予測モデルと温度予測モデルとを使用して、圧延材の巻き取り温度の予測値を求め、前記巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように、前記冷却手段を制御することを特徴とする。

好ましくは、前記変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの設定値を、過去の実績値から算出するとよい。
前記過去の実績値として、冷却手段の下流側に設けられた巻き取り温度計の計測値及び／又は冷却手段の中途部に設けられた中間温度計の計測値を用いるとよい。
好ましくは、前記変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの設定値を設定するカテゴリーとして、圧延材の鋼種及び／又は板厚に基づく層別区分を採用するとよい。

また、前記冷却手段は、開バルブ本数を変更可能な冷却バンクが複数備えられた構成を有し、前記巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように、前記冷却バンクの開バルブ本数を変更するとよい。
一方、本発明に係る連続圧延機は、圧延材を圧延する複数の圧延スタンドと、前記圧延スタンドの下流側に配備されて圧延材を水冷する冷却手段と、前記冷却手段で冷却された圧延材を巻き取る巻き取り装置と、上記した圧延材の冷却制御方法を行って、巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように前記冷却手段を制御する制御部と、を有することを特徴とする。

本発明に係る圧延材の冷却制御技術を用いることで、圧延材の冷却時における変態発熱量を正確に算出できると共に、圧延材の板温度（巻き取り温度）を正確に予測可能となり、その結果、圧延材の冷却制御を確実に行うことが可能となる。

連続圧延機の装置構成を示した図である。圧延材（鋼材）の比熱曲線を表す図である。カテゴリー毎に分けられた比熱曲線を示す図である。カテゴリー毎に設定された熱伝達率パラメータ及び変態発熱速度パラメータを示す図である。ある温度における変態発熱総量を比熱曲線上に示した図である。変態発熱量の計算方法を示したフローチャートである。冷却手段におけるバルブパターンの決定方法を示したフローチャートである。熱伝達率パラメータ及び変態発熱速度パラメータの値の決定方法を示したフローチャートである。本実施形態に係る圧延材の冷却制御方法を採用した結果を示した図である（圧延材の全長での温度的中率）。本実施形態に係る圧延材の冷却制御方法を採用した結果を示した図である（圧延材の先端での温度的中率）。本実施形態に係る圧延材の冷却制御方法を採用した結果を示した図である（圧延材長手方向における温度分布）。

本発明の実施形態を、図を基に説明する。なお、以下の説明では、同一の部品には同一の符号を付してある。それらの名称及び機能も同じである。したがって、それらについての詳細な説明は繰返さない。
以下、本発明にかかる圧延材の冷却制御方法及び連続圧延機を、薄鋼板の熱間連続圧延機１を例示して説明する。
［装置構成］
薄鋼板等の圧延材Ｗは、加熱された元板やスラブを複数の圧延スタンド２が備えられた連続圧延機１に導入され、連続的に圧延することで製造される。連続圧延機１の上流側に備えられた圧延スタンド２は粗圧延スタンドであり、下流側に備えられた圧延スタンド２は板厚などを整える仕上げ圧延スタンドである。

最終段に備えられた圧延スタンド２（すなわち、仕上げ圧延スタンド）を出た圧延材Ｗは、圧延材移送方向の下流側に配置された冷却手段３内を通りながら冷却され、巻き取り装置４で巻き取られる。
図１は、連続圧延機１の最終段に備えられた圧延スタンド２から冷却手段３、巻き取り装置４に至るまでの構成を示した図である。圧延材Ｗの移送方向において、移送されていく側（巻き取り装置４側）を下流側、その反対側（圧延スタンド２側）を上流側と呼ぶ。

圧延スタンド２は、一対のワークロール５，５を有すると共に、このワークロール５，５をバックアップする一対のバックアップロール６，６を備えている。ワークロール５の回転軸には、その回転数を計測し圧延材Ｗの移送速度である板速度を測定する出側板速度検出器７が設けられている。
圧延スタンド２の出側には、圧延材Ｗの温度である板温度を計測する出側板温度計８が配置されている。この出側板温度計８は、圧延材Ｗからの熱放射量を基に板温度を計測する放射温度計である。出側板温度計８の下流側には、γ線厚み計からなる出側板厚計１２が設置されている。

出側板厚計１２の下流側には、冷却手段３が備えられている。この冷却手段３は、複数の冷却バンク９を圧延材Ｗの上下（表裏）面に備え、この冷却バンク９が圧延材移送方向に複数個（ｍ＝１〜Ｎ）連なるように配置される構成となっている。
冷却バンク９には、圧延材Ｗに向けて冷却水（冷却材）を吹き付けて圧延材Ｗの温度を下げる複数の冷却ノズル（図示せず）が備えられ、各冷却ノズルには冷却材の流量をオン・オフ制御可能なバルブ（図示せず）が設けられている。このバルブを開状態にすると冷却材が冷却ノズルから噴出するため、開状態のバルブ数（開バルブ本数）を変更することで、冷却ノズルから圧延材Ｗに吹き付けられる冷却材の全量が変わり、板温度の温度降下量が可変する。

冷却手段３の中途部には、放射温度計からなる温度計が設置されており、冷却途中の圧延材Ｗの板温度を計測するようになっている。この温度計を中間温度計１０と呼ぶ。
冷却手段３の最下流側の冷却バンク９の下流側であって、巻き取り装置４の直前には、放射温度計からなる温度計が設置されており、冷却バンク９を通過した圧延材Ｗの板温度を計測するようになっている。以降、この温度計を巻き取り温度計１１と呼ぶ。

巻き取り装置４の回転軸には、軸の回転速度を計測する巻き取り速度検出器１３が設置されている。
前述した出側板温度計８や出側板速度検出器７や出側板厚計１２の計測データ、すなわち圧延スタンド２出側の板温度、板速度、板厚の各実績値は、冷却手段３を制御する制御部２０に入力される。この制御部２０には、巻き取り温度計１１や巻き取り速度検出器１３からの実績値（巻き取り温度、巻き取り速度）も入力される。

制御部２０は、圧延スタンド２や冷却手段３を制御するものであって、バルブパターン決定部２１を有している。
このバルブパターン決定部２１は、冷却手段３による冷却で圧延材Ｗに生じる変態発熱量を予測する変態発熱予測モデルと、この変態発熱予測モデルが予測する変態発熱量を用いて圧延材Ｗの温度を予測する温度予測モデルとを備えている。これらのモデルを用いて、バルブパターン決定部２１は、巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように、各冷却バンク９における開バルブ本数の適切値を算出する処理を行う。

さらに、制御部２０は、各予測モデルに用いられる熱伝達率パラメータｋ及び変態発熱速度パラメータｑ（単に変態発熱速度ｑと表記することもある）がカテゴリー毎に格納されたパラメータデータベース部２２を有している。さらに、変態発熱予測モデルに用いられる比熱曲線がカテゴリー毎に格納された比熱曲線データベース部２３も有している。
バルブパターン決定部２１で算出された開バルブ本数の値は、バルブ開閉信号出力部２４に送られる。バルブ開閉信号出力部２４は、開バルブ本数の値に応じ各冷却バンク９のバルブの開閉を行い、冷却手段３全体の冷却状態を変更する。

本実施形態の場合、制御部２０はプロセスコンピュータで構成されており、バルブ開閉信号出力部２４は、シーケンサやＰＬＣなどで構成される。加えて、この制御部２０には上位コンピュータ２５から各種データが転送可能となっている。
［温度予測モデル］
次に、バルブパターン決定部２１で実行される圧延材Ｗの巻き取り温度の予測について、図２〜図６に基づいて説明する。

前述した如く、バルブパターン決定部２１においては、最終の圧延スタンド２の出側から巻き取り装置４までの温度降下計算を行い、冷却手段３における冷却バンク９内の開バルブの本数やパターンを変更する。
温度降下計算に用いる温度予測モデルは、式（１）の如くである。

式（１）に基づき、冷却手段３内での温度降下計算を冷却バンク９毎に行う。
この式（１）には、変態発熱量Ｑが変数として存在するが、この変態発熱量Ｑは、組織変化に伴う発熱量と磁性状態の変化に伴う発熱量の和である。組織変化に伴う発熱量とは、最終圧延直後の鋼材はオーステナイト状態にあるが、圧延材Ｗ（鋼板）を冷却するにしたがって、フェライトやパーライトといった組織に変態し、この変態時に発生する熱量のことである。磁性状態の変化に伴う発熱量とは、圧延材Ｗ（鋼板）を冷却するにしたがって、常磁性体から強磁性体に変化する磁気変態がおこり、その時に発生する発熱量のことである。

一方、式（１）の熱伝達率αは、圧延材Ｗの温度Ｔ（板温度）と開バルブからの水量密度ｗとから計算され、関数形式を用いて、α＝ｋ・f(Ｔ，ｗ）と表現される。ここで、f(Ｔ，ｗ）の値を定数倍（ｋ倍）しているが、このｋが熱伝達率パラメータである。
図４に示す如く、熱伝達率パラメータｋは、事前にカテゴリー毎に分類され（鋼種及び板厚別に分類され）、パラメータデータベース部２２に固定値としてテーブル形式で格納されている。熱伝達率αを算出する際には、熱伝達率パラメータｋがパラメータデータベース部２２から選択され、バルブパターン決定部２１に取り込まれる。
［変態発熱予測モデル］
次に、変態発熱量Ｑの求め方、すなわち変態発熱予測モデルについて説明する。

図２には、実験などにより得られる圧延材Ｗの比熱曲線が示されている。この図において、横軸は温度、縦軸は比熱を表しており、圧延材Ｗは７００℃台において、オーステナイトからフェライトへの鋼材組織の変化、磁気変態などを起こすため、比熱曲線は上方凸型（山型）の曲線となっている。図２において、斜線にて示された領域が鋼材の変態により発生する熱量を示している。

図３に示す如く、本実施形態の場合、比熱曲線は事前にカテゴリー毎に分類され（鋼種別に分類され）、比熱曲線データベース部２３にテーブル形式で格納されている。変態発熱量Ｑを算出するにあたって必要な比熱曲線は、比熱曲線データベース部２３から選択され、バルブパターン決定部２１に取り込まれる。
ところで、本実施形態においては、変態発熱量Ｑを求めるに際し、変態発熱速度パラメータｑを用いている。変態発熱速度パラメータｑは、単位時間あたりに圧延材Ｗに発生する変態発熱量を意味し、単位はｋｃａｌ／ｋｇ・ｓｅｃである。

図４に示す如く、変態発熱速度パラメータｑに関しても、事前にカテゴリー毎に分類され（鋼種及び板厚別に分類され）、パラメータデータベース部２２に固定値としてテーブル形式で格納されている。変態発熱速度パラメータｑが、変態発熱量Ｑを算出するにあたって必要な際には、パラメータデータベース部２２から選択され、バルブパターン決定部２１に取り込まれる。

では、比熱曲線や変態発熱速度パラメータｑを基にした、具体的な変態発熱量Ｑの求め方について、以下説明する。この処理はバルブパターン決定部２１で行われる。
まず、冷却バンク９［Ａ］における板温度をＴ（Ａ）とおく。その後、冷却対象である圧延材Ｗが属するカテゴリー（鋼種など層別区分）に基づき、対応する比熱曲線を比熱曲線データベース部２３から抽出する。

図５は、抽出された比熱曲線における変態発熱総量を示したものである。この図において、斜線にて示されている部分が変態発熱総量であり、これをＱ（ＡＬＬ）とおく。また、最終の圧延スタンド２の出側から冷却バンク９［Ａ］までに発生した予測変態発熱量の合計値をＱ（ＳＵＭ）とする。
その上で、図６のＳ６１に示す如く、Ｑ（Ａ）を式（２）で算出しておく。

Ｓ６２では、求まったＱ（Ａ）を利用しつつ、発生する変態発熱量Ｑを式（３）に基づき算出する。

式（３）において、ｑは変態発熱速度パラメータであって、ｄｔは冷却バンク９［Ａ］を通過する時間であり、ｍｉｎ（Ａ，Ｂ）は「ＡとＢとを比較し小さい値を出力する」の意味である。
式（３）で得られた変態発熱量Ｑを用いて、式（１）により、冷却手段３内での温度降下計算ならびに巻き取り温度の予測計算を行う。

なお、次の計算に備えＳ６３で、Ｑ（ＳＵＭ）の値に式（３）で算出された変態発熱量Ｑを加えたものを新たなＱ（ＳＵＭ）としておく。
以上まとめるならば、冷却対象である圧延材Ｗが属するカテゴリーにおける変態発熱速度パラメータｑを用いた変態発熱予測モデル（式（２），式（３））を用いることで、冷却時の変態発熱量Ｑを求め、さらに、求めた変態発熱量Ｑや冷却対象である圧延材Ｗが属するカテゴリーにおける熱伝達率パラメータｋを用いた温度予測モデル（式（１））を用いて、圧延材Ｗの巻き取り温度の予測値を求めることができる。
［開バルブ本数の決定方法］
次に、式（１）で求められた巻き取り温度の予測値と巻き取り温度の目標値との差が所定の値以下となるように、冷却手段３を制御する処理について説明する。

この処理は、図７に示すフローチャートに基づいて、バルブパターン決定部２１にて行われる。
まず、事前準備として、Ｓ７１において、過去に冷却された圧延材Ｗの実績値データ（以下の説明では、Ｍ本の圧延材Ｗの実績値）を用いて、データベースに格納する熱伝達率パラメータｋ、変態発熱速度パラメータｑを決定するようにする。この作業は、本発明の冷却制御方法を行うにあたり、少なくとも１度実行すればよい処理である。

具体的には図８に示すように、熱伝達率パラメータｋ、変態発熱速度パラメータｑのそれぞれにおいて、上限値、下限値を設定すると共に、熱伝達率パラメータｋ、変態発熱速度パラメータｑを所定刻みで変動させるための変動幅（変動ピッチ）を決定する（図８のＳ８１）。
そして、それぞれのパラメータｋ，ｑを上限値、下限値の範囲内において、決定した変動ピッチで変動させ、最終の圧延スタンド２の出側での実績温度、実績板厚、各冷却バンク９を通過した実績の時間（実績速度を用いて換算）を用いて、最終の圧延スタンド２の出側から巻き取り位置までの温度予測計算を行い、中間温度計１０（ｍ＝１，２，・・・，Ｎ、Ｎ個あることを想定）及び巻き取り温度計１１における予測温度を計算する。

なお、温度予測モデルは、前述した式（１）式を用い、変態発熱量Ｑは、前述した式（３）を用いた求め方を採用する。
その後、中間温度計１０（ｍ＝１，２，・・・，Ｎ）における温度予測値をＭＴ_P（ｍ）、温度実績値をＭＴ_R（ｍ）、巻き取り温度計１１における温度予測値をＣＴ_P、温度実績値をＣＴ_Rとし、式（４）で定義される評価式が最小の値をとるように、温度予測誤差計算を行う（図８のＳ８２）。

式（４）において、ＭはＳ７１での評価に用いた圧延材Ｗの本数である。
以上の計算をカテゴリー毎（例えば、鋼種及び／又は板厚による層別区分毎）に行い、式（４）の値が最小となる熱伝達率パラメータｋ、変態発熱速度パラメータｑの値を算出し、算出された熱伝達率パラメータｋ、変態発熱速度パラメータｑを、図４に示される形でパラメータデータベース部２２に格納する（図８のＳ８３）。

次に、図７のＳ７２において、圧延材Ｗを長手方向に仮想的な短板（切板）に分割し、それぞれの切板に対して、以下の処理を行う。
まず上位コンピュータ２５から、制御部２０のバルブパターン決定部２１に、冷却対象となっている圧延材Ｗの指令情報（鋼種や目標板厚、開バルブパターンなど）が与えられ、それに基づき、パラメータデータベース部２２から、冷却対象となっている圧延材Ｗに対応する熱伝達率パラメータｋと変態発熱速度パラメータｑとを選定する。同時に、比熱曲線データベース部２３から、冷却対象となっている圧延材Ｗに対応する比熱曲線を選定する。

その後、Ｓ７３において、選定された変態発熱速度パラメータｑ、比熱曲線を基に、変態発熱量Ｑを求め、さらには、変態発熱量Ｑや選定された熱伝達率パラメータｋを採用した温度予測モデル（式（１））を用い、上位コンピュータ２５から与えられた開バルブパターンに対しての巻き取り温度の予測値を計算する。
Ｓ７４では、Ｓ７３で予測された巻き取り温度と、巻き取り温度の目標値との偏差を算出し、この偏差がある閾値温度以下（例えば、５℃）となるか判定する。

偏差が閾値温度以下であるならば、巻き取り温度予測計算に使用された開バルブパターンを、バルブ開閉信号出力部２４へ出力する。バルブ開閉信号出力部２４は、開バルブ本数の値に応じ各冷却バンク９のバルブの開閉を行い、冷却手段３全体の冷却状態を変更する（Ｓ７５）。
偏差が閾値温度以上であるならば、偏差の値がある閾値温度以下となるまでバルブ本数を増減させて、開バルブパターンを決定する（Ｓ７６）。

図９〜図１１は、本発明に係る圧延材Ｗの冷却制御方法を採用して、圧延を行った結果が示されている。
図９は、高炭素鋼を圧延する場合において、当該鋼板（圧延材Ｗ）の全長に亘り、巻き取り温度が±３０℃の範囲に入る確率（±３０℃的中率）を示したものである。この図から明らかなように、本発明を用いることにより、巻き取り温度の±３０℃的中率が、従来の制御手法での的中率９２％から９７％へと向上した。

図１０は、高炭素鋼を圧延する場合において、当該鋼板（圧延材Ｗ）の先端に関し、巻き取り温度が±３０℃の範囲に入る確率（±３０℃的中率）を示したものである。この図から明らかなように、本発明を用いることにより、巻き取り温度の±３０℃的中率が、従来の制御手法での的中率６８％から９２％へと大幅に向上した。
図１１は、高炭素鋼を圧延する場合において、当該鋼板（圧延材Ｗ）の長手方向に亘る温度分布を示したものである。従来の冷却制御では、鋼板の先端部と後端部において、巻き取り温度の実績値が許容される温度公差を逸脱する状況が発生していた。しかしながら、本発明の冷却制御方法を適用することで、鋼板の先端部では巻き取り温度の実績値が許容される温度公差内に確実に収まるようになり、巻き取り温度の公差的中率が改善していることがわかる。

以上述べた圧延材の冷却制御方法を用いることで、圧延材Ｗの冷却時における変態発熱量を正確に算出できると共に、圧延材Ｗの板温度（巻き取り温度）を正確に予測可能となり、その結果、圧延材Ｗの冷却制御を確実に行うことが可能となる。
なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。特に、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。

１連続圧延機
２圧延スタンド
３冷却手段
４巻き取り装置
５ワークロール
６バックアップロール
７出側板速度検出器
８出側板温度計
９冷却バンク
１０中間温度計
１１巻き取り温度計
１２出側板厚計
１３巻き取り速度検出器
２０制御部
２１バルブパターン決定部
２２パラメータデータベース部
２３比熱曲線データベース部
２４バルブ開閉信号出力部
２５上位コンピュータ
Ｗ圧延材

Claims

圧延材を水冷する冷却手段を用いて、圧延後の圧延材の巻き取り温度が目標値になるように冷却するに際し、
前記冷却手段による冷却で圧延材に生じる変態発熱量を予測する変態発熱予測モデルと、この変態発熱予測モデルが予測する変態発熱量を用いて圧延材の温度を予測する温度予測モデルと、を用意しておき、
前記変態発熱予測モデル及び温度予測モデルに用いられる変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの値をカテゴリー毎に設定しておき、
冷却対象である圧延材が属するカテゴリーでの変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの設定値を用いつつ、変態発熱予測モデルと温度予測モデルとを使用して、圧延材の巻き取り温度の予測値を求め、
前記巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように、前記冷却手段を制御することを特徴とする圧延材の冷却制御方法。
前記変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの設定値を、過去の実績値から算出することを特徴とする請求項１に記載の圧延材の冷却制御方法。
前記過去の実績値として、冷却手段の下流側に設けられた巻き取り温度計の計測値及び／又は冷却手段の中途部に設けられた中間温度計の計測値を用いることを特徴とする請求項１又は２に記載の圧延材の冷却制御方法。
前記変態発熱速度パラメータ及び熱伝達率パラメータの設定値を設定するカテゴリーとして、圧延材の鋼種及び／又は板厚に基づく層別区分を採用していることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の圧延材の冷却制御方法。
前記冷却手段は、開バルブ本数を変更可能な冷却バンクが複数備えられた構成を有し、
前記巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように、前記冷却バンクの開バルブ本数を変更することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の圧延材の冷却制御方法。
圧延材を圧延する複数の圧延スタンドと、
前記圧延スタンドの下流側に配備されて圧延材を水冷する冷却手段と、
前記冷却手段で冷却された圧延材を巻き取る巻き取り装置と、
請求項１〜５のいずれかに記載された圧延材の冷却制御方法を行って、巻き取り温度の予測値と目標値との差が所定の値以下となるように前記冷却手段を制御する制御部と、
を有することを特徴とする連続圧延機。