JP2012145264A - 多管式貫流ボイラの給水制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】多管式貫流ボイラの汽水分離器の水位を安定させながら、しかも給水制御量の変動が抑制される多管式貫流ボイラの給水制御装置を提供する。
【解決手段】給水量制御値演算手段１と給水量指令値演算手段２とを備え、給水量制御値演算手段１は、水位制御値と水位測定値との偏差に基づいて給水量入力値を算出するものとされ、給水量指令値演算手段２は、比例動作と積分動作とにより前記給水量入力値と給水量測定値との偏差に基づいて給水量指令値を演算するものとされてなる多管式貫流ボイラの給水制御装置である。
【選択図】図１

Description

本発明は、多管式貫流ボイラの給水制御装置に関する。さらに詳しくは、給水ポンプの回転数変動を抑制しながら、汽水分離器の水位を安定させることができる多管式貫流ボイラの給水制御装置に関する。

従来より、図１３に示すような構成とされた多管式貫流ボイラＢが、蒸気を得るために用いられている。この多管式貫流ボイラＢにおいては、構成の簡素化および低コスト化の観点から給水ポンプをオン・オフさせることにより汽水分離器の水位制御がなされている。

しかるに、よく知られているように、多管式貫流ボイラＢはその所要数を並列運転させて所望の蒸気量を確保することがなされている。そのため、負荷変動が大きい場合には、並列運転されている多管式貫流ボイラＢのそれぞれは頻繁に起動・停止されることになる。また、このことは、給水ポンプも頻繁にオン・オフされることにもつながる。ただし、頻繁なオン・オフは給水ポンプにとっては好ましくはないことなので、図１４に示すように、水位制御値と水位測定値と偏差に基づいて給水ポンプをいわゆるＰＩＤ制御して給水ポンプの頻繁なオン・オフを回避しようとする試みがなされている。

しかしながら、多管式貫流ボイラＢは、前記の如き構成とされているところから、ボイラの水位は燃焼量の変化によっても敏感に変動する。

このため、図１４に示すようなＰＩＤ制御を行っても給水ポンプをオン・オフさせた状態と似たようなこととなり、汽水分離器の水位の安定と、給水ポンプの安定した運転とを両立させることができない。

本発明はかかる従来技術の課題に鑑みなされたものであって、多管式貫流ボイラの汽水分離器の水位を安定させながら、しかも給水制御量の変動が抑制される多管式貫流ボイラの給水制御装置を提供することを目的としている。

本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置は、給水量制御値演算手段と給水量指令値演算手段とを備え、前記給水量制御値演算手段は、水位制御値と水位測定値との偏差に基づいて給水量入力値を算出するものとされ、前記給水量指令値演算手段は、比例動作と積分動作とにより前記給水量入力値と給水量測定値との偏差に基づいて給水量指令値を演算するものとされてなることを特徴とする。

本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、多管式貫流ボイラの蒸気圧力により給水量指令値を補正する指令値補正手段を備えてなるのが好ましい。

また、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、水位測定値を補正する測定水位補正手段を備えてなるのが好ましい。

さらに、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、給水量指令値演算手段は微分動作も含むものとされ、前記微分動作により給水量測定値の微分がなされるのが好ましい。

さらに、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、給水量測定値の移動平均を算出する給水量移動平均演算手段を備えてなるのが好ましい。

さらに、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、給水量測定値をフィルター処理するローパスフィルターを備えなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。

さらに、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、水位測定値をフィルター処理するローパスフィルターを備えなるのが好ましい。

さらに、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、給水量指令値の上限を規定するリミッタを備えてなるのが好ましい。

さらに、本発明の多管式貫流ボイラの給水制御装置においては、給水量指令値の変化率を規定する変化率リミッタを備えてなるのが好ましい。

本発明は前記の如く構成されているので、汽水分離器の水位を一定に保ちながら、給水制御量の変動が抑制されるという優れた効果が得られる。

本発明の実施形態１に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置のブロック図である。 本発明の実施形態２に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置の要部ブロック図である。 同実施形態に用いられる蒸気圧力と給水量との関係を規定するグラフである。 本発明の実施形態３に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置の要部ブロック図である。 本発明の実施形態４に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置の要部ブロック図である。 本発明の実施形態５に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置の要部ブロック図である。 本発明の実施形態６に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置の要部ブロック図である。 本発明の実施形態７に係る多管式貫流ボイラの給水制御装置の要部ブロック図である。 本発明の変形例の一例の要部ブロック図である。 本発明の変形例の他の例の要部ブロック図である。 実施例における汽水分離器の水位変動および給水流量の時間変化を示す模式図である。 比較例における汽水分離器の水位変動および給水流量の時間変化を示す模式図である。 多管式貫流ボイラの概略図である。 従来の多管式貫流ボイラにおける給水制御のＰＩＤ制御ブロック図である。

以下、添付図面を参照しながら本発明を実施形態に基づいて説明するが、本発明はかかる実施形態のみに限定されるものではない。

実施形態１
図１に、本発明の実施形態１に係る多管式貫流ボイラ（以下、単にボイラということもある）の給水制御装置（以下、単に制御装置という）Ｃ１を示す。

制御装置Ｃ１は、図１に示すように、給水量制御値演算手段１と、給水量指令値演算手段２とを主要構成要素として含むものとされる。

給水量制御値演算手段１は、制御水位と測定水位との偏差から要求給水量、つまり給水量入力値を演算するものとされる。給水量指令値演算手段２は、給水量制御値演算手段１により算出された給水量入力値と給水量測定値との偏差から給水量指令値、つまり給水制御量を演算するものとされる。 給水量指令値演算手段２は、より具体的にはＰＩ制御、すなわち比例動作と積分動作とを組み合わせた制御により給水量指令値を演算するものとされる。

ここで、給水量指令値演算手段２の入力を給水量とするのは、前述したように、汽水分離器内の水位変動が大きいところから、汽水分離器の水位を入力にした場合には、制御の安定性を欠き、従来技術におけるＰＩＤ制御と同様に給水ポンプの安定した運転を確保できなくなるおそれがあることによる。

なお、前記機能を有する各手段は、マイコンに対応するプログラムを格納することにより実現される。あるいは、いわゆるＰＩＤ調整計により実現されてもよい。

このように、実施形態１によれば、制御水位と測定水位との偏差から給水流量入力値を演算により算出し、それと給水流量測定値との偏差を給水量指令値演算手段２の入力としているので、水位偏差を入力する場合に比して燃焼負荷による水位変動を緩和しつつ、汽水分離器の水位をほぼ一定としながら、給水制御量の変動を小さくすることができる。

実施形態２
本発明の実施形態２に係る制御装置Ｃ２の要部を図２にブロック図で示す。

実施形態２は実施形態１を改変してなるものであって、給水量指令値演算手段２の出力を多管式貫流ボイラの蒸気圧力により補正する指令値補正手段３を備えてなるものとされる。

ここで、給水量指令値演算手段２の出力を蒸気圧力により補正するのは、給水ポンプの回転数が同じであっても、ボイラの圧力が異なれば実際にボイラに給水される給水量が異なるためである。とりわけ、多管式貫流ボイラにおいては、前述したように台数制御が予定されているところから、蒸気圧力がゼロの状態から給水することもめずらしくないためである。

蒸気圧力による補正は、例えば図３のようにしてなされる。すなわち、給水流量の下限値を常用圧力時に５０％とする点とゼロ点とを結ぶ直線上に規定する一方、給水流量の上限値を蒸気圧力がゼロの時に最高給水量（１００％給水量）の例えば９０％とし、常用圧力以降は最高給水量（１００％給水量）となるように規定される。

なお、実施形態２のその余の構成は、実施形態１と同様とされているので、その詳細な説明は省略する。

このように、実施形態２においては、給水量指令値演算手段２により出力された給水量指令値を多管式貫流ボイラの蒸気圧力により補正するようにしているので、蒸気圧力に応じた給水がなし得る。そのため、給水制御量の変動を実施形態１に比して小さくすることができる。

なお、実施形態２のその余の作用・効果は実施形態１と同様であるので、その詳細な説明は省略する。

実施形態３
本発明の実施形態３の要部を図４にブロック図で示す。

実施形態３は実施形態１を改変してなるものであって、測定水位を補正する測定水位補正手段４を備えてなるものとされる。

測定水位補正手段４を設けるのは、前述した理由によりボイラの圧力が変動し、この圧力変動により比体積が変動して水位測定器により測定される水位に誤差が生じるので、この誤差を補正するためである。

なお、実施形態３のその余の構成は、実施形態１と同様とされているので、その詳細な説明は省略する。

このように、実施形態３においては、測定水位補正手段４により水位測定器で測定された水位を補正して実水位に近づけているので、ボイラの圧力変動による影響を緩和できて汽水分離器の水位をほぼ一定としながら、給水制御量の変動を実施形態１に比して小さくすることができる。

なお、実施形態３のその余の作用・効果は実施形態１と同様であるので、その詳細な説明は省略する。

実施形態４
本発明の実施形態４の要部を図５にブロック図で示す。

実施形態４は実施形態１を改変してなるものであって、給水量指令値演算手段２に給水量測定値も入力し、給水量測定値の微分値も組み合わせて、つまり微分動作を含むＰＩＤ制御により給水量指令値を演算して算出するものとされる。

なお、実施形態４のその余の構成は、実施形態１と同様とされているので、その詳細な説明は省略する。

このように、実施形態４においては、給水量測定値も用いてＰＩＤ制御により給水量指令値を算出しているので、実施形態１に比して制御性能が向上する。つまり、給水制御量の変動をより小さくすることができる。

なお、実施形態４のその余の作用・効果は実施形態１と同様であるので、その詳細な説明は省略する。

実施形態５
本発明の実施形態５の要部を図６にブロック図で示す。

実施形態５は実施形態３を改変してなるものであって、給水量移動平均演算手段５を設け、給水量測定値の所定時間の移動平均を演算して算出し、その算出された移動平均値を給水量制御値演算手段からの出力に加算し、その加算された値と給水量測定値との偏差を給水量指令値演算手段の入力としてなるものとされる。所定時間は、１５秒間から３０秒間とされる。所定時間をこのように選定するのは、あまり短時間であると、移動平均をとる意義がなくなり、その逆にあまり長時間であると、制御の応答性が悪くなるためである。

このように給水量測定値の移動平均値を加算するのは、燃焼による水位の外乱を補償して制御の安定を確保するためである。

つまり、多管式貫流ボイラにおいては並列運転がなされる関係上、個々のボイラにおける負荷変動が激しいところから燃焼量が常に変化しているので、ボイラが発生する蒸発量も常に変化している。そのような状態において給水量を一定とすれば、蒸発量が給水量を上回っているといつしかボイラはいわゆる空缶となり、その逆に給水量が蒸発量を上回っているといつしかボイラが満水となるという状態が発生する。

かかる状態を回避するため、一般的にボイラにおいては水位制御がなされているわけであるが、多管式貫流ボイラの場合は、燃焼量の変化が外乱となり、水位（汽水分離器側）変動が激しくなる特性がある。そのため、水位に基づいて算出される給水量指令値による制御では安定した制御がなし得ないおそれがある。そこで、給水量制御値演算手段１により算出された給水量制御値に、給水量測定値の移動平均値を加味することにより制御の安定性を図ることにしたのである。

なお、実施形態５のその余の構成は、実施形態３と同様とされていので、その詳細な説明は省略する。

このように、実施形態５においては、給水量制御値演算手段１により算出される給水量制御値に給水量測定値の移動平均値を加味しているので、負荷変動が激しい場合にも、給水制御量の変動を小さく抑えることができるという実施形態３では得られない効果も得られる。

なお、実施形態５のその余の作用・効果は実施形態３と同様であるので、その詳細な説明は省略する。

実施形態６
本発明の実施形態６の要部を図７にブロック図で示す。

実施形態６は実施形態４を改変してなるものであって、給水量測定値をローパスフィルター６を通した後に給水量指令値演算手段２に入力してなるものとされる。つまり、ローパスフィルター処理をされた給水量測定値を入力としてなるものとされる。

なお、実施形態６のその余の構成は、実施形態３と同様とされているので、その詳細な説明は省略する。

このように、実施形態６においては、ローパスフィルター処理をされた給水量測定値を入力としているので、給水量測定値に含まれるノイズが除去されるため、実施形態４に比して制御の安定性が向上する。つまり、給水制御量の変動をより抑制できる。

なお、実施形態６のその余の作用・効果は実施形態４と同様であるので、その詳細な説明は省略する。

実施形態７
本発明の実施形態７の要部を図８にブロック図で示す。

実施形態７は実施形態３を改変してなるものであって、水位測定値はローパスフィルター７を通した後に測定水位補正手段４に入力されてなるものとされる。つまり、ローパスフィルター処理をされた水位測定値を入力としてなるものとされる。

なお、実施形７のその余の構成は、実施形態３と同様とされているので、その詳細な説明は省略する。

このように、実施形態７においては、ローパスフィルター処理をされた水位測定値を入力としているので、水位測定値に含まれるノイズが除去されるため、実施形態３に比して制御の安定性が向上する。つまり、給水制御量の変動をより抑制できる。

以上、本発明を実施形態に基づいて説明してきたが、本発明はかかる実施形態のみに限定されるものではなく種々改変が可能である。

例えば、図９に示すように、給水量指令値演算手段２から出力される給水量指令値の上限を規定するリミッタ８や変化率を規定する変化率リミッタ９を設けるようにされてもよく、あるいは給水量制御値演算手段１からの出力の上限を規定するリミッタ１０を設けるようにされてもよい。

また、図１０に示すように、給水量移動平均演算手段５の入力の上限を規定するリミッタ１１を設けるようにされてもよい。

以下、本発明を実施例に基づいてより詳細に説明する。

実施例
下記に示す仕様の多管式貫流ボイラにおいて、実施形態５の給水制御を適用してその負荷変動に対する汽水分離器の水位および給水量の３０分間における変動を測定し、その結果を図１１に模式図で示す。

比較例
実施例と同一仕様の多管式貫流ボイラにおいて、図１４に示すＰＩＤ制御を適用してその負荷変動に対する汽水分離器の水位および給水量の３０分間における変動を測定し、その結果を図１２に模式図で示す。

図１１および図１２より、実施例においては給水量の変動を抑制しながら、しかも汽水分離器の水位がほぼ一定に保たれているのがわかる。

ボイラ要目
圧力 １ＭＰａ
蒸発量 ６Ｔ／Ｈ

本発明は多管式貫流ボイラの給水制御に利用できる。

１ 給水量制御値演算手段
２ 給水量指令値演算手段
３ 指令値補正手段
４ 測定水位補正手段
５ 給水量移動平均値算出手段
６ ローパスフィルター
７ ローパスフィルター
８ リミッタ
９ 変化率リミッタ
１０ リミッタ
１１ リミッタ
Ｂ 多管式貫流ボイラ
Ｃ 給水量制御装置

Claims (9)

1. 多管式貫流ボイラの給水制御装置であって、
   給水量制御値演算手段と給水量指令値演算手段とを備え、
   前記給水量制御値演算手段は、水位制御値と水位測定値との偏差に基づいて給水量入力値を算出するものとされ、
   前記給水量指令値演算手段は、比例動作と積分動作とにより前記給水量入力値と給水量測定値との偏差に基づいて給水量指令値を演算するものとされてなる
   ことを特徴とする多管式貫流ボイラの給水制御装置。
2. 多管式貫流ボイラの蒸気圧力により給水量指令値を補正する指令値補正手段を備えてなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
3. 水位測定値を補正する測定水位補正手段を備えてなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
4. 給水量指令値演算手段は微分動作も含むものとされ、前記微分動作により給水量測定値の微分がなされることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
5. 給水量測定値の移動平均を算出する給水量移動平均演算手段を備えてなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
6. 給水量測定値をフィルター処理するローパスフィルターを備えなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
7. 水位測定値をフィルター処理するローパスフィルターを備えなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
8. 給水量指令値の上限を規定するリミッタを備えてなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。
9. 給水量指令値の変化率を規定する変化率リミッタを備えてなることを特徴とする請求項１記載の多管式貫流ボイラの給水制御装置。