JP2012157887A

JP2012157887A - 金型構造

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Publication number: JP2012157887A
Application number: JP2011019118A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Takagi; 浩高木; Hidetsugu Kuroda; 英嗣黒田; Hitoshi Isomura; 仁志磯村; Hisataka Takahashi; 寿崇高橋; Takero Shioiri; 武郎塩入; Ken Saito; 謙斉藤
Original assignee: Takahashi Seiki Co Ltd; Kurodite Industry Co Ltd
Current assignee: Takahashi Seiki Co Ltd; Kurodite Industry Co Ltd
Priority date: 2011-01-31
Filing date: 2011-01-31
Publication date: 2012-08-23
Anticipated expiration: 2031-01-31
Also published as: JP5713709B2

Abstract

【課題】高温の鋳造に際して、鋳造品の内部巣をつぶし緻密で均一な組織として高強度化を図ることができる金型構造を提供する。
【解決手段】本金型構造は、鋳造用の金型構造２であって、互いに近接・離反可能とされる上型５及び下型６と、上型及び下型との間でキャビティＣを形成し、該キャビティ内に注湯される溶湯を加圧し得るように上型及び下型の間で上下方向に移動可能とされる中間型７と、下型に対して中間型を浮上させる浮上手段（浮上用シリンダ３）と、を備える。
【選択図】図１

Description

本発明は、金型構造に関し、さらに詳しくは、高温の鋳造に際して、鋳造品の内部巣をつぶし緻密で均一な組織として高強度化を図ることができる金型構造に関する。

非鉄金属と異なり、鋳鉄鋳造は、極めて高温の鋳造である。従来、鋳物の組織改善や巣などの内部欠陥の改善には、冷やし型と呼ばれる冷却効果の高い材質を組み合わせたり、鋳造方案で改善したりする方法が一般に取られている。しかし、これらの方法では、鋳鉄品の内部巣をつぶし緻密で均一な組織として十分な高強度化を図ることができていないのが現状である。そこで、従来の鋳造装置として、金型のキャビティ内に挿入可能であり、且つ、このキャビティ内に注湯される鋳鉄溶湯を加圧する加圧ピンを備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。このような加圧ピンの部分加圧により鋳鉄品の組織改善が効果的に行われる。

特開２００６−１２２９７１号公報

しかし、上記特許文献１の技術では、加圧ピンを用いてキャビティ内の鋳鉄溶湯を部分的に加圧しているので、加圧作用がキャビティ内の鋳鉄全体に及ばず、加圧ピンの加圧タイミングも適切なものに設定し難い。このため、鋳鉄品を安定的に量産することが困難となる。なお、上述の問題は、銅合金やチタン合金等の鋳造品を得る場合にも同様に生じるものと考えられる。

本発明は、上記現状に鑑みてなされたものであり、高温の鋳造に際して、鋳造品の内部巣をつぶし緻密で均一な組織として高強度化を図ることができる金型構造を提供することを目的とする。

本発明は、以下の通りである。
１．鋳造用の金型構造であって、
互いに近接・離反可能とされる上型及び下型と、
前記上型及び前記下型との間でキャビティを形成し、該キャビティ内に注湯される溶湯を加圧し得るように該上型及び該下型の間で上下方向に移動可能とされる中間型と、
前記下型に対して前記中間型を浮上させる浮上手段と、を備えることを特徴とする金型構造。
２．鋳鉄鋳造用である上記１．記載の金型構造。
３．前記中間型は、前記下型に上下方向に移動自在に嵌合され、
前記中間型と前記下型との嵌合部位にはガス抜き用の隙間が形成されており、該隙間の間隔（ｓ２）は０．１〜０．４ｍｍである上記１．又は２．に記載の金型構造。
４．前記下型及び前記中間型のうちの一方の型には上下方向に延びるガイドピンが設けられ、他方の型には該ガイドピンを上下方向に案内する案内孔が設けられている上記１．乃至３．のいずれか一項に記載の金型構造。

本発明の金型構造によると、上型、下型及び浮上手段により浮上状態とされた中間型により形成されるキャビティ内に溶湯が注湯され、その注湯中又は注湯完了後に浮上手段の浮上力に抗して上型及び下型が近接され、中間型の上下方向の移動に伴ってキャビティ内の溶湯の全体が加圧される。この加圧による溶湯の急冷効果により、高温の鋳造に際して、鋳造品の内部巣がつぶされ緻密で均一な組織とされて高強度化を図ることができる。
また、鋳鉄鋳造用である場合は、鋳造品としての鋳鉄品の内部巣がつぶされ緻密で均一な組織とされて高強度化を図ることができる。
また、前記中間型が、前記下型に上下方向に移動自在に嵌合され、前記中間型と前記下型との嵌合部位にはガス抜き用の隙間が形成されており、該隙間の間隔（ｓ２）は０．１〜０．４ｍｍである場合は、隙間間隔（ｓ２）が０．１ｍｍ以上であるため、金型の熱膨張を好適に吸収しつつガス抜き効果により鋳造品の表面性状を向上させ得るとともに、下型に対する中間型の嵌合性を向上させることができる。また、隙間間隔（ｓ２）が０．４ｍｍ以下であるため、バリ発生を抑制することができる。
さらに、前記下型及び前記中間型のうちの一方の型にはガイドピンが設けられ、他方の型には案内孔が設けられている場合は、下型に対して中間型が上下方向に移動するときにガイドピンが案内孔に案内されるので、中間型の平面方向の位置決め精度を向上させることができる。

本発明について、本発明による典型的な実施形態の非限定的な例を挙げ、言及された複数の図面を参照しつつ以下の詳細な記述にて更に説明するが、同様の参照符号は図面のいくつかの図を通して同様の部品を示す。
実施例に係る金型構造の縦断面図である。上記金型構造を構成する上型、下型及び中間型の分解斜視図である。上記下型を構成する入れ子型の分解斜視図である。図１の要部拡大図である。上記金型構造の鋳造作用を説明するための説明図である。上記金型構造の鋳造作用を説明するための説明図である。上記金型構造の鋳造作用を説明するための説明図である。上記金型構造の鋳造作用を説明するための説明図である。その他の形態の金型構造の分解斜視図である。その他の形態の中間型と下型とのガス抜き用隙間の形態を説明するための説明図である。

ここで示される事項は例示的なものおよび本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要である程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。

１．金型構造
本実施形態１．に係る金型構造は、鋳造用の金型構造であって、互いに近接・離反可能とされる上型（５）及び下型（６）と、これら上型及び下型との間でキャビティ（Ｃ）を形成し、このキャビティ内に注湯される溶湯を加圧し得るように上型及び下型の間で上下方向に移動可能とされる中間型（７）と、下型に対して中間型を浮上させる浮上手段（３）と、を備えることを特徴とする（例えば、図１等参照）。

上記浮上手段としては、例えば、流体圧シリンダ、弾性体（例えば、バネ、ゴム等）などを挙げることができる。これらのうち、耐久性及び浮上量の制御性といった観点から、流体圧シリンダであることが好ましい。また、中間型の浮上量は、鋳造品の形状、大きさ等に応じて適宜選択される。キャビティ内の加圧性といった観点から、中間型の浮上量（ｓ３）が０．３〜２ｍｍ（好ましくは０．５〜０．９ｍｍ）であることが好ましい（例えば、図４等参照）。

本実施形態１．に係る金型構造としては、例えば、〔１〕中間型は、下型に上下方向に移動時自在に嵌合され、中間型と下型との嵌合部位にはガス抜き用の隙間（２５）が形成されており、この隙間の間隔（ｓ２）は０．１〜０．４ｍｍ（好ましくは０．１〜０．３ｍｍ）である形態（例えば、図４等参照）、〔２〕下型を構成する複数の分割型（１２，１３）は上下方向に嵌合され、これら複数の分割型の嵌合部位の間にはガス抜き用の隙間（２４）が形成されており、この隙間の間隔（ｓ１）は０．１〜０．４ｍｍ（好ましくは０．１〜０．３ｍｍ）である形態（例えば、図４等参照）等のうちの１種又は２種以上の組み合わせを挙げることができる。

上記〔１〕〔２〕形態では、例えば、上記ガス抜き用の隙間は、第１隙間（２５ａ）と、この第１隙間に連なり且つ第１隙間より大きな隙間間隔を有する第２隙間（２５ｂ）と、を有することができる（例えば、図１０等参照）。これにより、例えば、湯口の近傍に第１隙間を配置し、湯口の遠方に第２隙間を配置すれば、第１隙間により比較的高温の溶湯のバリ発生をより確実に抑制するとともに、第２隙間により鋳造品の表面性状及び中間型の嵌合性を更に向上させることができる。

上記〔１〕形態では、例えば、上記中間型の下型との嵌合部位は段差状に形成されていることができる（例えば、図４等参照）。これにより、中間型と下型との嵌合面域を必要最小限として、バリ発生をより確実に抑制できる。

本実施形態１．に係る金型構造としては、例えば、下型及び中間型のうちの一方の型には上下方向に延びるガイドピン（１７）が設けられ、他方の型にはガイドピンを上下方向に案内する案内孔（１８）が設けられている形態を挙げることができる（例えば、図９等参照）。上記ガイドピン及び案内孔は、中間型の平面視にてキャビティの外側に配置されていることが好ましい。中間型の熱膨張をより確実に抑制できるためである。

本実施形態１．に係る金型構造としては、例えば、上記浮上手段の浮上力に抗して上型及び下型を近接させ中間型を上下方向に移動させてキャビティ内の溶湯を１８ＭＰａ未満の加圧力で加圧する形態を挙げることができる。これにより、アルミダイキャスト等に比べて小さな加圧力で良質な鋳造品を得ることができる。

本実施形態１．に係る金型構造としては、例えば、上型及び中間型は熱間工具鋼製であり、下型を構成する複数の分割型のうちの少なくとも１つの分割型（１２）は銅合金製である形態を挙げることができる（例えば、図２等参照）。これにより、熱間工具鋼製の上型及び中間型により金型構造全体の耐熱性及び剛性を向上させ得るとともに、銅合金製の少なくとも１つの分割型により溶湯の急冷効果を更に向上させることができる。この熱間工具鋼としては、例えば、ＳＫＤ６１等を使用できる。また、銅合金としては、例えば、クロム銅等を使用できる。

本実施形態１．に係る金型構造としては、例えば、型開き状態の上型及び下型の間に挿入されて上型、下型及び中間型を予熱する予熱手段（４）を更に備える形態を挙げることができる（例えば、図５等参照）。これにより、注湯時の湯回り性が高められ、得られる鋳造品の引張強さ及び伸びを向上させることができる。

本実施形態１．に係る金型構造としては、例えば、上型又は中間型に載置される湯口型（１５）を下方に押圧する押圧手段（８）を更に備える形態を挙げることができる（例えば、図６等参照）。これにより、注湯時の湯口型の浮き上がりを防止できる。この押圧手段としては、例えば、例えば、流体圧シリンダ、弾性体（例えば、バネ、ゴム等）などを挙げることができる。これらのうち、耐久性及び押圧量の制御性といった観点から、流体圧シリンダであることが好ましい。

なお、上記「溶湯」の種類、注湯温度等は特に問わない。この溶湯としては、例えば、鋳鉄、銅合金、チタン合金等を挙げることができる。上記鋳鉄としては、例えば、球状黒鉛鋳鉄、ねずみ鋳鉄、可鍛鋳鉄等を挙げることができる。これらのうち、鋳鉄品の引張強さ及び伸びといった観点から、球状黒鉛鋳鉄であることが好ましい。また、上記鋳鉄溶湯の注湯温度は、例えば、１２００〜１４００℃（好ましくは１２５０〜１３５０℃）であることができる。また、上記鋳鉄溶湯は、例えば、半凝固状態となるようにキャビティ内に注湯されることができる。これらにより、得られる鋳鉄品の更なる高強度化を図ることができる。なお、半凝固状態とは、固液共存状態であることを意図し、例えば、上記鋳鉄溶湯が注湯温度１２００〜１４００℃（好ましくは１２５０〜１３５０℃）でキャビティに充填されたときになる状態を挙げることができる。また、上記鋳鉄溶湯の粘性係数は、例えば、１３００〜１４００℃で９〜１１ｃｐｓであることができる。

２．鋳造方法
本実施形態２．に係る鋳造方法は、上記実施形態１．に係る金型構造を用いる鋳造方法であって、上型、下型及び中間型により形成されるキャビティ内に鋳鉄溶湯を注湯する工程と、その注湯中又は注湯完了後に上型及び下型を近接させて、中間型を上下方向に移動させてキャビティ内の鋳鉄溶湯を加圧する工程と、を備えることを特徴とする。

以下、図面を用いて実施例により本発明を具体的に説明する。なお、本実施例では、球状黒鉛鋳鉄（以下、単に「鋳鉄」とも記載する。）を用いて複数の鋳鉄品を鋳造する金型構造を例示する。

（１）金型構造の構成
本実施例に係る金型構造１は、図１及び図２に示すように、上型５及び下型６と、これら上型５及び下型６との間でキャビティＣを形成する中間型７（「シールドブロック」とも呼ばれる。）と、下型６に対して中間型７を浮上させる浮上用シリンダ３（本発明に係る「浮上手段」として例示する。）と、を備えている。また、この金型構造は、予熱用ヒータ４（図５参照）及び押圧用シリンダ８（図６参照）を更に備えている。

上記上型５は、熱間工具鋼製（例えば、ＳＫＤ６１製等）である。この上型５は、連絡部９を介して図示しない駆動機構（例えば、流体圧シリンダ等）に連絡され、この駆動機構の駆動により下型６に対して近接・離反し得るようになっている。

上記下型６は、台座１０上に配置される熱間工具鋼製（例えば、ＳＫＤ６１製等）の本体型６ａと、この本体型６ａ上に配置される複数の入れ子型６ｂと、を有している。各入れ子型６ｂは、図３に示すように、銅合金製（例えば、クロム銅製）の内側分割型１２と、この内側分割型１２に上下方向に嵌合される孔部１３ａ（図４参照）を有する熱間工具鋼製（例えば、ＳＫＤ６１製等）の外側分割型１３と、を有している。図４に示すように、これら内側分割型１２及び外側分割型１３の嵌合部位の間には、間隔ｓ１が約０．２ｍｍとされたガス抜き用の隙間２４が形成されている。

上記中間型７は、熱間工具鋼製（例えば、ＳＫＤ６１製等）である。この中間型７は、図１及び図２に示すように、下型６の入れ子型６ｂに上下方向に嵌合される孔部７ａを有しており、キャビティＣ内に注湯される鋳鉄溶湯を加圧し得るように上型５及び下型６の間で上下方向に移動可能とされている。図４に示すように、この中間型７と下型６の入れ子型６ｂとの嵌合部位には、間隔ｓ２が約０．２ｍｍとされたガス抜き用の隙間２５が形成されている。また、中間型の入れ子型６ｂとの嵌合部位は段差状に形成されている。

上記浮上用シリンダ３は、図１に示すように、台座１０に支持されるシリンダ本体３ａと、その先端側が中間型７に連結されるピストンロッド３ｂと、を有している。図４に示すように、浮上用シリンダ３による中間型７の浮上量ｓ３（即ち、下型６に対する中間型７の離間間隔ｓ３）は約０．３ｍｍとされている。したがって、後述の作用で説明するように、浮上用シリンダ３の浮上力に抗して下型６に対して上型５を近接させてキャビティＣ内を加圧するときに、中間型７は下型６に対して浮上量ｓ３分だけ下方に移動することとなる。

上記予熱用ヒータ４は、図５に示すように、型開き状態の上型５及び下型６の間に挿入・脱出可能とされている。この予熱用ヒータ４により上型５、下型６及び中間型７が予熱される。また、上記押圧用シリンダ８は、図６に示すように、上型５の中心孔を介して中間型７上に載置される湯口型１５を下方に押圧するように金型構造１の固定側（例えば、枠体等）に設けられている。

（２）金型構造の作用
次に、上記構成の金型構造１の鋳造作用について説明する。図５に示すように、型開き状態の上型５及び下型６の間に予熱用ヒータ４を挿入して、予熱用ヒータ４により上型５、下型６及び中間型７が予熱される。次に、図６に示すように、下型６に対して上型５を近接させて上型５、下型６及び浮上用シリンダ３により浮上状態の中間型７の間にキャビティＣを形成する。この状態で、上型５の中心孔を介して中間型７上に湯口型１５を載置し、湯口型１５を押圧用シリンダ８で上型５に押圧して浮き上がりを防止する。次いで、取鍋１１を用いて鋳鉄溶湯をキャビティＣ内に注湯する。この注湯温度は約１２５０〜１３００℃とされ、鋳鉄溶湯はキャビティＣ内に充填されて半凝固状態となる。

その後、図７に示すように、その注湯中又は注湯完了後の適宜タイミングで浮上用シリンダ３の浮上力に抗して下型６に対して上型５を更に近接させる。すると、上型５とともに中間型７が下方に移動してキャビティＣ内の鋳鉄溶湯の全体が所定の加圧力で加圧され複数の鋳鉄品Ｐが得られる。次に、図８に示すように、押圧用シリンダ８による湯口型１５の押圧を解除してから、下型６に対して上型５を離間させて型開き状態として上型５に付いた鋳鉄品Ｐを取り外す。なお、上型５及び下型６を型開き状態とすると、浮上用シリンダ３の作用で中間型７が再び浮上される。以降、上述の作用が繰り返されて鋳鉄品Ｐが量産されることとなる。

（３）実施例の効果
以上より、本実施例の金型構造１によると、上型５、下型６及び浮上用シリンダ３により浮上状態とされた中間型７により形成されるキャビティＣ内に鋳鉄溶湯が注湯され、その注湯中又は注湯完了後に浮上用シリンダ３の浮上力に抗して上型５及び下型６が近接され、中間型７の下方移動に伴ってキャビティＣ内の鋳鉄溶湯の全体が加圧される。この加圧による鋳鉄溶湯の急冷効果により、高温の鋳鉄鋳造に際して、鋳鉄品の内部巣がつぶされ緻密で均一な組織とされて高強度化を図ることができる。また、従来のように加圧ピンを用いてキャビティ内の鋳鉄溶湯を部分的に加圧して鋳造するものに比べて、キャビティ内の鋳鉄溶湯全体を加圧するため、欠陥がなく且つ高強度な鋳鉄品Ｐを安定的に量産することができる。特に、本実施例では、浮上用シリンダ３の浮上力に抗して上型５及び下型６を近接させ中間型７を上下方向に移動させてキャビティＣ内の鋳鉄溶湯を４．５ＭＰａの加圧力で加圧するようにしたので、極めて小さな加圧力で良質な鋳鉄品Ｐを得ることができる。これに対して、アルミダイキャストでは、通常、３０〜２００Ｍｐａの大きな加圧力を必要としており、ホットチャンバ−ダイカストと称するものでも、通常、７〜４０ＭＰａの加圧力を必要とする。

また、本実施例では、中間型７を、下型６の入れ子型６ｂに上下方向に移動自在に嵌合し、中間型７と入れ子型６ｂとの嵌合部位に間隔ｓ２が約０．２ｍｍのガス抜き用の隙間２５を形成したので、金型の熱膨張を好適に吸収しつつガス抜き効果により鋳鉄品Ｐの表面性状を向上させることができる。また、下型６に対する中間型７の嵌合性を向上させることができる。さらに、バリ発生を抑制することができる。

また、本実施例では、下型６を構成する内側分割型１２及び外側分割型１３を上下方向に嵌合し、これら内側及び外側分割型１２，１３の嵌合部位の間に間隔ｓ１が約０．２ｍｍのガス抜き用の隙間２４を形成したので、金型の熱膨張を好適に吸収しつつガス抜き効果により鋳鉄品Ｐの表面性状を向上させることができる。また、各分割型１２，１３の嵌合性を向上させることができる。さらに、バリ発生を抑制することができる。

また、本実施例では、中間型７の入れ子型６ｂとの嵌合部位を段差状に形成したので、中間型７と入れ子型６ｂとの嵌合面域を必要最小限として、バリ発生をより確実に抑制できる。

また、本実施例では、注湯温度を約１２５０〜１３００℃として球状黒鉛鋳鉄溶湯をキャビティＣ内に注湯するようにしたので、鋳鉄溶湯がキャビティＣ内に充填されて半凝固状態となり、得られる鋳鉄品Ｐの更なる高強度化を図ることができる。

また、本実施例では、上型５、中間型７、並びに下型６を構成する本体型６ａ及び外側分割型１３を熱間工具鋼製としたので、金型構造全体の耐熱性及び剛性を向上させることができる。また、下型６を構成する内側分割型１２を銅合金製としたので、鋳鉄溶湯の急冷効果を更に向上させることができる。

また、本実施例では、上型５、下型６及び中間型７を予熱する予熱用ヒータ４を更に備えたので、注湯時の湯回り性が高められ、得られる鋳鉄品Ｐの引張強さ及び伸びを向上させることができる。

さらに、本実施例では、上型５の中心孔を介して中間型７上に載置される湯口型１５を下方に押圧する押圧用シリンダ８を更に備えたので、注湯時の湯口型１５の浮き上がりを防止できる。

尚、本発明においては、上記実施例に限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。すなわち、上記実施例において、例えば、図９に示すように、下型６に上下方向に延びるガイドピン１７を設け、中間型７にガイドピン１７を上下方向に案内する案内孔１８を設けるようにしてもよい。これにより、下型６に対して中間型７が上下方向に移動するときにガイドピン１７が案内孔１８に案内され、中間型７の平面方向の位置決め精度を向上させることができる。特に、本実施例では、上記ガイドピン１７及び案内孔１８を中間型７の平面視にてキャビティＣの外側に配置したので、中間型７の熱膨張をより確実に抑制できる。

また、上記実施例において、例えば、図１０に示すように、中間型７と下型６との間に形成される隙間２５を、湯口３０の近傍に配置される第１隙間２５ａと、この第１隙間２５ａに連なり且つ第１隙間２５ａより大きな隙間間隔を有する第２隙間２５ｂと、を有して構成するようにしてもよい。これにより、湯回り経路の上流側に第１隙間２５ａを配置し、湯回り経路の下流側に第２隙間２５ｂを配置して、第１隙間２５ａにより比較的高温の鋳鉄溶湯のバリ発生がより確実に抑制されるとともに、第２隙間２５ｂにより鋳鉄品の表面性状及び中間型７の嵌合性を更に向上させることができる。なお、上記隙間２５と略同様にして、各分割型１２，１３の間に形成される隙間２４を、第１隙間と、この第１隙間に連なり且つ第１隙間より大きな隙間間隔を有する第２隙間と、を有して構成するようにしてもよい。

また、上記実施例では、鋳鉄溶湯をキャビティＣ内で半凝固状態となるように注湯するようにしたが、これに限定されず、例えば、鋳鉄溶湯をキャビティＣ内で液相状態となるように注湯するようにしてもよい。

また、上記実施例では、中間型７を浮上させる浮上手段として浮上用シリンダ７を採用したが、これに限定されず、例えば、浮上手段としては、中間型７と下型６との間に介装されるバネ等を採用することもできる。

また、上記実施例では、キャビティＣ内を加圧する際に中間型７を浮上量ｓ３分だけ下方移動させるようにしたが、これに限定されず、例えば、キャビティＣ内を加圧する際に中間型７を浮上量ｓ３より小さな間隔分だけ下方移動させるようにしてもよい。

また、上記実施例において、キャビティＣ内の鋳鉄溶湯を加圧する際に湯口型１５の湯口を加圧する加圧機構を更に備えるようにしてもよい。

さらに、上記実施例では、上型５を可動型とし、下型６を固定型とした形態を例示したが、これに限定されず、例えば、上型を固定型とし、下型を可動型としたり、上型及び下型を可動型としたりしてもよい。

さらに、上記実施例では、鋳鉄を鋳造するための金型構造を例示したが、これに限定されず、例えば、銅合金やチタン合金等を鋳造するための金型構造としてもよい。

前述の例は単に説明を目的とするものでしかなく、本発明を限定するものと解釈されるものではない。本発明を典型的な実施形態の例を挙げて説明したが、本発明の記述および図示において使用された文言は、限定的な文言ではなく説明的および例示的なものであると理解される。ここで詳述したように、その形態において本発明の範囲または精神から逸脱することなく、添付の特許請求の範囲内で変更が可能である。ここでは、本発明の詳述に特定の構造、材料および実施例を参照したが、本発明をここにおける開示事項に限定することを意図するものではなく、むしろ、本発明は添付の特許請求の範囲内における、機能的に同等の構造、方法、使用の全てに及ぶものとする。

本発明は上記で詳述した実施形態に限定されず、本発明の請求項に示した範囲で様々な変形または変更が可能である。

鋳鉄鋳造に関する技術として広く利用される。特に、半凝固鋳鉄鋳造として好適に利用される。

１；金型構造、３；浮上用シリンダ、５；上型、６；下型、７；中間型、１７；ガイドピン、１８；案内孔、Ｃ；キャビティ。

Claims

鋳造用の金型構造であって、
互いに近接・離反可能とされる上型及び下型と、
前記上型及び前記下型との間でキャビティを形成し、該キャビティ内に注湯される溶湯を加圧し得るように該上型及び該下型の間で上下方向に移動可能とされる中間型と、
前記下型に対して前記中間型を浮上させる浮上手段と、を備えることを特徴とする金型構造。
鋳鉄鋳造用である請求項１記載の金型構造。
前記中間型は、前記下型に上下方向に移動自在に嵌合され、
前記中間型と前記下型との嵌合部位にはガス抜き用の隙間が形成されており、該隙間の間隔（ｓ２）は０．１〜０．４ｍｍである請求項１又は２に記載の金型構造。
前記下型及び前記中間型のうちの一方の型には上下方向に延びるガイドピンが設けられ、他方の型には該ガイドピンを上下方向に案内する案内孔が設けられている請求項１乃至３のいずれか一項に記載の金型構造。