JP2012159109A - 外力検出が可能な防振装置 - Google Patents

Abstract

【課題】入力荷重の高精度な検出を、充分な耐久性および実用性をもって実現することが可能とされた、新規な構造の外力検出が可能な防振装置を提供すること。
【解決手段】誘電性の弾性材からなる誘電体層２０の両面に対して導電性の弾性材からなる一対の電極膜２２，２２を設けた静電容量型センサ１８が、第１の取付部材１２と第２の取付部材１４の間への外力作用に際しての本体ゴム弾性体１６への引張力の作用方向に伸びる状態で配設されて、本体ゴム弾性体１６に固着されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、例えば自動車のサスペンションブッシュ等に適用される防振装置に係り、特に入力された外力の検出を可能とされた防振装置に関するものである。

従来から、振動伝達系を構成する部材間に介装されて、それら部材を相互に防振連結する防振装置が知られており、サスペンションブッシュやメンバマウント等に適用されている。この防振装置は、一般的に、第１の取付部材と第２の取付部材を本体ゴム弾性体で弾性連結した構造を有しており、例えば、第１の取付部材が車両ボデーに取り付けられると共に、第２の取付部材がサスペンションアームやサブフレームに取り付けられることによって、サスペンションアームやサブフレームを車両ボデーに防振連結するようになっている。

ところで、昨今では、車両の走行状態をセンシングして、そのセンシング結果を車両の制御に利用することで、走行時の横滑り防止や加速時の適切なトルクコントロール、効率的なブレーキング等の実現に役立てる研究がなされており、防振装置に走行状態をセンシングするためのセンサを取り付けることも提案されている。例えば、特許第４３４７７８４号公報（特許文献１）には、インナ軸部材とアウタ筒部材の少なくとも一方に歪み検出手段を設ける構造が開示されている。また、特許第４４１５３９０号公報（特許文献２）には、複数のゴムセンサをリング状の固定部材を介して装着した筒形防振装置が開示されている。

しかしながら、特許文献１の構造では、他部材への取付部であるインナ軸部材とアウタ筒部材の何れかの歪みを検出するようになっており、それらインナ軸部材とアウタ筒部材が耐荷重性に優れた高剛性の部材とされていることから、微小な入力では充分な歪みが生じ難く、高精度な検出は難しかった。一方、特許文献２の構造では、防振装置側にセンサを取り付けるための特別な構造が必要となるおそれがあると共に、センサ側にも特別な固定部材が必要となって、部品点数の増加や構造の複雑化が問題となる場合もあった。

特許第４３４７７８４号公報 特許第４４１５３９０号公報

本発明は、上述の事情を背景に為されたものであって、その解決課題は、入力荷重の高精度な検出を、充分な耐久性および実用性をもって実現することが可能とされた、新規な構造の外力検出が可能な防振装置を提供することにある。

すなわち、本発明の第１の態様は、第１の取付部材と第２の取付部材が本体ゴム弾性体で連結された外力検出が可能な防振装置において、誘電性の弾性材からなる誘電体層の両面に対して導電性の弾性材からなる一対の電極膜を設けた静電容量型センサを用いて、前記第１の取付部材と前記第２の取付部材の間への外力作用に際しての前記本体ゴム弾性体への引張力の作用方向に延びる状態で該静電容量型センサを配し、該静電容量型センサを該本体ゴム弾性体に固着したことを特徴とする。

このような本態様に従う構造とされた防振装置では、静電容量型センサの誘電体層および電極膜が何れも弾性材で形成されていることによって、外力の作用時に本体ゴム弾性体の弾性変形に伴って静電容量型センサの誘電体層および電極膜が弾性的に伸縮変形する。その結果、伸縮変形に伴う誘電体層の厚さ変化及び電極膜の面積変化に応じて、静電容量型センサの静電容量の変化（ΔＣ）が惹起される。この静電容量の変化量は、本体ゴム弾性体の弾性変形量に対応することから、本体ゴム弾性体の弾性変形特性に基づいて、かかる静電容量の変化量から本体ゴム弾性体に作用する外力を求めることができる。

特に、本発明では、静電容量型センサを構成する誘電体層と電極膜とが何れも弾性材で形成されており、且つ、静電容量型センサが本体ゴム弾性体に固着されていることから、静電容量型センサが本体ゴム弾性体と一体的に弾性変形することとなる。これにより、本体ゴム弾性体の弾性変形量が直接的に静電容量型センサの弾性変形量として現出され得ることから、外力の検出を高精度に行うことが可能となる。

また、静電容量型センサを本体ゴム弾性体に固着せしめたことにより、防振装置が大型化するのを防ぎつつ静電容量型センサを装着できると共に、静電容量型センサに対する本体ゴム弾性体による保護効果も期待できる。即ち、本体ゴム弾性体の表面に固着されている場合には、誘電体層や電極膜の局所的な変形が本体ゴム弾性体で防止されて、耐久性の向上が図られる等の効果が期待される。更に、静電容量型センサを本体ゴム弾性体の内部に埋設状態で固着したり、本体ゴム弾性体の表面に配した静電容量型センサを接着剤層等で被覆して固着すれば、静電容量型センサに対する他部材の当接等に起因する損傷も防止され得る。

なお、検出したい外力に対して本体ゴム弾性体に惹起される弾性変形の主方向に延びるように静電容量型センサを配設することで、直接に検出可能である。また、検出したい外力の方向が複数あり、それらが同時に（相互干渉的に）入力される場合には、本体ゴム弾性体に惹起される複数の引張力の作用方向に延びるように複数のセンサを配設することで、外力と静電容量型センサの静電容量の変化との関係を連立方程式で表して、その連立方程式を解くことで各方向の外力を求めることができる。その際、複数の方向の外力を特定できるように（連立方程式の解が得られるように）センサの配置の位置及び方向と数を設定すれば良い。

本発明の第２の態様は、第１の態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記第１の取付部材としてのインナ軸部材に前記第２の取付部材としてのアウタ筒部材が外挿されており、それらインナ軸部材とアウタ筒部材の間に前記本体ゴム弾性体が配設されていると共に、それらインナ軸部材とアウタ筒部材の対向方向に伸びる状態で前記静電容量型センサが配設されているものである。

筒形防振装置では、軸直角方向の入力や軸方向の入力、或いは軸傾斜方向（こじり方向）の入力や軸回り周方向（ねじり方向）の入力に際しても、本体ゴム弾性体にはインナ軸部材とアウタ筒部材の対向方向での引張力が作用する。それ故、第２の態様によれば、インナ軸部材とアウタ筒部材の対向方向に伸びるように配設した静電容量センサにより、軸直角方向の外力や軸方向の外力を検出することが可能となる。

本発明の第３の態様は、第２の態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記静電容量型センサが前記本体ゴム弾性体の軸方向端面に固着されているものである。

第３の態様によれば、静電容量型センサを本体ゴム弾性体の表面に固着することで、センサの装着が容易になる。また、本体ゴム弾性体の変形量が表面では中間部分よりも大きくなることから、こじり方向の入力に対して高精度なセンシングが可能になる。

なお、静電容量型センサの本体ゴム弾性体の表面への装着は、本体ゴム弾性体の成形キャビティの内面に貼着しておいて本体ゴム弾性体の加硫成形と同時に外周面に加硫接着したり、本体ゴム弾性体の加硫成形後に本体ゴム弾性体の表面に接着したり等で実現される。

本発明の第４の態様は、第２又は第３の態様に記載された外力検出が可能な防振装置であって、前記本体ゴム弾性体の軸方向両側の端面において、前記インナ軸部材を径方向に挟んで配置された一対の前記静電容量型センサと、該インナ軸部材を他の径方向で挟んで配置された他の一対の該静電容量型センサとが、配設されているものである。

第４の態様によれば、筒形防振装置において、少ないセンサ数で効率的に外力を検知することができる。なお、好適には、一対のセンサと他の一対のセンサとの各対向する径方向線が直交する態様が採用され、それによって検出精度の向上が図られる。

本発明の第５の態様は、第２〜第４の何れか１つの態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記本体ゴム弾性体における軸方向で所定距離を隔てた位置に、それぞれ、こじり方向の外力の入力に伴う引張変形側と圧縮変形側とで対となるように前記静電容量型センサが配設されているものである。

第５の態様によれば、筒型防振装置において、検出すべき外力がこじり方向の場合に対応（検出）できる。なお、検出すべきこじり方向で対向位置するように、対となる静電容量型センサを配することが望ましく、検出精度の向上が図られる。また、対となる静電容量型センサを軸方向で出来るだけ大きく離隔させて配することが、検出精度の向上に好適である。

本発明の第６の態様は、第２〜第５の何れか１つの態様に記載された外力検出が可能な防振装置であって、前記本体ゴム弾性体において、前記インナ軸部材の中心軸をとおる径方向線に対して周方向一方の側に偏倚させた位置と周方向他方の側に偏倚させた位置とで対となるように前記静電容量型センサが配設されているものである。

第６の態様によれば、筒型防振装置において、検出すべき外力がねじり方向の場合に対応（検出）できる。即ち、入力されるねじり方向（周方向の向き）に応じて、対を為す静電容量型センサの静電容量の変化量に差が生じることから、ねじり入力の向きを特定することが可能となる。

また、静電容量型センサの配置を工夫するだけで実現されることから、構造の複雑化や大型化、部品点数の増加等も回避される。

本発明の第７の態様は、第２〜第５の何れか１つの態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記静電容量型センサが、前記インナ軸部材の中心軸に直交する平面に対して該インナ軸部材の中心軸回りの周方向における傾斜角を有しているものである。

第７の態様によれば、静電容量型センサ（電極膜）の軸方向の投影面積が増大することに伴う検出精度の低下を抑えつつ、静電容量型センサ（電極膜）の面積を大きくすることができることから、検出精度の向上が図られる。

本発明の第８の態様は、第１〜第７の何れか１つの態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記本体ゴム弾性体の表面に対して前記静電容量型センサが固着されていると共に、該静電容量型センサを被覆する保護層が絶縁性の弾性材で形成されているものである。

第８の態様によれば、本体ゴム弾性体の表面にセンサを密着状態で配設することで、本体ゴム弾性体の特性に悪影響を及ぼすことなく容易にセンサを装着することが可能になる。なお、保護層は、絶縁性のゴム弾性体や樹脂エラストマでも良く、好適には、静電容量型センサの周囲において本体ゴム弾性体と固着されたり一体化される。これにより、保護層を利用してセンサの本体ゴム弾性体への固着力の向上も図られ得る。

本発明の第９の態様は、第１〜第８の何れか１つの態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記一対の電極膜がゴム系導電インクによって形成されているものである。

第９の態様によれば、本体ゴム弾性体の大変形に追従し得る弾性的な電極膜を簡単に実現することが可能である。しかも、薄肉の電極膜を容易に形成することができて、小型且つ軽量の静電容量型センサが実現される。

本発明の第１０の態様は、第１〜第９の何れか１つの態様に記載された外力検出が可能な防振装置において、前記誘電体層と前記一対の電極膜が何れも１０％以上の伸縮変形を許容される弾性材によって形成されているものである。

第１０の態様によれば、誘電体層と一対の電極膜が、何れも、外力の非作用時に対して１０％以上という充分に大きな伸縮性を有していることから、本体ゴム弾性体の大変形に追従し得る伸縮性に優れた静電容量型センサが実現される。

本発明によれば、本体ゴム弾性体の弾性変形特性に基づいて、静電容量の変化量（ΔＣ）から本体ゴム弾性体に作用する外力を求めることができる。しかも、静電容量型センサを構成する誘電体層と電極膜とが何れも弾性材で形成されて、本体ゴム弾性体に固着されていることから、防振装置の大型化が回避されると共に、静電容量型センサの耐久性が確保される。加えて、本体ゴム弾性体の弾性変形量が直接的に静電容量型センサの弾性変形量とされることから、高精度なセンシングも実現される。

本発明の一実施形態としてのサスペンションブッシュを示す正面図。 図１に示されたサスペンションブッシュの背面図。 図１のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図。 図１のＩＶ−ＩＶ断面図。 図１に示されたサスペンションブッシュを構成する静電容量型センサの正面図。 図５に示された静電容量型センサの背面図。 図５のＶＩＩ−ＶＩＩ断面図。 図１に示されたサスペンションブッシュにおける静電容量の変化を示すグラフであって、（ａ）がサスペンションブッシュに加振試験を行って得られた実測値を、（ｂ）がシミュレーションによる算出値を、それぞれ示す。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ説明する。

図１〜図４には、本発明に従う構造の外力検出が可能な防振装置の１実施形態として、自動車用のサスペンションブッシュ１０が示されている。サスペンションブッシュ１０は、第１の取付部材としてのインナ軸部材１２と、第２の取付部材としてのアウタ筒部材１４が、本体ゴム弾性体１６によって弾性連結された構造を有している。そして、インナ軸部材１２が図示しない車両ボデーにボルト固定されると共に、アウタ筒部材１４が同じく図示しないサスペンションアームのアームアイに圧入固定されることにより、サスペンションアームを車両ボデーに対して防振連結するようになっている。

より詳細には、インナ軸部材１２は、鉄やアルミニウム合金等で形成された高剛性の部材であって、厚肉小径で直線的に延びる略円筒形状を有している。一方、アウタ筒部材１４は、薄肉大径の略円筒形状を有しており、インナ軸部材１２と同様の材料で形成された高剛性の部材とされている。

そして、インナ軸部材１２とアウタ筒部材１４は、径方向に所定の距離を隔てた内外挿状態で配設されており、それらインナ軸部材１２とアウタ筒部材１４の間に本体ゴム弾性体１６が介装されている。本体ゴム弾性体１６は、厚肉大径の略円筒形状を有しており、内周面がインナ軸部材１２の外周面に加硫接着されていると共に、外周面がアウタ筒部材１４の内周面に加硫接着されている。

また、本体ゴム弾性体１６の軸方向端面には、静電容量型センサ１８が取り付けられている。静電容量型センサ１８は、図５〜図７に示されているように、誘電体層２０の両面に電極膜２２ａ，２２ｂが固着された構造を有している。なお、サスペンションブッシュ１０の静電容量型センサ１８としては、特開２０１０−４３８８０号公報に記載されたものが、好適に採用される。

すなわち、誘電体層２０は、ゴムや熱可塑性エラストマといった誘電性の弾性材によって形成されており、略矩形膜状の電極固着部２４と、電極固着部２４から延び出す電線支持部２６とを一体的に備えた帯状とされている。なお、誘電体層２０の形成材料は、誘電性の弾性材であれば特に限定されるものではないが、静電容量型センサ１８のキャパシタンスを大きくするために、比誘電率が高いものが望ましく、例えば、常温での比誘電率が３以上、より好適には５以上のものが採用される。

誘電体層２０の形成材料としては、例えば、エステル基，カルボキシル基，水酸基，ハロゲン基，アミド基，スルホン基，ウレタン基，ニトリル基等の極性官能基を有するエラストマや、これらの極性官能基を有する極性低分子量化合物を添加したエラストマが好適に採用される。更に、エラストマのヤング率を小さく設定することで、微小な外力を検出し得る静電容量型センサ１８を実現する等、求められる検出感度や検出レンジに応じて、エラストマのヤング率は適当に設定される。

より具体的には、誘電体層２０の形成材料として、例えば、シリコーンゴム，アクリロニトリル−ブタジエン共重合ゴム，アクリルゴム，エピクロロヒドリンゴム，クロロスルホン化ポリエチレン，塩素化ポリエチレン，ウレタンゴム等が好適に採用される。本実施形態の誘電体層２０は、ウレタンゴムによって形成されている。

さらに、誘電体層２０の厚さは、特に限定されるものではないが、静電容量型センサ１８の小型化と検出感度の向上を実現するために薄肉であることが望ましく、好適には１μｍ以上且つ５０００μｍ以下、より好適には２０μｍ以上且つ５００μｍ以下とされる。なお、誘電体層２０が薄過ぎると、製造が困難になると共に、リーク電流が大きくなって検出精度が低下することから、誘電体層２０の厚さが上記の範囲に設定されることが望ましい。

また、膜状とされた誘電体層２０の電極固着部２４には、一対の電極膜２２，２２が重ね合わされている。電極膜２２は、導電性フィラーを充填されたエラストマ等の導電性を有する弾性材によって形成されており、平面視で長方形を呈する薄膜とされている。更に、電極膜２２は、誘電体層２０と同一のエラストマによって形成されていることが望ましく、これによって誘電体層２０の変形に対する追従性が向上すると共に、誘電体層２０に対する密着性の向上によって、繰返し変形しても誘電体層２０からの剥離が回避されて信頼性の向上が図られ得る。

この電極膜２２は、製造の容易さ，誘電体層２０の変形に対する追従性および静電容量型センサ１８全体の小型化等を考慮して、１μｍ以上且つ１００μｍ以下の厚さで形成されることが望ましい。更に、誘電体層２０の変形に対する優れた追従性を実現するために、好適には、電極膜２２のヤング率が０．１ＭＰａ以上且つ２００ＭＰａ以下とされている。加えて、電極膜２２は、弾性変形時に１０％以上の長さの変化を許容し得るだけの伸縮率を有することが望ましく、より好適には電極膜２２の引張り試験（ＪＩＳ Ｋ６２５１）における切断時伸びが３０％以上とされることによって、充分な変形追従性が確保される。

また、電極膜２２の電気抵抗は、厚さ方向および面方向において、１００ｋΩ以下であることが望ましく、より好適には１０ｋΩ以下とされる。更に、電極膜２２は、伸縮変形による導電性の変化が小さいことが望ましい。

電極膜２２を形成するエラストマ組成物としては、エラストマと導電性フィラーの混合物を調製した場合に、パーコレーションカーブにおける臨界体積分率（φｃ）が２５ｖｏｌ％以下となるものを用いることが望ましい。これによれば、導電性フィラーの配合量が比較的に少ない場合にも、導電性の高い電極膜を得ることができる。

また、電極膜２２を形成するエラストマは特に限定されるものではないが、例えば、シリコーンゴム，エチレン−プロピレン共重合ゴム，天然ゴム，スチレン−ブタジエン共重合ゴム，アクリロニトリル−ブタジエン共重合ゴム，アクリルゴム，エピクロロヒドリンゴム，クロロスルホン化ポリエチレン，塩素化ポリエチレン，ウレタンゴム等が好適に採用される。

上記エラストマに混合される導電性フィラーとしては、導電性を有する粒子であれば良く、炭素材料や金属等の微粒子が、単体で或いは複数種類の微粒子を混合した混合物の状態で採用される。例えば、導電性フィラーとしては、比較的に安価で且つ導電パスの形成が容易であるといった理由から、炭素材料が好適に用いられ、特に粒子径が小さく凝集性に優れたケッチェンブラック等のカーボンブラックが、優れた導電性を実現するために好適に採用される。

また、導電性フィラーの微粒子形状は、球状や錐状，柱状等の各種形状が任意に採用され得るものであって、特に限定されるものではない。尤も、少量で効率的に導電性を確保すると共に、電極膜２２の変形による導電性の変化を抑えるために、導電性フィラーのアスペクト比（短辺の長さに対する長辺の長さの比）は大きいことが望ましく、好適にはアスペクト比が１以上に設定される。

また、導電性フィラーの平均粒子径は、０．０１μｍ以上且つ０．５μｍ以下であることが望ましく、より好適には、０．０３μｍ以上且つ０．１μｍ以下とされる。蓋し、導電性フィラーの平均粒子径が小さすぎると、粒子の凝集性が高くなりすぎて、電極膜２２を構成するエラストマ中に均一に分散させることが難しくなる。一方、導電性フィラーの平均粒子径が大きすぎると、粒子の凝集性が低くなりすぎて、導電ネットワークの形成が不十分になり易いからである。

また、導電性フィラーのエラストマへの混合のし易さを考慮すると、電極膜２２の体積に対する導電性フィラーの体積比は、３０ｖｏｌ％以下であることが望ましく、電極膜２２において優れた導電性と伸縮性を確保するためには、２５ｖｏｌ％以下であることがより好適で、更に望ましくは１５ｖｏｌ％以下とされる。なお、導電性フィラーは、電極膜２２において電気抵抗が急激に低下して絶縁体−導電体転移が生じる体積比率（臨界体積分率）以上の割合で配合されている。

なお、電極膜２２は、上述の如きエラストマに導電性フィラーを混合して形成されるが、それらに加えて各種の添加剤が混合されていても良い。添加剤としては、例えば、架橋剤や加硫促進剤，加硫助剤，老化防止剤，可塑剤，軟化剤，着色剤等が挙げられる。

そして、電極膜２２は、誘電体層２０の電極固着部２４に対して厚さ方向の両面に固着されている。なお、電極膜２２は、予め薄膜状に成形されて、誘電体層２０の表面に固着されても良いが、本実施形態では、導電性フィラーを液状のゴム材料に混合したゴム系導電インクが、例えば、スクリーン印刷やインクジェット印刷，フレキソ印刷，グラビア印刷，パッド印刷，リソグラフィー等の方法で、誘電体層２０の表面に対して印刷されることによって形成されている。

また、電極膜２２には、電線２８が接続されている。電線２８は、伸縮可能とされていることが望ましく、例えば、エラストマに導電性フィラーを分散させた導電体等が採用され得る。なお、電線２８のエラストマおよび導電性フィラーとしては、電極膜２２と同様のものを採用することが可能であるが、電極膜２２とは異なる材料で形成されていても良い。本実施形態では、電線２８が電極膜２２と同じ材料で一体的に形成されており、それら電極膜２２および電線２８の表面が絶縁性のエラストマで形成された絶縁被膜３０によって被覆されている。そして、電線２８は、誘電体層２０の電線支持部２６の両面に電極膜２２と同様の印刷や接着によって固着されており、一対の電線２８，２８が誘電体層２０によって相互に絶縁されている。なお、図５，図６では、静電容量型センサ１８の構造を容易に理解できるように、絶縁被膜３０が透視された状態で図示されており、符号が省略されている。

このような構造とされた静電容量型センサ１８は、本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に重ね合わされていると共に、本体ゴム弾性体１６の軸方向端面上に形成される保護層３２によって本体ゴム弾性体１６に固着されている。保護層３２は、電気絶縁性を有する弾性材で形成されており、静電容量型センサ１８の変形を阻害しないように、静電容量型センサ１８の誘電体層２０を形成するエラストマと同様の低弾性エラストマが好適に採用されることから、本実施形態ではウレタンゴムによって形成されている。この保護層３２は、本体ゴム弾性体１６の軸方向端面上に静電容量型センサ１８が配設された状態で成形されることによって、静電容量型センサ１８を本体ゴム弾性体１６に固着せしめる接着剤とされていると共に、静電容量型センサ１８の表面を覆って保護している。なお、保護層３２は、静電容量型センサ１８が本体ゴム弾性体１６に対して接着剤で予め接着されている場合等には、静電容量型センサ１８を本体ゴム弾性体１６に固着する接着剤としての機能を有していなくても良い。この場合には、保護層３２の形成材料として、静電容量型センサ１８の表面を外部に対して絶縁すると共に、他部材の当接等に際して緩衝作用を発揮し得るものを、適宜に選択して採用することができる。

また、本体ゴム弾性体１６の軸方向一方の端面には、４つの静電容量型センサ１８ａ，１８ｂ，１８ｃ，１８ｄが周方向で相互に離隔して略等間隔に配設されていると共に、本体ゴム弾性体１６の軸方向他方の端面には、４つの静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈが周方向で相互に離隔して配設されており、それぞれ径方向に延びている。これらの静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈは、何れも、電極膜２２の長辺方向がインナ軸部材１２とアウタ筒部材１４の対向方向（径方向）と略一致するように配設されており、径方向の入力に対する伸縮変形が周方向や軸方向の入力に対する伸縮変形に比して充分に大きくなる状態で配設されている。

より詳細には、本体ゴム弾性体１６の軸方向一方の端面上では、静電容量型センサ１８ａ，１８ｃが、軸直角方向でインナ軸部材１２を挟んで対向配置されていると共に、静電容量型センサ１８ｂ，１８ｄが、静電容量型センサ１８ａ，１８ｃの対向方向と直交する軸直角方向でインナ軸部材１２を挟んで対向配置されている。このように静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄが配置されることにより、静電容量型センサ１８ａと静電容量型センサ１８ｃが径方向一方向（対向方向）において外力の作用に対する圧縮変形側と引張変形側で対になっていると共に、静電容量型センサ１８ｂと静電容量型センサ１８ｄが他の径方向一方向（対向方向）において外力の作用に対する圧縮変形側と引張変形側で対になっている。なお、図１に示されているように、静電容量型センサ１８ａ，１８ｂ，１８ｃ，１８ｄが順に周方向右回りに配設されている。

さらに、本体ゴム弾性体１６の軸方向他方の端面上では、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇが、軸直角方向でインナ軸部材１２を挟んで対向配置されていると共に、静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈが、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇの対向方向と直交する軸直角方向でインナ軸部材１２を挟んで対向配置されている。このように静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈが配置されることにより、静電容量型センサ１８ｅと静電容量型センサ１８ｇが径方向一方向（対向方向）において外力の作用に対する圧縮変形側と引張変形側で対になっていると共に、静電容量型センサ１８ｆと静電容量型センサ１８ｈが他の径方向一方向（対向方向）において外力の作用に対する圧縮変形側と引張変形側で対になっている。なお、図２に示されているように、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈが順に周方向右回りに配設されている。

また、静電容量型センサ１８ａと静電容量型センサ１８ｅが周上で対応する位置に配置されて略軸方向で対向しており、静電容量型センサ１８ａと静電容量型センサ１８ｅがこじり方向の外力入力に伴う引張変形側と圧縮変形側とで対となるように配設されている。同様に、静電容量型センサ１８ｂと静電容量型センサ１８ｆ，静電容量型センサ１８ｃと静電容量型センサ１８ｇ，静電容量型センサ１８ｄと静電容量型センサ１８ｈも、それぞれ周上で対応する位置に配置されて略軸方向で互いに対向しており、それらがそれぞれこじり方向の外力入力に伴う引張変形側と圧縮変形側とで対となるように配設されている。

さらに、静電容量型センサ１８ａ，１８ｂ，１８ｃ，１８ｄに対して、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈは、周方向で僅かにずれた位置に配置されている。即ち、インナ軸部材１２の中心軸をとおる径方向線（図２中の左右に延びる径方向線）に対して周方向一方の側（周方向で左回りに進んだ側）に偏倚して位置する静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇと、インナ軸部材１２の中心軸をとおる径方向線（図２中の上下に延びる径方向線）に対して周方向他方の側（周方向で右回りに進んだ側）に偏倚して位置する静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈが、対となるように本体ゴム弾性体１６の軸方向端面上に配設されている。換言すれば、図２に示されているように、静電容量型センサ１８ｅと静電容量型センサ１８ｆの周方向での離隔距離と、静電容量型センサ１８ｇと静電容量型センサ１８ｈの周方向での離隔距離が大きくされると共に、静電容量型センサ１８ｅと静電容量型センサ１８ｈの周方向での離隔距離と、静電容量型センサ１８ｆと静電容量型センサ１８ｇの周方向での離隔距離が小さくされるように、各静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈが配設されている。

また、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈは、インナ軸部材１２の中心軸に対して直交する方向に広がる仮想的な平面に対して、それぞれ所定の角度で周方向に傾斜している。換言すれば、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈは、上述のインナ軸部材１２の中心軸をとおる径方向線側の周方向端部が、他方の周方向端部に比して軸方向外側に突出している。この傾斜角度は、本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に突出形成された突部３４の斜面に静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈが固着されることによって設定されている。突部３４は、インナ軸部材１２の中心軸をとおる径方向線を稜線とする山形状とされており、周上で４つの突部３４が形成されている。そして、突部３４の周方向何れかの斜面に対して静電容量型センサ１８が固着されることによって、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈが所定の傾斜角度で配設されている。なお、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆ，１８ｇ，１８ｈの傾斜角度は、０度から９０度までの範囲で任意に設定され、好適には５度以上４５度以下、より好適には１０度以上３０度以下に設定される。

本体ゴム弾性体１６の軸方向端面上に上記の如き態様で配置された各静電容量型センサ１８において、外周側に延び出した電線２８が保護層３２から露出して外部の図示しない処理装置に接続されている。これにより、外力の入力によって本体ゴム弾性体１６が弾性変形させられると、静電容量型センサ１８の静電容量の変化に基づいた出力信号が、電線２８を通じて処理装置に入力されるようになっている。

そして、処理装置では、静電容量型センサ１８から送信された信号に基づいて、入力振動の大きさと方向が特定されるようになっている。より詳細には、［数１］に示された数式に基づく演算処理によって、入力された外力の大きさと方向が特定される。なお、［数１］において、ΔＣは、各静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈによって検出される静電容量の変化量であり、括弧内に何れのセンサであるかが示されている。更に、Ｆｘはｘ軸方向（図１中、左右方向）に作用する外力（軸直角方向の外力）を、Ｆｙはｙ軸方向（図１中、上下方向）に作用する外力（別の軸直角方向の外力）を、Ｆｚはｚ軸方向（図１中、紙面直交方向）に作用する外力（軸方向の外力）を、それぞれ示していると共に、Ｍｘはｘ軸回りのモーメント（こじり方向の回転力）を、Ｍｙはｙ軸回りのモーメント（別のこじり方向の回転力）を、Ｍｚはｚ軸回りのモーメント（ねじり方向の回転力）を、それぞれ示している。ｘ軸とｙ軸が図１に一点鎖線で示されていると共に、ｚ軸が図３に一点鎖線で示されている。

そこで、［数１］に示された数式の行列：Ａを求めるために、［数２］に示された数式の行列：Ａ’を予め算出する。この行列：Ａ’は、［数３］に示されているように、８行６列の行列であって、ｉ−ｊ成分がａ_ijとされている。なお、Ａ’はＡの逆行列である。即ち，Ａ＝Ａ’^-1。

［数２］，［数３］によれば、静電容量型センサ１８ａの静電容量の変化量：ΔＣ_(a) は、ΔＣ_(a) ＝ａ₁₁Ｆｘ＋ａ₁₂Ｆｙ＋ａ₁₃Ｆｚ＋ａ₁₄Ｍｘ＋ａ₁₅Ｍｙ＋ａ₁₆ Ｍｚとなる。そこにおいて、ｘ軸方向の入力（Ｆｘ）のみに限定すれば、ΔＣ_(a) ＝ａ₁₁Ｆｘとなると共に、ｙ軸方向の入力（Ｆｙ）のみに限定すれば、ΔＣ_(a) ＝ａ₁₂Ｆｙとなる。

ここで、静電容量型センサ１８ａは、図１に示されているように、ｘ軸方向が長手となるように配設されており、入力が同じであれば、ｘ軸方向での変形量がｙ軸方向での変形量よりも大きくなることから、ｘ軸方向の入力に対する静電容量の変化量が、ｙ軸方向の入力に対する静電容量の変化量よりも充分に大きくなる（ａ₁₁＞＞ａ₁₂）。本実施形態では、入力が同じ（Ｆｘ＝Ｆｙ）であれば、ｙ軸方向の入力に対する静電容量の変化量は、ｘ軸方向の入力に対する静電容量の変化量に比して、無視できるほどに小さいことから、ｙ軸方向の入力に対する静電容量の変化量が０に近似される（ａ₁₂Ｆｙ≒０）。更に、前提としてＦｙ≠０であることから、ａ₁₂が実質的に０とされる。

他の各静電容量型センサ１８ｂ〜１８ｈについても同様の計算をすることによって、ａ₂₁＝０，ａ₂₂＝ａ₁₁，ａ₃₁＝ａ₁₁，ａ₃₂＝０，ａ₄₁＝０，ａ₄₂＝ａ₁₁，ａ₅₂ ＝０，ａ₆₁＝０，ａ₆₂＝ａ₅₁，ａ₇₁＝ａ₅₁，ａ₇₂＝０，ａ₈₁＝０，ａ₈₂＝ａ₅₁を、それぞれ得る。そして、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの配置を考慮して符号を調節することにより、ａ₃₁＝−ａ₁₁，ａ₄₂＝−ａ₁₁，ａ₇₁＝−ａ₅₁，ａ₈₂＝−ａ₅₁とされる。

次に、ｚ軸方向の入力のみに限定すれば、軸方向一方の端面に固着された静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄの静電容量の変化量が互いに同じになることから、ａ₁₃＝ａ₂₃＝ａ₃₃＝ａ₄₃となる。一方、軸方向他方の端面に固着された静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈの静電容量の変化量が互いに同じになることから、ａ₅₃＝ａ₆₃＝ａ₇₃＝ａ₈₃となる。なお、本実施形態では、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄに対して静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈが傾斜していることから、ａ₁₃≠ａ₅₃とされている。これらによって、［数４］に示された行列：Ａ’を得る。

また、ｘ軸回りのモーメント：Ｍｘのみが入力されたと仮定した場合の静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの静電容量の変化量：ΔＣ_(a) 〜ΔＣ_(h) が［数５］のように得られる。一方、ｙ軸回りのモーメント：Ｍｙのみが入力されたと仮定した場合の静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの静電容量の変化量：ΔＣ_(a) 〜ΔＣ_(h) が［数６］のように得られる。

［数５］において、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄの配置と、モーメントの作用方向とを考慮すれば、静電容量型センサ１８ａ，１８ｃの静電容量の変化量は静電容量型センサ１８ｂ，１８ｄの静電容量の変化量に比して充分に小さく、ΔＣ_(a) およびΔＣ_(C) を何れも略０とみなすことができる。加えて、前提としてＭｘ≠０であることから、ａ₁₄＝ａ₃₄≒０となる。一方、静電容量型センサ１８ｅと静電容量型センサ１８ｇは、ｘ軸を外れて各一方の側に配設されていることから、Ｍｘの作用時に静電容量の変化が検出される。更に、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの配置を考慮すれば、ΔＣ_(d) ＝−ΔＣ_(b) ，ΔＣ_(g) ＝−ΔＣ_(e) ，ΔＣ_(h) ＝−ΔＣ_(f) であることから、ａ₄₄＝−ａ₂₄，ａ₇₄＝−ａ₅₄，ａ₈₄＝−ａ₆₄となる。

さらに、［数６］において、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄの配置と、モーメントの作用方向とを考慮すれば、静電容量型センサ１８ｂ，１８ｄの静電容量の変化量は静電容量型センサ１８ａ，１８ｃの静電容量の変化量に比して充分に小さく、ΔＣ_(b) およびΔＣ_(d) を何れも略０とみなすことができる。加えて、前提としてＭｙ≠０であることから、ａ₂₅＝ａ₄₅≒０となる。一方、静電容量型センサ１８ｆと静電容量型センサ１８ｈは、ｙ軸を外れて各一方の側に配設されていることから、Ｍｙの作用時に静電容量の変化が検出される。更に、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの配置を考慮すれば、ΔＣ_(C) ＝−ΔＣ_(a) ，ΔＣ_(g) ＝−ΔＣ_(e) ，ΔＣ_(h) ＝−ΔＣ_(f) であることから、ａ₃₅＝−ａ₁₅，ａ₇₅＝−ａ₅₅，ａ₈₅＝−ａ₆₅となる。

更にまた、［数５］と［数６］において、外力の作用方向に対する静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの配置を考慮すると、Ｍｘ入力時のΔＣ_(a) とＭｙ入力時のΔＣ_(b) はＭｘとＭｙの大きさが同じであれば等しくなることから、ａ₂₄＝ａ₁₅となる。同様にして、ａ₅₄＝ａ₆₅，ａ₆₄＝ａ₅₅となる。そして、外力の作用方向に対する静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの変形態様を考慮して各項の符号を調節することにより、［数７］の行列を得る。

また、ｚ軸回りのモーメント：Ｍｚのみが入力されたと仮定した場合における静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの静電容量の変化量：ΔＣ_(a) 〜ΔＣ_(h) は、［数８］のように得られる。［数８］において、静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄが周方向で等間隔に配されていることに着目すれば、ｚ軸回りのモーメント入力に対して、モーメントの方向に関わらず出力が同じになる（ａ₁₆＝ａ₂₆＝ａ₃₆＝ａ₄₆）。一方、静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈは、静電容量型センサ１８ｅと静電容量型センサ１８ｇが周方向の同じ側（一方側）に位置する突部３４の斜面に固着されていると共に、静電容量型センサ１８ｆと静電容量型センサ１８ｈが周方向の同じ側（他方側）に位置する突部３４の斜面に固着されている。このようなセンサの配置によって、ｚ軸回りのモーメント入力に対する静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇの静電容量の変化量（ａ₅₆Ｍｚ）と静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈの静電容量の変化量（ａ₆₆Ｍｚ）が異なっており、ａ₅₆とａ₆₆が互いに異なる数値とされている。かかる静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇの静電容量の変化量と静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈの静電容量の変化量との違いに基づいて、ｚ軸回りのモーメントの方向が特定されるようになっている。

なお、このような静電容量の変化量の違いは、以下の如き理由で生じるものと考えられる。即ち、周方向一方向のモーメント：Ｍｚが入力される際、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇと静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈの何れか一方では、ｘ軸方向とｙ軸方向の何れにおいても伸長されることから、静電容量の変化量が大きくなる。一方、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇと静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈの何れか他方では、ｘ軸方向とｙ軸方向の何れか一方で伸長されると同時に、ｘ軸方向とｙ軸方向の何れか他方では収縮されることから、静電容量の変化量が相殺されて小さくなる。本実施形態では、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇの出力と静電容量型センサ１８ｆ．１８ｈの出力を比較することにより、入力されたｚ軸回りのモーメント：Ｍｚの方向が特定されると共に、静電容量の変化量が大きい何れか一方の出力からＭｚの大きさが算出されるようになっている。

以上によって、行列：Ａ’が［数９］のように求められて、Ａ’に基づいて行列：Ａが算出される。そして、［数１］の数式によって、各静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの検出値（静電容量の変化）に基づいて、入力された振動の６方向分力（Ｆｘ，Ｆｙ，Ｆｚ，Ｍｘ，Ｍｙ，Ｍｚ）が求められるようになっている。なお、行列：Ａ’において、ａ₁₁，ａ₁₃，ａ₁₅，ａ₁₆，ａ₅₁，ａ₅₃，ａ₅₄，ａ₅₅，ａ₅₆，ａ₆₆の具体的な数値は、サスペンションブッシュ１０が装着される車両の特性に応じて決定されるものであって、加振試験等の結果に基づいて設定される。

かかる演算式を用いて振動の分力が算出されることは、例えば、サスペンションブッシュ１０にＭｘおよびＭｙを及ぼして、各静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄの静電容量の変化量を実測し、かかる実測値に対して［数２］の演算式に基づいて静電容量の変化量をシミュレーションした結果を比較することでも確認される。即ち、サスペンションブッシュ１０において、図８（ａ）に示されたＭｘおよびＭｙの合成入力に対する静電容量型センサ１８ａ〜１８ｄの静電容量の変化の実測値に対して、図８（ｂ）に示されたシミュレーションによる理論値が近似している。従って、［数２］の行列：Ａ’に基づいて行列：Ａを算出すれば、［数１］の演算式に基づいて静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈの静電容量の変化量から入力振動の６分力を算出することで、入力振動の大きさと入力方向を充分な精度で測定することが可能であると言える。なお、図８中では、静電容量型センサ１８ａの静電容量の変化が実線で、静電容量型センサ１８ｂの静電容量の変化が破線で、静電容量型センサ１８ｃの静電容量の変化が一点鎖線で、静電容量型センサ１８ｄの静電容量の変化が二点鎖線で、それぞれ示されている。

かくの如きセンシング機構を備えた本実施形態のサスペンションブッシュ１０では、本体ゴム弾性体１６に入力される外力が静電容量型センサ１８によって検出されるようになっている。即ち、静電容量型センサ１８は、外力の作用によって本体ゴム弾性体１６が弾性変形すると、静電容量型センサ１８が追従して弾性変形することから、静電容量型センサ１８の静電容量が伸縮変形に伴う誘電体層２０の厚さ変化および電極膜２２の面積変化に基づいて変化する。この静電容量の変化量は、本体ゴム弾性体１６の弾性変形量に対応することから、静電容量型センサ１８の静電容量の変化に基づいて本体ゴム弾性体１６に作用した外力を求めることができる。そして、サスペンションブッシュ１０が装着される車両において、静電容量型センサ１８の検出結果から求められた外力に応じてアクセルやブレーキが制御されることにより、横滑りの防止（走行安定性の向上）や効率的な加速および減速等が実現される。

また、サスペンションブッシュ１０の静電容量型センサ１８は、誘電体層２０と電極膜２２が何れも弾性材で形成されており、本体ゴム弾性体１６の弾性変形に追従し得る伸縮性を有している。それ故、大きく変形する本体ゴム弾性体１６に固着されても、変形によって損傷することなく充分な耐久性が確保される。特に、静電容量型センサ１８を構成する誘電体層２０と電極膜２２が、何れも長辺方向で初期状態に対して１０％という大きな伸縮変形を許容される弾性材で形成されていることから、本体ゴム弾性体１６の弾性変形に対して充分な追従性が発揮されて、破断等の不具合が回避される。

さらに、電極膜２２が導電性フィラーを散在させた導電性インクによって印刷形成されていることにより、弾性的な電極膜２２が容易に形成され得る。

また、静電容量型センサ１８が本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に重ね合わされて固着されていることによって、静電容量型センサ１８の折れ曲がり等の局所的な変形が本体ゴム弾性体１６によって防止されて、耐久性の向上が図られる。しかも、静電容量型センサ１８が本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に固着されていることによって、静電容量型センサ１８の配設も容易である。

また、本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に加硫接着された静電容量型センサ１８が弾性材で形成された保護層３２によって被覆されており、静電容量型センサ１８の外部への露出が防止されている。それ故、他部材の当接等による静電容量型センサ１８の損傷が回避されている。

また、静電容量型センサ１８は、インナ軸部材１２とアウタ筒部材１４の対向方向が長辺となるように配設されており、本体ゴム弾性体１６に対してインナ軸部材１２とアウタ筒部材１４の対向方向で引張力が作用した際に、静電容量型センサ１８の静電容量が変化するようになっている。これにより、軸直角方向に作用する外力（Ｆｘ，Ｆｙ）と、軸方向に作用する外力（Ｆｚ）と、こじり方向に作用する外力（Ｍｘ，Ｍｙ）と、ねじり方向に作用する外力（Ｍｚ）の何れが入力される場合であっても、本体ゴム弾性体１６にインナ軸部材１２とアウタ筒部材１４の対向方向での引張力が作用する筒形のサスペンションブッシュ１０において、少ない静電容量型センサ１８の配設数で６方向の外力を有効に検出することができる。

また、静電容量型センサ１８ａと静電容量型センサ１８ｂ、静電容量型センサ１８ｃと静電容量型センサ１８ｄ、静電容量型センサ１８ｅと静電容量型センサ１８ｆ、静電容量型センサ１８ｇと静電容量型センサ１８ｈが、それぞれインナ軸部材１２を径方向に挟んで配置されており、少ないセンサ数で効率的に外力を検出することができる。更に、静電容量型センサ１８ａ，１８ｂと静電容量型センサ１８ｃ，１８ｄ、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｆと静電容量型センサ１８ｇ，１８ｈは、それぞれ対向する径方向線が直交するように配置されていることによって、検出精度の向上も図られている。

また、静電容量型センサ１８ａと静電容量型センサ１８ｇ、静電容量型センサ１８ｂと静電容量型センサ１８ｈ、静電容量型センサ１８ｃと静電容量型センサ１８ｅ、静電容量型センサ１８ｄと静電容量型センサ１８ｆは、それぞれこじり方向の外力の入力に伴う引張変形側と圧縮変形側とで対になるように配置されている。これにより、静電容量型センサ１８の静電容量の変化によって、こじり方向の外力を検出することができる。しかも、静電容量型センサ１８が本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に固着されていることから、静電容量型センサ１８によるこじり方向の外力の検出が高い精度で実現される。

また、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇがインナ軸部材１２の中心軸をとおる径方向線（図２中、左右方向に延びる径方向線）に対して周方向一方の側に変位させた位置に配設されていると共に、静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈがインナ軸部材１２の中心軸をとおる径方向線（図２中、上下方向に延びる径方向線）に対して周方向他方の側に変位させた位置に配設されている。これにより、周方向の外力の入力時に、入力された外力が右回りか左回りかによって、静電容量型センサ１８ｅ，１８ｇと静電容量型センサ１８ｆ，１８ｈの間で静電容量の変化量に差が生じることから、周方向の外力を検出することが可能になる。

また、静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈは、軸方向に直交する平面に対して周方向における傾斜角を有している。それ故、静電容量型センサ１８ｅ〜１８ｈにおいて、電極膜２２の面積を充分に大きく確保して検出精度の向上を図りつつ、電極膜２２の軸方向での投影面積の増大に伴う検出精度の低下が抑えられている。即ち、静電容量型センサ１８は、軸方向での投影面積が増大して、長辺（径方向）と短辺（周方向）の長さの差が小さくなるに従って、演算式による算出結果の精度が低下し、外力の検出精度が低下する。そこにおいて、周方向に傾斜するように配設されていることによって、電極膜２２の面積を低減することなく検出感度の異方性が実現されており、検出精度の向上が図られている。

また、静電容量型センサ１８が本体ゴム弾性体１６に対して直接的に重ね合わされて固着されていることにより、本体ゴム弾性体１６の弾性変形量がリニアに静電容量型センサ１８の弾性変形量として現出され得て、外力の検出を高精度に行うことが可能となる。

以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、本発明はその具体的な記載によって限定されない。例えば、前記実施形態では、８つの静電容量型センサ１８ａ〜１８ｈによって、２つの軸直角方向と、軸方向と、２つのこじり方向と、ねじり方向の６つの方向で外力が検出されるようになっていたが、必要に応じて検出可能な外力の数を変化させることも可能であり、その場合には、外力を特定できるように静電容量型センサの数や配置の位置および方向を変更すれば良い。

また、前記実施形態では、静電容量型センサ１８が本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に固着されていたが、静電容量型センサ１８は、本体ゴム弾性体１６の軸方向中間部分に埋設されていても良い。これによれば、特別な保護層３２を設けることなく、静電容量型センサ１８の表面が絶縁体で被覆されると共に、外部への露出も防止されることから耐久性の向上が図られる。

さらに、保護層３２が省略されて、静電容量型センサ１８が外部に露出した態様で本体ゴム弾性体１６の軸方向端面に固着されていても良い。この場合にも、本体ゴム弾性体１６によって静電容量型センサ１８の折れ曲がり等の局所的な変形が抑えられることから、静電容量型センサ１８の耐久性が確保される。

また、前記実施形態では、本発明をサスペンションブッシュに適用した例が示されているが、本発明は、エンジンマウントやボデーマウント，サブフレームマウント等にも適用可能である。更に、本発明は、円筒形の防振装置にのみ適用されるものではなく、例えば、略円錐台形状の本体ゴム弾性体の小径側端部に第１の取付部材が固着されていると共に、大径側端部に第２の取付部材が固着された構造を有するお椀形の防振装置も適用可能である。また、本発明の適用範囲は、自動車用の防振装置に限定されるものではなく、自動二輪車や鉄道用車両，産業用車両等に用いられる防振装置にも好適に適用され得る。

１０：サスペンションブッシュ（外力検出が可能な防振装置）、１２：インナ軸部材（第１の取付部材）、１４：アウタ筒部材（第２の取付部材）、１６：本体ゴム弾性体、１８：静電容量型センサ、２０：誘電体層、２２：電極膜、３２：保護膜

Claims (10)

1. 第１の取付部材と第２の取付部材が本体ゴム弾性体で連結された防振装置において、
   誘電性の弾性材からなる誘電体層の両面に対して導電性の弾性材からなる一対の電極膜を設けた静電容量型センサを用いて、前記第１の取付部材と前記第２の取付部材の間への外力作用に際しての前記本体ゴム弾性体への引張力の作用方向に伸びる状態で該静電容量型センサを配し、該静電容量型センサを該本体ゴム弾性体に固着したことを特徴とする外力検出が可能な防振装置。
2. 前記第１の取付部材としてのインナ軸部材に前記第２の取付部材としてのアウタ筒部材が外挿されており、それらインナ軸部材とアウタ筒部材の間に前記本体ゴム弾性体が配設されていると共に、それらインナ軸部材とアウタ筒部材の対向方向に伸びる状態で前記静電容量型センサが配設されている請求項１に記載の外力検出が可能な防振装置。
3. 前記静電容量型センサが前記本体ゴム弾性体の軸方向端面に固着されている請求項２に記載の外力検出が可能な防振装置。
4. 前記本体ゴム弾性体の軸方向両側の端面において、前記インナ軸部材を径方向に挟んで配置された一対の前記静電容量型センサと、該インナ軸部材を他の径方向で挟んで配置された他の一対の該静電容量型センサとが、配設されている請求項２又は３に記載の外力検出が可能な防振装置。
5. 前記本体ゴム弾性体における軸方向で所定距離を隔てた位置に、それぞれ、こじり方向の外力の入力に伴う引張変形側と圧縮変形側とで対となるように前記静電容量型センサが配設されている請求項２〜４の何れか１項に記載の外力検出が可能な防振装置。
6. 前記本体ゴム弾性体において、前記インナ軸部材の中心軸をとおる径方向線に対して周方向一方の側に偏倚させた位置と周方向他方の側に偏倚させた位置とで対となるように前記静電容量型センサが配設されている請求項２〜５の何れか１項に記載の外力検出が可能な防振装置。
7. 前記静電容量型センサが、前記インナ軸部材の中心軸に直交する平面に対して該インナ軸部材の中心軸回りの周方向における傾斜角を有している請求項２〜５の何れか１項に記載の外力検出が可能な防振装置。
8. 前記本体ゴム弾性体の表面に対して前記静電容量型センサが固着されていると共に、該静電容量型センサを被覆する保護層が絶縁性の弾性材で形成されている請求項１〜７の何れか１項に記載の外力検出が可能な防振装置。
9. 前記一対の電極膜がゴム系導電インクによって形成されている請求項１〜８の何れか１項に記載の外力検出が可能な防振装置。
10. 前記誘電体層と一対の電極膜が何れも１０％以上の伸縮変形を許容される弾性材によって形成されている請求項１〜９の何れか１項に記載の外力検出が可能な防振装置。

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