JP2012188488A - 熱伝導性組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】熱伝導性、電気比抵抗の均一性に優れる熱伝導性組成物を提供すること。
【解決手段】マトリクス成分、ピッチ系黒鉛化短繊維、黒鉛粒子を含む熱伝導性組成物であって、ピッチ系黒鉛化短繊維は、熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、アスペクト比が６〜４０であり、繊維長のＲＲ均等数が１．６５以下であり、黒鉛粒子は、熱伝導率が少なくとも１方向に１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、厚みと長軸方向に発生するアスペクト比が１０〜５０であり、平均粒子径が１〜２０μｍであり、ピッチ系黒鉛化短繊維１００重量部に対し黒鉛粒子を４０〜６００重量部含み、マトリクス成分１００重量部に対し、ピッチ系黒鉛化短繊維及び黒鉛粒子の合計が５０〜１５０重量部含まれていることを特徴とする熱伝導性組成物。
【選択図】なし

Description

本発明は、マトリクス成分、ピッチ系黒鉛化短繊維及び黒鉛粒子を含む熱伝導性組成物に関わるものである。さらに詳しくは、特定の熱伝導率及びアスペクト比を満たすピッチ系黒鉛化短繊維と特定の熱伝導率、アスペクト比及び平均粒子径を満たす黒鉛粒子とを特定の存在比で含有した熱伝導性組成物であり、ＬＥＤ照明に代表される電気機器の放熱部材や熱交換器に好適に使用される。

高性能の炭素繊維はポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）を原料とするＰＡＮ系炭素繊維と、一連のピッチ類を原料とするピッチ系炭素繊維に分類できる。そして炭素繊維は強度・弾性率が通常の合成高分子に比較して著しく高いという特徴を利用し、航空・宇宙用途、建築・土木用途、産業用ロボット、スポーツ・レジャー用途など広く用いられている。また、ＰＡＮ系炭素繊維は、主として、その強度を利用する分野に、そしてピッチ系炭素繊維は、弾性率を利用する分野に用いられることが多い。

近年、省エネルギーに代表されるエネルギーの効率的使用方法が注目されている一方で、高速化されたＣＰＵや電子回路のジュール熱による発熱が重篤な問題として認識されつつある。また、電子注入を発光原理とするエレクトロルミネッセンス素子においても同様に重篤な問題として顕在化している。一方、各種素子を形成するプロセスに目を向けると環境配慮型プロセスが求められており、その対策として鉛が添加されていない所謂鉛フリー半田への切り替えがなされている。鉛フリー半田は融点が通常の鉛含有半田に比較して高いため、プロセスの熱の効率的な使用が要求されている。そして、このような製品・プロセスが内包する熱に由来する問題を解決するためには、熱の効率的な処理（サーマルマネジメント）を達成する必要がある。

一般に炭素繊維は、他の合成高分子に比較して熱伝導率が高いと言われているが、サーマルマネジメント用途に向けた、さらなる熱伝導の向上が検討されている。ところが、市販されているＰＡＮ系炭素繊維の熱伝導率は通常２００Ｗ／（ｍ・Ｋ）よりも小さい。これは、ＰＡＮ系炭素繊維が所謂難黒鉛化炭素繊維であり、熱伝導を担う黒鉛性を高めることが非常に困難なことに由来している。これに対して、ピッチ系炭素繊維は易黒鉛化炭素繊維と呼ばれ、ＰＡＮ系炭素繊維に比べて、黒鉛性を高くすることができるため、高熱伝導率を達成しやすいと認識されている。よって、効率的に熱伝導性を発現できる形状にまで配慮がなされた高熱伝導性フィラーにできる可能性がある。

ただ、炭素繊維単体での熱伝導性部材への加工は困難であり、非常に特殊な手法を用いる必要がある。そこで、金属性フィラー等と同様に、何らかのマトリクスと炭素繊維を複合材化し、その組成物の熱伝導度を向上させることが求められる。

次に、サーマルマネジメントに用いる成形体の特徴について考察する。一般的に炭素繊維を用いた成形体は、アスペクト比を有するために樹脂と混合する際に、粘度が高くなりやすく高充填するのが難しいことが多い。そのため、炭素繊維単独で使用するよりもアスペクト比の低い化合物と複合して成形体を得ることが多くある。しかし、無機化合物は一部を除いて熱伝導性が炭素繊維より低いものが多く、炭素繊維と比較して効率的に熱伝導性を高めるのが難しい。特許文献１、２には、炭素繊維と無機化合物を組み合わせた成形体が報告されているが、その組成が必ずしも適切とは言えず、十分にその性能を引き出しているとは言い難い。

特開平８−２８３４５６号公報 特開２００１−１５６２２７号公報

本発明の目的は、熱伝導性、電気比抵抗の均一性に優れる熱伝導性組成物を提供することである。

本発明者らは、熱伝導性、電気比抵抗の均一性に優れる熱伝導性組成物を得ようと鋭意検討を重ねた結果、特定の熱伝導率、アスペクト比、繊維長分布を有するピッチ系黒鉛化短繊維及び特定の熱伝導率、アスペクト比、平均粒子径を有する黒鉛粒子を所定の割合で混合することで、目的とする組成物を得ることが可能であることを見出し、本発明に到達した。

本発明は、マトリクス成分、ピッチ系黒鉛化短繊維、黒鉛粒子を含む熱伝導性組成物であって、熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維は、熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、アスペクト比が６〜４０であり、繊維長のＲＲ均等数が１．６５以下であり、黒鉛粒子は、熱伝導率が少なくとも１方向に１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、厚みと長軸方向に発生するアスペクト比が１０〜５０であり、平均粒子径が１〜２０μｍであり、ピッチ系黒鉛化短繊維１００重量部に対し黒鉛粒子を４０〜６００重量部含み、マトリクス成分１００重量部に対し、ピッチ系黒鉛化短繊維及び黒鉛粒子の合計が５０〜１５０重量部含まれていることを特徴とする熱伝導性組成物である。

本発明の熱伝導性組成物は、特定の熱伝導率、アスペクト比、繊維長分布を有するピッチ系黒鉛化短繊維及び特定の熱伝導率、アスペクト比、平均粒子径を有する黒鉛粒子を所定の比率で使用し、熱伝導性フィラーの総添加量を所定の比率に制御することで、優れた熱伝導性、電気比抵抗の均一性を有する熱伝導性組成物を得ることを可能にせしめている。

以下に、本発明の実施の形態について順次説明する。
本発明の熱伝導性組成物は、マトリクス成分、ピッチ系黒鉛化短繊維、黒鉛粒子を含む熱伝導性組成物であって、熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維は、熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、アスペクト比が６〜４０であり、黒鉛粒子は、熱伝導率が少なくとも１方向に１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、厚みと長軸方向に発生するアスペクト比が１０〜５０であり、平均粒子径が１〜２０μｍであり、ピッチ系黒鉛化短繊維１００重量部に対し黒鉛粒子を４０〜６００重量部含み、マトリクス成分１００重量部に対し、ピッチ系黒鉛化短繊維及び黒鉛粒子の合計が５０〜１５０重量部含まれていることを特徴とする熱伝導性組成物である。

一般的に熱伝導性組成物の熱伝導率を向上させるには、熱伝導性に優れるフィラーを高充填する必要がある。ピッチ系黒鉛化短繊維は一般的に高い熱伝導率を有しているが、黒鉛化時の温度によって熱伝導率は決まる。熱伝導性組成物に優れた熱伝導性を付与するには、１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上有する必要がある。より好ましくは３００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、更に好ましくは５００Ｗ／ｍ・Ｋである。ピッチ系黒鉛化短繊維の熱伝導率の測定方法に特に限定は無いが、具体的にはピッチ系黒鉛化短繊維の両端を導電ペーストで固定して電気抵抗を測定し、熱伝導率と電気抵抗は反比例することから計算して求める。

熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維のアスペクト比は６〜４０である。ピッチ系黒鉛化短繊維を熱伝導性フィラーとして用いる場合、熱伝導性組成物に優れた熱伝導率を付与するには、アスペクト比が必要である。アスペクト比が６を下回る場合、熱伝導性組成物の熱伝導率が期待できない。逆にアスペクト比が４０を超える場合、ピッチ系黒鉛化短繊維と黒鉛粒子を均一にブレンドする事が困難になり、均一な熱伝導性を有する熱伝導性組成物を得るのが困難になる。ピッチ系黒鉛化短繊維のアスペクト比の好ましい範囲は７〜３０である。

熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の繊維長のＲＲ均等数は１．６５以下である。
ＲＲ均等数のＲＲとはＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布を意味する。Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布は、粒度分布を表す式の一つで、下記式（１）で表され、分布の広がりを表すｎがＲＲ均等数に該当する。
Ｒ（Ｘ）＝ｅｘｐ{‐（Ｘ／Ｘｅ）^ｎ} ・・・（１）
（Ｘ：粒子径、Ｒ（Ｘ）：粒子径Ｘより大きな粒子径の比率、Ｘｅ：分布の位置を表す代表粒子径（篩上積算の３６．８％））

本発明では、粒子径を繊維長に置き換える。すなわち、ＲＲ均等数は繊維長分布を意味し、繊維長分布が大きい程、ＲＲ均等数は小さくなる。ＲＲ均等数が１．６５以下の場合、繊維長分布が広く、長い繊維長の隙間に短い繊維長のピッチ系黒鉛化短繊維が埋まって、ピッチ系黒鉛化短繊維がより均一な分散する様になり、均一な熱伝導率、電気比抵抗を得る様になる。逆にＲＲ均等数が１．６５を超える場合、熱伝導性組成物中の熱伝導率、電気比抵抗のばらつきが大きくなる。ＲＲ均等数を１．６５以下にする手法として特に限定はないが、成形前のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長が長いほど好ましい。ピッチ系黒鉛化短繊維は樹脂との混練の際に破断する。平均繊維長が長い程、混練後の繊維長が長く残る傾向がある。すなわち短い繊維長の成分がある一方、長い繊維長の成分もある程度含まれている事になり、結果として繊維長分布が広くなる。具体的には、混練前のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は４００μｍ超〜１００００μｍであるが好ましい。更に好ましくは、２０００μｍ〜６０００μｍである。

ピッチ系黒鉛化短繊維は、繊維状のため充填性に劣る傾向にあり、また樹脂との混練の際に繊維が破断し、熱伝導率が期待ほど発現しないことがある。この充填性を補うためのフィラーとしては、平板状、鱗片状などパッキング性を有する化合物が挙げられる。しかし、これら熱伝導性フィラーの熱伝導率が優れていないと、熱伝導率に優れる熱伝導性組成物が得られない。そこで、熱伝導性に優れる黒鉛粒子を使用する。黒鉛粒子の熱伝導率は少なくとも１方向において１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが求められる。黒鉛粒子の熱伝導率の測定方法に特に限定は無いが、具体的には熱伝導性フィラーを溶融等の手法を用いて成形片を作成し（具体的には１０ｍｍ角の成形片など）、レーザーフラッシュ法を用いて求めることができる。

黒鉛粒子の厚みと長軸方向に発生するアスペクト比がある程度ないと、熱伝導率に優れる熱伝導性組成物を得るのが困難になる。逆にアスペクト比が大きくなりすぎると、充填性が悪くなり、熱伝導性フィラーの併用効果が小さくなる。黒鉛粒子のアスペクト比は１０〜５０であり、より好ましくは１０〜３０以下である。

黒鉛粒子の平均粒子径は１〜２０μｍである。平均粒子径が１μｍを下回ると、マトリクスと分散した時の粘度が高くなり、黒鉛粒子をマトリクスに均一に分散するのが困難となり、熱伝導率や電気比抵抗の均一性に優れる熱伝導性組成物を得るのが困難になる。平均粒子径が２０μｍを超えると、黒鉛粒子がピッチ系黒鉛化短繊維同士の隙間に充填されにくくなって分散性が低下する事になり、熱伝導率や電気比抵抗のばらつきが大きくなる。好ましくは３〜１５μｍである。

前述の熱伝導率、アスペクト比、平均粒子径を満足する黒鉛粒子として特に限定は無いが、好ましい具体例として天然黒鉛として鱗状黒鉛（塊状黒鉛、鱗片状黒鉛）および土状黒鉛、膨張黒鉛、人造黒鉛として熱分解黒鉛等が挙げられるが、好ましくは鱗片黒鉛が挙げられる。

黒鉛粒子に含まれる硫黄元素の含有量が１００ｐｐｍ未満であることが望ましい。更に好ましくは５０ｐｐｍ未満である。ＬＥＤ照明などの電気機器は、特にＬＥＤ照明は硫黄の不純物があると、ＬＥＤ素子の劣化による輝度低下の恐れがある。従って、硫黄は少ない方が好ましい。硫黄の不純物量を制御する方法として特に限定は無いが、洗浄による除去法、加熱による揮発除去法が挙げられる。中でも加熱除去法は、黒鉛粒子の内部まで不純物を除去し、更に黒鉛化度を均一にできる効果もあるため好ましい。

黒鉛粒子に含まれる塩素元素の含有量が１００ｐｐｍ未満であることが望ましい。更に好ましくは５０ｐｐｍ未満である。ＬＥＤ照明などの電気機器は、特にＬＥＤ照明は塩素の不純物があると、ＬＥＤ素子の劣化による輝度低下の恐れがある。従って塩素は少ない方が好ましい。塩素の不純物量を制御する方法として特に限定は無いが、洗浄による除去法、加熱による揮発除去法が挙げられる。中でも加熱除去法は、黒鉛粒子の内部まで不純物を除去し、更に黒鉛化度を均一にできる効果もあるため好ましい。

本発明の熱伝導性組成物は、ピッチ系黒鉛化短繊維１００重量部に対し、黒鉛粒子を４０〜６００重量部含む。ピッチ系黒鉛化短繊維と黒鉛粒子の添加量がこの比にある時、黒鉛粒子、ピッチ系黒鉛化短繊維を単独で使用した時と比較して熱伝導率や電気比抵抗の均一性に優れた熱伝導性組成物が得られる。黒鉛粒子が４０重量部以下の場合、ピッチ系黒鉛化短繊維の間に充填される黒鉛粒子が減少し、熱伝導率や電気比抵抗の均一性が低下する。黒鉛粒子が６００重量部を超える場合、黒鉛粒子とピッチ系黒鉛化短繊維が分離する様になり、熱伝導率や電気比抵抗の均一性が低下する。より好ましくはピッチ系黒鉛化短繊維１００重量部に対し、黒鉛粒子を６０〜５５０重量部含むことである。

本発明の熱伝導性組成物は、マトリクス成分１００重量部に対し、ピッチ系黒鉛化短繊維と黒鉛粒子の合計が５０〜１５０重量部含まれる。ピッチ系黒鉛化短繊維と黒鉛粒子の合計が５０重量部未満だと、熱伝導性が期待できない。逆にピッチ系黒鉛化短繊維と黒鉛粒子の合計が１５０重量部を超えると、熱伝導性組成物の流動性が低くなり、成形性が低下する傾向にある。より好ましくは５０〜１００重量部である。

本発明におけるピッチ系黒鉛化短繊維は、充填させたときの成形性や熱伝導性の発現等の観点から、特定の形状のピッチ系黒鉛化短繊維を用いることが好ましい。
本発明におけるピッチ系黒鉛化短繊維は、光学顕微鏡で観測した平均繊維径（Ｄ１）が２〜２０μｍであることが好ましい。Ｄ１が２μｍを下回る場合、樹脂と複合する際に当該短繊維の本数が多くなるため、熱伝導性組成物の粘度が高くなり、熱伝導性フィラーの添加量が不十分になることがある。逆にＤ１が２０μｍを超えると、マトリクスと複合する際に短繊維の本数が少なくなるため、当該短繊維同士が接触しにくくなり、熱伝導性組成物とした時に効果的な熱伝導を発揮しにくくなることがある。Ｄ１の好ましい範囲は５〜１５μｍであり、より好ましくは７〜１３μｍである。

ピッチ系黒鉛化短繊維は、一般的には平均繊維長１ｍｍ未満からなるミルドファイバーと平均繊維長１ｍｍ以上１０ｍｍ未満からなるカットファイバーの２種類がある。ミルドファイバーの外観は粉状のため分散性に優れ、カットファイバーの外観は繊維状に近いため、繊維同士の接触が得られやすい特徴がある。

本発明におけるピッチ系黒鉛化短繊維はミルドファイバー、カットファイバー共に含み、その平均繊維長（Ｌ１）は、４００超〜１００００μｍであることが好ましい。ここで、平均繊維長は個数平均繊維長とし、光学顕微鏡下で測長器を用い、複数の視野において所定本数を測定し、その平均値から求めることができる。Ｌ１が４００μｍ以下の場合、繊維長のＲＲ均等数が１．６５を上回るようになり、均一な熱伝導率、電気比抵抗を有する熱伝導性組成物を得るのが期待しにくくなる。逆に１００００μｍより大きくなる場合、熱伝導性組成物を製造する際に、ピッチ系黒鉛化短繊維と黒鉛粒子を均一にブレンドする事が困難になり、均一な熱伝導性を有する熱伝導性組成物を得るのが困難になる。より好ましくは、４００〜６０００μｍの範囲である。この様なピッチ系黒鉛化短繊維を得る手法として特に制限はないがミリングの条件、すなわちカッター等で粉砕する際の、カッターの回転速度、滞留時間、クラッシャーの衝突回数を調節すること等により平均繊維長を制御することができる。また、ミリング後のピッチ系炭素短繊維から、篩等の分級操作を行って、短い繊維長または、長い繊維長のピッチ系炭素短繊維を除去することにより調整することができる。なお、混練前のピッチ系黒鉛化短繊維の繊維長分布に特に限定は無いが、ＲＲ均等数が１．４０以上である事が好ましい。

本発明におけるピッチ系黒鉛化短繊維は、黒鉛結晶からなり、六角網面の成長方向に由来する結晶子サイズが３０ｎｍ以上であることが好ましい。結晶子サイズは六角網面の成長方向のいずれも、黒鉛化度に対応するものであり、熱物性を発現するためには、一定サイズ以上が必要である。六角網面の成長方向の結晶子サイズは、Ｘ線回折法で求めることができる。測定手法は集中法とし、解析手法としては学振法が好適に用いられる。六角網面の成長方向の結晶子サイズは、（１１０）面からの回折線を用いて求めることができる。

ピッチ系黒鉛化短繊維に含まれる硫黄元素の含有量が１００ｐｐｍ未満であることが望ましい。更に好ましくは５０ｐｐｍ未満である。ＬＥＤ照明などの電気機器は、特にＬＥＤ照明は硫黄の不純物があると、ＬＥＤ素子の劣化による輝度低下の恐れがある。従って、硫黄は少ない方が好ましい。硫黄の不純物量を制御する方法として特に限定は無いが、洗浄による除去法、加熱による揮発除去法が挙げられる。中でも加熱除去法は、黒鉛粒子の内部まで不純物を除去し、更に黒鉛化度を均一にできる効果もあるため好ましい。

ピッチ系黒鉛化短繊維に含まれる塩素元素の含有量が１００ｐｐｍ未満であることが望ましい。更に好ましくは５０ｐｐｍ未満である。ＬＥＤ照明などの電気機器は、特にＬＥＤ照明は塩素の不純物があると、ＬＥＤ素子の劣化による輝度低下の恐れがある。従って塩素は少ない方が好ましい。塩素の不純物量を制御する方法として特に限定は無いが、洗浄による除去法、加熱による揮発除去法が挙げられる。中でも加熱除去法は、黒鉛粒子の内部まで不純物を除去し、更に黒鉛化度を均一にできる効果もあるため好ましい。

以下本発明の組成物を構成するピッチ系炭素短繊維の好ましい製造法について述べる。
本発明で用いられるピッチ系炭素短繊維の原料としては、例えば、ナフタレンやフェナントレンといった縮合多環炭化水素化合物、石油系ピッチや石炭系ピッチといった縮合複素環化合物等が挙げられる。その中でも、特にメソフェーズピッチが好ましい。メソフェーズピッチのメソフェーズ率としては少なくとも９０％以上、より好ましくは９５％以上、更に好ましくは９９％以上である。なお、メソフェーズピッチのメソフェーズ率は、溶融状態にあるピッチを偏光顕微鏡で観察することで確認出来る。

更に、原料ピッチの軟化点としては、２３０℃以上３４０℃以下が好ましい。不融化処理は、軟化点よりも低温で処理する必要がある。このため、軟化点が２３０℃より低いと、少なくとも軟化点未満の低い温度で不融化処理する必要があり、結果として不融化に長時間を要するため好ましくない。一方、軟化点が３４０℃を超えると、紡糸に３４０℃を超える高温が必要となり、ピッチの熱分解を引き起こし、発生したガスで糸に気泡が発生するなどの問題を生じるため好ましくない。軟化点のより好ましい範囲は２５０℃以上３２０℃以下、更に好ましくは２６０℃以上３１０℃以下である。なお、原料ピッチの軟化点はメトラー法により求めることが出来る。原料ピッチは、二種以上を適宜組み合わせて用いてもよい。組み合わせる原料ピッチのメソフェーズ率は少なくとも９０％以上であり、軟化点が２３０℃以上３４０℃以下であることが好ましい。

メソフェーズピッチは溶融法により紡糸され、その後不融化、炭化、粉砕、黒鉛化によってピッチ系黒鉛化短繊維となる。場合によっては、粉砕の後、分級工程を入れることもある。

以下各工程の好ましい態様について説明する。
紡糸方法には、特に制限はないが、所謂溶融紡糸法を適応することができる。具体的には、口金から吐出したメソフェーズピッチをワインダーで引き取る通常の紡糸延伸法、熱風をアトマイジング源として用いるメルトブロー法、遠心力を利用してメソフェーズピッチを引き取る遠心紡糸法などが挙げられる。中でもピッチ系炭素繊維前駆体の形態の制御、生産性の高さなどの理由からメルトブロー法を用いることが望ましい。このため以下本発明におけるピッチ系黒鉛化短繊維の製造方法に関してはメルトブロー法について記載する。

ピッチ系炭素繊維前駆体を形成する紡糸ノズルの形状はどのようなものであっても良い。通常真円状のものが使用されるが、適時楕円などの異型形状のノズルを用いても何ら問題ない。ノズル孔の長さ（ＬＮ）と孔径（ＤＮ）の比（ＬＮ／ＤＮ）としては、２〜２０の範囲が好ましい。ＬＮ／ＤＮが２０を超えると、ノズルを通過するメソフェーズピッチに強いせん断力が付与され、繊維断面にラジアル構造が発現する。ラジアル構造の発現は、黒鉛化の過程で繊維断面に割れを生じさせることがあり、機械特性の低下を引き起こすことがあるため好ましくない。一方、ＬＮ／ＤＮが２未満では、原料ピッチにせん断を付与することが出来ず、結果として黒鉛の配向が低いピッチ系炭素繊維前駆体となる。このため、黒鉛化しても黒鉛化度を十分に上げることが出来ず、熱伝導性を向上させ難く好ましくない。機械強度と熱伝導性の両立を達成するには、メソフェーズピッチに適度のせん断を付与する必要がある。このため、ノズル孔の長さ（ＬＮ）と孔径（ＤＮ）の比（ＬＮ／ＤＮ）は２〜２０の範囲が好ましく、更には３〜１２の範囲が特に好ましい。

紡糸時のノズルの温度、メソフェーズピッチがノズルを通過する際のせん断速度、ノズルからブローされる風量、風の温度等についても特に制約はなく、安定した紡糸状態が維持できる条件、即ち、メソフェーズピッチのノズル孔での溶融粘度が１〜１００Ｐａ・ｓの範囲にあれば良い。

ノズルを通過するメソフェーズピッチの溶融粘度が１Ｐａ・ｓ未満の場合、溶融粘度が低すぎて糸形状を維持することが出来ず好ましくない。一方、メソフェーズピッチの溶融粘度が１００Ｐａ・ｓを超える場合、メソフェーズピッチに強いせん断力が付与され、繊維断面にラジアル構造を形成するため好ましくない。メソフェーズピッチに付与するせん断力を適切な範囲にせしめ、かつ繊維形状を維持するためには、ノズルを通過するメソフェーズピッチの溶融粘度を制御する必要がある。このため、メソフェーズピッチの溶融粘度を１〜１００Ｐａ・ｓの範囲にするのが好ましく、更には３〜３０Ｐａ・ｓの範囲にすることが好ましく、５〜２５Ｐａ・ｓの範囲にすることが更に好ましい。

本発明のピッチ系黒鉛化短繊維は、平均繊維径（Ｄ１）が２〜２０μｍ以下であることを特徴とするが、ピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維径の制御は、ノズルの孔径を変更する、あるいはノズルからの原料ピッチの吐出量を変更する、あるいはドラフト比を変更することで調整可能である。ドラフト比の変更は、１００〜４００℃に加温された毎分１００〜２００００ｍの線速度のガスを細化点近傍に吹き付けることによって達成することができる。吹き付けるガスに特に制限は無いが、コストパフォーマンスと安全性の面から空気が望ましい。

ピッチ系炭素繊維前駆体は、金網等のベルトに捕集されピッチ系炭素繊維前駆体ウェブとなる。その際、ベルト搬送速度により任意の目付量に調整できるが、必要に応じ、クロスラップ等の方法により積層させてもよい。ピッチ系炭素繊維前駆体ウェブの目付量は生産性及び工程安定性を考慮して、１５０〜１０００ｇ／ｍ^２が好ましい。

このようにして得られたピッチ系炭素繊維前駆体ウェブは、公知の方法で不融化処理し、ピッチ系不融化繊維ウェブにする。不融化は、空気、或いはオゾン、二酸化窒素、窒素、酸素、ヨウ素、臭素を空気に添加したガスを用いた酸化性雰囲気下で実施できるが、安全性、利便性を考慮すると空気中で実施することが望ましい。また、バッチ処理、連続処理のどちらでも処理可能であるが、生産性を考慮すると連続処理が望ましい。不融化処理は１５０〜３５０℃の温度で、一定時間の熱処理を付与することで達成される。より好ましい温度範囲は、１６０〜３４０℃である。昇温速度は１〜１０℃／分が好適に用いられ、連続処理の場合は任意の温度に設定した複数の反応室を順次通過させることで、上記昇温速度を達成できる。昇温速度のより好ましい範囲は、生産性及び工程安定性を考慮して、３〜９℃／分である。

ピッチ系不融化繊維ウェブは、６００〜２０００℃の温度で、真空中、或いは窒素、アルゴン、クリプトン等の不活性ガスを用いた非酸化性雰囲気中で炭化処理され、ピッチ系炭素繊維ウェブになる。炭化処理は、コスト面を考慮して、常圧かつ窒素雰囲気下での処理が望ましい。また、バッチ処理、連続処理のどちらでも処理可能であるが、生産性を考慮すれば連続処理が望ましい。

炭化処理されたピッチ系炭素繊維ウェブは、所望の繊維長にするために、切断、破砕・粉砕等の処理が実施される。また、場合によっては、分級処理が実施される。処理方式は所望の繊維長に応じて選定されるが、切断にはギロチン式、１軸、２軸及び多軸回転式等のカッターが好適に使用され、破砕、粉砕には衝撃作用を利用したハンマ式、ピン式、ボール式、ビーズ式及びロッド式、粒子同士の衝突を利用した高速回転式、圧縮・引裂き作用を利用したロール式、コーン式及びスクリュー式等の破砕機・粉砕機等が好適に使用される。所望の繊維長を得るために、切断と破砕・粉砕を多種複数機で構成してもよい。処理雰囲気は湿式、乾式のどちらでもよい。分級処理には、振動篩い式、遠心分離式、慣性力式、濾過式等の分級装置等が好適に使用される。所望の繊維長は、機種選定のみならず、ロータ・回転刃等の回転数、供給量、刃間クリアランス、系内滞留時間等を制御することによっても得ることができる。また、分級処理を用いる場合には、所望の繊維長は篩い網孔径等を調整することによっても得ることができる。

上記の切断、破砕・粉砕処理、場合によっては分級処理を併用して作成したピッチ系炭素短繊維は、２０００〜３５００℃に加熱し黒鉛化して最終的なピッチ系黒鉛化短繊維とする。黒鉛化は、アチソン炉、電気炉等にて実施され、真空中、或いは窒素、アルゴン、クリプトン等の不活性ガスを用いた非酸化性雰囲気下等で実施される。

本発明においてピッチ系黒鉛化短繊維は、マトリクス成分との親和性をより高め、ハンドリング性の向上を目的として、表面処理やサイジング処理をしても良い。また、必要に応じて表面処理した後にサイジング処理をしても良い。表面処理の方法として特に限定は無いが、具体的には、電着処理、めっき処理、オゾン処理、プラズマ処理、酸処理などが挙げられる。サイジング処理に用いるサイジング剤に特に限定は無いが、具体的にはエポキシ化合物、水溶性ポリアミド化合物、飽和ポリエステル、不飽和ポリエステル、酢酸ビニル、アルコール、グリコールを単独又はこれらの混合物で用いることができる。サイジング剤はフィラーに対し０．０１〜１０重量％、付着させても良い。しかし、サイジング剤付着ピッチ系炭素繊維フィラーは活性点を持つ可能性もあることから、サイジング処理は極力少ないことが好ましい。好ましい付着量は０．１〜２．５重量％である。

本発明の熱伝導性組成物は、ピッチ系黒鉛化短繊維とマトリクスとを混合して作製するが、混合の際には、ニーダー、各種ミキサー、ブレンダー、ロール、押出機、ミリング機、自公転式の撹拌機などの混合装置又は混練装置が好適に用いられる。

本発明の熱伝導性組成物の熱伝導率をより高めるために、上記ピッチ系黒鉛化短繊維および黒鉛粒子のフィラー以外の化合物を必要に応じてこれらを機能に応じて適宜添加してもよい。具体的には、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化ケイ素、酸化亜鉛、などの金属酸化物、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムなどの金属水酸化物、窒化ホウ素などの金属窒化物、酸化窒化アルミニウムなどの金属酸窒化物、炭化珪素などの金属炭化物、金、銀、銅、アルミニウムなどの金属もしくは金属合金、などが挙げられる。また熱伝導率やアスペクト比が上記の範囲以外である天然黒鉛、人造黒鉛、膨張黒鉛、ダイヤモンドなどの炭素材料も必要に応じて適宜添加してもよい。また、２種類以上併用することも可能である。ただ、上記化合物は、密度がピッチ系黒鉛化短繊維より大きなものが多く、軽量化を目的とするときには、添加量や添加比率に気を配る必要がある。

また、必要に応じて他の添加剤を複数、組成物に添加しても構わない。他の添加剤としては離型剤、難燃剤、乳化剤、軟化剤、可塑剤、界面活性剤、赤外線吸収剤、紫外線吸収剤、熱安定剤等を挙げることができる。赤外線吸収剤は波長７５０ｎｍ〜５００００ｎｍ、特に好ましくは３０００〜３００００ｎｍの赤外光に対して、光吸収率の高いものが好ましく用いられる。また更には可視域の光吸収剤として公知の顔料、染料等を挙げる事ができる。中でも、難燃剤はＬＥＤ照明など高温を発生する電気機器の安全性を維持するためにも、使用されるのが好ましい。

マトリクス成分は、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、アラミド樹脂、およびゴムからなる群から選択される少なくとも１種である。複合成形体に所望の物性を発現させるために熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂を適宜混合して用いることもできる。

マトリクス成分に用いることができる熱可塑性樹脂としてポリオレフィン類及びその共重合体（ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアルコール、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−プロピレン共重合体等のエチレン−α−オレフィン共重合体など）、ポリメタクリル酸類及びその共重合体（ポリメタクリル酸メチル等のポリメタクリル酸エステルなど）、ポリアクリル酸類及びその共重合体、ポリアセタール類及びその共重合体、フッ素樹脂類及びその共重合体（ポリフッ化ビニリデン、ポリテトラフルオロエチレン等）、ポリエステル類及びその共重合体（ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン２，６ナフタレート、液晶性ポリマーなど）、ポリスチレン類及びその共重合体（スチレン−アクリロニトリル共重合体、ＡＢＳ樹脂など）、ポリアクリロニトリル類及びその共重合体、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）類及びその共重合体（変性ＰＰＥ樹脂なども含む）、脂肪族ポリアミド類及びその共重合体、ポリカーボネート類及びその共重合体、ポリフェニレンスルフィド類及びその共重合体、ポリサルホン類及びその共重合体、ポリエーテルサルホン類及びその共重合体、ポリエーテルニトリル類及びその共重合体、ポリエーテルケトン類及びその共重合体、ポリエーテルエーテルケトン類及びその共重合体、ポリケトン類及びその共重合体、エラストマー、液晶性ポリマー、ポリイミド類及びその共重合体等が挙げられる。これらから一種を単独で用いても、二種以上を適宜組み合わせて用いても良い。

熱可塑性樹脂の荷重たわみ温度は、１２０℃以上が望ましい。ＬＥＤ照明など高温を発生する電気機器において、高温発生時に電気機器が変形するのを防ぐことができる。好ましくは１３０℃以上である。この物性を満足する熱可塑性樹脂として特に限定は無いが、具体的にはポリカーボネート樹脂、脂肪族ポリアミド、ポリエーテルサルホン類、ポリエーテルエーテルケトン類、ポリイミド樹脂などが挙げられる。

また、熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、熱硬化性ポリイミド類、熱硬化型変性ＰＰＥ類、および熱硬化型ＰＰＥ類などが挙げられ、これらから一種を単独で用いても、二種以上を適宜組み合わせて用いても良い。

アラミド樹脂としてはテレフタル酸および／またはイソフタル酸からなる芳香族ジカルボン酸成分と、１，４−フェニレンジアミン、１，３−フェニレンジアミン、３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルエーテルおよび１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼンからなる群より選ばれる少なくとも一種の芳香族ジアミン成分に由来する全芳香族ポリアミド、および芳香族ポリアミドイミド類及びその共重合体が例示される。

ゴムとしては特に限定は無いが天然ゴム（ＮＲ）、アクリルゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲゴム）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ウレタンゴム、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＭ）、エピクロルヒドリンゴム、クロロプレンゴム（ＣＲ）、シリコーンゴム及びその共重合体、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、ブチルゴムなどがある。

本発明の熱伝導組成物の用途は、電気機器の放熱部材等がある。例えば、本発明の熱伝導性組成物は、ＬＥＤ照明等の発熱性電気機器からの熱を放出する、放熱筐体や放熱フィン等の放熱部品に使用される。これによって、発熱性電気機器からの熱の拡散が良好となり、長期的に発熱性電気機器の長寿命化に貢献できる。

以下に実施例を示すが、本発明はこれらに制限されるものではない。
なお、本実施例における各値は、以下の方法に従って求めた。

（１）ピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維径は、ＪＩＳ Ｒ７６０７に準じ、光学顕微鏡下でスケールを用いて６０本測定し、その平均値から求めた。

（２）ピッチ系黒鉛化短繊維の個数平均繊維長は、セイシン企業製ＰＩＴＡ１を用いて繊維長１μｍ以上のもの３０００本測定し、その平均値から求めた。

（３）ピッチ系黒鉛化短繊維の結晶子サイズは、Ｘ線回折に現れる（１１０）面からの反射を測定し、学振法にて求めた。

（４）ピッチ系黒鉛化短繊維の端面は、透過型電子顕微鏡で１００万倍の倍率で観察し、４００万倍に写真上で拡大し、グラフェンシートを確認した。

（５）ピッチ系黒鉛化短繊維の表面は走査型電子顕微鏡で１０００倍の倍率で観察し、凹凸を確認した。

（６）ピッチ系黒鉛化短繊維の熱伝導率は、電気比抵抗を粉砕工程以外を同じ条件で作成した、ピッチ系黒鉛化短繊維の両端の距離が１ｃｍになるように銀ペーストを用いて固定し、両端の電気抵抗をテスターで２０本測定し、ピッチ系黒鉛化短繊維の半径を用いて、計算して求め、熱伝導率と電気比抵抗の下記関係式（特許３６４８８６５号参考）から計算により求めた。
Ｋ＝１２７２．４／ＥＲ−４９．４
（Ｋはピッチ系黒鉛化短繊維の熱伝導率Ｗ／（ｍ・Ｋ）、ＥＲは炭素繊維の電気比抵抗μΩｍ）

（７）黒鉛粒子のアスペクト比は、走査型電子顕微鏡で２０００倍の倍率で観察し、厚みと長軸の長さを測定し、長軸の長さ／厚みから算出した。

（８）黒鉛粒子の平均粒子径は、シスメックス製マスターサイザー２０００を用いて、レーザー回折法から求めた。

（９）黒鉛粒子、ピッチ系黒鉛化短繊維の硫黄、塩素の含有量は、黒鉛粒子、ピッチ系黒鉛化短繊維を９００℃で燃焼分解させた後、発生したガスを吸収液に吸収させて、ダイオネクス製ＩＣＳ−１５００を用いて、イオンクロマトグラフ法から求めた。

（１０）マトリクスの荷重たわみ温度は、ＪＩＳ Ｋ７１９１−２に準じ、東洋精機製作所製ＨＤＴテスターＡ−３Ｍ（０．４５ＭＰａ）を用いて求めた。

（１１）熱伝導性組成物の熱伝導率及びばらつき（平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値））は、ＮＥＴＺＳＣＨ製ＬＦＡ−４４７を用いて、レーザーフラッシュ法より面内方向の熱伝導率を１０点測定し、算出した。

（１２）熱伝導性組成物の電気比抵抗及びばらつき（平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値））は、三菱化学アナリテック製ロレスタＥＰを用いて、３０点測定し算出した。

（１３）熱伝導性組成物中の平均繊維長、アスペクト比、繊維長のＲＲ均等数は、熱伝導性組成物を空気気流下で５５０℃、３時間保持してマトリクス成分を除去した後に、セイシン企業製ＰＩＴＡ１を用いて繊維長１μｍ以上のもの３０００本測定し求めた。ＲＲ均等数は下記式（１）のＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布の式から、粒子径を繊維長に置き換えて、算出した。
Ｒ（Ｘ）＝ｅｘｐ{‐（Ｘ／Ｘｅ）^ｎ}・・・（１）
（Ｘ：粒子径、Ｒ（Ｘ）：粒子径Ｘより大きな粒子径の比率、Ｘｅ：分布の位置を表す代表粒子径（篩上積算の３６．８％））

［参考例１］
縮合多環炭化水素化合物よりなるピッチを主原料とした。光学的異方性割合は１００％、軟化点が２８３℃であった。直径０．２ｍｍφの孔のキャップを使用し、スリットから加熱空気を毎分５５００ｍの線速度で噴出させて、溶融ピッチを牽引して平均直径１４．５μｍのピッチ系短繊維を作製した。この時の紡糸温度は３２８℃であり、溶融粘度は１３．５Ｐａ・Ｓ（１３５ｐｏｉｓｅ）であった。紡出された繊維をベルト上に捕集してマットとし、さらにクロスラッピングで目付４００ｇ／ｍ^２のピッチ系炭素繊維前駆体からなるピッチ系炭素繊維前駆体ウェブとした。
このピッチ系炭素繊維前駆体ウェブを空気中で１７０℃から３２０℃まで平均昇温速度５℃／分で昇温して不融化、更に８００℃で焼成を行った。このピッチ系炭素繊維ウェブをカッター（ターボ工業製）を用いて４００ｒｐｍで粉砕し、３０００℃で黒鉛化した。
ピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維径は９．８μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）は９％であった。個数平均繊維長は５００μｍであった。六角網面の成長方向に由来する結晶サイズは７０ｎｍ、熱伝導率は６００Ｗ／ｍ・Ｋであった。
また、硫黄、塩素の含有量はそれぞれ硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍであった。

［参考例２］
カッターの回転数を３００ｒｐｍにした以外は、参考例１と同様にピッチ系黒鉛化短繊維を製造した。
ピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維径は９．８μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）は９％であった。個数平均繊維長は８００μｍであった。六角網面の成長方向に由来する結晶サイズは７０ｎｍ、熱伝導率は６００Ｗ／ｍ・Ｋであった。
また、硫黄、塩素の含有量はそれぞれ硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍであった。

［参考例３］
カッターの回転数を８５０ｒｐｍにした以外は、参考例１と同様にピッチ系黒鉛化短繊維を製造した。
ピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維径は９．８μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）は９％であった。個数平均繊維長は９０μｍであった。六角網面の成長方向に由来する結晶サイズは７０ｎｍ、熱伝導率は６００Ｗ／ｍ・Ｋであった。
また、硫黄、塩素の含有量はそれぞれ硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍであった。

［実施例１］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７５重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１４．７Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は９％であった。電気比抵抗は２．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例２］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）１００重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維２０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は２１．０Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１３％であった。電気比抵抗は５．０×１０^３Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。

［実施例３］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）６０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維２０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１５．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１２％であった。電気比抵抗は２．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例４］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（西村黒鉛製：ＰＣ−７、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比３０、平均粒子径１０μｍ、硫黄８０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）７５重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１３．９Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１２％であった。電気比抵抗は３．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例５］
鱗片黒鉛（西村黒鉛製：ＰＳ−９９、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比３０、平均粒子径１０μｍ、硫黄８００ｐｐｍ、塩素２０ｐｐｍ）を２５００℃で処理し、硫黄３０ｐｐｍ、塩素１０ｐｐｍの鱗片黒鉛を得た。
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と上記の加熱除去を施した鱗片黒鉛７５重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１３．７Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１２％であった。電気比抵抗は３．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例６］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１２．５Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１０％であった。電気比抵抗は８．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［実施例７］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）４０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維２０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１０．８Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１３％であった。電気比抵抗は９．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。

［実施例８］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）２０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維４０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１６．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は９％であった。電気比抵抗は６．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。

［実施例９］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１９．５Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１３％であった。電気比抵抗は４．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［実施例１０］
ポリブチレンテレフタレート（ポリプラスチックス製：３００ＦＰ、荷重たわみ温度１５０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）１５重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維７５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１４．５Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１５％であった。電気比抵抗は２．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例１１］
ポリブチレンテレフタレート（ポリプラスチックス製：３００ＦＰ、荷重たわみ温度１５０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１３．９Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１２％であった。電気比抵抗は８．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。

［実施例１２］
６，６−ナイロン（旭化成ケミカルズ製：１３００Ｓ、荷重たわみ温度２３０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）１５重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維７５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１３．９Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１０％であった。電気比抵抗は３．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例１３］
６，６−ナイロン（旭化成ケミカルズ製：１３００Ｓ、荷重たわみ温度２５０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１４．７Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１５％であった。電気比抵抗は７．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［実施例１４］
ポリフェニレンサルファイド（ポリプラスチックス製：０２０２Ｃ７、荷重たわみ温度
１５０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）１５重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維７５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１４．０Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１４％であった。電気比抵抗は３．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例１５］
ポリフェニレンサルファイド（ポリプラスチックス製：０２０２Ｃ７、荷重たわみ温度１５０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１６．８Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１０％であった。電気比抵抗は２．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［実施例１６］
鱗片黒鉛（西村黒鉛製：ＰＳ−９９、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比３０、平均粒子径１０μｍ、硫黄８００ｐｐｍ、塩素２０ｐｐｍ）を２５００℃で処理し、硫黄３０ｐｐｍ、塩素１０ｐｐｍの鱗片黒鉛を得た。
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と上記の加熱除去を施した鱗片黒鉛３０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１２．４Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１０％であった。電気比抵抗は８．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［実施例１７］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＭＮ３６００Ｈ、荷重たわみ温度１２５℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１２．９Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１３％であった。電気比抵抗は７．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［実施例１８］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７５重量部と参考例２で作成したピッチ系黒鉛化短繊維１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１５μｍであり、アスペクト比は１１．７であり、ＲＲ均等数は１．５７であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１４．８Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１０％であった。電気比抵抗は２．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例１９］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部と参考例２で作成したピッチ系黒鉛化短繊維３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１５μｍであり、アスペクト比は１１．７であり、ＲＲ均等数は１．５７であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１２．７Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１４％であった。電気比抵抗は７．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。

［実施例２０］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７５重量部とピッチ系黒鉛化短繊維（日本グラファイトファイバー製：ＸＮ−１００−０３Ｍ、平均繊維径１０μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）３％、平均繊維長３０００μｍ、六角網面の成長方向に由来する結晶サイズ５０ｎｍ、熱伝導率５００Ｗ／ｍ・Ｋ、硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１２０μｍであり、アスペクト比は１２．０であり、ＲＲ均等数は１．５８であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１２．５Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１３％であった。電気比抵抗は５．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例２１］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部とピッチ系黒鉛化短繊維（日本グラファイトファイバー製：ＸＮ−１００−０３Ｍ、平均繊維径１０μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）３％、平均繊維長３０００μｍ、六角網面の成長方向に由来する結晶サイズ５０ｎｍ、熱伝導率５００Ｗ／ｍ・Ｋ、硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１２０μｍであり、アスペクト比は１２．０であり、ＲＲ均等数は１．５８であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１１．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１４％であった。電気比抵抗は２．０×１０^５Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例２２］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７５重量部とピッチ系黒鉛化短繊維（日本グラファイトファイバー製：ＸＮ−１００−０６Ｍ、平均繊維径１０μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）３％、平均繊維長６０００μｍ、六角網面の成長方向に由来する結晶サイズ５０ｎｍ、熱伝導率５００Ｗ／ｍ・Ｋ、硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１２０μｍであり、アスペクト比は１２．０であり、ＲＲ均等数は１．５６であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１２．５Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１３％であった。電気比抵抗は５．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例２３］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部とピッチ系黒鉛化短繊維（日本グラファイトファイバー製：ＸＮ−１００−０６Ｍ、平均繊維径１０μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）３％、平均繊維長６０００μｍ、六角網面の成長方向に由来する結晶サイズ５０ｎｍ、熱伝導率５００Ｗ／ｍ・Ｋ、硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１２０μｍであり、アスペクト比は１２．０であり、ＲＲ均等数は１．５６であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１１．３Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１１％であった。電気比抵抗は１．５×１０^５Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。

［実施例２４］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７５重量部とピッチ系黒鉛化短繊維（三菱樹脂製：Ｋ２２３ＱＧ、平均繊維径１０μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）３％、平均繊維長６０００μｍ、六角網面の成長方向に由来する結晶サイズ３０ｎｍ、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１２０μｍであり、アスペクト比は１２．０であり、ＲＲ均等数は１．５６であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１１．０Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１７％であった。電気比抵抗は９．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。

［実施例２５］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）３０重量部とピッチ系黒鉛化短繊維（三菱樹脂製：Ｋ２２３ＱＧ、平均繊維径１０μｍ、平均繊維径に対する繊維径分散の比（ＣＶ値）３％、平均繊維長６０００μｍ、六角網面の成長方向に由来する結晶サイズ３０ｎｍ、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、硫黄１０ｐｐｍ、塩素５ｐｐｍ）３０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１２０μｍであり、アスペクト比は１２．０であり、ＲＲ均等数は１．５６であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１０．５Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は１２％であった。電気比抵抗は４．５×１０^５Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は３０％であった。

［比較例１］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度：１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）９０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は８．８Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。電気比抵抗は４．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は６０％であった。

［比較例２］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度：１４０℃）１００重量部と参考例１で作成したピッチ系黒鉛化短繊維９０重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は１１０μｍであり、アスペクト比は１１．２であり、ＲＲ均等数は１．６０であった。熱伝導性組成物の粘度は、２５０Ｐａ・ｓであった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１３．８Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は２０％であった。電気比抵抗は２．０×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は５０％であった。

［比較例３］
難燃グレードのポリカーボネート（帝人化成製：ＬＮ２５２０、荷重たわみ温度１４０℃）１００重量部と鱗片黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ製：ＫＳ−１５、熱伝導率２００Ｗ／ｍ・Ｋ、アスペクト比２７、平均粒子径８μｍ、硫黄２５ｐｐｍ、塩素１ｐｐｍ）７５重量部と参考例３で作成したピッチ系黒鉛化短繊維１５重量部とを二軸混練機（栗本鐵工所製）を用いて混合し熱伝導性組成物を得た。
熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維の平均繊維長は８０μｍであり、アスペクト比は８．０であり、ＲＲ均等数は１．９０であった。
熱伝導性組成物を射出成形機（東芝機械製ＥＣ４０ＮII）を用いて厚み２ｍｍの熱伝導性成形体を得た。
熱伝導率は１４．４Ｗ／ｍ・Ｋであり、平均熱伝導率に対する熱伝導率分散の比（ＣＶ値）は２５％であった。電気比抵抗は３．５×１０^４Ω／□であり、平均電気比抵抗に対する電気比抵抗分散の比（ＣＶ値）は８０％であった。

本発明の熱伝導性組成物は、熱伝導性、電気比抵抗の均一性に優れ、ＬＥＤ照明等の発熱性電気機器からの熱を拡散する放熱筐体や放熱フィン等の高い放熱特性が要求される場所に用いることが可能であり、サーマルマネージメントを確実なものとする。

Claims (13)

1. マトリクス成分、ピッチ系黒鉛化短繊維、黒鉛粒子を含む熱伝導性組成物であって、熱伝導性組成物中のピッチ系黒鉛化短繊維は、熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、アスペクト比が６〜４０であり、繊維長のＲＲ均等数は１．６５以下であり、黒鉛粒子は、熱伝導率が少なくとも１方向に１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、厚みと長軸方向に発生するアスペクト比が１０〜５０であり、平均粒子径が１〜２０μｍであり、ピッチ系黒鉛化短繊維１００重量部に対し黒鉛粒子を４０〜６００重量部含み、マトリクス成分１００重量部に対し、ピッチ系黒鉛化短繊維及び黒鉛粒子の合計が５０〜１５０重量部含まれていることを特徴とする熱伝導性組成物。
2. 黒鉛粒子が、膨張黒鉛および鱗片黒鉛からなる群より選ばれる少なくとも一種である請求項１に記載の熱伝導性組成物。
3. 該黒鉛粒子に含まれる硫黄元素の含有量が１００ｐｐｍ未満である請求項１〜２のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物。
4. 該黒鉛粒子に含まれる塩素元素の含有量が１００ｐｐｍ未満である請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物。
5. 該ピッチ系黒鉛化短繊維に含まれる硫黄元素の含有量が１００ｐｐｍ未満である請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物。
6. 該ピッチ系黒鉛化短繊維に含まれる塩素元素の含有量が１００ｐｐｍ未満である請求項１〜５のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物。
7. マトリクス成分が熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、アラミド樹脂、およびゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種である請求項１〜６のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物。
8. 該熱可塑性樹脂が、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−２、６−ナフタレート、脂肪族ポリアミド、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエーテルケトン、ポリフェニレンスルフィド、及びアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン系共重合樹脂からなる群より選ばれる少なくとも一種の樹脂である請求項７に記載の熱伝導性組成物。
9. 該熱可塑性樹脂の荷重たわみ温度が１２０℃以上であることを特徴とする請求項８に記載の熱伝導性組成物。
10. 該熱硬化性樹脂が、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、熱硬化型変性ＰＰＥ樹脂、熱硬化型ＰＰＥ類、ポリイミド樹脂及びその共重合体、芳香族ポリアミドイミド樹脂及びその共重合体からなる群より選ばれる少なくとも一種の樹脂である請求項７に記載の熱伝導性組成物。
11. 該ゴムが、天然ゴム、アクリルゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、イソプレンゴム、ウレタンゴム、エチレンプロピレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、クロロプレンゴム、シリコーンゴム、スチレンブタジエンゴム、ブタジエンゴム、およびブチルゴムからなる群より選ばれる少なくとも一種である請求項７に記載の熱伝導性組成物。
12. メソフェーズピッチを原料とし、平均繊維径が２〜２０μｍであり、個数平均繊維長が４００超〜１００００μｍであり、六角網面の成長方向に由来する結晶子サイズが３０ｎｍ以上であるピッチ系黒鉛化短繊維を用いる請求項１〜１１のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物の製造方法。
13. 請求項１〜１１のいずれか１項に記載の熱伝導性組成物を、成形してなる熱伝導性成形体。