JP2012197474A

JP2012197474A - Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末

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Publication number: JP2012197474A
Application number: JP2011061387A
Authority: JP
Inventors: Shinji Koeda; 真仁小枝; Tomofumi Kuroda; 朋史黒田; Kenichi Nishikawa; 健一西川
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 2011-03-18
Filing date: 2011-03-18
Publication date: 2012-10-18
Anticipated expiration: 2031-03-18
Also published as: JP5732945B2

Abstract

【課題】高周波域において低損失な圧粉コア等の作製に好適な低保磁力かつ微細であり、しかも、生産性及び経済性に優れるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末を提供すること。
【解決手段】ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を還元性ガス中で還元することにより作製されるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末であり、平均粒径が０．１〜５μｍであり、前記Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末に対してＦｅ及びＮｉを合計で９０ｗｔ％以上含有し、Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比が０．３５〜０．９０である、Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末。
【選択図】なし

Description

本発明は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末に関する。より詳しくは、チョークコイルやインダクタ等の電子部品の材料として用いられるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末に関する。

従来、チョークコイルやインダクタ等の電子部品に備えられる磁芯として、圧粉コア（圧粉磁芯）が用いられている。軟磁性粉末を絶縁処理した後に圧縮成形することにより得られる圧粉コアは、大電流下においても高透磁率を保つことが可能であり、また、数ｋＨ以上の高周波領域においても低損失であるという利点を有するため、小型化或いは高周波化が求められる用途において実用化が進んでいる。

かかる圧粉コアの材料としては、軟磁性金属であるＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金、Ｆｅ−Ｓｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ合金等が用いられている。特に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末の一種であるパーマロイは透磁率が高い材料として汎用されている。パーマロイは、Ｎｉ−Ｆｅ系二元合金、及び、これにＭｏ、Ｃｕ、Ｃｒ等を配合した多元系合金等の総称である。

パーマロイを数ＭＨｚ程度の高周波域において使用する圧粉磁心の材料として用いるには、損失低減（低ヒステリシス損失かつ低渦電流損失）の観点から、低保磁力かつ平均粒径が微細な合金粉末であることが好ましい。

そのような微細なＦｅ−Ｎｉ系合金粉末に関する技術として、例えば、特許文献１には、塩化鉄と塩化ニッケルを気相化学反応装置に装入して加熱した後、塩化物蒸気と水素ガスを接触・混合させて水素還元（気相還元）することにより合金粉末を製造する技術が開示されている。また、特許文献２には、鉄を含む無機酸塩又は有機酸塩、及びニッケルを含む無機酸塩又は有機酸塩の混合物を溶液として、これを水素還元（液相還元）することにより合金粉末を製造する技術が開示されている。

特開２００３−１９３１６０号公報特開２０１０−０５３３７２号公報

しかしながら、特許文献１に記載の技術では、塩化物蒸気の制御（炉内温度勾配による対流等）が難しいため、得られる合金粉末の組成や粒径が安定しないという問題がある。また、塩化水素等の副生成物（副生ガス）を処理するための高価な装置を用いる必要があり、さらには、使用する原料が高価なため、製造コストが高いという問題がある。その上さらに、発生する塩化水素等によって炉や材料の腐食が生じ得るので、得られる合金粉末の特性への悪影響も懸念される。

また、特許文献２に記載の技術では、出発原料の融液の制御（炉内温度勾配による対流等）が難しいため、得られる合金粉末の組成や粒径が安定しないという問題がある。また、原料として硝酸鉄や硝酸ニッケルを用いる場合、アンモニア等の副生成物（副生ガス）を処理するための高価な装置を用いる必要があり、さらには、原料として用いる硝酸鉄や硝酸ニッケル自体が高価なため、製造コストが高いという問題がある。

本発明は、かかる実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、高周波域において低損失な圧粉コア作製に好適な低保磁力かつ微細であり、しかも、生産性及び経済性に優れるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末を提供することにある。

本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を還元性ガス中で還元することにより、高周波域において低損失な圧粉コア作製に好適な低保磁力かつ微細なＦｅ−Ｎｉ系合金粉末が得られ、しかも、生産性及び経済性に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。

即ち、本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末は、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を還元性ガス中で還元することにより作製されるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末であり、平均粒径が０．１〜５μｍであり、前記Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末に対してＦｅ及びＮｉを合計で９０ｗｔ％以上含有し、Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比（Ｎｉ／（Ｆｅ＋Ｎｉ））が０．３５〜０．９０である。平均粒径、Ｆｅ及びＮｉの含有割合が上記のように制御されたＦｅ−Ｎｉ系合金粉末を用いることにより、ヒステリシス損失及び渦電流損失が低減され、更には、得られる成形体が高密度化される等して、磁束密度が高められ、その結果、低損失かつ高飽和磁束密度な圧粉コアの実現が期待される。また、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を還元性ガス中で還元することにより作製されるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末は、従来技術のものに比して、安定的に製造可能であり、しかも、原料が低コストで高コストな製造設備が必須とされないため、生産性及び経済性が高められたものとなる。

上記のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末は、少なくともγＦｅ−Ｎｉ相を有し、前記Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末に対して前記γＦｅ−Ｎｉ相を８０％以上含有することが好ましい。合金粉末の相状態をこのように制御されたＦｅ−Ｎｉ系合金粉末を用いることにより、ヒステリシス損失及び渦電流損失が一層低減され、更には、得られる成形体が一層高密度化される等して、磁束密度が一層高められ、その結果、より低損失かつ高飽和磁束密度な圧粉コアの実現が期待される。

上記のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末において、塩素含有量は、０．５ｗｔ％以下であることが好ましい。塩素含有量が０．５ｗｔ％以下であることにより、Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末の腐食や、これを用いて得られる圧粉コアの磁気特性への悪影響が効果的に抑制される。

また、上記のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末は、粒子表面に酸化被膜が形成されており、この酸化被膜の厚さが、１００ｎｍ以下であることが好ましい。酸化被膜の厚さが１００ｎｍ以下であると、材料粉末中に占める酸素原子の割合が少なく、高飽和磁束密度な圧粉磁心が得やすくなる。また、変形しにくい酸化物の表皮が薄いため、成形体が高密度化しやすくなり、高飽和磁束密度な圧粉磁心が得やすくなる。なお、ここでいう酸化被膜とは、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、Ｆｅ系酸化物、及びＮｉ系酸化物の少なくともいずれかを含む被膜をいう。

本発明によれば、高周波域において低損失な圧粉コア作製に好適な低保磁力かつ微細であり、しかも、生産性及び経済性に優れるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末が提供される。

実施例３の合金粉末のＸＲＤパターンである。比較例５の合金粉末のＸＲＤパターンである。実施例３の合金粉末のＴＥＭ写真である。実施例３の合金粉末のＥＥＬＳスペクトルである。

以下、本発明の実施の形態について説明する。以下の実施の形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明はその実施の形態のみに限定されるものではない。

本実施形態のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末（以下単に「合金粉末」という場合がある。）は、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を還元性ガス中で還元することにより作製され、平均粒径が０．１〜５μｍであり、合金粉末に対してＦｅ及びＮｉを合計で９０ｗｔ％以上含有し、Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比が０．３５〜０．９０であるものである。

本実施形態の合金粉末は、合金粉末に対してＦｅ及びＮｉを合計で９０ｗｔ％以上含有する。Ｆｅ及びＮｉの含有割合の合計が９０ｗｔ％未満であると、圧粉コア等とした際に磁束密度や透磁率に劣る。Ｆｅ及びＮｉの含有割合の合計は、好ましくは９５ｗｔ％以上であり、より好ましくは９８ｗｔ％以上である。

本実施形態の合金粉末において、Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比（Ｎｉ／（Ｆｅ＋Ｎｉ））は０．３５〜０．９０である。Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比が０．３５未満であると、合金粉末の保磁力が大きくなりすぎてしまう。また、Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比が０．９０を越えると、やはり合金粉末の保磁力が大きくなりすぎてしまい、圧粉コア等とした際のヒステリシス損失が大きくなってしまう。Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比は、好ましくは０．４０〜０．８５であり、より好ましくは０．４３〜０．８０である。

本実施形態の合金粉末は、Ｆｅ及びＮｉ以外の成分として、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｎ等の他の金属や、その他の不可避不純物を含有していてもよい。特に、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｎ等を含有するものは、合金粉末の保磁力等に優れる傾向にある。なお、上記した合金粉末は、単一の粒子（コア片／一次粒子）からなるもの、或いは、複数のコア片が凝集或いは結合したもの（二次粒子）、又は、これらの混合物のいずれであっても構わない。

本実施形態の合金粉末の平均粒径は、０．１〜５μｍである。平均粒径が０．１μｍ未満である場合、合金粉末の表面活性が高くなりすぎてしまい、酸化性雰囲気下（空気等）での取り扱いが困難となる傾向にある。また、圧粉コア等にする際、成形体密度が低くなり、高飽和磁束密度のコアが得にくくなる。平均粒径が５μｍを超える場合、圧粉コア等とした際に、ＭＨｚ域での渦電流損失が大きくなる傾向にある。また、粒子内部の還元が不十分になることがある。合金粉末の平均粒径は、好ましくは０．３〜４μｍであり、より好ましくは０．５〜３μｍである。なお、ここでいう平均粒径とは、特に断りがない限り、比表面積の測定値を、粒子が真球であると仮定し理論計算した比表面積と粒子径の関係から換算したものである。かかる平均粒径は、ＢＥＴ法に準拠して測定する合金粉末の比表面積から求めることができる。なお、本実施形態では、合金粉末の平均粒径は、後述する還元時の処理温度や処理時間等により制御することが可能である。

合金粉末の比表面積は、所望の性能に応じて適宜設定すればよく、特に限定されない。合金粉末の比表面積は、２．５〜０．１９ｍ²／ｇであることが好ましく、１．５〜０．２５ｍ²／ｇであることがより好ましい。なお、ここでいう比表面積は、ＢＥＴ法に準拠して測定することができる。

本実施形態の合金粉末は、少なくともγＦｅ−Ｎｉ相を有し、合計粉末に対してγＦｅ−Ｎｉ相を８０ｗｔ％以上含有することが好ましい。γＦｅ−Ｎｉ相以外の相（例えば、αＦｅ相、γＮｉ相或いはその他の酸化物相等）を２０％以上含むものは、合金粉末の保磁力が大きくなり、圧粉コア等とした際に損失が大きくなる傾向にある。なお、合金粉末の相状態は粉末Ｘ線回折により確認することができ、その相の比率（相比率）は、粉末Ｘ線回折により得られた回折強度からリートベルト法により算出することができる。

本実施形態の合金粉末は、塩素含有量が０．５ｗｔ％以下であることが好ましく、０．０１ｗｔ％以下であることがより好ましく、０．００５ｗｔ％以下であることが更に好ましい。塩素含有量が上記範囲のものは、塩素に起因する腐食や磁気特性への悪影響が抑制されたものとなる。かかる塩素含有量は、イオンクロマト法により測定することができる。なお、合金粉末の塩素含有量は、例えば、塩素含有量が少ない原料を用いて合金粉末を製造することや、製造工程において塩素系ガスを使用しないこと等により、低減することができる。

本実施形態の合金粉末は、その粒子表面に形成された酸化被膜を有することが好ましい。この場合、合金粉末は、Ｆｅ及びＮｉを主成分とする粒子（コア）と、その外周に形成された酸化被膜（シェル）とからなるコアシェル構造を有する粒子となる。合金粉末がかかる酸化被膜を有することにより、より高い絶縁性と大気中での安定性が付与される。合金粉末の酸化被膜を構成する材料は、合金粉末の表面に絶縁性や大気中での安定性を付与するものであればよく、特に限定されない。例えば、ＦｅＯ等が挙げられる。なお、酸化被膜は、Ｆｅ及びＮｉを主成分とする粒子の全表面を被覆するものでもよいし、その一部を被覆するものであってもよい。

本実施形態の合金粉末に形成する酸化被膜の厚さは、特に限定されないが、上限は、１００ｎｍ以下であることが好ましく、５０ｎｍ以下であることがより好ましく、１０ｎｍ以下であることが更に好ましい。また、酸化被膜の厚さの下限は、１ｎｍ以上であることが好ましく、２ｎｍ以上であることがより好ましく、５ｎｍ以上であることが更に好ましい。酸化被膜の厚さを上記範囲とすることで、必要とされる絶縁性や大気中での安定性を担保しつつ、高飽和磁束密度な合金粉末及び圧粉磁心が得やすくなる傾向にある。

本実施形態の合金粉末は、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を還元性ガス中で還元することにより製造される。ここではまず、出発原料として、ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を準備し、これを熱処理する。

ここで使用するＦｅとＮｉとを含む酸化物の種類は、特に限定されない。例えば、Ｆｅ−Ｎｉ系酸化物を用いることができる。Ｆｅ−Ｎｉ系酸化物とは、Ｆｅ及びＮｉを主成分とする酸化物をいう。なお、ここでいう主成分とは酸素を除く構成元素の総量に対してＦｅ及びＮｉが合計で９０％以上含まれているものをいい、好ましくは９５％以上、より好ましくは９８％以上含まれているものをいう。Ｆｅ−Ｎｉ系酸化物の具体例としては、ＮｉＦｅ₂Ｏ₄等が挙げられる。

また、ここで使用するＦｅ系酸化物の種類についても、特に限定されない。Ｆｅ系酸化物とは、Ｆｅを主成分とする酸化物をいい、ここでいう主成分とは、酸素を除く構成元素の総量に対してＦｅが９０％以上含まれているものをいい、好ましくは９５％以上、より好ましくは９８％以上含まれているものをいう。そして、ここで使用するＮｉ系酸化物の種類についても、特に限定されない。Ｎｉ系酸化物とは、Ｎｉを主成分とする酸化物をいい、ここでいう主成分とは、酸素を除く構成元素の総量に対してＮｉが９０％以上含まれているものをいい、好ましくは９５％以上、より好ましくは９８％以上含まれているものをいう。Ｆｅ系酸化物及びＮｉ系酸化物の種類は、特に限定されない。例えば、Ｆｅ系酸化物の具体例としては、ＦｅＯ、Ｆｅ₂Ｏ₃、Ｆｅ₃Ｏ₄等が挙げられ、Ｎｉ系酸化物の具体例としては、ＮｉＯ、Ｎｉ₂Ｏ₃等が挙げられる。これらＦｅ系酸化物及びＮｉ系酸化物として、夫々上記した酸化物１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。さらには、上記したＦｅとＮｉとを含む酸化物だけでなく、上記したＦｅ系酸化物又はＮｉ系酸化物或いはその両方を併用してもよい。即ち、ＦｅとＮｉとを含む酸化物と、Ｆｅ系酸化物又はＮｉ系酸化物或いはその両方と、を含有する混合物を用いてもよい。

そして、使用する酸化物原料の副成分として、例えば、ＳｉやＡｌ等が含まれていてもよい。特に、ＳｉやＡｌ等を副成分として含むことにより、還元処置時における金属粒子間の焼結を効果的に抑制でき、圧粉コアとした際に金属粒子間の電気的絶縁性を一層向上させることが期待できる。

熱処理温度は、特に限定されないが、７００〜１５００℃であることが好ましい。熱処理温度を７００℃以上とすることにより、Ｆｅ原子及びＮｉ原子を十分に拡散することができるとともに、脱塩素等、出発原料から不純物を除去することができる。また、熱処理温度を１５００℃以下とすることにより、炉のエネルギー消費を低減することができるため、経済的である。

本実施形態では、熱処理された原料粉を粉砕することが好ましい。粉砕方法は、特に限定されず、例えば、ボールミル等を用いて行うことができる。粉砕によって原料粉の平均粒径を０．３〜４μｍとすることが好ましく、０．４〜３μｍとすることがより好ましい。

本実施形態では、出発原料として上記したＦｅとＮｉを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物及びＮｉ系酸化物を用いている限り、その他の成分としてＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃粉末等を配合してもよい。かかる副成分を配合することにより、還元時における金属粒子間の焼結抑制や粒子間の電気的絶縁の効果が期待できる。Ｆｅ系酸化物及びＮｉ系酸化物以外の成分を配合する場合、原料粉におけるＦｅとＮｉを含む酸化物、Ｆｅ系酸化物及びＮｉ系酸化物の合計の含有割合は、高飽和磁束密度化の観点から、９０〜９９ｗｔ％であることが好ましく、９５〜９９ｗｔ％であることがより好ましい。

次に、熱処理された原料粉を還元処理する。本実施形態では、上記熱処理された原料粉を固相還元することにより、Ｎｉ−Ｆｅ系合金粉末を作製する。このように本実施形態では、固体状態の原料粉を還元性ガスにて還元処理するので、従来技術において説明した気相や液相での還元処理のように気体や液体の流れの影響を受けることがなく、制御が簡便である。特に、炉内温度勾配等による原料の対流等、流体であることに起因する現象が起こりえない。また、本実施形態では、塩化水素等の副生成物（副生ガス）の発生を抑制することができるため、安価な設備で製造することができる。

熱処理された原料粉を還元処理する際の温度は、特に限定されないが、３５０〜７５０℃であることが好ましく、４００〜７００℃であることがより好ましく、５００〜６００℃であることが更に好ましい。上記温度範囲とすることにより、金属粒子間の焼結を抑制しつつ、異相の比率が少ない合金粉末を得ることができる。還元処理時間は、特に限定されないが、２〜１０時間であることが好ましく、３〜７時間であることがより好ましく、４〜６時間であることが更に好ましい。上記処理時間とすることにより還元性ガスの使用量を必要十分に抑制することができ、優れた生産性を得ることができる。

還元処理に用いる還元性ガスの種類は、特に限定されず、公知のものを用いることができる。例えば、水素ガス（Ｈ₂）、一酸化炭素ガス（ＣＯ）、二酸化硫黄ガス（ＳＯ₂）、硫化水素ガス（Ｈ₂Ｓ）等が挙げられる。これらの中でも、取り扱い容易性や環境面の観点から、水素ガス及び一酸化炭素ガスが好ましく、水素ガスがより好ましい。

還元処理において上記還元性ガスをフローする場合、その流量は、使用する炉や炉内の流通路等の製造条件等を考慮して適宜好適な流量を選択することができ、特に限定されないが、一般的には、０．５〜２Ｌ／分であることが好ましく、０．７〜１．５Ｌ／分であることがより好ましく、０．８〜１．２Ｌ／分であることが更に好ましい。上記範囲の流量とすることにより、還元性ガスの使用量を必要十分に抑制することができ、優れた経済性を得ることができる。

通常、合金作製の際は、元素の拡散を促し、熱力学的平衡状態に短時間で到達させるという観点から、高温で熱処理することが好ましい。しかし、高温で熱処理を行うと焼結により微細な合金粉末を得るのが困難となる。逆に低温で熱処理を行うと焼結が抑制され、微細な粉末が得やすくなるが、元素の拡散が不十分で合金化が不完全、すなわち合金相比率の低い粉末となる。しかし、上記の方法により、意外にも、γＦｅ−Ｎｉ相の合金相比率が高く、かつ微細なＦｅ−Ｎｉ系合金粉末が得られる。かくして得られた合金粉末は、低保磁力かつ微細な粒子であり、高周波域において低損失な圧粉コア作製に好適である。また、その製造においては、従来から用いられている気相還元や液相還元に比較して、炉内の気体や液体の流れの影響を受けないため、制御が非常に簡便であるという利点を有する。また、安価な酸化物を出発物質とすることができ、塩化水素等の副生成物（副生ガス）が発生しないので環境への負担が少なく、安価な製造設備で製造することができるため、生産性及び経済性に優れるという利点を有する。かかる合金粉末は、数ＭＨｚオーダーの高周波域で使用されるチョークコイル、インダクタ、各種トランス等の電磁気デバイスの圧粉コアの材料等として好適に用いることができる。なお、上述した材料の成分組成や製造条件等を適宜選択すること等により、所望の合金粉末を得ることができる。

以下、実施例により本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

［実施例１］
Ｎｉ／（Ｆｅ＋Ｎｉ）の含有割合が４５ｗｔ％となるように秤量した、Ｆｅ₂Ｏ₃（ケミライト工業社製、「ＣＳＲ−９００」）とＮｉＯ（純正化学社製、「酸化ニッケル（ＩＩ）」）の混合粉末を円筒状容器に入れ、ボールミル架台で１００ｒｐｍの回転数で８時間撹拌した。その後、Ｆｅ₂Ｏ₃とＮｉＯの混合粉末をアルミナの坩堝に入れ１２００℃で１０時間の熱処理を行った。熱処理後、ボールミル粉砕を行った。粉砕後、流量１Ｌ／分の水素気流中で、４００℃で５時間の還元処理を行い、Ｆｅ−Ｎｉ粉末を得た。

［実施例２］
還元処理を５００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［実施例３］
還元処理を６００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［実施例４］
還元処理を７００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［比較例１］
還元処理を３００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［比較例２］
還元処理を８００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［比較例３］
還元処理を９００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［比較例４］
還元処理を１０００℃で行った点以外は実施例１と同様にして行った。

［比較例５］
原料粉の熱処理を行わなかった点以外は実施例２と同様にして行った。

［比較例６］
原料粉の熱処理を行わなかった点以外は実施例３と同様にして行った。

［評価方法］
以下に示すように、得られた合金粉末の物性等を評価した。その結果を表１に示す。
（１）合金粉末中のＦｅ＋Ｎｉの含有量、及びＦｅ＋Ｎｉに対するＮｉの含有比の測定
ＸＲＦ（ＲＩＧＡＫＵ社製、装置名「ＺＸＳ−１００Ｅ」により測定した。
（２）Ｘ線回折（生成相の同定、相比率の算出）
粉末Ｘ線回折（ＰＡＮａｌｙｔｉｃａｌ社製、装置名「Ｘ’ＰｅｒｔＰＲＯＭＰＤ」）により生成相の状態を確認した。一例として、図１に実施例３の合金粉末のＸ線回折パターンを示し、図２に比較例５のＸ線回折パターンを示す。実施例３の合金粉末ではγＦｅ−Ｎｉ相に由来する回折線のみ観測され、十分に合金化されていることが確認された。一方、比較例５の合金粉末では、αＦｅ相やγＮｉ相に由来する回折線も観測され、合金化が不十分であることが確認された。また、粉末Ｘ線回折により得られた回折強度についてリートベルト法で解析を行うことにより相比率を算出した。なお、他の実施例及び比較例についても同様の方法で生成相の同定及び相比率の算出を行った。
（３）透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）と電子エネルギー損失分光法（ＥＥＬＳ）による表面状態の評価
電子エネルギー損失分光法（ＥＥＬＳ）を組み合わせたＴＥＭ−ＥＥＬＳ（日本電子社製、装置名「ＪＥＭ−２２００ＦＳ」；測定条件、加速電圧：２００ｋＶ）を用いて、合金粉末の表面状態を分析した。一例として、図３に実施例３の合金粉末のＴＥＭ写真を示し、図４に実施例３の合金粉末のＥＥＬＳスペクトルを示す。ＥＥＬＳでは、合金粒子の表面近傍において電子線を２ｎｍ間隔で移動させ、ＥＥＬＳスペクトルを測定した。図４から明らかなように、実施例３の合金粉末において酸素由来のピークが確認されるのは合金粒子（Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末）の表面から１０ｎｍ程度の領域であることが確認された。なお、他の実施例及び比較例においても同様にして表面状態の評価を行った。
（４）Ｃｌの含有量の測定
イオンクロマト法により測定した。
（５）比表面積（ＳＳＡ；ｍ²／ｇ）の測定（粒径の測定）
ＢＥＴ法に準拠して比表面積を測定し、粒子が真球であると仮定し理論計算した比表面積と粒子径の関係から換算した。
（６）保磁力（Ｈｃ）
上記合金粉末を、プラスチックのケースに入れ、パラフィンで固定することによって、測定試料を作製した。そして、試料振動型磁力計（Ｈｃｍｅｔｅｒ、装置名「東北特殊鋼Ｋ−ＨＣ１０００」）を用いて測定することにより、測定試料の保磁力を測定した。

各実施例及び各比較例の結果を表１に示す。

表１から明らかなように、実施例１〜４のＦｅ−Ｎｉ粉末は、保磁力Ｈｃが小さく磁気特性に優れるとともに、粒径が十分に小さいため、高周波域において低損失な圧粉コア等の作製に好適な粉末であることが確認された。一方、比較例１、５及び６のＦｅ−Ｎｉ粉末は、Ｘ線回折において、αＦｅ相やγＮｉ相といった、母相であるγＦｅ−Ｎｉ相と異なる相の存在が確認され、測定器の測定範囲外（オーバーレンジ）である程度に保磁力Ｈｃが大きいことが確認された。また、比較例２、３及び４のＦｅ−Ｎｉ粉末は、Ｘ線回折においてγＦｅ−Ｎｉ相の回折線のみが観測され、保磁力Ｈｃが低く磁気特性は良好であったが、粒径が大きすぎるため、ＭＨｚ域で動作する圧粉コア等の材料としては、渦電流損失の抑制の観点から不適であることが確認された。

本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末は、チョークコイル、インダクタ、各種トランス等の電磁気デバイスに用いられる圧粉コアの材料等として幅広く且つ有効に利用可能である。

Claims

ＦｅとＮｉとを含む酸化物、及び／又はＦｅ系酸化物とＮｉ系酸化物とを含む混合物を、還元性ガス中で還元することにより作製されるＦｅ−Ｎｉ系合金粉末であり、
平均粒径が０．１〜５μｍであり、
前記Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末に対してＦｅ及びＮｉを合計で９０ｗｔ％以上含有し、
Ｆｅ及びＮｉの総量に対するＮｉの重量比が０．３５〜０．９０である、
Ｆｅ−Ｎｉ系合金粉末。
少なくともγＦｅ−Ｎｉ相を有し、
前記合金粉末に対して前記γＦｅ−Ｎｉ相を８０％以上含有する、
請求項１に記載のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末。
塩素含有量が、０．５ｗｔ％以下である、
請求項２に記載のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末。
粒子表面に酸化被膜が形成されており、
前記酸化被膜の厚さが、１００ｎｍ以下である、
請求項３に記載のＦｅ−Ｎｉ系合金粉末。