JP2012201512A

JP2012201512A - 炭素含有耐火物

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Publication number: JP2012201512A
Application number: JP2011064581A
Authority: JP
Inventors: Manabu Kimura; 学木村; Tatsuya Ouchi; 龍哉大内; Masahito Tanaka; 雅人田中; Toshiyuki Hokii; 利之保木井
Original assignee: Krosaki Harima Corp
Current assignee: Krosaki Harima Corp
Priority date: 2011-03-23
Filing date: 2011-03-23
Publication date: 2012-10-22
Anticipated expiration: 2031-03-23
Also published as: JP5578680B2

Abstract

【課題】工業窯炉に使用される耐火物、特に鉄鋼業の製銑、製鋼プロセスに使用される耐火物の耐食性及び耐スポール性を改善すること。
【解決手段】酸化ランタンを０．１〜５質量％、炭素原料を０．５〜２５質量％を含む耐火原料配合物に、結合剤を添加し混練して得られた坏土を成形し、その成形体を熱処理して得られる炭素含有耐火物において、次の条件ａ及び条件ｂのうち少なくとも一方を満足させる。
条件ａ：熱処理中に水蒸気を発生する結合剤を使用する。
条件ｂ：水蒸気及び／又は炭酸ガスを含む雰囲気下で熱処理する。
【選択図】なし

Description

本発明は工業窯炉に使用される耐火物、特に鉄鋼業の製銑、製鋼プロセスに使用される耐火物に関する。

工業窯炉、特に鉄鋼業の製銑、製鋼プロセスにおける溶鉄などの溶融金属の保持容器の内張り、例えば高炉、混銑車、鍋、転炉、真空脱ガス槽あるいは連続鋳造用のノズル、プレートなどには耐火物が使用されている。耐火物は使用によって溶損あるいは損耗するため、寿命と判断された場合には使用済み品を解体した後に新しい耐火物をライニングしたり新品に交換したりする必要がある。このため、近年の生産性向上のニーズの高まりによって、このような解体及びライニングあるいは交換に要する時間、あるいはこれに起因する操業停止時間を短縮するため、耐火物の耐食性を改善する必要性が高まっている。

耐食性の改善手法には様々な手法があり、一般的に焼結温度アップによる緻密化、金属や結合剤の多量添加による高強度化、耐食性に劣る炭素成分、ＳｉＯ_２成分の減量などの手法が採用されているが、いずれも耐スポール性の低下を招くことから、実用上は各手法の適用には限界があり、それぞれの用途や使用条件に応じて適宜調整するのが現状である。例えば、塩基性耐火原料、特にマグネシア原料は耐食性に非常に優れているため、溶融金属の保持容器の内張りとしては最も重要な原料であるが、熱膨張率が大きいため、マグネシア原料を使用した耐火物は、耐スポール性に劣るという問題がある。したがって、耐食性と耐スポール性の両方を改善させる手法こそが真に耐火物の耐用を改善する手法と言える。

本発明の必須原料である酸化ランタンを耐火物の原料として適用した従来技術としては次のような例がある。特許文献１には、塩基性耐火物原料中に希土類酸化物を０．２〜２０質量％含有させた耐火物が開示されており、希土類酸化物として酸化ランタンが記載されている。酸化ランタンがスラグ中のＳｉＯ_２と反応してスラグが高融点化することで、耐食性に優れた耐火物が得られている。しかしながら、この耐火物は耐スポール性が悪いため実用化は困難である。

特許文献２には、耐火原料配合物に硼化ランタン（ＬａＢ_６）を添加した炭素含有耐火物が開示されている。しかしながら、硼化ランタンの添加によって耐酸化性は改善されるものの、硼素は耐食性を悪化させるため必ずしも耐食性の改善とはならず、また硼化ランタンは非常に高価な原料のため実用的ではない。

特開２０００−１２８６２４号公報特開平６−１３５７６２号公報

本発明が解決しようとする課題は、工業窯炉に使用される耐火物、特に鉄鋼業の製銑、製鋼プロセスに使用される耐火物の耐食性及び耐スポール性を改善することにある。

本発明者らは、酸化ランタンを耐火原料配合物に配合した場合の作用及び効果について鋭意検討を行った結果、酸化ランタン及び炭素原料を規定量含む耐火原料配合物に、結合剤を添加し混練して得られた坏土を成形し、得られた成形体を熱処理する際に、酸化ランタンを炭酸ランタンに変化させることによって、耐食性のみならず耐スポール性についても顕著な改善効果を発現することを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は下記のとおりである。
（１）酸化ランタンを０．１〜５質量％、炭素原料を０．５〜２５質量％を含む耐火原料配合物に、結合剤を添加し混練して得られた坏土を成形し、その成形体を熱処理して得られる炭素含有耐火物であって、次の条件ａ及び条件ｂのうち少なくとも一方を満足する炭素含有耐火物。
条件ａ：熱処理中に水蒸気を発生する結合剤を使用する。
条件ｂ：水蒸気及び／又は炭酸ガスを含む雰囲気下で熱処理する。
（２）耐火原料配合物の酸化ランタンの含有量が０．１〜２質量％である（１）に記載の炭素含有耐火物。
（３）耐火原料配合物の炭素原料の含有量が０．５〜１０質量％である（１）又は（２）に記載の炭素含有耐火物。
（４）耐火原料配合物の炭素原料の含有量が０．５〜５質量％である（１）又は（２）に記載の炭素含有耐火物。
（５）耐火原料配合物が、炭素原料として、黒鉛、ピッチ、カーボンブラックの中から選択される少なくとも１種類以上を含む（１）〜（４）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
（６）耐火原料配合物のマグネシアの含有量が５０質量％以上である（１）〜（５）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
（７）結合剤の添加量が、耐火原料配合物に対する外掛けで１〜１５質量％である（１）〜（６）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
（８）熱処理が、絶対湿度が５ｇ／ｋｇ以上の雰囲気中で実施される（１）〜（７）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
（９）熱処理が、ＣＯ_２濃度が１ｖｏｌ％以上の雰囲気中で実施される（１）〜（８）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
（１０）熱処理が、１００℃〜５００℃の間に３時間以上保持される条件で実施される（１）〜（９）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
（１１）熱処理中に炭酸ランタンが生成する（１）〜（１０）のいずれかに記載の炭素含有耐火物。

本発明によって耐スポール性が改善される理由については必ずしも明確ではないが、酸化ランタン及び炭素原料を規定量含む耐火原料配合物に、結合剤を添加し混練して得られた坏土を成形して得た成形体を熱処理する際に、水蒸気及び／又は炭酸ガスが作用することで、酸化ランタンが炭酸ランタンに変化し、その際に、体積膨張を伴うことによって耐火物組織内にマイクロクラックを生成することで弾性率が低下し、これによって耐スポール性が改善されると推定する。

熱処理中の炭酸ランタンの生成には炭素原料、水蒸気及び炭酸ガスの存在が大きく関与していると考えられる。酸化ランタンは、水蒸気と比較的反応しやすく、これによって酸化ランタンの表面が活性化され、さらに炭素原料又は炭酸ガスと反応して炭酸ランタンが生成する。したがって、炭酸ランタンの生成を促進するには、水蒸気の存在が重要であり、例えば熱処理中に水蒸気を発生する結合剤を使用することが好ましい（条件ａ）。一例を挙げると、グリコール系ノボラック型フェノール樹脂、レゾール型フェノール樹脂のほかに、溶剤として水を添加することや、エチレングリコールのように吸湿性のある溶剤を適用する方法もある。

あるいは、熱処理を水蒸気及び／又は炭酸ガスを含む雰囲気下で実施する方法もある（条件ｂ）。雰囲気中の水蒸気の含有量については、好ましくは絶対湿度５ｇ／ｋｇ以上、より好ましくは１０ｇ／ｋｇ以上とする。絶対湿度が低い場合には、熱処理炉内を加湿することによって、より好ましい絶対湿度を得ることが可能である。雰囲気中の炭酸ガスの含有量については、ＣＯ_２濃度で１ｖｏｌ％以上とすることが好ましい。特に、燃焼排ガスを利用すると、高濃度の炭酸ガスを含みかつ高温の雰囲気を安価に得ることができるので実用上特に好ましい。

前述の条件ａと条件ｂのうち、いずれか一方の条件を満足すれば本発明の効果を得ることができるが、最も好ましいのは両方の条件を満たすことである。なお、水蒸気が存在しない炭酸ガスを含む雰囲気中でも炭酸ランタンは生成するが、生成させるのに長い時間を要するため、実用的には水蒸気を発生する結合剤を使用するか、水蒸気を含む雰囲気下で熱処理することが好ましい。

熱処理条件としては、１００℃〜５００℃の間に３時間以上保持されることが好ましい。１００℃以下では炭酸ランタンの生成が不十分な場合がある。一方、５００℃を超えると、炭酸ランタンが分解するため、炭酸ランタンの生成を促進するには１００℃〜５００℃の間である程度の時間保持することが好ましい。なお、１００℃〜５００℃の間では必ずしも一定の温度に保持する必要はない。１００℃〜５００℃の間で３時間以上保持した後は、冷却した後、必要に応じて加工等を加えて製品としても良いし、再度高温で熱処理しても良いし、冷却せずに引き続き５００℃以上の高温で熱処理しても良い。ただし、５００℃以上で熱処理する場合には、炭素原料の酸化を防止するため非酸化性の雰囲気で熱処理することが好ましい。

原料として使用する酸化ランタンの含有量は、耐火原料配合物全体に占める割合で、０．１〜５質量％である必要がある。０．１質量％未満では酸化ランタンの添加による耐スポール性、耐食性の改善効果を発揮させることが困難である。一方、５質量％を超えると炭酸ランタンの生成によるマイクロクラックが過剰となり、耐スポール性や耐食性の改善効果がほとんどなくなる上に、原料コストが増大する。改善効果と原料コストのバランスを考慮すると酸化ランタンの含有量は、０．１〜２質量％が好ましい。酸化ランタンの原料特性としては特に制限はないが、分散性と反応性を考慮すると比較的微粉の原料が好ましく、例えば粒度が０．１ｍｍ以下の原料を使用する。また、純度についても特に制限はなく、例えば他の希土類との混合酸化物原料でも問題ない。逆に混合酸化物は比較的低コストで入手可能なため耐火物用原料としては好都合である。混合酸化物を使用する場合、混合酸化物中の酸化ランタン分が、耐火原料配合物全体に占める割合で０．１〜５質量％となるようにする。

炭素原料は、少なくとも０．５質量％は必要である。０．５質量％未満では熱処理中の炭酸ランタンの生成が促進されず、本発明の効果である耐スポール性の改善効果を得ることができない。また、２５質量％を超えると、元々耐スポール性に優れた耐火物となり、本発明の効果を認識することが困難である。

炭素原料の含有量としては０．５〜１０質量％が好ましく、０．５〜５質量％がより好ましい。これは、一般に炭素原料が少ないほど耐スポール性に劣っており、そのような耐火物において本発明が特に顕著な効果を発揮するためである。

炭素原料としては、耐火原料として使用されている一般的な炭素原料を使用することが可能であるが、その中では黒鉛、ピッチ、カーボンブラックが好ましい。炭素原料としては、これらの中から１種あるいは２種以上を組み合わせて使用することも可能である。

酸化ランタン、炭素原料以外の耐火原料としては一般的な耐火物用の原料を使用することが可能である。例えば、マグネシア、アルミナ、シリカ、スピネル、ジルコニア、ムライト、炭化珪素、窒化珪素、炭化硼素などを挙げることができる。なお、アルミニウム、シリコン、マグネシウムなどの金属あるいはその合金は、それ自身は融点が低く耐火原料とは言いにくい面もあるが、熱処理中あるいは使用中に雰囲気あるいは耐火原料と反応して酸化物、炭化物、窒化物等を生成して高融点化するため、本発明においては耐火原料に含まれるものとする。

耐火原料配合物中にはマグネシアが５０質量％以上含まれていることが好ましい。マグネシアは、耐火原料の中でも特に耐食性に優れ、また比較的安価であるため最も有用な耐火原料と言えるが、熱膨張率が大きいためマグネシアを使用した耐火物は、耐スポール性に劣っている。本発明は、このような耐火物について特に顕著な改善効果を発揮するため、マグネシア原料を５０質量％以上と炭素原料を０．５〜２５質量％含有した、いわゆるマグネシアカーボン耐火物への適用が最も好ましい。

酸化ランタン、炭素原料を規定量含む耐火原料配合物に、結合剤を添加し均一に混練して坏土を得る。結合剤としては耐火物用として使用されている一般的な結合剤が使用可能であるが、前述したように熱処理中に水蒸気を発生させる結合剤がより好ましい。結合剤の添加量は耐火原料配合物１００質量％に対して外掛けで１〜１５質量％が好ましい。１質量％未満では成形体の強度が低く取り扱いが困難となり、１５質量％を超えると熱処理時の結合剤の揮発によって成形体に亀裂を生じる恐れがある。なお、結合剤のほかに可塑剤や硬化剤などの添加物を併用することも可能である。

混練、成形については一般的な耐火物の製法と同一である。熱処理についても基本的には一般的な耐火物の製法と同一であるが、本発明の効果をより顕著に発現させるためには、前述したように熱処理雰囲気中の水蒸気含有量、炭酸ガス含有量、処理温度及び保持時間を十分考慮する必要がある。

熱処理が終わった耐火物は、必要に応じて含浸、加工、付帯物の装着等を実施して耐火物製品となる。

本発明によって、耐スポール性及び耐食性に優れた工業窯炉用炭素含有耐火物を得ることができる。

以下、本発明の実施の形態を実施例に基づいて説明する。

表１に示す配合割合及び熱処理条件にて、熱処理中に結合剤から発生する水蒸気の有無及び熱処理中の雰囲気が、耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。耐火原料としては、マグネシアクリンカーを主要原料として、黒鉛を１０質量％、アルミニウムを３質量％、酸化ランタンを２質量％配合した。本配合は転炉の内張り用耐火物として好適である。結合剤としては、熱処理中に水蒸気を発生しないエステル系ノボラック型フェノール樹脂と熱処理中に水蒸気が発生するグリコール系ノボラック型フェノール樹脂の２種類を使用した。表１の配合割合の耐火原料配合物及び結合剤をミキサーにて均一に混練して坏土を得た。得られた坏土を圧力１００ＭＰａにて並型形状に成形して成形体を得た。熱処理については３種類の雰囲気下で実施した。窒素雰囲気は、水分、炭酸ガスを含まない市販の窒素ボンベから窒素を炉内に吹き込みながら熱処理した。大気雰囲気は、絶対湿度が１０ｇ／ｋｇの大気中で熱処理した。排ガス雰囲気は、水分を除去したＣＯ_２濃度が７ｖｏｌ％の燃焼排ガスを炉内に吹き込みながら熱処理した。それぞれの熱処理時の最高温度は２５０℃で、保持時間は５時間である。

熱処理後の耐火物について耐食性と耐スポール性の評価を行った。耐食性は、回転侵食法にて評価した。使用したスラグは、Ｃ／Ｓ＝３（質量比）、Ｔ．Ｆｅ＝１５質量％で、スラグと鋼の廃滓・投入を３０分毎に１０回繰り返した。試験温度は１７５０℃である。試験終了後のサンプルを切断し、最大溶損量を測定し、比較例１の溶損量の逆数を１００として、その他のサンプルの溶損量を指数化した。したがって、数値が大きいほど耐食性は良好であることを示す。

耐スポール性は、１６００℃の溶銑中にサンプルを浸漬し空冷する操作を３回繰り返し、試験前後のサンプルの弾性率を共振法にて測定して弾性率の維持率を求めた。表１に記載の指数は、比較例１の弾性率維持率を１００とした数値で、数値が大きいほど耐スポール性に優れていることを示す。

表１に示す評価結果から、比較例１と本発明による実施例１〜５を比較すると耐食性はほぼ同レベルであるが、本発明の実施例１〜５は、いずれも比較例１と比較して耐スポール性に優れていることが明らかである。また、実施例１の結果から、水分、炭酸ガスを含まない雰囲気中でも、熱処理中に水蒸気が発生する結合剤を使用した場合、耐スポール性が改善されることが分かる。ただし、その改善程度は比較的小さい。実施例２〜３は絶対湿度１０ｇ／ｋｇの大気中で熱処理した場合であるが、熱処理中に水蒸気が発生しない結合剤を使用しても耐スポール性が改善されていることが明らかである。さらに、熱処理中に水蒸気が発生する結合剤を使用した場合には、耐スポール性の改善効果が顕著である（実施例３）。実施例４〜５は燃焼排ガス中で熱処理した場合で、ＣＯ_２濃度が７ｖｏｌ％である。この場合、熱処理中に水蒸気を発生する結合剤を使用した場合に、特に顕著な耐スポール性の改善効果が得られている。これらの結果から、表１に示す配合割合を原料とした坏土の成形体を、熱処理中に水蒸気を発生する結合剤を使用するか、水蒸気及び／又は炭酸ガスを含む雰囲気下で熱処理することによって耐スポール性が改善されることが明らかである。

熱処理後の耐火物について粉末Ｘ線法にて炭酸ランタンの有無について調査した結果、実施例１〜５には炭酸ランタンの生成が認められたが、比較例１には認められなかった。また、実施例１〜５に含まれる炭酸ランタンの含有量と耐スポール性の指数は正の相関性が高いことが明らかになり、炭酸ランタンの生成によって耐スポール性が改善されていることが明らかになった。

表２に示す配合割合にて、耐火原料配合物中の酸化ランタンの含有量が、耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。耐火原料としてはマグネシアクリンカーを主要原料として、黒鉛を５質量％、Ａｌ−Ｍｇ合金を３質量％とし、酸化ランタンの含有量をゼロから６質量％まで変化させた。坏土及び成形体の製造方法は、表１の実施例にて実施した方法と同一である。また、熱処理は実施例２、３と同様の方法にて実施した。耐食性、耐スポール性の評価方法についても表１の実施例にて実施した方法と同一である。

表２の評価結果から、酸化ランタンの含有量が０．１質量％以上になると、含有量が０．１質量％未満の場合と比較して耐食性、耐スポール性が改善されることが明らかである。しかし、酸化ランタンの含有量が５質量％を超えると耐食性が低下し、耐スポール性の改善効果もほとんどなくなることから、原料のコストも考慮すると５質量％を超える使用は好ましくない。原料コストとのバランスを考慮すると、より好ましい含有量は０．１〜２質量％である。

表３に示す配合割合にて、耐火原料配合物中の炭素原料の含有量と種類が、耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。耐火原料としてはマグネシアクリンカーを主要原料として、Ａｌ−Ｍｇ合金、炭化硼素、酸化ランタンを微量添加し、炭素原料として、黒鉛、ピッチ、カーボンブラックをゼロあるいは微量添加した。本配合は真空脱ガス装置用の耐火物として好適である。耐火物の製造方法、評価方法については表２に記載の実施例と同一である。

表３の評価結果から明らかなように、炭素原料を０．５質量％以上含有させることで、耐スポール性が顕著に改善されることが明らかである。また、黒鉛をピッチあるいはカーボンブラックに置換、あるいはこれらを組み合わせても改善効果が得られることが明らかである。比較例６は酸化ランタンを含まない例であるが、同一黒鉛量の実施例１５と比較すると、耐食性、耐スポール性ともに著しく劣っており、本発明の効果が顕著に発揮されている。このように本発明は、炭素原料の含有量が５質量％以下のような低カーボン炭素含有耐火物において特に顕著な改善効果を示す。

表４に示す配合割合にて、耐火原料配合物中の炭素原料の含有量が２０質量％以上の範囲における耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。耐火原料としては電融アルミナ、溶融シリカを主要原料とし、黒鉛を２０質量％、２５質量％、３０質量％と変化させて、それぞれに酸化ランタンの添加有無を組み合わせた。また、結合剤としては熱処理中に水蒸気を発生するレゾール型フェノール樹脂を使用した。本配合は主として連続鋳造用の浸漬ノズルやロングノズルとして好適な配合である。坏土及び成形体の製造方法は表１の実施例にて実施した方法と同一であり、熱処理は２００℃のＣＯ_２濃度７ｖｏｌ％の排ガス中で実施した。その後、熱処理した成形体をコークス中に埋め込んで、１０００℃で３時間還元焼成して供試耐火物とした。

耐食性は、高周波炉内張り法にて評価した。高周波炉に内張りしたサンプル中で鋼を１６００℃で溶解し、Ｃ／Ｓ＝１（質量比）、Ａｌ_２Ｏ_３＝２０質量％のスラグを投入して２時間試験を行った。試験終了後のサンプルを切断し、最大溶損量を測定し、比較例７の溶損量の逆数を１００として、その他のサンプルの溶損量を指数化した。したがって、数値が大きいほど耐食性は良好であることを示す。

耐スポール性は、１６００℃の溶銑中にサンプルを浸漬し水冷する操作を５回繰り返し、試験前後のサンプルの弾性率を共振法にて測定して弾性率の維持率を求めた。表４に記載の指数は、比較例７の弾性率維持率を１００とした数値で、数値が大きいほど耐スポール性に優れていることを示す。

表４の評価結果から明らかなように、炭素原料の含有量が２０質量％、２５質量％の場合、酸化ランタンを添加することによって耐食性、耐スポール性ともに改善されている。また、本発明の実施例では、１００℃〜５００℃のような比較的低温での熱処理にて炭酸ランタンを生成させた後であれば、高温で焼成した後でも本発明の効果は持続することが明らかである。しかし、炭素原料の含有量が３０質量％の場合、酸化ランタンの添加による耐スポール性の改善効果は非常に小さくなる。

表５に示す配合割合にて熱処理雰囲気中の絶対湿度が、耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。耐火原料としては、電融アルミナ、仮焼アルミナを主要原料とし、カーボンブラック、炭化珪素、粘土、炭化硼素、アルミニウム、シリコンを添加した。結合剤としては、熱処理中に水蒸気が発生するグリコール系ノボラック型フェノール樹脂と熱処理中に水蒸気が発生しない珪素樹脂を併用した。本配合は主として連続鋳造用のスライディングプレートとして好適な配合である。坏土及び成形体の製造方法は表１の実施例にて実施した方法と同一であり、熱処理は雰囲気中の絶対湿度を２ｇ／ｋｇ〜２５ｇ／ｋｇまで変化させた。耐食性の評価方法は表４にて実施した方法と同一であり、耐スポール性の評価方法は表１にて実施した方法と同一である。

表５の評価結果から明らかなように、本発明の実施例２２〜２６は比較例１１と比較して耐食性、耐スポール性ともに優れている。絶対湿度が２ｇ／ｋｇという低湿度の雰囲気で熱処理した場合でも改善効果は得られるが、好ましくは絶対湿度５ｇ／ｋｇ以上、より好ましくは１０ｇ／ｋｇ以上の雰囲気で熱処理することで、さらなる改善効果を得ることができる。

表６に示す配合割合にて熱処理雰囲気中のＣＯ_２濃度が、耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。熱処理中の雰囲気が異なることを除けば、配合割合、製造方法、評価方法は表５にて実施した方法と同一である。

表６の評価結果から明らかなように、本発明の実施例２７〜３１は比較例１２と比較して耐食性、耐スポール性ともに優れている。ＣＯ_２濃度が０．０３Ｖｏｌ％という通常の大気雰囲気中で熱処理した場合でも改善効果は得られるが、ＣＯ_２濃度が１ｖｏｌ％以上の雰囲気で熱処理することで、さらなる改善効果を得ることができる。

表７に示す配合割合にて熱処理時の１００℃以上の保持時間が、耐火物の耐食性及び耐スポール性に及ぼす影響を調査した。耐火原料としてはマグネシアクリンカーを主要原料として、各種炭素原料、添加剤を組み合わせた。坏土及び成形体の製造方法、評価方法は表１の実施例にて実施した方法と同一であり、熱処理は大気中にて最高温度３００℃とし、昇温速度や最高温度での保持時間を変化させることで１００℃以上の保持時間を２時間から５０時間まで変化させた。

表７の評価結果から明らかなように、本発明の実施例３２〜３７は比較例１３と比較して耐食性、耐スポール性ともに優れている。ただし、１００℃以上の保持時間が２時間である実施例３２は、耐スポール性の改善効果が比較的小さく、保持時間は３時間以上が好ましいことが明らかである。特に好ましくは保持時間を１０時間以上とする。

Claims

酸化ランタンを０．１〜５質量％、炭素原料を０．５〜２５質量％を含む耐火原料配合物に、結合剤を添加し混練して得られた坏土を成形し、その成形体を熱処理して得られる炭素含有耐火物であって、次の条件ａ及び条件ｂのうち少なくとも一方を満足する炭素含有耐火物。
条件ａ：熱処理中に水蒸気を発生する結合剤を使用する。
条件ｂ：水蒸気及び／又は炭酸ガスを含む雰囲気下で熱処理する。
耐火原料配合物の酸化ランタンの含有量が０．１〜２質量％である請求項１に記載の炭素含有耐火物。
耐火原料配合物の炭素原料の含有量が０．５〜１０質量％である請求項１又は２に記載の炭素含有耐火物。
耐火原料配合物の炭素原料の含有量が０．５〜５質量％である請求項１又は２に記載の炭素含有耐火物。
耐火原料配合物が、炭素原料として、黒鉛、ピッチ、カーボンブラックの中から選択される少なくとも１種類以上を含む請求項１〜４のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
耐火原料配合物のマグネシアの含有量が５０質量％以上である請求項１〜５のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
結合剤の添加量が、耐火原料配合物に対する外掛けで１〜１５質量％である請求項１〜６のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
熱処理が、絶対湿度が５ｇ／ｋｇ以上の雰囲気中で実施される請求項１〜７のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
熱処理が、ＣＯ_２濃度が１ｖｏｌ％以上の雰囲気中で実施される請求項１〜８のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
熱処理が、１００℃〜５００℃の間に３時間以上保持される条件で実施される請求項１〜９のいずれかに記載の炭素含有耐火物。
熱処理中に炭酸ランタンが生成する請求項１〜１０のいずれかに記載の炭素含有耐火物。