JP2012201533A - 住宅基礎用構造体の施工方法及びそれを用いて施工される住宅基礎用構造体 - Google Patents

Abstract

【課題】 施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能な住宅基礎用構造体の施工方法及びその施工方法によって得られる住宅基礎用構造体を提供すること。
【解決手段】 住宅基礎用構造体を形成するための型枠１３を設ける工程と、型枠１３内に鉄筋１４を配置する工程と、型枠１３内に下地コンクリート部１６を形成する工程と、下地コンクリート部１６の上面に、高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリー１７を流し込み、同上面にモルタル硬化体１８を形成する工程と、を備え、高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである、住宅基礎用構造体の施工方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、住宅基礎用構造体の施工方法及びそれを用いて施工される住宅基礎用構造体に関する。

住宅等の建築物基礎用コンクリート構造体は、セメント系材料を用いて施工されている。

特許文献１には、流動性に優れ、材料分離が生じず、かつ硬化後の表面硬度が優れたセルフレベリング性セメント組成物として、セメント、骨材及び混和材を主成分とし、硫酸アルミニウムがセメントと骨材との合計量に対して０．１〜０．４５重量％含まれているセルフレベリング性セメント組成物が開示されている。

また、特許文献２には、圧縮強度が高く、表面状態の優れるセルフレベリング性水硬性組成物として、主成分がポルトランドセメント１００質量部、骨材１５０〜３５０質量部、混和材０を超えて２０質量部未満、及び膨張材０〜４０質量部であり、さらにセメントと骨材との合計量（１００質量％）に対して硫酸アルミニウム０．１〜０．７質量％、及び収縮低減剤を含むセルフレベリング性水硬性組成物が開示されている。

さらに、特許文献３には、良好な施工性と優れた硬化体特性とを兼ね備えた建築物用基礎コンクリート構造体の施工方法として、型枠内に生コンクリートを打設して硬化させる工程と、型枠内のコンクリート硬化体上面に、水硬性モルタルを流し込み施工する工程とを有する建築物用基礎コンクリート構造体の施工方法が開示されている。

特開平８−３３３１５０号公報 特開２００７−０３１２４４号公報 特開２００８−２４８５５４号公報

しかしながら、優れた流動性と流動保持性（可使時間）とを有する高流動モルタル組成物は、水と混合してモルタルスラリーとしたときに、スラリーが硬化する過程でスラリー表面のレベル位置が部分的に下方に低下する（やせが発生する）傾向がある。したがって、従来のモルタル組成物を用いた住宅基礎用構造体の施工方法では、スラリーを住宅等の建築物基礎コンクリートの天端に流し込んだ場合、スラリーのやせが原因で、ボルト周りや型枠に接したスラリーと、それらに接していないスラリーとの間に大きな高低差が発生し、建築物基礎コンクリート上面の水平レベル精度が不十分になる可能性がある。

本発明は、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能な住宅基礎用構造体の施工方法及びその施工方法によって得られる住宅基礎用構造体を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために詳細に検討した結果、住宅基礎用構造体の基礎となる下地コンクリート部の上面に、特定の高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを用いてモルタル硬化体を形成する工程により、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、住宅基礎用構造体を形成するための型枠を設ける工程と、型枠内に鉄筋を配置する工程と、型枠内に下地コンクリート部を形成する工程と、下地コンクリート部の上面に、高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを流し込み、同上面にモルタル硬化体を形成する工程と、を備え、高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである、住宅基礎用構造体の施工方法である。上記高流動モルタル組成物は、良好な流動性及び流動保持性（十分な可使時間を有する）を有し、施工性に優れているだけでなく、硬化したときに良好な水平レベル精度を有する硬化体表面を形成することができる。したがって、このような高流動モルタル組成物を用いる本発明の施工方法であれば、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能である。これにより、信頼性の高い住宅基礎用構造体を得ることができる。

本発明の住宅基礎用構造体の施工方法において、増粘剤が、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤であることにより、施工性に一層優れ、より良好な水平レベル精度を有するモルタル硬化体をより確実に得ることができる。
また、ポルトランドセメント１００質量部に対して、無機粉体を１０〜９０質量部、無機系膨張材を０．０５〜７．０質量部、細骨材を１００〜３００質量部、増粘剤を０．０１〜２．０質量部、水酸化カルシウムを０．１〜２０質量部、硫酸アルミニウムを０．０１〜３．０質量部及びギ酸カルシウムを０．０１〜３．０質量部含むことにより、優れた施工性（優れた流動性、良好な流動保持性（良好な可使時間））を有し、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成し易くなる。
さらに、無機系膨張材が、生石灰−石膏系膨張材であると、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体をより確実に得ることができる。

本発明によれば、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能な住宅基礎用構造体の施工方法を提供することができる。そして、本発明の住宅基礎用構造体の施工方法を用いることで、水平レベル性に優れた寸法精度の高い住宅基礎用構造体を提供することができる。

本実施形態に係る住宅基礎用構造体の施工方法の施工手順の概要を模式的に示す断面図である。 高流動モルタルスラリーを流し込み施工したときの高流動モルタルスラリーの合流箇所を模式的に示す斜視図である。 下地コンクリート部の上面に高流動モルタルスラリーを流し込む様子を模式的に示す平面図である。 ＳＬ測定器を模式的に示す斜視図である。 ＳＬ測定器を用いた、高流動モルタルスラリーの流動性の評価方法を模式的に示す断面図である。

＜住宅基礎用構造体の施工方法＞
本発明の住宅基礎用構造体の施工方法は、地盤を掘削する工程と、住宅基礎用構造体を形成するための型枠を設ける工程と、型枠内に鉄筋を配置する工程と、型枠内に下地コンクリート部を形成する工程と、下地コンクリート部の上面に、特定の高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを流し込み、同上面にモルタル硬化体を形成する工程と、を備える。本発明の施工方法によれば、広い温度範囲での施工性に優れ、良好な硬化体表面を有するモルタル硬化体を形成することが可能であるため、水平レベル精度が高く、信頼性の高い住宅基礎用構造体を得ることができる。以下、本発明の好適な実施形態について、適宜図面を用いて説明する。

図１は、本実施形態に係る住宅基礎用構造体の施工方法の施工手順の概要を模式的に示す断面図である。

まず、図１ａに示すように、バックホウ等を用いて住宅基礎用構造体を施工する地盤１１から土砂を掘削して除去し、凹部を形成した後、この凹部の底面を覆うようにして砕石（圧密層）１２を敷き込む。敷きこまれた砕石１２は、プレートコンパクター等を使用して転圧される。

次いで、図１ｂに示すように、転圧された砕石（圧密層）１２の上面に、住宅基礎用構造体を形成するための型枠１３を設け、型枠１３内に鉄筋１４を配置（配筋）する。この際、設置箇所をよく確認した上で、型枠１３内の鉄筋１４にアンカーボルト１５をしっかりと固定する。

次に、図１ｃに示すように、鉄筋１４及びアンカーボルト１５が設置された型枠１３内に、基礎用コンクリートが流し込まれて打設され、バイブレーターを使用して締め固められることで、型枠１３内に下地コンクリート部１６が形成される。この際、基礎用コンクリートは、場合により養生されて硬化されてもよい。使用される基礎用コンクリートは、特に制限されるものではなく、一般的な建築配合の基礎用コンクリートを適宜選択して使用することができる。

そして、図１ｄに示すように、天端を所定の高さに調整するように、下地コンクリート部１６の上面に、特定の高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリー１７を流し込んで施工する。

高流動モルタルスラリー１７を施工するタイミングとしては、型枠１３内に基礎用コンクリートを打設して数時間経過後、基礎用コンクリート表面のブリージング水（浮き水）が引いた後（浮き水が無くなった後）であることが好ましく、基礎用コンクリート表面のブリージング水（浮き水）が引いたとき（浮き水が無くなったとき）であることがより好ましい。このタイミングであれば、ブリージング水が引き、かつ基礎用コンクリートが硬化する前に高流動モルタルスラリー１７を流し込むことができる。このため、下地コンクリート部１６の上面にプライマーを塗布し、これを乾燥させてプライマー硬化体層を形成しなくても、下地コンクリート部１６とモルタル硬化体１８とが一体化するので、この界面での剥離を好適に防止することができる。

なお、工事スケジュール等の事情により、型枠１３内に基礎用コンクリートを打設して、その日のうちに高流動モルタルスラリー１７を流し込めない場合には、基礎用コンクリートが硬化した後に高流動モルタルスラリー１７を流し込むことができる。ただし、その場合、型枠１３内の下地コンクリート部１６の上面のレイタンス（白いノロ状物、脆弱物質）、油及びごみ等を除去してプライマーを塗布し、これを乾燥させてプライマー硬化体層を形成した後に、高流動モルタルスラリー１７を流し込むことが好ましい。

さらに、図１ｅに示すように、流し込まれた高流動モルタルスラリー１７を硬化させることで、下地コンクリート部１６の上面にモルタル硬化体１８が形成される。基礎用コンクリートは、このときに硬化されてもよい。そして、基礎用コンクリート及び高流動モルタルスラリー１７が硬化した後、型枠１３が取り除かれる。

以上の施工工程により、鉄筋１４、アンカーボルト１５、及びモルタル硬化体１８により水平レベルが所定の高さに調整された下地コンクリート部１６を備える住宅基礎用構造体を得ることができる。

次に、図１ｄにおいて、下地コンクリート１６の上面に、複数箇所から高流動モルタルスラリー１７を流し込んだときの様子をより詳細に説明する。

図２は、住宅基礎用構造体の施工方法において、高流動モルタルスラリーを流し込み施工したときの高流動モルタルスラリーの合流箇所を模式的に示す斜視図である。

本実施形態の住宅用基礎構造体の施工方法では、優れた材料分離抵抗性を有しつつ、モルタルスラリーにしたときに、同モルタルスラリーが流れる速度（流動速度）が大きくなるように調整された高流動モルタル組成物を選択して用いることが好ましい。モルタルスラリーの流動速度が大きい場合、施工時の作業効率を向上させるのみならず、図２ａ〜ｃに示すように、下地コンクリート部上面２２に対して複数箇所から高流動モルタルスラリー１７を施工したときに、これらの合流箇所２３での高流動モルタルスラリー１７の均質化（なじみ性）に顕著な効果を及ぼす。すなわち、モルタル硬化体１８の表面の仕上がりが良くなるばかりでなく、水平レベル精度と硬化体強度のバラツキをも大幅に改善する効果がある。

ここで、下地コンクリート部上面２２に高流動モルタルスラリー１７を流し込む手順の一例について説明する。

図３は、住宅基礎用構造体の施工方法において、下地コンクリート部上面２２に高流動モルタルスラリー１７を流し込む様子を模式的に示す平面図である。

図３ａは、高流動モルタルスラリー１７を流し込む前の下地コンクリート部上面２２及び型枠１３を、模式的に示す平面図である。住宅基礎用構造体を上部から見た場合、その平面形状は、建築物の形状により様々な形状をとり得る。したがって、住宅基礎用構造体の施工時には、複数の天端施工部（図３においては、天端施工部２５及び天端施工部２６）同士を均一に接続する必要がある。天端施工部が接続する部分には堰板３１を設け、異なる天端施工部に対して順次、高流動モルタルスラリー１７を流し込むことができる。

まず、図３ｂに示すように、バケツ等の容器３５を用いて天端施工部２５に高流動モルタルスラリー１７を流し込むことで、天端施工部２５に高流動モルタルスラリー１７が充填される。

次いで、図３ｃに示すように、堰板３１を取り外し、容器３５を用いて、天端施工部２６に、天端施工部２５に流し込んだものと同組成の高流動モルタルスラリー１７を流し込む。天端施工部２５の高流動モルタルスラリー４１と、天端施工部２６の高流動モルタルスラリー４２とは、堰板３１が取り外された場所で合流する。この際に、天端施工部同士が均一に接続されるためには、高流動モルタルスラリー４１及び４２のなじみ性が良いことが必要となる。本実施形態では、特定の高流動モルタル組成物と水とを含む高流動モルタルスラリー１７を用いているため、堰板３１が取り外された場所で高流動モルタルスラリー４１及び４２が合流する際のなじみ性を良くすることができる。

なお、図３ｃに示す矢印のように、高流動モルタルスラリー１７の入った容器３５を移動させて、高流動モルタルスラリー１７の流し込みの位置を堰板３１があった場所から離れる方向へと移動させることが好ましい。これにより、天端施工部２６の全体に高流動モルタルスラリー１７を好適に流し込むことができる。

なお、下地コンクリート部１６の形成のために打設した基礎用コンクリートが硬化した場合、高流動モルタルスラリー１７を流し込み施工する前に、硬化した基礎用コンクリートの上面（下地コンクリート部上面２２）にプライマーを塗布し、これを乾燥させてプライマー硬化体層を形成することもできる。下地コンクリート部上面２２と高流動モルタル硬化体１８の層との間にプライマー硬化体層を形成することにより、両層の界面での剥離を防止することができる。

＜高流動モルタル組成物＞
次に、本実施形態の住宅基礎用構造体の施工方法に用いる高流動モルタル組成物について説明する。

本実施形態の施工方法では、以下に示す特定の高流動モルタル組成物を用いる。このような高流動モルタル組成物は、良好な流動性及び流動保持性（十分な可使時間を有する）を有し、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成することができる。

本実施形態の施工方法に用いる高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである。このような高流動モルタル組成物と水とを配合し混練することで、優れた施工性（優れた流動性、良好な流動保持性（良好な可使時間））を有し、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成することができる高流動モルタルスラリーを調整することができる。

ポルトランドセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、白色ポルトランドセメント等を用いることができる。

無機粉体としては、ＪＩＳ Ａ ６２０６「コンクリート用高炉スラグ微粉末」で規定される高炉スラグ微粉末、ＪＩＳ Ｒ ５２１２「シリカセメント」で規定されるシリカ質混合材、ＪＩＳ Ａ ６２０７「コンクリート用シリカフューム」で規定されるシリカフューム、ＪＩＳ Ａ ６２０１「コンクリート用フライアッシュ」で規定されるフライアッシュ、石灰石微粉末等を用いることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。ここで、石灰石微粉末は、石灰石を粉砕したものが好適に使用できるが、炭酸カルシウムを主成分とする無機質の粉末状物質であれば、廃コンクリート等を粉砕したものや、化学的に精製した炭酸カルシウム等も代用することができる。中でも、無機粉体として、石灰石微粉末を用いることで、強度発現性や寸法安定性をより高めることができる。

また、これらの無機粉体は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは３０００〜８０００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは３０００〜７０００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは３１００〜６０００ｃｍ^２／ｇであり、特に好ましくは３２００〜５２００ｃｍ^２／ｇである。

無機粉体のブレーン比表面積が３０００ｃｍ^２／ｇ未満の場合、高流動モルタル組成物と水とを混練して得られる高流動モルタルスラリーの材料分離抵抗性を高める効果が乏しくなる傾向がある。また、ブレーン比表面積が８０００ｃｍ^２／ｇを超えると高流動モルタルスラリーの粘性が高くなる傾向が顕著になって流動性を阻害することがある。

高流動モルタル組成物の流動性（流動速度）、材料分離抵抗性、作業性及び硬化特性をより向上する観点から、無機粉体の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜９０質量部であり、より好ましくは３０〜７０質量部であり、更に好ましくは４０〜６０質量部であり、特に好ましくは４５〜５５質量部である。

無機粉体の含有量が少なすぎると良好な材料分離抵抗性が得られにくくなる。逆に、高流動モルタル組成物中の無機粉体の含有量が過剰であると、高流動モルタルスラリーの粘性が増加する傾向にあり、流動性が低下してしまう。このため無機粉体の含有量は上記範囲であることが好ましい。

無機系膨張材としては、例えば、エトリンガイト系のカルシウムサルホアルミネートを主成分とする膨張材、生石灰等の石灰系膨張材、石膏等の石膏系膨張材及び生石灰や石膏を主成分とする生石灰−石膏系膨張材を用いることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。中でも無機系膨張材として、生石灰−石膏系膨張材を用いることが好ましい。

また、これらの無機系膨張材は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは２０００〜６０００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは２５００〜５０００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは２８００〜４５００ｃｍ^２／ｇであり、特に好ましくは３０００〜４０００ｃｍ^２／ｇである。

無機系膨張材のブレーン比表面積が２０００ｃｍ^２／ｇ未満の場合、適正な膨張性を発現することが困難になり、モルタル硬化体の長さ変化の収縮が大きくなる傾向がある。また、ブレーン比表面積が６０００ｃｍ^２／ｇを超えると適正な膨張性を発揮することが困難になり、過剰な膨張作用に起因するクラックが発生する傾向がある。

無機系膨張材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜７．０質量部であり、より好ましくは１．０〜６．０質量部であり、更に好ましくは１．５〜５．０質量部であり、特に好ましくは２．０〜４．０質量部である。

無機系膨張材の含有量を上記範囲に調整することにより、適正な膨張性を発現してモルタル硬化体の長さ変化を抑制し易くなると同時に、過剰な膨張作用に起因するクラックの発生を防止し易くなる。

細骨材としては、例えば、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類、スラグ細骨材、再生細骨材のほか、廃ＦＣＣ触媒、石英粉末、アルミナクリンカー、ウレタン砕、ＥＶＡフォーム及び発砲樹脂等の樹脂粉砕物から適宜選択して用いることができる。特に細骨材としては、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類、廃ＦＣＣ触媒、石英粉末及びアルミナクリンカーから選択したものを好適に用いることができる。

細骨材は、細骨材１００質量％中に６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分を５質量％未満含み、吸水率が１．６％以下であることが好ましい。細骨材の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１：２００６に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定することができる。また、「６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分」とは、篩目６００μｍの篩いを用いたときの篩上残分の粒子の質量割合のことをいう。また、細骨材の吸水率は、ＪＩＳ Ａ １１０９：２００６に規定されている骨材の吸水率（単位：％）の測定方法に準じて測定した値をいう。

細骨材中に６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分を５質量％以上含む場合、又は、細骨材の吸水率が１．６％を超える場合、高流動モルタルスラリーの流動性が低下する傾向にある。上記粗粒分の下限値は特に制限がなく、０質量％であってもよい。優れた流動性を得るため、細骨材中の粗粒分は好ましくは０〜３質量％がであり、より好ましくは０〜０．５質量％であり、更に好ましくは０〜０．２質量％であり、特に好ましくは０．０１〜０．１５質量％である。

上記吸水率の下限値は特に制限がなく、０％であってもよい。細骨材の吸水率は、より好ましくは０〜１．５０％であり、更に好ましくは０〜１．４０％であり、特に好ましくは０〜１．３０％であり、最も好ましくは０．１〜１．２８％である。

細骨材は、粗粒率が１．００〜１．４０の範囲であり、単位容積質量が１．４５〜１．７０ｋｇ／Ｌの範囲であり、実績率が５５．０〜６１．０％の範囲であることが望ましい。これにより、モルタル組成物は、より優れた流動性を得ることができる。

ここで、「粗粒率」とは、ＪＩＳ Ａ １１０２：２００６に規定される骨材の粗粒率をいう。また、「単位容積質量」とは、ＪＩＳ Ａ １１０４：２００６に規定される骨材の単位容積質量（単位：ｋｇ／Ｌ）をいう。また、「実績率」とは、ＪＩＳ Ａ １１０４：２００６に規定される骨材の実績率（単位：％）をいう。

細骨材の粗粒率としては、好ましくは１．００〜１．４０であり、より好ましくは１．１０〜１．３５であり、更に好ましくは１．１１〜１．３２であり、特に好ましくは１．１２〜１．３０である。

細骨材の単位容積質量としては、好ましくは１．４５〜１．７０ｋｇ／Ｌであり、より好ましくは１．５０〜１．６０ｋｇ／Ｌであり、更に好ましくは１．５１〜１．５７ｋｇ／Ｌであり、特に好ましくは１．５２〜１．５５ｋｇ／Ｌである。

細骨材の実績率としては、好ましくは５５．０〜６１．０％であり、より好ましくは５６．０〜６０．０％であり、更に好ましくは５６．５〜５９．５％であり、特に好ましくは５７．０〜５９．０％である。

細骨材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは１００〜３００質量部、より好ましくは１３０〜２５０質量部であり、更に好ましくは１５０〜２１０質量部であり、特に好ましくは１７０〜１９０質量部である。

細骨材の含有量を上記範囲に調整することにより、流動性及び材料分離抵抗性に優れた高流動モルタルスラリーを作製し易くなるとともに、硬化後の表面状態や硬化特性に優れたモルタル硬化体を形成することができる。

本実施形態の高流動モルタル組成物では、高流動モルタル組成物と水とを混練して得た高流動モルタルスラリーの流動性と材料分離抵抗性とを高い次元でバランスさせ、さらに、広い温度範囲で優れた流動性と材料分離抵抗性とを保持するために、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓの増粘剤を用いる。このような増粘剤であれば、施工時の気温がある程度変動した場合でも、高流動モルタルスラリーの流動性と材料分離抵抗性とを良好に保持することができる。

増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が、好ましくは５０〜１０００ｍＰａ・ｓであり、より好ましくは１００〜７００ｍＰａ・ｓであり、更に好ましくは３５０〜５５０ｍＰａ・ｓである。

増粘剤の２０℃における２質量％水溶液の粘度が、１０ｍＰａ・ｓ未満の場合、高流動モルタルスラリーの材料分離抵抗性が低下し、高流動モルタル組成物の優れた効果を奏しなくなる。また、増粘剤の２０℃における２質量％水溶液の粘度が２０００ｍＰａ・ｓを超えると、流動性と材料分離抵抗性とのバランスが崩れ、広い温度範囲で優れた流動性と材料分離抵抗性とを保持することが困難になる。

ここで、増粘剤の「粘度」とは、増粘剤の２質量％水溶液を、Ｂ型粘度計（東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形）を用いて回転速度１２ｒｐｍ、２０℃で測定した値をいう。

増粘剤としては、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、グリオキザール付加ヒドロキシプロピルメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、及びカルボキシルエチルセルロース等の水溶性セルロース誘導体を含む増粘剤を挙げることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。この中でも、ヒドロキシプロピルメチルセルロース及びグリオキザール付加ヒドロキシプロピルメチルセルロース等のヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤を用いることが好ましい。

増粘剤の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜２．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．０質量部であり、更に好ましくは０．０８〜０．７質量部であり、特に好ましくは０．１〜０．５質量部である。

増粘剤の含有量が少なくなると増粘剤による上述の効果が低下し、増粘剤の含有量が多くなると、流動性の低下を招く恐れがある。

本実施形態の高流動モルタル組成物は、高流動モルタルスラリーが硬化する過程でモルタル硬化体の表面硬度が発現する時間を好適に調整するために水酸化カルシウムを用いる。このような水酸化カルシウムと、後述する硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムとを組み合わせることで、やせを高度に抑制することができる。

水酸化カルシウムの製造方法は、特に限定されるものではなく、一般的な方法を使用することができる。

水酸化カルシウムは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは５０００〜３００００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは７０００〜２５０００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは９０００〜１８０００ｃｍ^２／ｇあり、特に好ましくは１００００〜１２０００ｃｍ^２／ｇである。

水酸化カルシウムのブレーン比表面積が５０００ｃｍ^２／ｇ未満の場合、上述の効果が十分に発現されない傾向がある。また、ブレーン比表面積が３００００ｃｍ^２／ｇを超えるとモルタル硬化体の表面硬度が発現する時間が早くなる傾向が顕著になって施工性を阻害することがある。

水酸化カルシウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．１〜２０質量部であり、より好ましくは０．５〜１０質量部であり、更に好ましくは１．０〜７．０質量部であり、特に好ましくは２．０〜６．０質量部である。

水酸化カルシウムのブレーン比表面積及び含有量を上記範囲に調整することにより、高流動モルタルスラリーが硬化する過程で、モルタル硬化体の表面硬度が発現する時間を好適に調整することができるので好ましい。なお、水酸化カルシウムの含有量が多すぎると、硬化後の収縮（長さ変化）が顕著になり、モルタル硬化体に微細なひび割れが生じることがある。

本実施形態の高流動モルタル組成物は、可使時間（流動保持性）及び水平レベル精度を調整するために、凝結促進剤として硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムを用いる。

硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムの製造方法は、特に限定されるものではなく、一般的な方法を使用することができる。

硫酸アルミニウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜３．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．０質量部であり、更に好ましくは０．１〜０．６質量部であり、特に好ましくは０．１５〜０．５５質量部である。

ギ酸カルシウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜３．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．０質量部であり、更に好ましくは０．１〜０．６質量部であり、特に好ましくは０．３〜０．４質量部である。

硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムの含有量を上記範囲に調整することにより、好ましい可使時間（流動保持性）を有する高流動モルタルスラリー及び好ましい硬化特性を有するモルタル硬化体を得ることができるので好ましい。このように、水酸化カルシウム、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムを組み合わせることで、やせを高度に抑制することができる。硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムの含有量が多すぎると、凝結促進効果が顕著になって、高流動モルタルスラリーの流動性や流動保持性が低下するとともに、モルタル硬化体に微細なひび割れが生じることがある。

高流動モルタル組成物には、上記の必須成分に加えて、必要に応じて流動化剤、消泡剤、皮張り防止剤、再乳化形樹脂粉末及び合成樹脂繊維等を添加することができる。

高流動モルタル組成物は、材料分離を抑制しつつ好適な流動性を確保するために、流動化剤（高性能減水剤などの減水剤）を適宜添加することができる。

流動化剤としては、減水効果を合わせ持つ、リグニン系、メラミンスルホン酸系、カゼイン、カゼインカルシウム、ポリカルボン酸系、ポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸系等の市販の流動化剤が、その種類を問わず使用でき、特にポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸等の市販の流動化剤を用いることが好ましい。

流動化剤は、使用するポルトランドセメント等の高流動モルタル組成物を構成する成分に応じて、添加量を適宜選択して用いることにより、高流動モルタル組成物と水とを混練して調製する高流動モルタルスラリーの流動性等を調整することができる。

流動化剤は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。流動化剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜３．０質量部であり、より好ましくは０．１〜２．０質量部であり、更に好ましくは０．２〜１．０質量部であり、特に好ましくは０．３〜０．６質量部である。

流動化剤の添加量が少なすぎると、好適な流動性を確保することが困難な場合がある。また、添加量が多すぎても添加量に見合った効果は期待できず、単に不経済であるだけでなく、場合によっては粘度が増加し好適な流動性を得るための混練水量が増大して硬化特性が悪化することがある。

本実施形態の高流動モルタル組成物は、高流動モルタルスラリー中の気泡を消泡し、好適な流動性や良好な硬化体表面を確保するために消泡剤を適宜添加することができる。

消泡剤としては、シリコーン系、アルコール系及びポリエーテル系等の合成物質、石油精製由来の鉱物油系並びに植物由来の天然物質等、公知のものから選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。

消泡剤は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。消泡剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜３．０質量部であり、より好ましくは０．０２〜１．５質量部であり、更に好ましくは０．０３〜１．０質量部であり、特に好ましくは０．０５〜０．５質量部である。

消泡剤の添加量を上記範囲に調整することにより、良好な消泡効果が認められ、高流動モルタルスラリーの流動性及び硬化体表面の仕上り性を良好に調整できるので好ましい。

高流動モルタル組成物は、高流動モルタルスラリー表面からの急激な水分蒸発を抑制し、高流動モルタルスラリー表面に発生する皮張りを抑制するために皮張り防止剤を適宜添加することができる。

皮張り防止剤を用いることにより、例えば、高温且つ直射日光下の高流動モルタルスラリー表面からの急激な水分蒸発を抑制し、皮張りを抑制することで、モルタル硬化体表面の外観の悪化を回避する効果がある。

皮張り防止剤は、高級アルコール、脂肪酸エステル、ポリエーテル及びシリカ微粉末を含むものであり、本実施形態では、特にシリカ微粉末を、皮張り防止剤全量を基準として４０〜５０質量％含むものが好ましく、４３〜４７質量％含むものがより好ましい。

皮張り防止剤は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。皮張り防止剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜０．６質量部であり、更に好ましくは０．０８〜０．４質量部であり、特に好ましくは０．１〜０．３質量部である。

皮張り防止剤の添加量を上記範囲に調整することにより、良好な皮張り防止効果が得易くなり、さらにモルタル施工時に良好な作業性が得易くなるので好ましい。

高流動モルタル組成物は、モルタル硬化体の下地との良好な接着性及び良好な硬化体表面を確保するために再乳化形樹脂粉末を適宜添加することができる。

再乳化形樹脂粉末の樹脂の粉末化方法等の製法については特にその種類は限定されず、公知の製造方法で製造されたものを用いることができ、また再乳化形樹脂粉末としては、ブロッキング防止剤を主に再乳化形樹脂粉末の表面に付着しているものを用いることができる。また、再乳化形樹脂粉末は、水性ポリマーディスパージョンを噴霧やフリーズドライなどの方法で溶媒を除去し乾燥した再乳化形樹脂粉末を用いることが好ましい。

再乳化形樹脂粉末としては、例えば、α，β−エチレン性不飽和単量体を乳化重合して得られる高分子エマルジョンの液体成分を除去して得られる高分子樹脂粒子等を用いることができる。α，β−エチレン性不飽和単量体としては、公知のα，β−エチレン性不飽和単量体を挙げることができ、例えばアクリル酸及びアクリル酸エステル等の誘導体、メタクリル酸及びメタクリル酸エステルなどの誘導体、エチレン、プロピレン等のα−オレフィン、酢酸ビニル、スチレン等の芳香族ビニル類、塩化ビニル及びバーサチック酸ビニルエステル等の炭素数が９〜１１の第３級脂肪酸ビニルエステル（Ｒ−ＣＯＯ−ＣＨ＝ＣＨ_２、Ｒは炭素数が９〜１１の第３級炭素）を挙げることができる。

再乳化形樹脂粉末は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。再乳化形樹脂粉末の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．００１〜１０質量部であり、より好ましくは０.００５〜５．０質量部であり、更に好ましくは０.０１〜２．０質量部であり、特に好ましくは０．５〜１．５質量部である。

再乳化樹脂粉末の添加量を上記範囲に調整することにより、モルタル硬化体の下地との良好な接着性及び良好な硬化体表面を確保し易くなるので好ましい。

高流動モルタル組成物は、モルタル硬化体の良好な曲げ強度及びクラック発生が殆ど無い良好な硬化体表面を確保するために合成樹脂繊維を適宜添加することができる。

合成樹脂繊維としては、ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリビニルアルコール及びポリ塩化ビニル等の合成樹脂成分からなる合成樹脂繊維を用いることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。

合成樹脂繊維の繊維長は、高流動モルタル組成物との混合時のハンドリング性や高流動モルタルスラリー中での分散性の点から、好ましくは０．５〜１５ｍｍであり、より好ましくは０．７〜１０ｍｍであり、更に好ましくは０．９〜６．０ｍｍであり、特に好ましくは１．０〜３．０ｍｍである。

合成樹脂繊維は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。合成樹脂繊維の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜５．０質量部であり、より好ましくは０．０２〜２．０質量部であり、更に好ましくは０．０３〜１．０質量部であり、特に好ましくは０．０５〜０．２質量部である。

合成樹脂繊維の繊維長及び添加量を上記範囲に調整することにより、モルタル硬化体の良好な曲げ強度及びクラック発生が殆ど無い良好な硬化体表面を確保し易くなるので好ましい。

高流動モルタル組成物の調製方法は、特に限定されないが、水以外の材料を混合して調製することができる。混合に使用するミキサーは特に限定されず、アイリッヒミキサー、リボンミキサー、ロッキングミキサー等の粉体混合用ミキサーを使用することができる。

このようにして調整される高流動モルタル組成物と、水とを配合し混練することにより、高流動モルタルスラリーを調製することができる。また、水の配合量を適宜選択することにより、高流動モルタルスラリーのフロー値を調整することができるので、用途に適した高流動モルタルスラリーを調製することができる。ここで、フロー値とはＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３に記載の試験方法に準拠して測定した値であり、この値に基づき高流動モルタルスラリーの流動性を評価することができる。

高流動モルタルスラリーを調製する際に用いられる水の配合量は、高流動モルタル組成物１００質量部に対し、好ましくは２２〜３０質量部であり、より好ましくは２３〜２９質量部であり、更に好ましくは２４〜２８質量部であり、特に好ましくは２５〜２７質量部である。

高流動モルタル組成物と水とを混練して調製した高流動モルタルスラリーのフロー値は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは２００ｍｍ以上であり、より好ましくは２１０〜２７０ｍｍであり、更に好ましくは２２０〜２６０ｍｍであり、特に好ましくは２３０〜２５０ｍｍである。

フロー値が上記範囲であることにより、高流動モルタルスラリーは、施工の容易さ及び優れた流動性を有する。

また、上記高流動モルタルスラリーの流動性及び流動保持性は、図４に示すセルフレベリング（ＳＬ）測定器を用いて測定することができる。

図４は、ＳＬ測定器を模式的に示す斜視図であり、ＳＬ測定器５０は、金属製で、内寸法が幅３０ｍｍ×高さ３０ｍｍ×長さ７４５ｍｍの樋状であり、一方の端のみが開口端となっている。そして、ＳＬ測定器５０は、閉口端側に高流動モルタルスラリー１０を充填するための充填部５１と、充填部５１に隣接し、充填される高流動モルタルスラリー１０を堰き止めておくための、合成樹脂製の堰板５２とを備えており、充填部５１は、内寸法が幅３０ｍｍ×高さ３０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの容量を有している。

図５は、このようなＳＬ測定器を用いた、高流動モルタルスラリーの流動性の評価方法を模式的に示す断面図である。まず、図５の（ａ）に示すように、混練直後の高流動モルタルスラリー１０を充填部５１を満たすように流し込む。次いで、堰板５２が引き上げられることにより、図５の（ｂ）に示すように、流し込まれた高流動モルタルスラリー１０は、ＳＬ測定器５０の開口端側へ向けて流れ出す。

流れ出した高流動モルタルスラリー１０が、標点５３から２００ｍｍの距離を流れるのに要する時間をＳＬ流動時間（秒）とし、標点５３から高流動モルタルスラリー１０の流れが停止した終点５４までの距離をＳＬ値（ｍｍ）とする。評価時の温度及び充填部５１でのスラリー１０の保持時間を変更してＳＬ流動時間及びＳＬ値を測定することで、高流動モルタルスラリーの流動性及び流動保持性を評価することができる。

高流動モルタルスラリー１０を充填部５１に流し込んだ直後（保持時間０分、以下、「Ｌ０」という）に、堰板５２を引き上げて、スラリー１０が２００ｍｍの距離を流れるＳＬ流動時間（Ｌ０）は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは１〜８秒であり、より好ましくは１〜７秒であり、更に好ましくは１〜６秒であり、特に好ましくは１〜５秒である。

高流動モルタルスラリー１０のＳＬ値（Ｌ０）は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは４００〜５９５ｍｍであり、より好ましくは４５０〜５９５ｍｍであり、更に好ましくは４７５〜５９５ｍｍであり、特に好ましくは５００〜５９５ｍｍである。なお、上記ＳＬ測定器を用いた評価であるため、上限値は全て５９５ｍｍ（標点から開口端までの距離）となる。

ＳＬ流動時間（Ｌ０）及びＳＬ値（Ｌ０）が上記範囲であることにより、高流動モルタルスラリーは、施工の容易さ及び優れた流動性を有し、特に高流動モルタルスラリーの卓越した流動時間を安定して発揮させて、高流動モルタルスラリー同士の合流箇所の馴染み性が優れる。

高流動モルタルスラリー１０のＳＬ値（Ｌ３０）は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは２５０〜５９５ｍｍであり、より好ましくは３００〜５７５ｍｍであり、更に好ましくは３２５〜５６０ｍｍであり、特に好ましくは３５０〜５５０ｍｍである。

また、高流動モルタルスラリー（モルタル硬化体）のやせは、例えば、以下のようにして測定することができる。

まず、所定の型枠の中に高流動モルタルスラリーを厚さ１００ｍｍとなるように施工する。そして、これを所定の温度の恒温室内で１日間静置してモルタル硬化体（材齢１日）を作製する。このとき、高流動モルタルスラリーの上面レベル（厚さ：１００ｍｍ）と、モルタル硬化体表面の上面レベルの差をダイヤルゲージを用いて測定する。測定は、モルタル硬化体表面の中央を含む任意の５箇所について行い、その平均値を算出することでやせ（ｍｍ）を測定することができる。このようなやせを予め測定して評価しておくことで、実際に現場で施工をする際にどの程度のやせが発生するかを予測することができる。例えば、上記のようにして恒温室内で測定されたやせが１．００ｍｍである場合、高流動モルタルスラリーを厚さ１０ｍｍで施工して屋外の現場で１日間静置したとき、硬化後に１．００ｍｍ程度のやせが発生することが予測される。

やせは、好ましくは１．００ｍｍ以下であり、より好ましくは０．９９ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．９０ｍｍ以下であり、特に好ましくは０．８５ｍｍ以下である。

やせが上記範囲であることにより、モルタル硬化体は優れた水平レベル精度を有していると言える。したがって、このようなモルタル硬化体を形成できる高流動モルタル組成物によれば、信頼性の高い構造体を得ることができる。

以上のとおり、このような高流動モルタル組成物は、優れた施工性（優れた流動性、良好な流動保持性（良好な可使時間））を有しており、また、これを硬化させることで、優れた水平レベル精度を有する高流動モルタル硬化体を得ることができる。

したがって、上述した特定の高流動モルタル組成物を用いる本実施形態の施工方法によれば、優れた流動性により住宅等の建築物基礎コンクリートの天端等のレベル調整を良好に行うことが可能であり、優れた施工性により水平レベル精度が高く、信頼性の高い住宅基礎用構造体を得ることができる。

以下に、実施例を挙げて本発明の内容を具体的に説明する。なお、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。

［使用材料］
実施例及び比較例で使用した材料を以下に記す。
（１）ポルトランドセメント
早強ポルトランドセメント（宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積４５００ｃｍ^２／ｇ）
（２）無機粉体
石灰石粉末（有恒鉱業社製、ブレーン比表面積４８３０ｃｍ^２／ｇ）
フライアッシュ（常磐火力産業社製、ブレーン比表面積３９７０ｃｍ^２／ｇ）
（３）無機系膨張材
生石灰−石膏系膨張材（太平洋マテリアル社製、ブレーン比表面積３５２０ｃｍ^２／ｇ、酸化カルシウム含有量４０〜６５％）
（４）細骨材
珪砂（６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分＝０．１質量％、吸水率＝１．２５％、粗粒率１．１５、単位容積質量＝１．５３ｋｇ／Ｌ、実績率＝５７．５％）
（５）増粘剤
ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤（粘度５３０ｍＰａ・ｓ）

増粘剤の粘度は、増粘剤の２質量％水溶液を、Ｂ型粘度計（東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形）を用いて、回転速度１２ｒｐｍ、２０℃で測定した。Ｂ型粘度計は、液体中で円筒形状のロータを回転させたとき、ロータに働く液体の粘性抵抗トルクを測定する粘度計である。Ｂ型粘度計では、測定する粘度に応じてロータの種類を選択する必要がある。本発明に係る増粘剤の粘度測定には、東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形用のロータＮｏ．１を用いた。
（６）水酸化カルシウム（宇部マテリアルズ社製、ブレーン比表面積１１０００ｃｍ^２／ｇ）
（７）凝結促進剤
凝結促進剤Ａ：硫酸アルミニウム（大明化学工業社製）
凝結促進剤Ｂ：ギ酸カルシウム（日本合成化学工業社製）
（８）流動化剤
ポリカルボン酸系流動化剤（花王社製）

上記ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、水酸化カルシウム、凝結促進剤及び流動化剤を表１及び表２に示す割合で配合し、高流動モルタル組成物を調製した。なお、表１には、基本となる高流動モルタル組成物中の各成分の配合量を示し、各実施例や比較例において使用した無機粉体、水酸化カルシウム及び凝結促進剤の配合量等については表２に示す。

［高流動モルタルスラリーの調製］
高流動モルタル組成物の材料（総量：１．０ｋｇ）を表１及び表２に示す配合割合で混合し、ホバートミキサーを用いて混練して高流動モルタル組成物のプレミックス粉体を得た。次いで、得られたプレミックス粉体をポリエチレン製の袋に入れて密封し、温度２０℃の恒温室に静置した。静置１日後、温度２０℃の恒温室にて、それぞれポリエチレン製ビーカー（２．０Ｌ）に水（０．２６ｋｇ）を入れ、次いで、プレミックス粉体（１．０ｋｇ）を加えて、６５０ｒｐｍのケミスターラーで３分間混練し、高流動モルタルスラリーを得た。

（１）高流動モルタルスラリーの流動性の評価
＜フロー値の測定＞
一部の実施例及び比較例については、ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３「社団法人日本建築学会：セルフレベリング材の品質基準」に準拠してフロー値を測定し、流動性を評価した。評価は、温度２０℃の恒温室内で行なった。評価結果を表２に示す。

＜ＳＬ値、ＳＬ流動時間の測定＞
一部の実施例及び比較例については、ＳＬ値、ＳＬ流動時間を測定し、流動性及び流動保持性を評価した。まず、図４に示すＳＬ測定器５０の充填部５１に、図５ａに示すように混練直後の高流動モルタルスラリー１０を流し込んだ。その直後（保持時間０分）に堰板５２を引き上げ、図５ｂに示すように、充填部５１から流れ出した高流動モルタルスラリーの流れが停止した後に、標点（堰板の設置部）５３から高流動モルタルスラリー１０の流れが停止した終点５４までの距離を測定し、その値をＳＬ値（Ｌ０）を測定した。また、高流動モルタルスラリーが標点５３から２００ｍｍの距離を流れるのに要するＳＬ流動時間（Ｌ０）を測定した。評価は、温度２０℃の恒温室内で行なった。評価結果を表２に示す。

同様に、高流動モルタルスラリーを充填部５１に流し込み、３０分保持した後に堰板５２を引き上げ、流れ出した高流動モルタルスラリーの流れが停止した後に、標点（堰板の設置部）５３から高流動モルタルスラリーの流れが停止した終点５４までの距離を測定し、その値をＳＬ値（Ｌ３０）を測定した。評価は、温度２０℃の恒温室内で行なった。評価結果を表２に示す。

（２）モルタル硬化体の表面状態の評価
調製した高流動モルタルスラリーを１３ｃｍ×１９ｃｍの合成樹脂製の型枠へ厚さ１０ｍｍで流し込み、硬化させ、材齢１日後のモルタル硬化体の表面状態を評価した。具体的には、硬化体表面の表面硬度（ショア硬度）の測定及びやせの測定を温度２０℃の恒温室内で行うことで、表面状態の評価を行った。ショア硬度の測定は一部の実施例及び比較例について行い、やせの測定は全ての実施例及び比較例について行った。評価結果を表２に示す。

＜表面硬度（ショア硬度）の測定＞
スプリング式硬度計タイプＤ（（株）上島製作所製）を用いて、硬化体表面の任意の４箇所のショア硬度を測定し、ゲージの読み取り値の平均値を求め、表面硬度とした。

＜やせの測定＞
高流動モルタルスラリーを直径５０ｍｍ、高さ１００ｍｍの軽量型枠（商品名：サミットモールド、住商セメント社製）へ厚さ１００ｍｍとなるように流し込み、硬化させ、材齢１日後のモルタル硬化体を得た。そして、軽量型枠の上面レベル（１００ｍｍ）と高流動モルタル硬化体表面レベルの差をダイヤルゲージを用いて測定した。測定は、硬化体表面の中央を含む任意の５箇所について行い、ゲージの読み取り値の平均値を求め、やせ（ｍｍ）とした。

水酸化カルシウム、凝結促進剤Ａ（硫酸アルミニウム）及び凝結促進剤Ｂ（ギ酸カルシウム）を併用した実施例１〜６は、流動性及び流動保持性が良好であるだけでなく、やせが１ｍｍ以下であった。

これに対して、これらのいずれかが含まれていない比較例１〜７は、やせが１ｍｍを超えていた。

以上のように、特定の高流動モルタル組成物を用いることにより、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成することができる。したがって、本発明の住宅基礎用構造体の施工方法によれば、住宅等の建築物基礎コンクリートの天端等のレベル調整を好適に行うことが可能であり、優れた施工性と水平レベル精度により、信頼性の高い住宅基礎用構造体を提供することが可能である。

１０、１７、４１、４２…高流動モルタルスラリー、１１…地盤、１２…砕石（圧密層）、１３…型枠、１４…鉄筋、１５…アンカーボルト、１６…下地コンクリート部、１８…モルタル硬化体、２２…下地コンクリート部上面、２３…高流動モルタルスラリーの合流箇所、２５…天端施工部、２６…天端施工部、３１、５２…堰板、３５…容器、５０…ＳＬ測定器、５１…充填部、５３…標点、５４…終点。

Claims (5)

1. 住宅基礎用構造体を形成するための型枠を設ける工程と、
   前記型枠内に鉄筋を配置する工程と、
   前記型枠内に下地コンクリート部を形成する工程と、
   前記下地コンクリート部の上面に、高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを流し込み、前記上面にモルタル硬化体を形成する工程と、
   を備え、
   前記高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、
   前記増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、
   前記凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである、住宅基礎用構造体の施工方法。
2. 前記増粘剤は、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤である、請求項１に記載の住宅基礎用構造体の施工方法。
3. 前記高流動モルタル組成物は、前記ポルトランドセメント１００質量部に対して、前記無機粉体を１０〜９０質量部、前記無機系膨張材を０．０５〜７．０質量部、前記細骨材を１００〜３００質量部、前記増粘剤を０．０１〜２．０質量部、前記水酸化カルシウムを０．１〜２０質量部、前記硫酸アルミニウムを０．０１〜３．０質量部及び前記ギ酸カルシウムを０．０１〜３．０質量部含む、請求項１又は２に記載の住宅基礎用構造体の施工方法。
4. 前記無機系膨張材は、生石灰−石膏系膨張材である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の住宅基礎用構造体の施工方法。
5. 請求項１〜４のいずれか１項に記載の住宅基礎用構造体の施工方法を用いて施工される住宅基礎用構造体。
   

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