JP2012201983A - ねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 - Google Patents
ねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012201983A JP2012201983A JP2011071070A JP2011071070A JP2012201983A JP 2012201983 A JP2012201983 A JP 2012201983A JP 2011071070 A JP2011071070 A JP 2011071070A JP 2011071070 A JP2011071070 A JP 2011071070A JP 2012201983 A JP2012201983 A JP 2012201983A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- induction hardening
- bainite
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 131
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 131
- 230000006698 induction Effects 0.000 title claims abstract description 81
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 57
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 7
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- -1 sulfide compound Chemical class 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】高周波焼入れ後の鋼部品に要求されるねじり強度を確保でき、しかも靱性（特に、シャルピー衝撃値）に優れた特性を有する高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．４〜０．６５％（質量％の意味。化学成分について以下同じ）、Ｓｉ：０．０１〜２％、Ｍｎ：０．２〜２％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．００２〜０．１％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ａｌ：０．０６〜０．５％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０％、Ｎ：０．００４〜０．０３％を含有し、残部は鉄および不可避不純物からなる鋼であり、該鋼の金属組織はベイナイトおよびマルテンサイトを有し、全組織に対するベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率は７０％以上であり、且つ全組織に対するベイナイトの面積率は５０％超とする。
【選択図】なし
【解決手段】Ｃ：０．４〜０．６５％（質量％の意味。化学成分について以下同じ）、Ｓｉ：０．０１〜２％、Ｍｎ：０．２〜２％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．００２〜０．１％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ａｌ：０．０６〜０．５％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０％、Ｎ：０．００４〜０．０３％を含有し、残部は鉄および不可避不純物からなる鋼であり、該鋼の金属組織はベイナイトおよびマルテンサイトを有し、全組織に対するベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率は７０％以上であり、且つ全組織に対するベイナイトの面積率は５０％超とする。
【選択図】なし
Description
本発明は、高周波焼入れして鋼部品を製造するための鋼に関し、特に高周波焼入れした鋼部品のねじり強度と靱性を両方改善できる高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法に関するものである。
自動車や各種機械類に用いられる鋼部品（具体的には、自動車用変速機や作動装置をはじめとする各種歯車伝達装置に利用される歯車、シャフト、プーリーや等速ジョイント等、更にはクランクシャフト等の機械構造部品）には、強度、特にねじり強度の向上が要望されている。ねじり強度とは、ねじり荷重に対する材料の耐性を表す指標であり、ねじり荷重を受ける材料の極限強度を意味している。
上記鋼部品は、通常、熱間加工（例えば、熱間圧延や熱間鍛造など）した鋼に、切削加工等を施して最終形状（部品形状）に仕上げて製造される。その後、焼入れ焼戻し（調質）や浸炭焼入れ等の熱処理を行うことによって鋼部品の強度を高めることが行われている。近年では、地球環境への負荷を低減すると共に、作業環境を改善するために、焼入れ焼戻し（調質）や浸炭焼入れ等の熱処理に代えて高周波焼入れ処理が行われている。高周波焼入れ処理は、鋼の表層付近のみを急速加熱・冷却する方法であり、短時間で鋼部品の表層部の硬度や疲労特性を高めることができる。しかし、高周波焼入れ処理では、鋼部品の内部は焼入れないため、内部の強度は向上しない。そのため高周波焼入れ処理によって鋼部品の強度を、焼入れ焼戻し（調質）浸炭焼入れ等の熱処理を施したときと同程度の強度とするためには、表面硬度と内部硬度の双方を確保しておく必要がある。内部硬度を確保するためには、固溶強化や析出強化等をするためにＣ量等の合金元素量を高める必要があり、表面硬度を確保するためには、マルテンサイト変態によって強度が充分向上するように、鋼中のＣ量を高める必要があった。
ところで一般に、鋼を高強度化すると靱性が劣化することが知られている。特に高周波焼入れ処理によって高強度化させるには、鋼中のＣ含有量を高める必要があるため、靱性の低下が著しく、強度と靱性の両立は困難である。
高周波焼入れ焼戻し後のねじり強度を高めることのできる高周波焼入れ用機械構造用鋼が特許文献１に提案されている。この文献には、高周波焼入れ焼戻し後のねじり強度を向上させるには、Ａｌ含有量を増加させることが有効であること、Ｏ（酸素）をＡｌ2Ｏ3として固定し、粒界脆化を起こす酸素量を低下させることによってねじり強度を向上できることが記載されている。しかしこの文献では、高周波焼入れ焼戻し後の靱性については一切考慮されていない。
本発明はこのような事情に着目してなされたものであって、その目的は、高周波焼入れ後の鋼部品に要求されるねじり強度を確保でき、しかも靱性（特に、シャルピー衝撃値）に優れた特性を有する高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法を提供することにある。
上記課題を解決することのできた本発明に係る高周波焼入れ用鋼とは、Ｃ：０．４〜０．６５％（質量％の意味。化学成分について以下同じ）、Ｓｉ：０．０１〜２％、Ｍｎ：０．２〜２％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．００２〜０．１％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ａｌ：０．０６〜０．５％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０％、Ｎ：０．００４〜０．０３％を含有し、残部は鉄および不可避不純物からなる鋼である。そして、上記鋼の金属組織はベイナイトおよびマルテンサイトを有し、全組織に対するベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率は７０％以上であり、且つ全組織に対するベイナイトの面積率は５０％超である点に要旨を有している。
前記鋼の化学成分は、下記式（１）で表されるＭｓ値が２９５以上、３１５未満を満足していることが好ましい。下記式（１）中、［ ］は各元素の含有量（質量％）を示している。
Ｍｓ値＝５３８−３１７×［Ｃ］−１１×［Ｓｉ］−３３×［Ｍｎ］−２８×［Ｃｒ］−１１×［Ｍｏ］−１７×［Ｎｉ］−１１×［Ｃｕ］＋６×［Ｖ］＋１０×［Ａｌ］ ・・・（１）
Ｍｓ値＝５３８−３１７×［Ｃ］−１１×［Ｓｉ］−３３×［Ｍｎ］−２８×［Ｃｒ］−１１×［Ｍｏ］−１７×［Ｎｉ］−１１×［Ｃｕ］＋６×［Ｖ］＋１０×［Ａｌ］ ・・・（１）
前記鋼は、更に他の元素として、
（ａ）Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）、
（ｂ）Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、およびＶ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素、
（ｃ）Ｃｕ：３％以下（０％を含まない）、および／またはＮｉ：３％以下（０％を含まない）、
（ｄ）Ｃａ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｌｉ：０．００１％以下（０％を含まない）、およびＲＥＭ：０．００１％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素、
等を含有してもよい。
（ａ）Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）、
（ｂ）Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、およびＶ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素、
（ｃ）Ｃｕ：３％以下（０％を含まない）、および／またはＮｉ：３％以下（０％を含まない）、
（ｄ）Ｃａ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｌｉ：０．００１％以下（０％を含まない）、およびＲＥＭ：０．００１％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素、
等を含有してもよい。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼は、上記成分組成を満足する鋼を、８５０〜１２５０℃の温度域で熱間加工した後、該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲を５〜１０℃／秒の平均冷却速度で冷却することによって好適に製造できる。
本発明によれば、鋼の成分組成と金属組織を適切に制御することによって、高周波焼入れ後においてもねじり強度が高く、しかも靱性に優れた鋼部品を製造するための高周波焼入れ用鋼を提供できる。即ち、本発明の高周波焼入れ用鋼に高周波焼入れして形成された鋼部品は、ねじり強度および靱性に優れたものとなる。
本発明者らは、高周波焼入れして得られる鋼部品のねじり強度と靱性を改善するために鋭意検討を重ねてきた。その結果、鋼の成分組成のうち、特に、Ａｌ、Ｂ、およびＮ量を適切な範囲に制御すると共に、鋼の金属組織をベイナイト主体としたうえでベイナイトとマルテンサイトの混合組織とすれば、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度と靱性の両方を高めることのできる高周波焼入れ用鋼を提供できることを見出し、本発明を完成した。
即ち、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めるには、鋼の焼入れ性を高め、表面硬度を均一に高める必要がある。鋼の焼入れ性を高めるには、ＡｌとＢが鋼中に固溶するように、Ａｌ、Ｂ、およびＮの添加量を適切な範囲に制御することが有効である。
ところで、高周波焼入れでは、鋼部品の内部は焼入れされないため、鋼部品内部については、高周波焼入れ前の鋼の強度を予め高めておく必要がある。しかし鋼の強度を高めると、靱性が劣化する。そこで鋼の靱性を劣化させることなく、強度を高める必要がある。本発明者らが鋼部品内部の強度を高める方法について検討したところ、鋼の金属組織をベイナイト主体としたうえでマルテンサイトとの混合組織にすればよいことが明らかになった。ベイナイトは、フェライトやパーライトより硬質であるが、マルテンサイトより軟質であるため、ベイナイト主体とすることによって強度と靱性を両立できる。また、ベイナイト主体の金属組織の中にマルテンサイトを生成させることによって、強度を一層高めることができる。このように鋼の金属組織を、ベイナイトを主体とするマルテンサイトとの混合組織にすれば、高周波焼入れ後におけるねじり強度を高められる他、靱性も向上できる。ベイナイトを生成させるには、鋼中に固溶Ａｌを含有させることが有効である。
以下、本発明に係る高周波焼入れ用鋼について具体的に説明する。
まず、高周波焼入れ用鋼の金属組織について説明する。
［（１）金属組織：ベイナイトおよびマルテンサイトを有すること］
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、ベイナイトおよびマルテンサイトを有している。ベイナイトおよびマルテンサイトは、高周波焼入れして得られる鋼部品の内部を高硬度化し、ねじり強度を向上するのに寄与する金属組織である。そして本発明では、以下で詳述する様に、金属組織の面積率を適切に制御する必要がある。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、ベイナイトおよびマルテンサイトを有している。ベイナイトおよびマルテンサイトは、高周波焼入れして得られる鋼部品の内部を高硬度化し、ねじり強度を向上するのに寄与する金属組織である。そして本発明では、以下で詳述する様に、金属組織の面積率を適切に制御する必要がある。
［（２）ベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率：全組織に対して７０％以上］
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、全組織に対するベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率を７０％以上とする。ベイナイトとマルテンサイトの合計面積率が７０％未満となり、フェライトやパーライトの生成量が増加すると、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度または靱性の少なくとも一方が劣化する。従って本発明では、ベイナイトとマルテンサイトの合計面積率は７０％以上、好ましくは７５％以上、より好ましくは８０％以上とする。ベイナイトとマルテンサイトの合計面積率の上限は特に限定されず、１００％であってもよい。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、全組織に対するベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率を７０％以上とする。ベイナイトとマルテンサイトの合計面積率が７０％未満となり、フェライトやパーライトの生成量が増加すると、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度または靱性の少なくとも一方が劣化する。従って本発明では、ベイナイトとマルテンサイトの合計面積率は７０％以上、好ましくは７５％以上、より好ましくは８０％以上とする。ベイナイトとマルテンサイトの合計面積率の上限は特に限定されず、１００％であってもよい。
［（３）ベイナイトの面積率：全組織に対して５０％超］
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、全組織に対するベイナイトの面積率を５０％超とする。ベイナイトの面積率を５０％超とすることによって、鋼部品のねじり強度と靱性の両方を向上させることができる。即ち、ベイナイトは、フェライトやパーライトよりも硬質相であるため、高周波焼入れ後の鋼部品強度の向上に寄与する組織である。一方、マルテンサイトも同様に硬質相であるため、高周波焼入れ後の鋼部品強度の向上に寄与する。しかし、マルテンサイトは硬質過ぎるため靱性が劣化する。そこで、鋼部品の強度と靱性を同時に確保するには、ベイナイトの面積率を高めにする必要がある。従って本発明では、高周波焼入れ用鋼の金属組織をベイナイト主体とし、具体的には、全組織に対するベイナイトの面積率を５０％超、好ましくは５５％以上、より好ましく６０％以上とする。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、全組織に対するベイナイトの面積率を５０％超とする。ベイナイトの面積率を５０％超とすることによって、鋼部品のねじり強度と靱性の両方を向上させることができる。即ち、ベイナイトは、フェライトやパーライトよりも硬質相であるため、高周波焼入れ後の鋼部品強度の向上に寄与する組織である。一方、マルテンサイトも同様に硬質相であるため、高周波焼入れ後の鋼部品強度の向上に寄与する。しかし、マルテンサイトは硬質過ぎるため靱性が劣化する。そこで、鋼部品の強度と靱性を同時に確保するには、ベイナイトの面積率を高めにする必要がある。従って本発明では、高周波焼入れ用鋼の金属組織をベイナイト主体とし、具体的には、全組織に対するベイナイトの面積率を５０％超、好ましくは５５％以上、より好ましく６０％以上とする。
なお、全組織に対するベイナイトの面積率が１００％となり、全組織に対するマルテンサイトの面積率が０％になると所望の強度が得られないため、全組織に対するベイナイトの面積率は１００％未満であることが好ましく、より好ましくは９０％以下、更に好ましくは８５％以下である。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の金属組織は、上述したように、ベイナイトとマルテンサイトを有するものであり、残部組織は特に限定されず、フェライトやパーライト等であればよい。残部組織の合計面積率は、例えば、５％以下であることが好ましい。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼は、上記金属組織を制御するだけでは所望の特性を有する鋼部品を得ることができず、鋼の成分組成も適切に制御する必要がある。以下、本発明の高周波焼入れ用鋼の成分組成について説明する。
［Ｃ：０．４〜０．６５％］
Ｃは、強度を確保するために必要な元素であり、０．４％以上含有させることによって、鋼部品として必要なねじり強度（即ち、高周波焼入れ後におけるねじり強度）を確保できる。Ｃ量は、好ましくは０．４３％以上、より好ましく０．４５％以上である。しかしＣ量が過剰になると、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化し、高周波焼入れ時に割れが発生する。また、切削加工時の被削性が劣化する。従ってＣ量は０．６５％以下、好ましくは０．６２％以下、より好ましくは０．６０％以下とする。
Ｃは、強度を確保するために必要な元素であり、０．４％以上含有させることによって、鋼部品として必要なねじり強度（即ち、高周波焼入れ後におけるねじり強度）を確保できる。Ｃ量は、好ましくは０．４３％以上、より好ましく０．４５％以上である。しかしＣ量が過剰になると、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化し、高周波焼入れ時に割れが発生する。また、切削加工時の被削性が劣化する。従ってＣ量は０．６５％以下、好ましくは０．６２％以下、より好ましくは０．６０％以下とする。
［Ｓｉ：０．０１〜２％］
Ｓｉは、固溶強化により高周波焼入れ後の鋼部品の強度を高める元素である。また、Ｓｉは、固溶Ｃがセメンタイトとして析出するのを抑制し、加工性を改善するのに作用する元素である。また、Ｓｉは脱酸元素としても作用する。こうした作用を発揮させるには、Ｓｉ量は０．０１％以上、好ましくは０．０３％以上、より好ましくは０．０５％以上とする。しかしＳｉ量が過剰になると、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化する。従ってＳｉ量は、２％以下、好ましくは１．７％以下、より好ましくは１．５％以下とする。
Ｓｉは、固溶強化により高周波焼入れ後の鋼部品の強度を高める元素である。また、Ｓｉは、固溶Ｃがセメンタイトとして析出するのを抑制し、加工性を改善するのに作用する元素である。また、Ｓｉは脱酸元素としても作用する。こうした作用を発揮させるには、Ｓｉ量は０．０１％以上、好ましくは０．０３％以上、より好ましくは０．０５％以上とする。しかしＳｉ量が過剰になると、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化する。従ってＳｉ量は、２％以下、好ましくは１．７％以下、より好ましくは１．５％以下とする。
［Ｍｎ：０．２〜２％］
Ｍｎは、焼入れ性を向上させる元素であり、高周波焼入れ後の鋼部品の強度と靱性を向上させるのに必要な元素である。また、不完全焼入れによる靱性の著しい低下を防ぐためにも一定以上の添加が必要である。従ってＭｎ量は０．２％以上、好ましくは０．５％以上、より好ましくは０．６％以上、特に好ましくは０．７％以上とする。しかしＭｎが過剰になると、焼入れ性が向上し過ぎてマルテンサイトが生成し易くなり、靱性が低下する。また、硬くなり過ぎて加工性が劣化する。従ってＭｎ量は２％以下、好ましくは１．８％以下、より好ましくは１．６％以下とする。
Ｍｎは、焼入れ性を向上させる元素であり、高周波焼入れ後の鋼部品の強度と靱性を向上させるのに必要な元素である。また、不完全焼入れによる靱性の著しい低下を防ぐためにも一定以上の添加が必要である。従ってＭｎ量は０．２％以上、好ましくは０．５％以上、より好ましくは０．６％以上、特に好ましくは０．７％以上とする。しかしＭｎが過剰になると、焼入れ性が向上し過ぎてマルテンサイトが生成し易くなり、靱性が低下する。また、硬くなり過ぎて加工性が劣化する。従ってＭｎ量は２％以下、好ましくは１．８％以下、より好ましくは１．６％以下とする。
［Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）］
Ｐは、鋼に不可避的に含まれる不純物元素であり、Ｐ量が過剰になると加工時に割れが発生するのを助長するので、できるだけ低減する必要がある。従ってＰ量は０．０３％以下、好ましくは０．０２％以下、より好ましくは０．０１５％以下とする。なお、Ｐ量を０％とすることは工業的に困難である。
Ｐは、鋼に不可避的に含まれる不純物元素であり、Ｐ量が過剰になると加工時に割れが発生するのを助長するので、できるだけ低減する必要がある。従ってＰ量は０．０３％以下、好ましくは０．０２％以下、より好ましくは０．０１５％以下とする。なお、Ｐ量を０％とすることは工業的に困難である。
［Ｓ：０．００２〜０．１％］
Ｓは、鋼に不可避的に含まれる不純物元素であるが、鋼中のＭｎと結合してＭｎＳ系介在物を形成し、鋼の被削性を向上させるのに有効に作用する元素である。従ってＳ量は０．００２％以上、好ましくは０．００５％以上、より好ましくは０．００８％以上とする。しかしＳ量が過剰になると、ＭｎＳ系介在物量が増大し、この介在物が加工時（例えば、熱間圧延や熱間鍛造など）に加工方向に伸展するため、加工方向に直角な方向の靱性（横目靱性）が劣化する原因となる。従ってＳ量は０．１％以下、好ましくは０．０８％以下、より好ましくは０．０５％以下とする。
Ｓは、鋼に不可避的に含まれる不純物元素であるが、鋼中のＭｎと結合してＭｎＳ系介在物を形成し、鋼の被削性を向上させるのに有効に作用する元素である。従ってＳ量は０．００２％以上、好ましくは０．００５％以上、より好ましくは０．００８％以上とする。しかしＳ量が過剰になると、ＭｎＳ系介在物量が増大し、この介在物が加工時（例えば、熱間圧延や熱間鍛造など）に加工方向に伸展するため、加工方向に直角な方向の靱性（横目靱性）が劣化する原因となる。従ってＳ量は０．１％以下、好ましくは０．０８％以下、より好ましくは０．０５％以下とする。
［Ｃｒ：０．０５〜０．３％］
Ｃｒは、Ｍｎと同様に焼入れ性を向上させてベイナイトとマルテンサイトの生成を促進し、高周波焼入れ後の鋼部品の強度と靱性を向上させるのに必要な元素である。こうした効果を発揮させるには、Ｃｒ量は０．０５％以上、好ましくは０．１０％以上、より好ましくは０．１２％以上とする。しかしＣｒ量が過剰になると粗大な炭化物が生成するか、或いはマルテンサイトが過剰に生成して靱性を却って劣化させるので、Ｃｒ量は０．３％以下、好ましく０．２７％以下、より好ましくは０．２５％以下とする。
Ｃｒは、Ｍｎと同様に焼入れ性を向上させてベイナイトとマルテンサイトの生成を促進し、高周波焼入れ後の鋼部品の強度と靱性を向上させるのに必要な元素である。こうした効果を発揮させるには、Ｃｒ量は０．０５％以上、好ましくは０．１０％以上、より好ましくは０．１２％以上とする。しかしＣｒ量が過剰になると粗大な炭化物が生成するか、或いはマルテンサイトが過剰に生成して靱性を却って劣化させるので、Ｃｒ量は０．３％以下、好ましく０．２７％以下、より好ましくは０．２５％以下とする。
［Ａｌ：０．０６〜０．５％］
Ａｌは、鋼中に固溶状態で存在させることによって焼入れ性を向上させる元素であり、ベイナイトの生成を促進して高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度と靱性を向上させるのに有効に作用する元素である。またＡｌは、Ｎと結合してＡｌＮを析出し、このＡｌＮは、加工時に結晶粒が異常成長するのを防止する作用を有しているため、鋼部品の靱性を向上させることができる。またＡｌは、脱酸剤としても作用する。こうした効果を発揮させるには、Ａｌ量は０．０６％以上、好ましくは０．０７％以上、より好ましくは０．０８％以上とする。しかしＡｌが過剰になると、焼入れ性が良好になり過ぎてマルテンサイトが過剰に生成し、ベイナイトの生成量を確保できず、靱性を却って劣化させる。従ってＡｌ量は０．５％以下、好ましくは０．４％以下、より好ましくは０．３％以下とする。
Ａｌは、鋼中に固溶状態で存在させることによって焼入れ性を向上させる元素であり、ベイナイトの生成を促進して高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度と靱性を向上させるのに有効に作用する元素である。またＡｌは、Ｎと結合してＡｌＮを析出し、このＡｌＮは、加工時に結晶粒が異常成長するのを防止する作用を有しているため、鋼部品の靱性を向上させることができる。またＡｌは、脱酸剤としても作用する。こうした効果を発揮させるには、Ａｌ量は０．０６％以上、好ましくは０．０７％以上、より好ましくは０．０８％以上とする。しかしＡｌが過剰になると、焼入れ性が良好になり過ぎてマルテンサイトが過剰に生成し、ベイナイトの生成量を確保できず、靱性を却って劣化させる。従ってＡｌ量は０．５％以下、好ましくは０．４％以下、より好ましくは０．３％以下とする。
［Ｂ：０．０００５〜０．０１０％］
Ｂは、焼入れ性を向上させてベイナイトとマルテンサイトの生成を促進し、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度と靱性を向上させるのに必要な元素である。またＢは、鋼中のＮと結合してＢＮとして析出するため、鋼中のＮ量が減少し、ＡｌがＮと結合してＡｌＮとして析出するのを防止する元素である。ＡｌＮの析出が抑制されることによって鋼中の固溶Ａｌ量を確保できるため、ベイナイトの生成が促進され、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度および靱性を改善できる。こうした効果を発揮させるには、Ｂは０．０００５％以上、好ましくは０．００１０％以上、より好ましくは０．００１５％以上とする。しかしＢが過剰になると、焼入れ性が向上し過ぎてベイナイトが生成せず、マルテンサイトが過剰に生成する。そのため鋼が硬くなり過ぎて靱性が却って劣化するため、高周波焼入れ時に割れが発生する。従ってＢ量は０．０１０％以下、好ましくは０．００８％以下、より好ましくは０．００６％以下とする。
Ｂは、焼入れ性を向上させてベイナイトとマルテンサイトの生成を促進し、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度と靱性を向上させるのに必要な元素である。またＢは、鋼中のＮと結合してＢＮとして析出するため、鋼中のＮ量が減少し、ＡｌがＮと結合してＡｌＮとして析出するのを防止する元素である。ＡｌＮの析出が抑制されることによって鋼中の固溶Ａｌ量を確保できるため、ベイナイトの生成が促進され、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度および靱性を改善できる。こうした効果を発揮させるには、Ｂは０．０００５％以上、好ましくは０．００１０％以上、より好ましくは０．００１５％以上とする。しかしＢが過剰になると、焼入れ性が向上し過ぎてベイナイトが生成せず、マルテンサイトが過剰に生成する。そのため鋼が硬くなり過ぎて靱性が却って劣化するため、高周波焼入れ時に割れが発生する。従ってＢ量は０．０１０％以下、好ましくは０．００８％以下、より好ましくは０．００６％以下とする。
［Ｎ：０．００４〜０．０３％］
Ｎは、鋼中のＡｌと結合してＡｌＮとして析出し、このＡｌＮは、加工時に結晶粒が異常成長して強度を低下させるのを防止する作用を有している。また、ＡｌＮは、結晶粒度を適切に調整して靱性の向上にも寄与する。こうした作用を発揮させるには、Ｎ量は０．００４％以上、好ましくは０．００６％以上、より好ましくは０．００８％以上とする。しかしＮが過剰になると、ＡｌＮが多量に析出して加工性を低下させる。従ってＮ量は０．０３％以下、好ましくは０．０２５％以下、より好ましくは０．０２０％以下とする。
Ｎは、鋼中のＡｌと結合してＡｌＮとして析出し、このＡｌＮは、加工時に結晶粒が異常成長して強度を低下させるのを防止する作用を有している。また、ＡｌＮは、結晶粒度を適切に調整して靱性の向上にも寄与する。こうした作用を発揮させるには、Ｎ量は０．００４％以上、好ましくは０．００６％以上、より好ましくは０．００８％以上とする。しかしＮが過剰になると、ＡｌＮが多量に析出して加工性を低下させる。従ってＮ量は０．０３％以下、好ましくは０．０２５％以下、より好ましくは０．０２０％以下とする。
本発明に係る高周波焼入れ用鋼の成分組成は上記の通りであり、残部は、鉄およびＰ、Ｓ以外の不可避不純物である。Ｐ、Ｓ以外の不可避不純物としては、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる微量元素（例えば、Ａｓ、Ｓｂ、Ｓｎなど）の混入が許容される。
本発明の高周波焼入れ用鋼は、本発明の効果を損なわない範囲で、更に他の元素として、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｌｉ、ＲＥＭなどを積極的に含有させてもよい。
［（ａ）Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）］
Ｍｏは、鋼の焼入れ性を高め、焼入れされていない組織が生成するのを抑制して高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めるのに作用する元素である。こうした作用は、その含有量が増加するにつれて増大するが、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．１％以上、更に好ましくは０．１５％以上である。しかしＭｏを過剰に含有すると、焼きならし後でも過冷組織が生成して鋼の被削性が低下するため、１％以下とすることが好ましい。Ｍｏ量は、より好ましくは０．８％以下、更に好ましくは０．５％以下である。
Ｍｏは、鋼の焼入れ性を高め、焼入れされていない組織が生成するのを抑制して高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めるのに作用する元素である。こうした作用は、その含有量が増加するにつれて増大するが、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．１％以上、更に好ましくは０．１５％以上である。しかしＭｏを過剰に含有すると、焼きならし後でも過冷組織が生成して鋼の被削性が低下するため、１％以下とすることが好ましい。Ｍｏ量は、より好ましくは０．８％以下、更に好ましくは０．５％以下である。
［（ｂ）Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、およびＶ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素］
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖは、熱間加工時に結晶粒が異常成長するのを防止し、鋼の靱性や疲労特性が低下するのを防止する作用を有する元素であり、少なくとも任意の１種以上の元素を含有することによってこうした作用が発揮される。こうした作用は、その含有量が増加するにつれて増大するが、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖは夫々好ましくは０．００５％以上、より好ましく０．０１０％以上含有することが望ましい。しかしこれらの元素を過剰に含有すると、硬質の炭化物が多量に生成して鋼の被削性が低下するので、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ量は夫々、０．２％以下、好ましくは０．１５％以下、より好ましく０．１０％以下とする。なお、Ｔｉ、Ｎｂ、およびＶは、単独で含有させてもよいし、任意に選ばれる２種以上を含有させてもよい。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖは、熱間加工時に結晶粒が異常成長するのを防止し、鋼の靱性や疲労特性が低下するのを防止する作用を有する元素であり、少なくとも任意の１種以上の元素を含有することによってこうした作用が発揮される。こうした作用は、その含有量が増加するにつれて増大するが、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖは夫々好ましくは０．００５％以上、より好ましく０．０１０％以上含有することが望ましい。しかしこれらの元素を過剰に含有すると、硬質の炭化物が多量に生成して鋼の被削性が低下するので、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ量は夫々、０．２％以下、好ましくは０．１５％以下、より好ましく０．１０％以下とする。なお、Ｔｉ、Ｎｂ、およびＶは、単独で含有させてもよいし、任意に選ばれる２種以上を含有させてもよい。
［（ｃ）Ｃｕ：３％以下（０％を含まない）、および／またはＮｉ：３％以下（０％を含まない）］
ＣｕとＮｉは、焼入れ性を向上させて高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めるのに有効に作用する元素である。こうした作用は、これらの元素の含有量が増加するにつれて増大するが、有効に発揮させるには、Ｃｕ、Ｎｉ量は夫々好ましくは０．０５％以上、より好ましく０．１％以上である。しかし過剰に含有させると過冷組織が生成し、靱性や延性が低下するので、Ｃｕ、Ｎｉ量は夫々３％以下とすることが好ましい。Ｃｕ、Ｎｉは、より好ましくは２％以下、更に好ましくは１％以下である。なお、ＣｕおよびＮｉは、夫々、単独で含有させてもよいし、両方を含有させてもよい。また両方を含有させる場合の含有量は夫々上記範囲で任意の含有量でよい。
ＣｕとＮｉは、焼入れ性を向上させて高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めるのに有効に作用する元素である。こうした作用は、これらの元素の含有量が増加するにつれて増大するが、有効に発揮させるには、Ｃｕ、Ｎｉ量は夫々好ましくは０．０５％以上、より好ましく０．１％以上である。しかし過剰に含有させると過冷組織が生成し、靱性や延性が低下するので、Ｃｕ、Ｎｉ量は夫々３％以下とすることが好ましい。Ｃｕ、Ｎｉは、より好ましくは２％以下、更に好ましくは１％以下である。なお、ＣｕおよびＮｉは、夫々、単独で含有させてもよいし、両方を含有させてもよい。また両方を含有させる場合の含有量は夫々上記範囲で任意の含有量でよい。
［（ｄ）Ｃａ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｌｉ：０．００１％以下（０％を含まない）、およびＲＥＭ：０．００１％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素］
Ｃａ、Ｍｇ、Ｌｉ、およびＲＥＭは、ＭｎＳ等の硫化化合物系介在物を球状化させ、鋼の被削性を向上させるのに有効な元素である。こうした作用はその含有量が増加するにつれて増大するが、有効に発揮させるためには、ＣａとＭｇ量は夫々好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．００１０％以上、ＬｉとＲＥＭ量は夫々好ましくは０．０００１％以上、より好ましくは０．０００３％以上である。しかし過剰に含有させてもその効果は飽和し、含有量に見合う効果が期待できないので、ＣａとＭｇ量は夫々好ましくは０．００５％以下、より好ましくは０．００４０％以下、更に好ましくは０．００３０％以下、ＬｉとＲＥＭは夫々好ましくは０．００１％以下、より好ましくは０．０００８％以下、更に好ましくは０．０００５％以下である。なお、Ｃａ、Ｍｇ、Ｌｉ、およびＲＥＭは、単独で含有させてもよいし、任意に選ばれる２種以上を含有させてもよい。
Ｃａ、Ｍｇ、Ｌｉ、およびＲＥＭは、ＭｎＳ等の硫化化合物系介在物を球状化させ、鋼の被削性を向上させるのに有効な元素である。こうした作用はその含有量が増加するにつれて増大するが、有効に発揮させるためには、ＣａとＭｇ量は夫々好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．００１０％以上、ＬｉとＲＥＭ量は夫々好ましくは０．０００１％以上、より好ましくは０．０００３％以上である。しかし過剰に含有させてもその効果は飽和し、含有量に見合う効果が期待できないので、ＣａとＭｇ量は夫々好ましくは０．００５％以下、より好ましくは０．００４０％以下、更に好ましくは０．００３０％以下、ＬｉとＲＥＭは夫々好ましくは０．００１％以下、より好ましくは０．０００８％以下、更に好ましくは０．０００５％以下である。なお、Ｃａ、Ｍｇ、Ｌｉ、およびＲＥＭは、単独で含有させてもよいし、任意に選ばれる２種以上を含有させてもよい。
本発明において、ＲＥＭとは、ランタノイド元素（ＬａからＬｕまでの１５元素）およびＳｃ（スカンジウム）とＹ（イットリウム）を含む意味である。これらの元素のなかでも、Ｌａ、ＣｅおよびＹよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有することが好ましく、より好ましくはＬａおよび／またはＣｅを含有するのがよい。
本発明の高周波焼入れ用鋼は、上記成分組成を満足するものであるが、鋼の化学成分は、下記式（１）で表されるＭｓ値が２９５以上、３１５未満を満足していることが好ましい。下記式（１）中、［ ］は各元素の含有量（質量％）を示している。なお、式（１）は、選択成分（Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｖ）を含んでいるが、これらの選択成分を含まないときは、含有量を０質量％としてＭｓ値を算出する。
Ｍｓ値＝５３８−３１７×［Ｃ］−１１×［Ｓｉ］−３３×［Ｍｎ］−２８×［Ｃｒ］−１１×［Ｍｏ］−１７×［Ｎｉ］−１１×［Ｃｕ］＋６×［Ｖ］＋１０×［Ａｌ］ ・・・（１）
Ｍｓ値＝５３８−３１７×［Ｃ］−１１×［Ｓｉ］−３３×［Ｍｎ］−２８×［Ｃｒ］−１１×［Ｍｏ］−１７×［Ｎｉ］−１１×［Ｃｕ］＋６×［Ｖ］＋１０×［Ａｌ］ ・・・（１）
［Ｍｓ値：２９５以上、３１５未満］
Ｍｓ値を２９５以上、３１５未満の範囲に制御することによって、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度および靱性を更に向上させることができる。即ち、Ｍｓ値は、高周波焼入れ後の鋼部品に含まれる残留オーステナイト量に影響を及ぼす因子であり、Ｍｓ値を適切な範囲に制御することによって、残留オーステナイトを所定量生成させることができる。Ｍｓ値が２９５未満では焼き割れが発生することがあるとともに、残留オーステナイトが多く生成し過ぎて強度が低下することがある。従ってＭｓ値は２９５以上であることが好ましく、より好ましくは２９７以上、更に好ましくは３００以上である。しかしＭｓ値が３１５以上では残留オーステナイトが殆ど生成しなくなり、靱性が劣化する傾向がある。従ってＭｓ値は３１５未満であることが好ましく、より好ましくは３１４以下、更に好ましくは３１３以下である。
Ｍｓ値を２９５以上、３１５未満の範囲に制御することによって、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度および靱性を更に向上させることができる。即ち、Ｍｓ値は、高周波焼入れ後の鋼部品に含まれる残留オーステナイト量に影響を及ぼす因子であり、Ｍｓ値を適切な範囲に制御することによって、残留オーステナイトを所定量生成させることができる。Ｍｓ値が２９５未満では焼き割れが発生することがあるとともに、残留オーステナイトが多く生成し過ぎて強度が低下することがある。従ってＭｓ値は２９５以上であることが好ましく、より好ましくは２９７以上、更に好ましくは３００以上である。しかしＭｓ値が３１５以上では残留オーステナイトが殆ど生成しなくなり、靱性が劣化する傾向がある。従ってＭｓ値は３１５未満であることが好ましく、より好ましくは３１４以下、更に好ましくは３１３以下である。
次に、本発明に係る高周波焼入れ用鋼を好適に製造できる方法について説明する。
本発明の高周波焼入れ用鋼は、上記成分組成を満足する鋼を、８５０〜１２５０℃の温度域で熱間加工した後、該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲を５〜１０℃／秒の平均冷却速度で冷却することによって製造できる。
［熱間加工］
熱間加工は、８５０〜１２５０℃の温度域で行う。この温度域で熱間加工することによって、低い変形抵抗下で鋼を加工できる。熱間加工温度が８５０℃未満では、鋼の変形抵抗が充分に低下していないため所望の加工が困難となる。熱間加工は、好ましくは８７５℃以上、より好ましく９００℃以上で行う。熱間加工温度の上限は、変形抵抗の低減による加工性向上の観点からは特に限定されないが、温度が高くなり過ぎると、鋼端部にだれが生じて鋼の取扱い性が悪くなったり、変形抵抗が低くなり過ぎて過剰な加工が施されることがある。従って熱間加工は、１２５０℃以下、好ましくは１２２５℃以下、より好ましくは１２００℃以下で行う。
熱間加工は、８５０〜１２５０℃の温度域で行う。この温度域で熱間加工することによって、低い変形抵抗下で鋼を加工できる。熱間加工温度が８５０℃未満では、鋼の変形抵抗が充分に低下していないため所望の加工が困難となる。熱間加工は、好ましくは８７５℃以上、より好ましく９００℃以上で行う。熱間加工温度の上限は、変形抵抗の低減による加工性向上の観点からは特に限定されないが、温度が高くなり過ぎると、鋼端部にだれが生じて鋼の取扱い性が悪くなったり、変形抵抗が低くなり過ぎて過剰な加工が施されることがある。従って熱間加工は、１２５０℃以下、好ましくは１２２５℃以下、より好ましくは１２００℃以下で行う。
なお、熱間加工とは加熱を伴う加工処理であり、熱間圧延や熱間鍛造などの塑性加工が例示される。
［冷却］
上記温度域で熱間加工した後、冷却するが、本発明では、当該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲を５〜１０℃／秒の平均冷却速度で冷却することが重要である。この温度範囲の平均冷却速度を制御することによって、全組織に対するベイナイトとマルテンサイトの面積率を本発明で規定する範囲に調整できる。平均冷却速度が５℃／秒未満では、ベイナイトとマルテンサイト以外の組織（例えば、フェライトやパーライトなど）が多く生成するため、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めることができない。従って平均冷却速度は５℃／秒以上、好ましくは５．５℃／秒以上、より好ましくは６℃／秒以上とする。しかし平均冷却速度が１０℃／秒を超えるとマルテンサイトが過剰に生成し、ベイナイトの生成が阻害されるため、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化する。従って平均冷却速度は１０℃／秒以下、好ましくは９℃／秒以下、より好ましくは８℃／秒以下とする。
上記温度域で熱間加工した後、冷却するが、本発明では、当該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲を５〜１０℃／秒の平均冷却速度で冷却することが重要である。この温度範囲の平均冷却速度を制御することによって、全組織に対するベイナイトとマルテンサイトの面積率を本発明で規定する範囲に調整できる。平均冷却速度が５℃／秒未満では、ベイナイトとマルテンサイト以外の組織（例えば、フェライトやパーライトなど）が多く生成するため、高周波焼入れ後の鋼部品のねじり強度を高めることができない。従って平均冷却速度は５℃／秒以上、好ましくは５．５℃／秒以上、より好ましくは６℃／秒以上とする。しかし平均冷却速度が１０℃／秒を超えるとマルテンサイトが過剰に生成し、ベイナイトの生成が阻害されるため、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化する。従って平均冷却速度は１０℃／秒以下、好ましくは９℃／秒以下、より好ましくは８℃／秒以下とする。
ここで、「当該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲」の「当該熱間加工温度」とは、熱間加工したときの温度を意味する。例えば、１０００℃で熱間加工したときは、１０００℃から５００℃までの温度範囲を意味する。また、この温度範囲における冷却は、一定の冷却速度で冷却してもよいし、冷却速度を適宜変更して冷却してもよい。
５００℃まで冷却した後は、常法に従って冷却することによって本発明に係る高周波焼入れ用鋼を製造できる。このときの平均冷却速度は、通常、おおむね０．１〜５℃／秒であり、上記「当該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲」における平均冷却速度とは相違する。即ち、当該熱間加工温度から室温までは少なくとも二段階以上の冷却速度で冷却すればよい。
得られた高周波焼入れ用鋼は、切削加工等を施して最終形状（部品形状）に仕上げる。その後、高周波焼入れ処理を行うことによって鋼部品を製造できる。高周波焼入れの条件は特に限定されず、公知の条件を採用できる。高周波焼入れ時の周波数は、例えば、３０〜１５０ｋＨｚとすればよい。
鋼部品としては、例えば、自動車用変速機や作動装置をはじめとする各種歯車伝達装置に利用される歯車、シャフト、プーリーや等速ジョイント等、更にはクランクシャフト等の機械構造部品が挙げられる。
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
下記表１に示す化学成分組成の鋼（残部は鉄およびＰ、Ｓ以外の不可避不純物）１５０ｋｇを真空誘導炉で溶解し、上面：φ２４５ｍｍ×下面：φ２１０ｍｍ×長さ：４８０ｍｍのインゴットに鋳造し、以下の条件で熱間鍛造してφ４５ｍｍの丸棒とした。下記表１には、上記式（１）に基づいてＭｓ値を算出し、その結果を併せて示す。
［熱間鍛造条件］
上記インゴットを１２００℃に加熱後、熱間鍛造してビレット（１５５ｍｍ角）を得てから冷却した。続いてビレットを１２００℃に加熱した後、熱間鍛造してφ４５ｍｍの丸棒とし、該熱間鍛造温度から５００℃までの温度範囲を下記表２に示す平均冷却速度で冷却した後、約１℃／秒の平均冷却速度で室温まで冷却して試験片を作製した。
上記インゴットを１２００℃に加熱後、熱間鍛造してビレット（１５５ｍｍ角）を得てから冷却した。続いてビレットを１２００℃に加熱した後、熱間鍛造してφ４５ｍｍの丸棒とし、該熱間鍛造温度から５００℃までの温度範囲を下記表２に示す平均冷却速度で冷却した後、約１℃／秒の平均冷却速度で室温まで冷却して試験片を作製した。
下記表２に示したＮｏ．２１は下記表１に示した鋼種ｓを用いた例であり、この鋼種ｓは、ＪＩＳ Ｇ４０５１に規定される機械構造用炭素鋼鋼材（Ｓ５５Ｃ）に相当している。
得られた試験片について、下記に示す手順で金属組織および金属組織の面積率を測定した。
（金属組織の観察）
上記試験片を、鍛造方向に対して垂直に切断し、Ｄ／４位置（Ｄは直径）をナイタール腐食し、光学顕微鏡（観察倍率は４００倍）で観察して画像（写真）を撮影した。観察視野１視野の大きさは、縦１７５μｍ×横２２５μｍ（面積は３９３７５μｍ2）である。任意の１０箇所で撮影した画像を分析し、各箇所のベイナイト、マルテンサイト、およびこれら以外の残留組織（フェライト、パーライト等）の組織の面積率を測定し、その平均値を求めた。ベイナイト（Ｂ）の面積率、マルテンサイトの面積率（Ｍ）、およびベイナイトとマルテンサイト（Ｂ＋Ｍ）の合計面積率と、を下記表２に示す。
上記試験片を、鍛造方向に対して垂直に切断し、Ｄ／４位置（Ｄは直径）をナイタール腐食し、光学顕微鏡（観察倍率は４００倍）で観察して画像（写真）を撮影した。観察視野１視野の大きさは、縦１７５μｍ×横２２５μｍ（面積は３９３７５μｍ2）である。任意の１０箇所で撮影した画像を分析し、各箇所のベイナイト、マルテンサイト、およびこれら以外の残留組織（フェライト、パーライト等）の組織の面積率を測定し、その平均値を求めた。ベイナイト（Ｂ）の面積率、マルテンサイトの面積率（Ｍ）、およびベイナイトとマルテンサイト（Ｂ＋Ｍ）の合計面積率と、を下記表２に示す。
次に、得られた試験片の靱性およびねじり強度を評価した。
試験片の靱性は、（ａ）高周波焼入れ後にシャルピー衝撃試験を行った結果と、（ｂ）高周波焼入れ後の試験片に割れが発生しているかどうかで評価した。
（靱性の評価）
（ａ）上記試験片（丸棒）のＤ／４部（Ｄは直径）から切削加工によりシャルピー衝撃試験片を切り出した。この試験片に周波数４０ｋＨｚの高周波焼入れを施した後、シャルピー衝撃試験を実施して衝撃値を測定した。測定結果を下記表２に示す。本実施例では、Ｓ５５Ｃ相当鋼（Ｎｏ．２１）の衝撃値よりも衝撃値が大きいもの（具体的には、衝撃値が１７Ｊ／ｃｍ2超のもの）を合格とした。
（ａ）上記試験片（丸棒）のＤ／４部（Ｄは直径）から切削加工によりシャルピー衝撃試験片を切り出した。この試験片に周波数４０ｋＨｚの高周波焼入れを施した後、シャルピー衝撃試験を実施して衝撃値を測定した。測定結果を下記表２に示す。本実施例では、Ｓ５５Ｃ相当鋼（Ｎｏ．２１）の衝撃値よりも衝撃値が大きいもの（具体的には、衝撃値が１７Ｊ／ｃｍ2超のもの）を合格とした。
（ｂ）上記高周波焼き入れを施した後、上記シャルピー衝撃試験を実施する前に、試験片を目視で観察し、焼き割れの有無を調べた。その結果を下記表２に示す。なお、焼き割れが発見されたものについては、後述するねじり強度は測定しなかった。
（ねじり強度の評価）
上記試験片（丸棒）を切削加工して、図１に示すねじり試験片を作製した。この試験片に周波数４０ｋＨｚの高周波焼入れを施した後、ねじり試験を実施してねじり強度（静的ねじり強度）を測定した。測定結果を下記表２に示す。本実施例では、Ｎｏ．２１（Ｓ５５Ｃ相当鋼）のねじり強度よりもねじり強度が高いもの（具体的には、ねじり強度が１５９１ＭＰａ超のもの）を合格とした。
上記試験片（丸棒）を切削加工して、図１に示すねじり試験片を作製した。この試験片に周波数４０ｋＨｚの高周波焼入れを施した後、ねじり試験を実施してねじり強度（静的ねじり強度）を測定した。測定結果を下記表２に示す。本実施例では、Ｎｏ．２１（Ｓ５５Ｃ相当鋼）のねじり強度よりもねじり強度が高いもの（具体的には、ねじり強度が１５９１ＭＰａ超のもの）を合格とした。
下記表１、表２から次のように考察できる。Ｎｏ．１〜５、７、９〜２０は、本発明で規定する要件を満足している例であり、高いねじり強度と高靱性を両立できている。特に、Ｎｏ．２〜５、７、９〜１４、１６〜２０は、Ｍｓ値が本発明で推奨する好ましい範囲を満足しているため、ねじり強度が向上している。
Ｎｏ．６、８、２１〜２８は、本発明で規定する要件を満足していない例であり、ねじり強度または靱性の少なくとも一方が劣化している。
ここでＮｏ．６〜８について詳細に考察する。Ｎｏ．６〜８は、同じ鋼種を用い、熱間鍛造温度から５００℃までの温度範囲における平均冷却速度を変化させた例である。これらのうちＮｏ．６は、上記平均冷却速度が本発明で規定する範囲よりも小さい例であり、ベイナイトの生成量が少なく、またベイナイトとマルテンサイトの合計面積率も小さくなっている。従ってねじり強度が小さくなっている。一方、Ｎｏ．８は、上記平均冷却速度が本発明で規定する範囲を超えて大きい例であり、ベイナイトの生成量が少なく、ベイナイトより硬質なマルテンサイトの生成量が多くなっている。従って靱性が劣化している。これらに対し、Ｎｏ．７は、上記平均冷却速度を適切に制御しているため、ねじり強度が高く、しかも高靱性を両立できている。
Ｎｏ．２１は、ＪＩＳ Ｇ４０５１に規定されるＳ５５Ｃ相当鋼であり、Ａｌ量が少なく、またＢを含有していないため、ベイナイトおよびマルテンサイトが生成していない。本発明では、Ｎｏ．２１のねじり強度と靱性を基準とし、これを超える例を発明例とする。
Ｎｏ．２２は、Ｃを過剰に含有しているため、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化し、高周波焼入れ時に割れが発生している。また、Ａｌが少な過ぎるため、ベイナイトが生成せず、靱性が劣化している。Ｎｏ．２３は、Ｃを過剰に含有しているため、鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化し、高周波焼入れ時に割れが発生している。Ｎｏ．２４は、Ｃｒが少な過ぎる例であり、ベイナイトとマルテンサイトが殆ど生成しないため、ねじり強度が低くなっている。Ｎｏ．２５は、Ｃが少な過ぎる例であり、ベイナイトとマルテンサイトが殆ど生成しないため、ねじり強度が低くなっている。Ｎｏ．２６は、Ｎが少な過ぎる例であり、ＡｌＮの生成量が不足しているため靱性が劣化している。Ｎｏ．２７は、Ａｌを過剰に含有する例であり、ベイナイトよりもマルテンサイトが多く生成し、靱性が劣化している。Ｎｏ．２８は、Ｂを過剰に含有する例であり、焼入れ性が向上し過ぎてベイナイトが生成せず、マルテンサイトが過剰に生成している。そのため鋼が硬くなり過ぎて靱性が劣化し、高周波焼入れ時に割れが発生している。
Claims (7)
- Ｃ ：０．４〜０．６５％（質量％の意味。化学成分について以下同じ）、
Ｓｉ：０．０１〜２％、
Ｍｎ：０．２〜２％、
Ｐ ：０．０３％以下（０％を含まない）、
Ｓ ：０．００２〜０．１％、
Ｃｒ：０．０５〜０．３％、
Ａｌ：０．０６〜０．５％、
Ｂ ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｎ ：０．００４〜０．０３％を含有し、
残部は鉄および不可避不純物からなる鋼であり、
該鋼の金属組織はベイナイトおよびマルテンサイトを有し、
全組織に対するベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率は７０％以上であり、且つ
全組織に対するベイナイトの面積率は５０％超であることを特徴とするねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼。 - 前記鋼の化学成分は、下記式（１）で表されるＭｓ値が２９５以上、３１５未満を満足しているものである請求項１に記載の高周波焼入れ用鋼。
Ｍｓ値＝５３８−３１７×［Ｃ］−１１×［Ｓｉ］−３３×［Ｍｎ］−２８×［Ｃｒ］−１１×［Ｍｏ］−１７×［Ｎｉ］−１１×［Ｃｕ］＋６×［Ｖ］＋１０×［Ａｌ］ ・・・（１）
［上記式（１）中、［ ］は各元素の含有量（質量％）を示している。］ - 更に他の元素として、
Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１または２に記載の高周波焼入れ用鋼。 - 更に他の元素として、
Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、
Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、および
Ｖ ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有するものである請求項１〜３のいずれかに記載の高周波焼入れ用鋼。 - 更に他の元素として、
Ｃｕ：３％以下（０％を含まない）、および／または
Ｎｉ：３％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１〜４のいずれかに記載の高周波焼入れ用鋼。 - 更に他の元素として、
Ｃａ ：０．００５％以下（０％を含まない）、
Ｍｇ ：０．００５％以下（０％を含まない）、
Ｌｉ ：０．００１％以下（０％を含まない）、および
ＲＥＭ：０．００１％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有するものである請求項１〜５のいずれかに記載の高周波焼入れ用鋼。 - 請求項１〜６のいずれかに記載の成分組成を満足する鋼を、８５０〜１２５０℃の温度域で熱間加工した後、該熱間加工温度から５００℃までの温度範囲を５〜１０℃／秒の平均冷却速度で冷却することを特徴とするねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011071070A JP5679439B2 (ja) | 2011-03-28 | 2011-03-28 | 高周波焼入れ後におけるねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011071070A JP5679439B2 (ja) | 2011-03-28 | 2011-03-28 | 高周波焼入れ後におけるねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012201983A true JP2012201983A (ja) | 2012-10-22 |
| JP5679439B2 JP5679439B2 (ja) | 2015-03-04 |
Family
ID=47183285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011071070A Expired - Fee Related JP5679439B2 (ja) | 2011-03-28 | 2011-03-28 | 高周波焼入れ後におけるねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5679439B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018230717A1 (ja) * | 2017-06-15 | 2018-12-20 | 新日鐵住金株式会社 | ばね鋼用圧延線材 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1129836A (ja) * | 1997-05-13 | 1999-02-02 | Kawasaki Steel Corp | 高周波焼入れ用機械構造用鋼 |
| JP2004027334A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-01-29 | Jfe Steel Kk | 高周波焼もどし用鋼およびその製造方法 |
| JP2004124190A (ja) * | 2002-10-03 | 2004-04-22 | Jfe Steel Kk | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 |
| JP2007321197A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Jfe Steel Kk | 衝撃特性と疲労特性に優れた鋼軸部品とその製造方法 |
| WO2010147224A1 (ja) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | 新日本製鐵株式会社 | 窒化用鋼及び窒化処理部品 |
-
2011
- 2011-03-28 JP JP2011071070A patent/JP5679439B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1129836A (ja) * | 1997-05-13 | 1999-02-02 | Kawasaki Steel Corp | 高周波焼入れ用機械構造用鋼 |
| JP2004027334A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-01-29 | Jfe Steel Kk | 高周波焼もどし用鋼およびその製造方法 |
| JP2004124190A (ja) * | 2002-10-03 | 2004-04-22 | Jfe Steel Kk | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 |
| JP2007321197A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Jfe Steel Kk | 衝撃特性と疲労特性に優れた鋼軸部品とその製造方法 |
| WO2010147224A1 (ja) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | 新日本製鐵株式会社 | 窒化用鋼及び窒化処理部品 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018230717A1 (ja) * | 2017-06-15 | 2018-12-20 | 新日鐵住金株式会社 | ばね鋼用圧延線材 |
| JP6447799B1 (ja) * | 2017-06-15 | 2019-01-09 | 新日鐵住金株式会社 | ばね鋼用圧延線材 |
| US11118251B2 (en) | 2017-06-15 | 2021-09-14 | Nippon Steel Corporation | Rolled wire rod for spring steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5679439B2 (ja) | 2015-03-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110100034B (zh) | 高硬度耐磨钢以及制造该高硬度耐磨钢的方法 | |
| US20130037182A1 (en) | Mechanical part made of steel having high properties and process for manufacturing same | |
| US20130186522A1 (en) | Carburizing steel having excellent cold forgeability and method of manufacturing the same | |
| US10837080B2 (en) | Rolled steel bar or rolled wire rod for cold-forged component | |
| JP4725401B2 (ja) | 鋼製部品及びその製造方法 | |
| US9574255B2 (en) | Rolled steel bar for hot forging | |
| JP2010007143A (ja) | 疲労限度比と被削性に優れた機械構造用鋼 | |
| JP5871085B2 (ja) | 冷間鍛造性および結晶粒粗大化抑制能に優れた肌焼鋼 | |
| JP2020510749A (ja) | 低温での破壊開始及び伝播抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
| JP2019504192A (ja) | 靭性及び耐切断割れ性に優れた高硬度耐摩耗鋼、並びにその製造方法 | |
| JP5687945B2 (ja) | 被削性と高温強度に優れた高周波焼入れ用鋼、及びその製造方法 | |
| JP4464862B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
| JP6844943B2 (ja) | 高周波焼入れ用非調質鋼 | |
| JP5679440B2 (ja) | 冷間鍛造性に優れ、高周波焼入れ後におけるねじり強度に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 | |
| JP6390685B2 (ja) | 非調質鋼およびその製造方法 | |
| JP5687944B2 (ja) | 被削性に優れた高周波焼入れ用鋼、及びその製造方法 | |
| JP2009215576A (ja) | 圧延非調質鋼材の製造方法 | |
| JP5443277B2 (ja) | 被削性に優れた高強度鋼、およびその製造方法 | |
| JP2005120397A (ja) | 絞り特性に優れた高強度鍛造部品 | |
| JP7223997B2 (ja) | 高硬度かつ靱性に優れる鋼 | |
| JP2018024909A (ja) | 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法 | |
| JP5679439B2 (ja) | 高周波焼入れ後におけるねじり強度および靱性に優れた高周波焼入れ用鋼、およびその製造方法 | |
| JP4464861B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた肌焼用鋼 | |
| JP4232242B2 (ja) | 高強度高靱性非調質鋼材 | |
| JP2006265704A (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れ、軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼およびその製法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130902 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140826 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140902 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141029 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141224 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141226 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5679439 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |