JP2012247405A - Manufacturing method of radioactive substance treatment agent, radioactive substance treatment agent, processing method and processing apparatus using radioactive substance treatment agent - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、放射性物質処理剤の製造方法、放射性物質処理剤、並びに、該放射性物質処理剤を用いた処理方法及び処理装置に関し、詳しくは、放射性物質の吸着速度が速く、放射性汚染水の処理効率に優れ、多岐に亘る被処理物を処理できる放射性物質処理剤の製造方法、放射性物質処理剤、並びに、該放射性物質処理剤を用いた処理方法及び処理装置に関する。 The present invention relates to a method for producing a radioactive substance treating agent, a radioactive substance treating agent, and a treatment method and a treatment apparatus using the radioactive substance treating agent, and more particularly, the radioactive substance adsorption rate is high and the radioactive contaminated water is treated. The present invention relates to a method for producing a radioactive material treatment agent that is excellent in efficiency and capable of treating a wide variety of objects to be treated, a radioactive material treatment agent, and a treatment method and treatment apparatus using the radioactive material treatment agent.
原子力発電所の事故などにより環境中に放出された放射性物質は、広域に亘って水、土壌、大気等を汚染し、深刻な問題を生じる。 Radioactive materials released into the environment due to accidents at nuclear power plants, etc., pollute water, soil, air, etc. over a wide area, causing serious problems.
特許文献１には、放射性物質を含む廃液を処理する技術として、粒径を３５５〜７００μｍに調整したゼオライトをカラムに充填し、該カラムに廃液を通水することによって、セシウム１３７を除去することが記載されている。 In Patent Document 1, as a technique for treating a waste liquid containing a radioactive substance, cesium 137 is removed by filling a column with zeolite having a particle size adjusted to 355 to 700 μm and passing the waste liquid through the column. Is described.
しかるに、原子力発電所の事故などで生じる放射性汚染水には、発電施設の爆発に伴う粉塵など懸濁物質が多く含まれている場合があり、そのままカラムに通水すると、カラムが詰まり処理を継続できなくなる。特許文献１には、あらかじめ、共沈により懸濁物質を除去することも記載されているが、共沈は長時間を要し工程数も増加する。 However, radioactive polluted water generated by accidents at nuclear power plants may contain a lot of suspended solids such as dust that accompanies the explosion of a power generation facility. become unable. Patent Document 1 also describes that suspended substances are removed by coprecipitation in advance, but coprecipitation takes a long time and the number of steps increases.
その結果、特許文献１に記載の技術では処理速度に限界があり、短時間に大量の汚染水を処理することができない。特に、原子力発電所の事故などのように、原子炉の冷却等のために大量の汚染水が連続的に生じる場合には不適である。 As a result, the technique described in Patent Document 1 has a limit in processing speed, and a large amount of contaminated water cannot be processed in a short time. In particular, it is not suitable when a large amount of contaminated water is continuously generated due to reactor cooling or the like, such as an accident at a nuclear power plant.
更に、特許文献１に記載の技術では、ゼオライトに対する放射性物質の吸着速度が十分に得られず、この点でも大量の汚染水を短時間に処理するためには不適であるといえる。 Furthermore, the technique described in Patent Document 1 does not provide a sufficient adsorption rate for radioactive substances on zeolite, and in this respect as well, it can be said that it is unsuitable for treating a large amount of contaminated water in a short time.
また更に、原子力発電所の事故などでは、水の他に、土壌や大気など汚染対象が多岐に亘るため、カラム式では十分な処理効率が得られない、あるいは対応できない場合が多い。 Furthermore, in the case of an accident at a nuclear power plant and the like, since there are a wide variety of pollutants such as soil and air in addition to water, there are many cases where sufficient efficiency cannot be obtained or handled by the column type.
そこで、本発明の課題は、放射性物質の吸着速度が速く、放射性汚染水の処理効率に優れ、多岐に亘る被処理物を処理できる放射性物質処理剤の製造方法、放射性物質処理剤、並びに、該放射性物質処理剤を用いた処理方法及び処理装置を提供することにある。 Accordingly, the problem of the present invention is that the radioactive substance treatment agent has a high radioactive substance adsorption rate, is excellent in the treatment efficiency of radioactive contaminated water, and can treat a wide variety of objects to be treated, the radioactive substance treatment agent, It is providing the processing method and processing apparatus using a radioactive substance processing agent.
また本発明の他の課題は、以下の記載によって明らかとなる。 Other problems of the present invention will become apparent from the following description.
上記課題は、以下の各発明によって解決される。 The above problems are solved by the following inventions.
（請求項１）
平均粒径５．０μｍ以下のモルデナイトからなる天然ゼオライト微粒子を分散手段によって水中に分散してスラリー分散微粒子を生成するスラリー分散微粒子生成工程を有することを特徴とする放射性物質処理剤の製造方法。
(Claim 1)
A method for producing a radioactive substance treating agent, comprising a slurry dispersed fine particle producing step of producing slurry dispersed fine particles by dispersing natural zeolite fine particles comprising mordenite having an average particle size of 5.0 μm or less in water by a dispersing means.
（請求項２）
前記天然ゼオライト微粒子は、モルデナイトからなる天然ゼオライトを微粉砕手段によって微粉砕して得られたものであることを特徴とする請求項１記載の放射性物質処理剤の製造方法。
(Claim 2)
The method for producing a radioactive substance treating agent according to claim 1, wherein the natural zeolite fine particles are obtained by pulverizing natural zeolite made of mordenite by a fine pulverizing means.
（請求項３）
前記スラリー分散微粒子生成工程における分散手段として、超音波振動装置を用いることを特徴とする請求項１又は２記載の放射性物質処理剤の製造方法。
(Claim 3)
The method for producing a radioactive substance treating agent according to claim 1 or 2, wherein an ultrasonic vibration device is used as a dispersing means in the slurry dispersed fine particle producing step.
（請求項４）
請求項１〜３の何れかに記載の放射性物質処理剤の製造方法により得られたことを特徴とする放射性物質処理剤。
(Claim 4)
A radioactive substance treating agent obtained by the method for producing a radioactive substance treating agent according to claim 1.
（請求項５）
モルデナイトからなる天然ゼオライトを微粉砕して得られた平均粒径５．０μｍ以下の天然ゼオライト微粒子を水中に分散してなる放射性物質処理剤。
(Claim 5)
A radioactive substance treating agent obtained by dispersing natural zeolite fine particles having an average particle size of 5.0 μm or less obtained by pulverizing natural zeolite made of mordenite in water.
（請求項６）
セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む放射線汚染廃水に、請求項４又は５記載の放射性物質処理剤を添加する工程と、
前記添加工程後に、前記カチオン性放射性物質を、前記放射性物質処理剤のスラリー分散微粒子に吸着する吸着工程と、
前記吸着工程後に、前記カチオン性放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子と放射性物質が除去された処理水とに固液分離する固液分離工程と、
を有することを特徴とする放射線汚染廃水の処理方法。
(Claim 6)
Adding the radioactive substance treating agent according to
An adsorption step of adsorbing the cationic radioactive substance to the slurry-dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent after the addition step;
A solid-liquid separation step for solid-liquid separation after the adsorption step into the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material and treated water from which the radioactive material has been removed;
A method for treating radiation-contaminated wastewater.
（請求項７）
セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む放射線汚染廃水に、請求項４又は５記載の放射性物質処理剤を添加する工程と、
前記添加工程後に、前記カチオン性放射性物質を、前記放射性物質処理剤のスラリー分散微粒子に吸着する吸着工程と、
前記吸着工程後に、前記カチオン性放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子と放射性物質が除去された処理水とに固液分離する固液分離工程と、
前記固液分離工程で固液分離された前記カチオン性放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子を、脱水する脱水工程と、
脱水後、ガラス化処理して放射能を封じ込める放射能封じ込め工程と、
を有することを特徴とする放射性物質の封じ込め方法。
(Claim 7)
Adding the radioactive substance treating agent according to
An adsorption step of adsorbing the cationic radioactive substance to the slurry-dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent after the addition step;
A solid-liquid separation step for solid-liquid separation after the adsorption step into the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material and treated water from which the radioactive material has been removed;
A dehydration step of dehydrating the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material separated in the solid-liquid separation step;
After dehydration, vitrification process to contain the radioactivity and vitrification process,
A method for containing a radioactive substance, comprising:
（請求項８）
請求項４又は５記載の放射性物質処理剤を、セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む汚染土壌と前記放射性物質処理剤を混合撹拌する工程と、
汚染土壌に含まれる前記カチオン性放射性物質を前記放射性物質処理剤の前記天然ゼオライト微粒子に吸着させ、前記放射性物質を土壌から前記天然ゼオライト微粒子側に移行させて汚染土壌を洗浄する工程と、
次いで、放射性物質が除去された土壌と、放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子とに分級処理する分級処理工程と、
を有することを特徴とする放射性物質を含む土壌の処理方法。
(Claim 8)
A step of mixing and stirring the radioactive substance treating agent according to
Adsorbing the cationic radioactive substance contained in the contaminated soil to the natural zeolite fine particles of the radioactive substance treating agent, transferring the radioactive substance from the soil to the natural zeolite fine particles, and washing the contaminated soil;
Next, a classification treatment step of classifying the soil from which the radioactive substance has been removed and the natural zeolite fine particles adsorbed with the radioactive substance,
A method for treating soil containing a radioactive substance, comprising:
（請求項９）
請求項４又は５記載の放射性物質処理剤を、セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む被処理ガスと接触させる気液接触工程と、
前記カチオン性放射性物質を、前記放射性物質処理剤の前記スラリー分散微粒子に吸着する吸着工程と、
を有することを特徴とする放射性物質を含む汚染排ガスの処理方法。
(Claim 9)
A gas-liquid contact step of bringing the radioactive substance treating agent according to
An adsorption step of adsorbing the cationic radioactive substance on the slurry dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent;
A method for treating polluted exhaust gas containing a radioactive substance, comprising:
（請求項１０）
セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む放射線汚染廃水を貯留する水槽から、引き抜き、吸着反応管に前記放射線汚染廃水を圧送する原水ポンプを備え、
該吸着反応管には、前記請求項４又は５記載の放射性物質処理剤を注入する注入配管が接続され、
該吸着反応管内において、前記放射性物質処理剤のスラリー分散微粒子と前記カチオン性放射性物質を含む放射線汚染廃水とを撹拌しつつ、吸着反応により、放射線汚染廃水から前記カチオン性放射性物質を除去することを特徴とする放射線汚染廃水の処理装置。
(Claim 10)
A raw water pump that draws out from a water tank that stores radiation-contaminated wastewater containing a cationic radioactive substance containing either one or two of cesium or strontium, and pumps the radiation-contaminated wastewater into an adsorption reaction tube,
An injection pipe for injecting the radioactive substance treating agent according to
In the adsorption reaction tube, the cationic radioactive substance is removed from the radiation-contaminated wastewater by an adsorption reaction while stirring the slurry-dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent and the radiation-contaminated wastewater containing the cationic radioactive substance. Radiation pollution wastewater treatment equipment.
本発明によれば、放射性物質の吸着速度が速く、放射性汚染水の処理効率に優れ、多岐に亘る被処理物を処理できる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the adsorption | suction speed | rate of a radioactive substance is quick, it is excellent in the processing efficiency of radioactive contaminated water, and can process the to-be-processed object in a wide variety.
以下、本発明の実施形態を説明する。 Embodiments of the present invention will be described below.
はじめに、本発明の放射性物質処理剤の製造方法を説明する。 First, the manufacturing method of the radioactive substance processing agent of this invention is demonstrated.
本発明の放射性物質処理剤の製造方法では、平均粒径５．０μｍ以下、好ましくは３．０μｍ以下のモルデナイトからなる天然ゼオライト微粒子を分散手段によって水中に分散してスラリー分散微粒子を生成するスラリー分散微粒子生成工程を備える。 In the method for producing a radioactive substance treating agent of the present invention, slurry dispersion in which natural zeolite fine particles comprising mordenite having an average particle diameter of 5.0 μm or less, preferably 3.0 μm or less is dispersed in water by a dispersing means to produce slurry dispersed fine particles. A fine particle production step is provided.
本発明では、人工的に化学合成された人工ゼオライトではなく、天然ゼオライトを用いる点に一つの特徴がある。天然ゼオライトは、地球の地殻における過酷な条件の中で生成されるため、人工ゼオライトよりも放射線に対する安定性に優れており、放射性物質に対する吸着性の失活を防止できる効果が得られるからである。 The present invention has one feature in that natural zeolite is used instead of artificially chemically synthesized zeolite. Because natural zeolite is produced under severe conditions in the earth's crust, it is superior in stability to radiation than artificial zeolite, and the effect of preventing adsorptive deactivation of radioactive substances can be obtained. .
天然ゼオライトとしては、モルデナイトやクリノプチロライトがあるが、本発明では、モルデナイトを用いる点にもう一つの特徴がある。モルデナイトは、セシウム及びストロンチウム等のカチオン性の放射性物質に対する吸着性がクリノプチロライトに対して格段に高いからである。 Natural zeolites include mordenite and clinoptilolite, but the present invention has another feature in that mordenite is used. This is because mordenite has a much higher adsorptivity to cationic radioactive materials such as cesium and strontium than clinoptilolite.
本発明で、平均粒径は、島津製作所製の粒度分布測定装置「ＳＡＬＤ−２００ＶＥＲ」によって測定できる。 In the present invention, the average particle size can be measured by a particle size distribution measuring device “SALD-200VER” manufactured by Shimadzu Corporation.
天然ゼオライト微粒子を水中へ分散する際の分散手段は、好ましくは超音波処理手段が用いられる。超音波処理手段としては、超音波発生装置を用いることができ、所定出力、所定周波数の超音波エネルギーを所定時間水に印加する手法が好ましく、超音波発生装置としては、例えば、室内試験においては、アズワン社製「ＵＳＤ−３Ｒ」などを、実際の生産においてはカイジョー社製「Ｃ−７３５６ＶＳ」などを用いることができる。 As the dispersing means for dispersing the natural zeolite fine particles in water, an ultrasonic treatment means is preferably used. As the ultrasonic processing means, an ultrasonic generator can be used, and a method of applying ultrasonic energy of a predetermined output and a predetermined frequency to water for a predetermined time is preferable. As the ultrasonic generator, for example, in an indoor test In addition, “USD-3R” manufactured by ASONE Co., Ltd. and “C-7356VS” manufactured by Kaijo Co., Ltd. can be used in actual production.
また、分散手段として、天然ゼオライト微粒子を水中に分散させた状態を保持し易くするために、天然ゼオライト微粒子を化学的に分散させる分散剤を用いることも好ましい。さらに、分散手段として、振盪機などの機械的な分散機を用いることも、効率的に分散化できるため好ましい。分散剤と機械的な分散機を併用することで、ゼオライト微粒子を効率的に分散化でき、且つ分散させた状態を保持し易くする効果が得られるため好ましいことである。分散手段として、上述の超音波発生装置を用いた場合は、このような効率的な分散化と分散状態の保持性とに共に優れる効果を奏する。 Further, as a dispersing means, it is also preferable to use a dispersant that chemically disperses the natural zeolite fine particles in order to easily maintain the state in which the natural zeolite fine particles are dispersed in water. Furthermore, it is also preferable to use a mechanical disperser such as a shaker as the dispersing means because it can be efficiently dispersed. The combined use of a dispersant and a mechanical disperser is preferable because the zeolite fine particles can be efficiently dispersed and an effect of easily maintaining the dispersed state can be obtained. When the above-described ultrasonic generator is used as the dispersing means, there are excellent effects in both efficient dispersion and dispersion state retention.
本発明では、このようにして天然ゼオライト微粒子を水中に分散させることによって、スラリー分散微粒子を生成する。きわめて微細なスラリー分散微粒子は、いったん分散すると、凝集することなく、分散状態を維持する。このため、分散処理を行った後、１日から３日程度経過しても分散しているのでそのまま処理剤として使用できる。 In the present invention, slurry fine particles are generated by dispersing natural zeolite fine particles in water in this way. Once dispersed, very fine slurry-dispersed fine particles maintain their dispersed state without agglomeration. For this reason, after performing the dispersion treatment, it can be used as it is because it is dispersed even after about 1 to 3 days.
本願明細書において、「スラリー分散微粒子」とは、放射性物質処理剤を５００ｍＬメスシリンダーに採取し、液面から下方に３〜５ｃｍの範囲における天然ゼオライト微粒子濃度をＣ１とし、容器の底から上方に３〜５ｃｍの範囲における天然ゼオライト微粒子濃度をＣ２とした場合に、分散工程から少なくとも１日以上、好ましくは３日以上に亘って静置しても、Ｃ２／Ｃ１≦１．２の関係を保持できる状態を指す。ここで、天然ゼオライト微粒子濃度Ｃ１及びＣ２は、ＪＩＳ Ｋ−０１０２に準拠して、ＳＳ濃度として測定された値である。 In the present specification, “slurry dispersed fine particles” means that the radioactive substance treating agent is collected in a 500 mL measuring cylinder, the natural zeolite fine particle concentration in the range of 3 to 5 cm downward from the liquid level is C1, and from the bottom of the container upward. When the natural zeolite fine particle concentration in the range of 3 to 5 cm is C2, the relationship of C2 / C1 ≦ 1.2 is maintained even after standing for at least 1 day, preferably 3 days or more from the dispersion step. It refers to the state that can be done. Here, the natural zeolite fine particle concentrations C1 and C2 are values measured as SS concentrations according to JIS K-0102.
本発明において放射性物質処理剤を生成する他の態様としては、例えば、天然ゼオライト微粒子を水中に分散手段によって分散させた後、分散液の電気伝導度（ＥＣ）を好ましくは２５〜３５（ｍＳ／ｍ）の比較的高い範囲に調整し、２４時間以上静置して、上澄層と、濃縮されたスラリー分散微粒子からなる濃縮スラリー層とに分離させ、次いで、上澄層を除去して濃縮スラリー層を放射性物質処理剤として回収する方法が挙げられる。つまり、水の電気伝導度を調整することによって、天然ゼオライト微粒子の希薄スラリーを高濃度スラリー化する方法である。この場合、天然ゼオライト微粒子の分散状態がスラリー分散微粒子として好適に保持され易く、且つ天然ゼオライト微粒子を高濃度に含有した放射性物質処理剤を生成することができる。水の電気伝導度（ＥＣ）の調整は、例えば、ＨＣｌ、ＮａＣｌ、ＮａＯＨ等により行うことができる。また、水として海水を用いれば、容易に比較的高い範囲のＥＣとすることができ、好ましい。 In another embodiment of producing the radioactive substance treating agent in the present invention, for example, after natural zeolite fine particles are dispersed in water by a dispersing means, the electric conductivity (EC) of the dispersion is preferably 25 to 35 (mS / m) is adjusted to a relatively high range and allowed to stand for 24 hours or longer to separate the supernatant layer into a concentrated slurry layer composed of concentrated slurry-dispersed fine particles, and then the supernatant layer is removed and concentrated. The method of collect | recovering a slurry layer as a radioactive substance processing agent is mentioned. In other words, this is a method of making a dilute slurry of natural zeolite fine particles into a high-concentration slurry by adjusting the electrical conductivity of water. In this case, the dispersion state of the natural zeolite fine particles can be suitably maintained as slurry dispersed fine particles, and a radioactive substance treating agent containing the natural zeolite fine particles in a high concentration can be generated. The electrical conductivity (EC) of water can be adjusted with, for example, HCl, NaCl, NaOH, or the like. Moreover, if seawater is used as water, it can be easily set to a relatively high EC range, which is preferable.
本発明においては、天然ゼオライト微粒子を、５〜４０重量％に調整した状態で、スラリー分散微粒子として、水中に分散させることも好ましい。天然ゼオライト微粒子の濃度については、現場の状況にあわせて調整することも好ましい。５〜２０重量％濃度の低濃度スラリーは、流動性が高く、水に近い性状であることから、広く普及している配送管設備や供給ポンプ等が使用可能であり、供給用機材等の選定が容易である。一方、２０〜４０重量％濃度の高濃度スラリーは、少量の添加で放射性物質の除去が可能である事から、スラリー資材の梱包・運搬・保管を省力化することができる。場合によっては、高濃度スラリーで梱包・運搬・保管後、添加時に水で希釈して低濃度スラリー化した後、添加するなど組み合わせる方法も有効である。 In the present invention, the natural zeolite fine particles are preferably dispersed in water as slurry dispersed fine particles in a state adjusted to 5 to 40% by weight. It is also preferable to adjust the concentration of the natural zeolite fine particles according to the situation at the site. Low concentration slurry of 5 to 20% by weight has high fluidity and properties close to water, so widely used distribution pipe equipment and supply pumps can be used. Selection of supply equipment, etc. Is easy. On the other hand, a high concentration slurry having a concentration of 20 to 40% by weight can remove radioactive materials with a small amount of addition, and therefore can save labor for packing, transporting and storing slurry materials. In some cases, it is also effective to combine, after packing, transporting and storing with a high-concentration slurry, diluting with water at the time of addition to form a low-concentration slurry, and then adding it.
以上の製法により得られる放射性物質処理剤は、平均粒径が５．０μｍ以下、好ましくは、３．０μｍ以下に調剤された天然ゼオライト微粒子が、水中に分散したスラリー分散微粒子を含む処理剤である。 The radioactive substance treatment agent obtained by the above production method is a treatment agent comprising slurry dispersed fine particles in which natural zeolite fine particles having an average particle diameter of 5.0 μm or less, preferably 3.0 μm or less, are dispersed in water. .
すなわち、本発明において、ゼオライト微粒子の平均粒径を５．０μｍ以下、好ましくは、３．０μｍ以下の微細粒子とすることにより、ゼオライト微粒子がスラリー化して、水中において分散状態を良好に保持することができ、ゼオライトの沈殿を防止することができる。 That is, in the present invention, the fine particles of zeolite fine particles having an average particle diameter of 5.0 μm or less, preferably 3.0 μm or less, make the fine particles of the slurry into a slurry and maintain a good dispersion state in water. And precipitation of zeolite can be prevented.
これにより、ゼオライト微粒子が水中を漂うように保持されるため、放射性物質に対して接触する機会が増加し、放射性物質の吸着速度が格段に速くなる。 Thereby, since the zeolite fine particles are held so as to float in water, the chance of contact with the radioactive substance is increased, and the adsorption speed of the radioactive substance is remarkably increased.
更に、ゼオライト微粒子の平均粒径を５．０μｍ以下、好ましくは、３．０μｍ以下の超微細粒子とすることにより、ゼオライト微粒子の内部細孔が表面に露出するため、比表面積が格段に大きくなり、放射性物質に対する吸着活性が飛躍的に向上する。これにより、ゼオライトの単位重量あたりの吸着量が増加するため、ゼオライトの使用量を削減できる効果も得られる。 Furthermore, by making the average particle size of the zeolite fine particles 5.0 μm or less, preferably 3.0 μm or less, the internal pores of the zeolite fine particles are exposed on the surface, so that the specific surface area is greatly increased. In addition, the adsorptive activity for radioactive substances is dramatically improved. Thereby, since the adsorption amount per unit weight of zeolite increases, the effect that the amount of zeolite used can be reduced is also obtained.
従って、本発明の放射性物質処理剤によれば、放射性物質の吸着速度が速く、放射性汚染水の処理効率に優れる効果が得られる。 Therefore, according to the radioactive substance treating agent of the present invention, an effect of fast adsorption of the radioactive substance and excellent treatment efficiency of radioactive contaminated water can be obtained.
本発明では、天然ゼオライト微粒子を水中にスラリー状に分散させているがゆえに、放射性物質に対する吸着性を好適に有すると共に液体と同様に取り扱うことが可能である。これにより、特許文献１に記載された従来のカラム式の放射性物質の処理方法とは全く異なる放射性物質の処理方法を実現することができる。 In the present invention, since natural zeolite fine particles are dispersed in water in a slurry state, it has an adsorptivity to a radioactive substance and can be handled in the same manner as a liquid. Thereby, the processing method of the radioactive substance completely different from the conventional column-type radioactive substance processing method described in Patent Document 1 can be realized.
本発明の放射性物質処理剤の他の態様としては、上記のように製造方法によって得られる場合に限らず、モルデナイトからなる天然ゼオライトを微粉砕して得られた平均粒径５．０μｍ以下、好ましくは３．０μｍ以下の天然ゼオライト微粒子を水中に分散してなるものであればよい。 Other embodiments of the radioactive substance treating agent of the present invention are not limited to those obtained by the production method as described above, and preferably have an average particle size of 5.0 μm or less obtained by pulverizing natural zeolite made of mordenite. May be obtained by dispersing natural zeolite fine particles of 3.0 μm or less in water.
すなわち、この態様においても、ゼオライト微粒子がスラリー化して、水中において分散状態を良好に保持することができ、ゼオライトの沈殿を防止することができ、ゼオライト微粒子が水中を漂うように保持されるため、放射性物質に対して接触する機会が増加し、放射性物質の吸着速度が格段に速くなる。 That is, also in this embodiment, the zeolite fine particles are slurried and can be well maintained in a dispersed state in water, the zeolite can be prevented from being precipitated, and the zeolite fine particles are retained so as to float in water. Opportunities for contact with radioactive materials are increased, and the adsorption rate of radioactive materials is significantly increased.
また、本発明の放射性物質処理剤は、放射性物質を吸着後のゼオライト微粒子を処理水等から分離する際の分離性や回収性の観点から、ゼオライト微粒子の平均粒径が０．５μｍ以上であることが好ましい。 Further, the radioactive substance treating agent of the present invention has an average particle diameter of 0.5 μm or more from the viewpoint of separability and recoverability when separating the zeolite fine particles after adsorption of the radioactive substance from the treated water or the like. It is preferable.
本発明において、平均粒径が５．０μｍ以下、好ましくは、３．０μｍ以下の天然ゼオライト微粒子を得る方法は格別限定されず、例えば、モルデナイトからなる天然ゼオライトを、微粉砕手段によって粉砕することにより好適に得ることができる。 In the present invention, the method for obtaining natural zeolite fine particles having an average particle diameter of 5.0 μm or less, preferably 3.0 μm or less is not particularly limited. For example, natural zeolite made of mordenite is pulverized by a pulverizing means. It can be suitably obtained.
微粉砕手段としては、格別限定されるわけではないが、たとえば磨砕処理機が用いられる。磨砕処理機としては、例えば、増幸産業社製「スーパーマスコロイダーＭＫＣＡ６−２」を用いることができる。 The pulverizing means is not particularly limited, but for example, a grinding processor is used. As the grinding processor, for example, “Super Mass Colloider MKCA6-2” manufactured by Masuko Sangyo Co., Ltd. can be used.
微粉砕手段に投入されるモルデナイトは、格別限定されるものではないが、９４μｍ以下の範囲の平均粒径のモルデナイトが好ましく用いられる。 The mordenite charged into the pulverizing means is not particularly limited, but mordenite having an average particle size in the range of 94 μm or less is preferably used.
以上に説明した放射性物質処理剤を用いると、セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む汚染物質（被処理物）を分離除去できる。 When the radioactive substance treating agent described above is used, it is possible to separate and remove contaminants (objects to be treated) containing a cationic radioactive substance containing one or two of cesium and strontium.
カチオン性放射性物質を含む汚染物質としては、放射線汚染廃水、放射性物質を含む土壌、放射性物質を含む汚染排ガスなどがあげられる。 Examples of pollutants containing cationic radioactive substances include radioactive polluted wastewater, soil containing radioactive substances, and polluted exhaust gas containing radioactive substances.
カチオン性放射性物質としては、セシウムやストロンチウム等のカチオン性を示す放射性物質を好ましく例示できる。なお、ストロンチウムを処理する場合は、ｐＨが３以上の条件において放射性物質処理剤を汚染物質と接触させることが、より高い除去率を得る上で好ましい。 Preferred examples of the cationic radioactive substance include cationic radioactive substances such as cesium and strontium. In the case of treating strontium, it is preferable to bring the radioactive substance treating agent into contact with a contaminant under a condition where the pH is 3 or more in order to obtain a higher removal rate.
まず、本発明に係る放射線汚染廃水の処理方法の一例について説明する。 First, an example of the processing method of the radiation pollution wastewater which concerns on this invention is demonstrated.
図１は、本発明に係る放射線汚染廃水の処理方法を実施するための放射線汚染廃水の処理装置の一例を示すブロック図である。 FIG. 1 is a block diagram showing an example of a treatment apparatus for radiation-contaminated wastewater for carrying out the method for treating radiation-contaminated wastewater according to the present invention.
図１において、１０は、カチオン性放射性物質であるセシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含む放射線汚染廃水を貯留する水槽であり、２０は、吸着反応管であり、３０は、吸着反応管２０の下流に設けられた固液分離手段であり、４０は、固液分離手段３０で得られた固相を脱水する脱水手段である。また、２１は、放射線汚染廃水を水槽１０から引き抜き、吸着反応管２０に圧送する原水ポンプである。
In FIG. 1, 10 is a water tank for storing radioactive contamination wastewater containing either one or two of cesium or strontium which are cationic radioactive substances, 20 is an adsorption reaction tube, and 30 is an adsorption reaction. A solid-liquid separation means provided downstream of the
更に、５０は、本発明の放射性物質処理剤を貯留する貯留タンクであり、注入配管５１を介して吸着反応管２０に接続されている。５２は、放射性物質処理剤を貯留タンク５０から引きぬき、注入配管５１に圧送するポンプである。注入配管５１は、ここでは静的混合器２２によって吸着反応管２０に接続されているが、単に注入配管５１を吸着反応管２０に直接接続してもよい。
Furthermore, 50 is a storage tank for storing the radioactive substance treating agent of the present invention, and is connected to the
本発明に係る放射線汚染廃水の処理方法では、吸着反応管２０に圧送される放射線汚染廃水に、注入配管５１からの放射性物質処理剤が添加されると、該吸着反応管２０において、放射線汚染廃水と放射性物質処理剤とが液流によって撹拌混合され、放射線汚染廃水中のカチオン性放射性物質が、放射性物質処理剤に含まれる分散状態の天然ゼオライト微粒子に速やかに吸着する。このようにして、放射線汚染廃水のカチオン性放射性物質が、天然ゼオライト微粒子によって固相に捕捉されて、放射線汚染廃水から速やかに除去される。
In the method for treating radiation-contaminated wastewater according to the present invention, when the radioactive substance treating agent from the
特に本発明では、あらかじめ水に分散された状態のスラリー分散微粒子が、放射線汚染廃水に速やかに拡散されるため、速やかに吸着が開始される。 In particular, in the present invention, since the slurry-dispersed fine particles dispersed in water in advance are quickly diffused into the radiation-contaminated wastewater, the adsorption is started quickly.
このように、本発明の放射性物質処理剤であれば、カチオン性放射性物質に対する吸着速度に優れるため、吸着反応管２０内において比較的短時間の接触時間で効率的な吸着を行うことができる。また、このように、吸着反応管２０内という閉鎖系で吸着を行うことは、放射性物質の外部への放出を防止する上でも好ましいことである。また、配管中において吸着反応させることができ、複雑な装置を必要としないため、特に放射能によって作業が難航する原子力発電所の事故現場においても、容易に実施できる効果も得られる。
Thus, since the radioactive substance treating agent of the present invention is excellent in the adsorption rate for the cationic radioactive substance, it is possible to perform efficient adsorption within a relatively short contact time in the
更に、本発明では、放射線汚染廃水に導入される放射性物質処理剤において、天然ゼオライト微粒子の濃度が、２０〜４０重量％程度の高濃度スラリーを添加すれば、少量のスラリー資材の添加で必要なゼオライト量の供給を行うことができるので、吸着反応管２０のような比較的狭いスペースで短時間の反応時間であっても、高度な除去効率を達成できる効果を奏する。一方、廃水の処理量が比較的多い場合には、あらかじめ水で希釈した低濃度スラリー、あるいは添加直前に水で希釈した低濃度スラリーとして添加する方法も好ましく用いることができ、これにより、水中への分散性が高まり、処理効果を高める効果を奏する。
Furthermore, in the present invention, if a high concentration slurry having a natural zeolite fine particle concentration of about 20 to 40% by weight is added to the radioactive substance treatment agent introduced into the radiation contaminated wastewater, a small amount of slurry material is required. Since the amount of zeolite can be supplied, even if the reaction time is a short time in a relatively narrow space such as the
かかる吸着工程の後に、固液分離手段３０によって、カチオン性放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子と放射性物質が除去された処理水に固液分離する固液分離工程を設けることができる。 After this adsorption step, a solid-liquid separation step can be provided in which the solid-liquid separation means 30 separates the natural zeolite fine particles adsorbed with the cationic radioactive substance into the treated water from which the radioactive substance has been removed.
本発明において、固液分離手段３０は、格別限定されず、沈殿槽、遠心分離機又は膜濾過装置等を好ましく例示でき、これら固液分離手段を複数組み合わせて用いることも好ましいことである。特に、大量の放射線汚染廃水を短時間で処理する場合には、処理を高速で行うことが容易な膜濾過装置を用いることが好ましい。膜濾過装置としては、樹脂製の膜を用いてもよいが、放射線によるポリマー切断から生じる劣化を好適に回避する上では金属製の膜を用いることも好ましいことである。固液分離を向上させるために、無機又は有機系の凝集剤を使用できる。 In the present invention, the solid-liquid separation means 30 is not particularly limited, and a precipitation tank, a centrifuge, a membrane filtration device, or the like can be preferably exemplified, and it is also preferable to use a combination of these solid-liquid separation means. In particular, when a large amount of radiation-contaminated wastewater is treated in a short time, it is preferable to use a membrane filtration device that can easily perform the treatment at a high speed. As the membrane filtration device, a resin membrane may be used, but it is also preferable to use a metal membrane in order to suitably avoid deterioration caused by polymer cutting by radiation. In order to improve solid-liquid separation, inorganic or organic flocculants can be used.
なお、凝集剤を用いて固液分離を行う際は、フロック形成を促進させて分離を効率化する上で、廃水中の天然ゼオライト微粒子を含むＳＳ濃度が、１５００〜５０００ｍｇ／Ｌの範囲であることが好ましい。 When solid-liquid separation is performed using a flocculant, the SS concentration including natural zeolite fine particles in wastewater is in the range of 1500 to 5000 mg / L in order to promote floc formation and improve the efficiency of separation. It is preferable.
固液分離工程で固液分離されたカチオン性放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子は、次いで、脱水手段４０に供され、脱水されることが好ましい。 It is preferable that the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive substance separated in the solid-liquid separation step in the solid-liquid separation step are then supplied to the dehydrating means 40 and dehydrated.
脱水手段４０としては、格別限定されないが、フィルタプレス等を好ましく例示できる。 Although it does not specifically limit as the dehydrating means 40, A filter press etc. can be illustrated preferably.
固液分離工程及び／又は脱水工程で生成した処理水は、回収して、例えばアニオン性の放射性物質を除去する工程に供することができる。 The treated water generated in the solid-liquid separation step and / or the dehydration step can be recovered and used for a step of removing, for example, an anionic radioactive substance.
本発明においては、脱水後のカチオン性放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子からなる脱水ケーキを、不図示の電気溶融炉等で加熱溶融してガラス化処理することが好ましい。即ち、天然ゼオライト微粒子であるが故に、それ自体を好適にガラス化することが可能である。特に、分散状態の微粒子状であることにより、熱がよく通るため、加熱溶融され易く、比較的短時間でガラス化される。さらに、分散状態の微粒子状であることにより、カチオン性放射性物質をガラス内に比較的均一に分散した状態で封じ込めることができ、核分裂の連鎖反応を阻害する効果も得られる。 In the present invention, it is preferable to vitrify the dehydrated cake made of natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material after dehydration by heating and melting in an unillustrated electric melting furnace or the like. That is, since it is a natural zeolite fine particle, itself can be vitrified suitably. In particular, since it is in the form of fine particles in a dispersed state, heat passes well, so it is easily heated and melted and vitrified in a relatively short time. Furthermore, since it is in the form of fine particles in a dispersed state, the cationic radioactive substance can be contained in a relatively uniformly dispersed state in the glass, and the effect of inhibiting the fission chain reaction can be obtained.
次に、本発明に係る放射性物質を含む土壌の処理方法の一例について説明する。 Next, an example of the processing method of the soil containing the radioactive substance which concerns on this invention is demonstrated.
まず、セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む汚染土壌と、本発明の放射性物質処理剤を混合撹拌する。本発明では、天然ゼオライト微粒子がスラリー状に分散した状態であるため、汚染土壌との混合効率が得られ易い効果を奏する。 First, the contaminated soil containing a cationic radioactive substance containing either one or two of cesium or strontium and the radioactive substance treating agent of the present invention are mixed and stirred. In the present invention, since the natural zeolite fine particles are dispersed in a slurry state, the mixing efficiency with the contaminated soil is easily obtained.
汚染土壌に含まれるカチオン性放射性物質が天然ゼオライト微粒子に吸着される。即ち、放射性物質を土壌から分散微粒子側に移行させることにより、汚染土壌を洗浄する。 Cationic radioactive materials contained in the contaminated soil are adsorbed on the natural zeolite fine particles. That is, contaminated soil is washed by transferring radioactive substances from the soil to the dispersed fine particles.
次いで、分級処理工程を設けることによって、放射性物質が除去された土壌と放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子に分級処理することができる。 Next, by providing a classification treatment step, it is possible to classify the soil from which the radioactive substance has been removed and the natural zeolite fine particles adsorbed with the radioactive substance.
次に、本発明に係る放射性物質を含む汚染排ガスの処理方法の一例について図２を参照して説明する。 Next, an example of the processing method of the polluted exhaust gas containing the radioactive substance according to the present invention will be described with reference to FIG.
図２は、本発明に係る放射性物質を含む汚染排ガスの処理方法を実施するための汚染排ガス処理装置の一例を示すブロック図である。図１と同じ符号は、同一構成を指している。 FIG. 2 is a block diagram showing an example of a contaminated exhaust gas treatment apparatus for carrying out the method for treating contaminated exhaust gas containing radioactive substances according to the present invention. The same reference numerals as those in FIG. 1 indicate the same configuration.
図２において、１１は、セシウムまたはストロンチウムの何れか１種または２種を含むカチオン性放射性物質を含む汚染排ガスを発生する汚染排ガス発生源であり、１２は、汚染排ガス発生源１１を密封するように覆う被覆部材である。
In FIG. 2, 11 is a polluted exhaust gas source that generates a polluted exhaust gas containing a cationic radioactive material containing either one or two of cesium or strontium, and 12 is a seal for the polluted
１３は、被覆部材１２の開口部を介して被覆部材１２内部の汚染排ガスを移送する移送配管である。被覆部材１２内部の汚染排ガスは、ブロワ１４により吸引され、移送配管１３に圧送されるようにしている。
移送配管１３は、上述した吸着反応管２０に対して、静的混合器２２、つまり吸着反応管２０と注入配管５１との混合部よりも上流に設けられた静的混合器２３を介して接続されている。つまり、放射性物質処理剤の添加よりも前に、吸着反応管２０内を圧送される放射線汚染廃水に、あらかじめ汚染排ガスを注入し、汚染排ガス中のカチオン性放射性物質を放射線汚染廃水に溶解させておく。このように、本発明においては、天然ゼオライト微粒子に速やかに吸着させるために、汚染排ガス中のカチオン性放射性物質を、あらかじめ水に溶解させた様態で、放射性物質処理剤と気液接触させることが好ましい。
The
このように、本発明によれば、汚染排ガスと放射線汚染廃水とを同時に、同一の装置で処理することができるため、装置の省スペース化を実現できる。特に、原子力発電所の事故などの場合、装置の設置スペースを確保することが困難であるため、顕著な効果を奏する。 Thus, according to the present invention, the polluted exhaust gas and the radiation-contaminated wastewater can be simultaneously processed by the same apparatus, so that space saving of the apparatus can be realized. In particular, in the case of an accident at a nuclear power plant or the like, it is difficult to secure a space for installing the apparatus, and thus a remarkable effect is achieved.
以上の例においても、図１に示した例と同様に、吸着工程後の放射線汚染廃水を、固液分離工程、脱水工程、ガラス化処理工程に供して処理することができる。 Also in the above example, similarly to the example shown in FIG. 1, the radiation-contaminated waste water after the adsorption process can be subjected to a solid-liquid separation process, a dehydration process, and a vitrification process.
次に、本発明に係る放射性物質を含む汚染排ガスの処理方法の他の例について図３を参照して説明する。 Next, another example of the method for treating contaminated exhaust gas containing radioactive substances according to the present invention will be described with reference to FIG.
図３は、本発明に係る放射性物質を含む汚染排ガスの処理方法を実施するための汚染排ガス処理装置の他の例を示すブロック図である。図２と同じ符号は、同一構成を指している。 FIG. 3 is a block diagram showing another example of the contaminated exhaust gas treatment apparatus for carrying out the method for treating a contaminated exhaust gas containing a radioactive substance according to the present invention. The same reference numerals as those in FIG. 2 indicate the same configuration.
図３において、６０は気液接触手段であり、ここでは気液接触塔から構成されている。移送配管１３からの汚染排ガスは、気液接触塔６０の下部に設けられた散気管６１から、該気液接触塔６０内に貯留されている本発明の放射性物質処理剤中に散気され、気液接触するようにしている。
In FIG. 3,
６２は、気液接触塔６０内のヘッドスペースに接続された配管であり、気液接触によりカチオン性放射性物質が除去された処理ガスを回収することを可能としている。
62 is a pipe connected to the head space in the gas-
気液接触塔６０内に貯留されている放射性物質処理剤は、新たな放射性物質処理剤と置換可能に構成されている。つまり、気液接触後の放射性物質処理剤は、抜き出し配管６３から適宜排出されると共に、新たな放射性物質処理剤が、放射性物質処理剤を貯留する貯留タンク５０から、配管５３を介して適宜補充される。５４は、貯留タンク５０から気液接触塔６０内に放射性物質処理剤を移送する移送ポンプである。
The radioactive substance treatment agent stored in the gas-
抜き出し配管６３から排出された気液接触後の放射性物質処理剤、つまり放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子は、図１に示した例と同様にして、固液分離工程、脱水工程、ガラス化処理工程に供して処理することができる。
The radioactive substance treating agent discharged from the
以上の説明では、放射性物質により汚染された被処理物に本発明の放射性物質処理剤を接触させ、カチオン性放射性物質をゼオライト微粒子に吸着させた後、カチオン性放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子を被処理物から分離除去する場合について示したが、本発明においては、カチオン性放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子を必ずしも被処理物から分離除去しなくてもよい。 In the above description, the radioactive substance treating agent of the present invention is brought into contact with the workpiece contaminated with the radioactive substance, the cationic radioactive substance is adsorbed on the zeolite fine particles, and then the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive substance are removed. In the present invention, the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material are not necessarily separated and removed from the object to be treated.
つまり、本発明において、天然ゼオライト微粒子に吸着された状態のカチオン性放射性物質は、該天然ゼオライト微粒子に捕捉され脱離が防止された状態にある。そのため、遊離状態のカチオン性放射性物質と比較して、天然ゼオライト微粒子に吸着した状態のカチオン性放射性物質は、環境に及ぼす害が大幅に低減する。 That is, in the present invention, the cationic radioactive substance adsorbed on the natural zeolite fine particles is in a state where it is captured by the natural zeolite fine particles and desorption is prevented. Therefore, as compared with the free-state cationic radioactive material, the cationic radioactive material in the state adsorbed on the natural zeolite fine particles greatly reduces the harm to the environment.
例えば、本発明の放射性物質処理剤をカチオン性放射性物質により汚染された海洋に散布する場合について説明する。つまり、カチオン性放射性物質を吸着した天然ゼオライト微粒子が回収されずに海洋に残り、魚介類の生体内に摂取されたとしても、カチオン性放射性物質は天然ゼオライト微粒子に吸着されたまま吸収されることなく排泄される。即ち、魚介類が体内に濃縮しやすい遊離状態のカチオン性放射性物質を摂取した場合と比較して、生物濃縮を顕著に防止できる。また、天然ゼオライト微粒子自体は、生体に無害であるため、環境中に残留しても生物に害を及ぼし難い。つまり、本発明においては、必ずしも天然ゼオライト微粒子を回収しなくても、海洋から魚介類へのカチオン性放射性物質の移動が防止され、生物濃縮を防止することができる効果が得られる。淡水の場合も同様である。 For example, the case where the radioactive substance treating agent of the present invention is sprayed on the ocean contaminated with a cationic radioactive substance will be described. In other words, even if the natural zeolite fine particles adsorbed with the cationic radioactive substance remain in the ocean without being recovered and are taken into the living body of fish and shellfish, the cationic radioactive substance is absorbed while adsorbed on the natural zeolite fine particles. It is excreted without. That is, bioconcentration can be remarkably prevented as compared with the case where fish and shellfish ingest a free cationic radioactive substance that is easily concentrated in the body. Moreover, since natural zeolite fine particles themselves are harmless to living organisms, even if they remain in the environment, they do not easily cause harm to living organisms. That is, in the present invention, even if natural zeolite fine particles are not necessarily recovered, the movement of the cationic radioactive substance from the ocean to the seafood is prevented, and an effect of preventing bioconcentration can be obtained. The same applies to fresh water.
これは、カチオン性放射性物質により汚染された土壌に散布する場合についても同様である。つまり、例えば、カチオン性放射性物質により汚染された農地に散布した場合、天然ゼオライト微粒子に吸着された状態のカチオン性放射性物質は、遊離状態のカチオン性放射性物質と比較して植物の根から吸収され難い。つまり、必ずしも天然ゼオライト微粒子を回収しなくても、土壌から作物中へのカチオン性放射性物質の移動が防止され、生物濃縮を防止することができる効果が得られる。 The same applies to the case of spraying on soil contaminated with a cationic radioactive substance. That is, for example, when sprayed on agricultural land contaminated with cationic radioactive material, the cationic radioactive material adsorbed on the natural zeolite fine particles is absorbed from the plant roots compared to the free cationic radioactive material. hard. That is, even if natural zeolite fine particles are not necessarily recovered, the movement of the cationic radioactive material from the soil into the crop is prevented, and an effect of preventing bioconcentration can be obtained.
また、原子力発電所の事故などで環境中に放出されたカチオン性放射性物質は、例えば家屋や自動車などにも付着する。家屋や自動車などに、固体状のゼオライトを散布して接触させても、カチオン性放射性物質の除去は困難であるが、これに対して、本発明の放射性物質処理剤であれば、該放射性物質処理剤に含まれる水が放射性物質を溶解し、そのままゼオライトからなる分散状態の天然ゼオライト微粒子に吸着することができる。上述したように、カチオン性放射性物質は、天然ゼオライト微粒子に吸着させておけば、環境への危険性が低減する効果が得られる。 Further, the cationic radioactive material released into the environment due to an accident at a nuclear power plant adheres to, for example, a house or a car. Even if solid zeolite is dispersed and brought into contact with a house or an automobile, it is difficult to remove the cationic radioactive substance. On the other hand, if the radioactive substance treating agent of the present invention is used, the radioactive substance is removed. The water contained in the treating agent dissolves the radioactive substance and can be adsorbed as it is on the dispersed natural zeolite fine particles made of zeolite. As described above, if the cationic radioactive material is adsorbed on the natural zeolite fine particles, an effect of reducing the risk to the environment can be obtained.
さらに、本発明の放射性物質処理剤であれば、液体と同様に扱うことができるため、家屋や自動車などの狭い間隙部にも好適に浸透し、カチオン性放射性物質を吸着する。本発明の放射性物質処理剤は、ゼオライトの平均粒子径が極めて小であり、それらがスラリー状に分散された状態にあるため、スプレー等の散布手段による散布も容易となる効果を奏する。 Furthermore, since the radioactive substance treating agent of the present invention can be handled in the same manner as a liquid, it suitably penetrates into narrow gaps such as houses and automobiles, and adsorbs cationic radioactive substances. The radioactive substance treating agent of the present invention has an extremely small average particle diameter of zeolite and is in a state of being dispersed in a slurry state, and therefore has an effect of facilitating dispersion by a spraying means such as a spray.
以下に、本発明の実施例を説明するが、本発明はかかる実施例によって限定されない。 Examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited to such examples.
［１．吸着率のｐＨ依存性］
（実施例１）＊セシウム吸着試験
福島県飯坂産のモルデナイトを磨砕処理機（増幸産業社製「スーパーマスコロイダーＭＫＣＡ６−２」）により磨砕処理して平均粒径３．０μｍのゼオライト微粒子粉を得た。
[1. PH dependence of adsorption rate]
(Example 1) * Cesium adsorption test Mordenite from Iizaka, Fukushima Prefecture was ground by a grinding processor ("Supermass colloider MKCA6-2" manufactured by Masuko Sangyo Co., Ltd.), and zeolite fine particles having an average particle size of 3.0 µm Got.
得られたゼオライト微粒子粉２００ｇを１Ｌ容器に採り、水を少しずつ加えてよく混合しながら全容を１Ｌとした。その後、超音波発生装置（アズワン社製「ＵＳＤ−３Ｒ」）を用い、出力１２０Ｗで２８ｋＨの音波で３０分間超音波処理し、スラリー分散微粒子を生成して放射性物質処理剤を得た。 200 g of the obtained zeolite fine particle powder was taken in a 1 L container, and the whole volume was made 1 L while adding water little by little and mixing well. Thereafter, using an ultrasonic generator (“USD-3R” manufactured by ASONE Co., Ltd.), ultrasonic treatment was performed with an acoustic wave of 28 kH at an output of 120 W for 30 minutes to generate slurry-dispersed fine particles to obtain a radioactive substance treatment agent.
セシウム標準液（和光純薬工業社製：塩化セシウム、セシウム濃度１０００ｍｇ／Ｌ）を希釈して、セシウム濃度１０ｍｇ／Ｌに調整した対象水（原水）を１００ｍＬずつビーカーに分取し、各々のビーカーに上記放射性物質処理剤５ｍＬを添加した。放射性物質処理剤添加後に、各々のビーカー毎に対象水のｐＨを、ＨＣｌ又はＮａＯＨの添加により、１．９、４．０、５．６、６．１、９．３、又は１１．９に調整した。
Dilute cesium standard solution (Wako Pure Chemical Industries, Ltd .: cesium chloride, cesium concentration 1000 mg / L) and dispense target water (raw water) adjusted to
対象水中のセシウム濃度をＡｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製ＩＣＰ質量分析機「Ａｇｉｌｅｎｔ ７５００Ｓｅｒｉｅｓ」を用いＪＩＳ Ｋ−０１０２のＩＣＰ質量分析法に準拠して測定し、対象水の導電率（ｍＳ／ｍ）を堀場製作所「ＣＯＮＤ ＭＥＴＥＲ ＤＳ−５２」を用いてＪＩＳ Ｋ−０１０２（１３）に準拠して測定し、ｐＨを堀場製作所「ｐＨ ＭＥＴＥＲ Ｆ−５２」を用いてＪＩＳ Ｋ−０１０２（１２．１）のガラス電極法に準拠して測定し、更に、酸化還元電位（ｍＶ）をＴＯＡ ＤＫＫ社製「ＯＲＰ ＭＥＴＥＲ ＲＭ−２０Ｐ」を用いて測定した。 The concentration of cesium in the target water was measured using an ICP mass spectrometer “Agilent 7500Series” manufactured by Agilent Technologies in accordance with the ICP mass spectrometry of JIS K-0102, and the conductivity (mS / m) of the target water was measured by “Horiba Manufacturing Co., Ltd.” Measured in accordance with JIS K-0102 (13) using "COND METER DS-52", and the glass electrode method of JIS K-0102 (12.1) using "Horiba Seisakusho" pH METER F-52 " The oxidation-reduction potential (mV) was further measured using “ORP METER RM-20P” manufactured by TOA DKK.
６時間振盪を行った後、３０００ｒｐｍの遠心分離、０．４５μｍのメンブレンフィルターで固液分離を行い、ろ液（処理水）中のセシウム濃度、ろ液の導電率（ｍＳ／ｍ）、ｐＨ、及び酸化還元電位（ｍＶ）を測定した。また、対象水と処理水とでのセシウム濃度の変化からゼオライト微粒子へのセシウムの除去率を算出した。結果を表１に示す。 After shaking for 6 hours, centrifugal separation at 3000 rpm, solid-liquid separation with a 0.45 μm membrane filter, cesium concentration in the filtrate (treated water), conductivity of the filtrate (mS / m), pH, And the oxidation-reduction potential (mV) was measured. Moreover, the removal rate of cesium to zeolite fine particles was calculated from the change in cesium concentration between the target water and treated water. The results are shown in Table 1.
また、表１に示した結果に基づいて、図４に、ｐＨの影響によるセシウム吸着変化を示す。 Further, based on the results shown in Table 1, FIG. 4 shows cesium adsorption changes due to the influence of pH.
（実施例２）＊ストロンチウム吸着試験
ストロンチウム標準液（和光純薬工業社製：炭酸ストロンチウム、ストロンチウム濃度１０００ｍｇ／Ｌ）を希釈して、ストロンチウム濃度１０ｍｇ／Ｌに調整した対象水（原水）を１００ｍＬずつビーカーに分取し、各々のビーカーに、実施例１と同様にして得た放射性物質処理剤５ｍＬを添加した。放射性物質処理剤添加後に、ビーカー毎に対象水のｐＨを、ＨＣｌ又はＮａＯＨの添加により、２．０、３．９、５．６、６．４、７．０又は１２．２に調整した。
(Example 2) * Strontium adsorption test Strontium standard solution (Wako Pure Chemical Industries, Ltd .: strontium carbonate, strontium concentration 1000 mg / L) was diluted, and 100 mL each of target water (raw water) adjusted to a
対象水中のストロンチウム濃度をＡｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製ＩＣＰ質量分析機「Ａｇｉｌｅｎｔ ７５００Ｓｅｒｉｅｓ」を用いＪＩＳ Ｋ−０１０２のＩＣＰ質量分析法に準拠して測定し、その他、対象水の導電率（ｍＳ／ｍ）、ｐＨ、酸化還元電位（ｍＶ）についても実施例１と同様にして測定した。 The strontium concentration in the target water was measured according to the ICP mass spectrometry method of JIS K-0102 using an ICP mass spectrometer “Agilent 7500 Series” manufactured by Agilent Technologies, and the conductivity of the target water (mS / m), pH The redox potential (mV) was also measured in the same manner as in Example 1.
６時間振盪を行った後、３０００ｒｐｍの遠心分離、０．４５μｍのメンブレンフィルターで固液分離を行い、ろ液（処理水）中のストロンチウム濃度、ろ液の導電率（ｍＳ／ｍ）、ｐＨ、及び酸化還元電位（ｍＶ）を測定した。また、対象水と処理水とでのストロンチウム濃度の変化からゼオライト微粒子へのストロンチウムの除去率を算出した。結果を表２に示す。 After shaking for 6 hours, centrifugal separation at 3000 rpm, solid-liquid separation with a 0.45 μm membrane filter, strontium concentration in the filtrate (treated water), conductivity of the filtrate (mS / m), pH, And the oxidation-reduction potential (mV) was measured. Moreover, the removal rate of strontium to zeolite fine particles was calculated from the change in strontium concentration between the target water and treated water. The results are shown in Table 2.
また、表２に示した結果に基づいて、図５に、ｐＨの影響によるストロンチウム吸着変化を示す。 Further, based on the results shown in Table 2, FIG. 5 shows strontium adsorption changes due to the influence of pH.
＜評価＞
実施例１のセシウム吸着試験の結果を示す表１及び図４より、放射性物質処理剤のセシウムに対する高い吸着効果が確認できる。ｐＨ５．５〜６．８付近において、吸着効果が特に高いものとなることがわかる。
<Evaluation>
From Table 1 showing the results of the cesium adsorption test of Example 1 and FIG. 4, a high adsorption effect on the cesium of the radioactive substance treating agent can be confirmed. It can be seen that the adsorption effect is particularly high in the vicinity of pH 5.5 to 6.8.
また、実施例２のストロンチウム吸着試験の結果を示す表２及び図５より、放射性物質処理剤のストロンチウムに対する高い吸着効果が確認できる。ｐＨ５．１〜６．７付近において、吸着効果が特に高いものとなることがわかる。 Moreover, the high adsorption effect with respect to the strontium of a radioactive substance processing agent can be confirmed from Table 2 which shows the result of the strontium adsorption test of Example 2, and FIG. It can be seen that the adsorption effect is particularly high in the vicinity of pH 5.1 to 6.7.
［２．吸着率の反応時間依存性］
（実施例３）
平均粒径が５μｍの福島県飯坂産のモルデナイトからなるゼオライト微粒子粉１０ｇを容器に採り、水を少しずつ加えてよく混合しながら全容を２００ｍＬとした。その後、超音波発生装置（アズワン社製「ＵＳＤ−３Ｒ」）を用い、出力１２０Ｗで２８ｋＨの音波で３０分間超音波処理し、スラリー分散微粒子を生成して放射性物質処理剤を得た。
[2. Dependence of adsorption rate on reaction time]
(Example 3)
10 g of zeolite fine particle powder made of mordenite from Iizaka, Fukushima Prefecture with an average particle size of 5 μm was taken in a container, and the whole volume was adjusted to 200 mL while adding water little by little and mixing well. Thereafter, using an ultrasonic generator (“USD-3R” manufactured by ASONE Co., Ltd.), ultrasonic treatment was performed with an acoustic wave of 28 kH at an output of 120 W for 30 minutes to generate slurry-dispersed fine particles to obtain a radioactive substance treatment agent.
セシウム標準液（和光純薬工業社製：塩化セシウム、セシウム濃度１０００ｍｇ／Ｌ）を希釈して、セシウム濃度０．９３ｍｇ／Ｌとした溶液を、２５０ｍｌずつ３００ｍｌビーカーに分取し、各々のビーカーに放射性物質処理剤を５０ｍＬ／Ｌ添加し、ジャーテスターを用いて１４０ｒｐｍで撹拌した。撹拌時間（反応時間）はビーカー毎に、１分間、２．５分間、５分間、又は６０分間の所定時間となるように設定した。 Cesium standard solution (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd .: cesium chloride, cesium concentration 1000 mg / L) was diluted to give 250 ml each of cesium concentration 0.93 mg / L into 300 ml beakers. A radioactive substance treating agent was added at 50 mL / L, and the mixture was stirred at 140 rpm using a jar tester. The stirring time (reaction time) was set to be a predetermined time of 1 minute, 2.5 minutes, 5 minutes, or 60 minutes for each beaker.
所定時間の撹拌後、各々のビーカーに無機系凝集剤であるポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）を３００ｍｇ／Ｌ（比重１．２５なので６０μｌ／２５０ｍｌ）添加し、１４０ｒｐｍで２分間撹拌し、その後撹拌速度を５０ｒｐｍに低下させて更に２分間撹拌した。 After stirring for a predetermined time, 300 mg / L of polyaluminum chloride (PAC), which is an inorganic flocculant, is added to each beaker (60 μl / 250 ml because the specific gravity is 1.25), and stirred for 2 minutes at 140 rpm. The mixture was reduced to 50 rpm and further stirred for 2 minutes.
更に、高分子凝集剤を４ｍｇ／Ｌ（１０００倍希釈なので１ｍｌ／２５０ｍｌ）添加し、１４０ｒｐｍで２分間撹拌し、その後撹拌速度を５０ｒｐｍに低下させて更に２分間撹拌した。 Furthermore, 4 mg / L of the polymer flocculant (1 ml / 250 ml because it was diluted 1000 times) was added and stirred at 140 rpm for 2 minutes, and then the stirring speed was reduced to 50 rpm and stirring was continued for another 2 minutes.
溶液を６０分間静置した後、上澄水（処理水）を取り出し、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ−ＭＳ法）により、上澄水中のセシウム濃度を計測した。 After allowing the solution to stand for 60 minutes, the supernatant water (treated water) was taken out, and the cesium concentration in the supernatant water was measured by inductively coupled plasma mass spectrometry (ICP-MS method).
結果を表３に示す。また、処理水と原水のセシウム濃度の変化からセシウム除去率を算出し、これを反応時間でプロットしたグラフを図６に示す。 The results are shown in Table 3. Moreover, the graph which computed the cesium removal rate from the change of the cesium density | concentration of a treated water and raw | natural water, and plotted this by reaction time is shown in FIG.
＜評価＞
表３及び図６に示すグラフより、反応時間が１分の時点で、除去率９９．７８％を実現しており、短時間の反応で高いセシウム除去効率を達成することがわかる。それ故、本発明によれば、上述したように、配管を移送中の原水に放射性物質処理剤を注入し、配管中で反応させる態様を好適に用いることが可能となる。
<Evaluation>
From the graphs shown in Table 3 and FIG. 6, it can be seen that the removal rate of 99.78% was achieved when the reaction time was 1 minute, and high cesium removal efficiency was achieved in a short time of reaction. Therefore, according to the present invention, as described above, it is possible to suitably use a mode in which a radioactive substance treating agent is injected into raw water being transferred through a pipe and reacted in the pipe.
（実施例４）
平均粒径が５μｍの福島県飯坂産のモルデナイトからなるゼオライト微粒子粉１０ｇを容器に採り、水を少しずつ加えてよく混合しながら全容を２００ｍＬとした。その後、超音波発生装置（アズワン社製「ＵＳＤ−３Ｒ」）を用い、出力１２０Ｗで２８ｋＨの音波で３０分間超音波処理し、スラリー分散微粒子を生成して放射性物質処理剤を得た。
Example 4
10 g of zeolite fine particle powder made of mordenite from Iizaka, Fukushima Prefecture with an average particle size of 5 μm was taken in a container, and the whole volume was adjusted to 200 mL while adding water little by little and mixing well. Thereafter, using an ultrasonic generator (“USD-3R” manufactured by ASONE Co., Ltd.), ultrasonic treatment was performed with an acoustic wave of 28 kH at an output of 120 W for 30 minutes to generate slurry-dispersed fine particles to obtain a radioactive substance treatment agent.
セシウム標準液（和光純薬工業社製：塩化セシウム、セシウム濃度１０００ｍｇ／Ｌ）を希釈して、セシウム濃度２０ｍｇ／Ｌとした溶液（原水）を１５０ｍＬずつ３００ｍＬポリ容器に分取し、各々のポリ容器に放射性物質処理剤６７ｍＬ／Ｌを添加して振盪を行った。振盪時間は、ビーカー毎に、５分間、３０分間、１時間又は３時間の所定時間となるように設定した。 Cesium standard solution (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd .: cesium chloride, cesium concentration 1000 mg / L) was diluted, and 150 mL each of the solution (raw water) having a cesium concentration of 20 mg / L was dispensed into a 300 mL plastic container. The radioactive substance treating agent 67 mL / L was added to the container and shaken. The shaking time was set to be a predetermined time of 5 minutes, 30 minutes, 1 hour, or 3 hours for each beaker.
所定時間の振盪後、３０００ｒｐｍで５分間遠心分離し、０．４５μｍのメンブレンフィルターで固液分離を行い、濾液（処理水）中のセシウム濃度を測定した。 After shaking for a predetermined time, centrifugation was performed at 3000 rpm for 5 minutes, solid-liquid separation was performed with a 0.45 μm membrane filter, and the cesium concentration in the filtrate (treated water) was measured.
結果を表４に示す。また、処理水中のセシウム濃度を振盪時間でプロットしたグラフを図７に示す。更に、原水と処理水のセシウム濃度の変化からセシウム除去率を算出し、これを振盪時間（反応時間）でプロットしたグラフを図８に示す。 The results are shown in Table 4. Moreover, the graph which plotted the cesium density | concentration in treated water with the shaking time is shown in FIG. Furthermore, the cesium removal rate was computed from the change of the cesium density | concentration of raw | natural water and a treated water, and the graph which plotted this with shaking time (reaction time) is shown in FIG.
（比較例１）
実施例４において、用いたモルデナイトの平均粒径を５μｍから８００μｍに代えた以外は、実施例４と同様にして、濾液（処理水）中のセシウム濃度を測定した。
(Comparative Example 1)
In Example 4, the cesium concentration in the filtrate (treated water) was measured in the same manner as in Example 4 except that the average particle size of mordenite used was changed from 5 μm to 800 μm.
結果を表４に示す。また、処理水中のセシウム濃度を振盪時間でプロットしたグラフを図７に示す。更に、原水と処理水のセシウム濃度の変化からセシウム除去率を算出し、これを振盪時間（反応時間）でプロットしたグラフを図８に示す。 The results are shown in Table 4. Moreover, the graph which plotted the cesium density | concentration in treated water with the shaking time is shown in FIG. Furthermore, the cesium removal rate was computed from the change of the cesium density | concentration of raw | natural water and a treated water, and the graph which plotted this with shaking time (reaction time) is shown in FIG.
＜評価＞
表４及び図７、８に示すグラフより、平均粒径が５μｍのゼオライト微粒子を用いた実施例４では、平均粒径が８００μｍの比較例１と比較して、格段に短い時間で、高いセシウム除去率を達成することがわかる。
<Evaluation>
From the graphs shown in Table 4 and FIGS. 7 and 8, in Example 4 using zeolite fine particles having an average particle diameter of 5 μm, the cesium is much higher in a shorter time than Comparative Example 1 having an average particle diameter of 800 μm. It can be seen that the removal rate is achieved.
［３．放射性物質処理剤の添加量が吸着率に及ぼす影響］
（実施例５）
平均粒径が５μｍの福島県飯坂産のモルデナイトからなるゼオライト微粒子粉１０ｇを容器に採り、水を少しずつ加えてよく混合しながら全容を２００ｍＬとした。その後、超音波発生装置（アズワン社製「ＵＳＤ−３Ｒ」）を用い、出力１２０Ｗで２８ｋＨの音波で３０分間超音波処理し、スラリー分散微粒子を生成して放射性物質処理剤を得た。
[3. Effect of addition amount of radioactive material treatment agent on adsorption rate]
(Example 5)
10 g of zeolite fine particle powder made of mordenite from Iizaka, Fukushima Prefecture with an average particle size of 5 μm was taken in a container, and the whole volume was adjusted to 200 mL while adding water little by little and mixing well. Thereafter, using an ultrasonic generator (“USD-3R” manufactured by ASONE Co., Ltd.), ultrasonic treatment was performed with an acoustic wave of 28 kH at an output of 120 W for 30 minutes to generate slurry-dispersed fine particles to obtain a radioactive substance treatment agent.
セシウム標準液（和光純薬工業社製：塩化セシウム、セシウム濃度１０００ｍｇ／Ｌ）を希釈して、セシウム濃度０．９３ｍｇ／Ｌとした溶液を、２５０ｍｌずつ３００ｍｌビーカーに分取し、各々のビーカーに放射性物質処理剤を添加した。添加量は、各々のビーカー毎に、３０ｍＬ／Ｌ、４０ｍＬ／Ｌ、又は５０ｍＬ／Ｌとなるように添加した。放射性物質処理剤を添加後、ジャーテスターを用いて１４０ｒｐｍで撹拌した。撹拌時間は何れのビーカーも２．５分間とした。 Cesium standard solution (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd .: cesium chloride, cesium concentration 1000 mg / L) was diluted to give 250 ml each of cesium concentration 0.93 mg / L in 300 ml beakers. A radioactive material treating agent was added. The amount added was 30 mL / L, 40 mL / L, or 50 mL / L for each beaker. After adding the radioactive substance treating agent, the mixture was stirred at 140 rpm using a jar tester. The stirring time was 2.5 minutes for all beakers.
撹拌後、各々のビーカーに無機系凝集剤であるポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）を３００ｍｇ／Ｌ（比重１．２５なので６０μｌ／２５０ｍｌ）添加し、１４０ｒｐｍで２分間撹拌し、その後撹拌速度を５０ｒｐｍに低下させて更に２分間撹拌した。 After stirring, 300 mg / L of polyaluminum chloride (PAC), an inorganic flocculant, is added to each beaker (60 μl / 250 ml because the specific gravity is 1.25) and stirred for 2 minutes at 140 rpm, and then the stirring speed is reduced to 50 rpm. And stirred for another 2 minutes.
更に、高分子凝集剤を４ｍｇ／Ｌ（１０００倍希釈なので１ｍｌ／２５０ｍｌ）添加し、１４０ｒｐｍで２分間撹拌し、その後撹拌速度を５０ｒｐｍに低下させて更に２分間撹拌した。 Furthermore, 4 mg / L of the polymer flocculant (1 ml / 250 ml because it was diluted 1000 times) was added and stirred at 140 rpm for 2 minutes, and then the stirring speed was reduced to 50 rpm and stirring was continued for another 2 minutes.
溶液を６０分間静置した後、上澄水（処理水）を取り出し、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ−ＭＳ法）により、上澄水中のセシウム濃度を計測した。 After allowing the solution to stand for 60 minutes, the supernatant water (treated water) was taken out, and the cesium concentration in the supernatant water was measured by inductively coupled plasma mass spectrometry (ICP-MS method).
結果を表５に示す。また、処理水中のセシウム濃度、及び、原水と処理水のセシウム濃度の変化からセシウム除去率を算出し、これを放射性物質処理剤の添加量でプロットしたグラフを図９に示す。 The results are shown in Table 5. Moreover, the cesium removal rate is computed from the change of the cesium density | concentration in treated water, and the cesium density | concentration of raw | natural water and treated water, The graph which plotted this with the addition amount of the radioactive substance processing agent is shown in FIG.
＜評価＞
表５及び図９に示すグラフより、試験を行った何れの添加量の場合においても、高い吸着能力が得られることがわかる。
<Evaluation>
It can be seen from the graphs shown in Table 5 and FIG. 9 that a high adsorption capacity can be obtained at any addition amount tested.
また、放射性物質処理剤の添加量を多くすることで、更にセシウム除去率が向上することがわかる。この理由としては、添加量を多くしたことにより、全体としてセシウム吸着面積が拡大したこと、及び、凝集剤によるフロック形成が促進されて固液分離の効率が向上したことが考えられる。 Moreover, it turns out that the cesium removal rate improves further by increasing the addition amount of a radioactive substance processing agent. This is considered to be because the cesium adsorption area was increased as a whole by increasing the addition amount, and the floc formation by the flocculant was promoted to improve the efficiency of solid-liquid separation.
１０：水槽
２０：吸着反応管
２１：原水ポンプ
２２：静的混合器
２３：静的混合器
３０：固液分離手段
４０：脱水手段
５０：貯留タンク
５１：注入配管
６０：気液接触塔
10: Water tank 20: Adsorption reaction tube 21: Raw water pump 22: Static mixer 23: Static mixer 30: Solid-liquid separation means 40: Dehydration means 50: Storage tank 51: Injection pipe 60: Gas-liquid contact tower
Claims (10)
前記添加工程後に、前記カチオン性放射性物質を、前記放射性物質処理剤のスラリー分散微粒子に吸着する吸着工程と、
前記吸着工程後に、前記カチオン性放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子と放射性物質が除去された処理水とに固液分離する固液分離工程と、
を有することを特徴とする放射線汚染廃水の処理方法。 Adding the radioactive substance treating agent according to claim 4 or 5 to a radioactive contamination wastewater containing a cationic radioactive substance containing either one or two of cesium or strontium;
An adsorption step of adsorbing the cationic radioactive substance to the slurry-dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent after the addition step;
A solid-liquid separation step for solid-liquid separation after the adsorption step into the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material and treated water from which the radioactive material has been removed;
A method for treating radiation-contaminated wastewater.
前記添加工程後に、前記カチオン性放射性物質を、前記放射性物質処理剤のスラリー分散微粒子に吸着する吸着工程と、
前記吸着工程後に、前記カチオン性放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子と放射性物質が除去された処理水とに固液分離する固液分離工程と、
前記固液分離工程で固液分離された前記カチオン性放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子を、脱水する脱水工程と、
脱水後、ガラス化処理して放射能を封じ込める放射能封じ込め工程と、
を有することを特徴とする放射性物質の封じ込め方法。 Adding the radioactive substance treating agent according to claim 4 or 5 to a radioactive contamination wastewater containing a cationic radioactive substance containing either one or two of cesium or strontium;
An adsorption step of adsorbing the cationic radioactive substance to the slurry-dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent after the addition step;
A solid-liquid separation step for solid-liquid separation after the adsorption step into the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material and treated water from which the radioactive material has been removed;
A dehydration step of dehydrating the natural zeolite fine particles adsorbing the cationic radioactive material separated in the solid-liquid separation step;
After dehydration, vitrification process to contain the radioactivity and vitrification process,
A method for containing a radioactive substance, comprising:
汚染土壌に含まれる前記カチオン性放射性物質を前記放射性物質処理剤の前記天然ゼオライト微粒子に吸着させ、前記放射性物質を土壌から前記天然ゼオライト微粒子側に移行させて汚染土壌を洗浄する工程と、
次いで、放射性物質が除去された土壌と、放射性物質を吸着した前記天然ゼオライト微粒子とに分級処理する分級処理工程と、
を有することを特徴とする放射性物質を含む土壌の処理方法。 A step of mixing and stirring the radioactive substance treating agent according to claim 4 or 5, the contaminated soil containing a cationic radioactive substance containing one or two of cesium and strontium, and the radioactive substance treating agent;
Adsorbing the cationic radioactive substance contained in the contaminated soil to the natural zeolite fine particles of the radioactive substance treating agent, transferring the radioactive substance from the soil to the natural zeolite fine particles, and washing the contaminated soil;
Next, a classification treatment step of classifying the soil from which the radioactive substance has been removed and the natural zeolite fine particles adsorbed with the radioactive substance,
A method for treating soil containing a radioactive substance, comprising:
前記カチオン性放射性物質を、前記放射性物質処理剤の前記スラリー分散微粒子に吸着する吸着工程と、
を有することを特徴とする放射性物質を含む汚染排ガスの処理方法。 A gas-liquid contact step of bringing the radioactive substance treating agent according to claim 4 or 5 into contact with a gas to be treated containing a cationic radioactive substance containing one or two of cesium and strontium;
An adsorption step of adsorbing the cationic radioactive substance on the slurry dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent;
A method for treating polluted exhaust gas containing a radioactive substance, comprising:
該吸着反応管には、前記請求項４又は５記載の放射性物質処理剤を注入する注入配管が接続され、
該吸着反応管内において、前記放射性物質処理剤のスラリー分散微粒子と前記カチオン性放射性物質を含む放射線汚染廃水とを撹拌しつつ、吸着反応により、放射線汚染廃水から前記カチオン性放射性物質を除去することを特徴とする放射線汚染廃水の処理装置。 A raw water pump that draws out from a water tank that stores radiation-contaminated wastewater containing a cationic radioactive substance containing either one or two of cesium or strontium, and pumps the radiation-contaminated wastewater into an adsorption reaction tube,
An injection pipe for injecting the radioactive substance treating agent according to claim 4 or 5 is connected to the adsorption reaction tube,
In the adsorption reaction tube, the cationic radioactive substance is removed from the radiation-contaminated wastewater by an adsorption reaction while stirring the slurry-dispersed fine particles of the radioactive substance treating agent and the radiation-contaminated wastewater containing the cationic radioactive substance. Radiation pollution wastewater treatment equipment.
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