JP2013111490A

JP2013111490A - 排ガス浄化用触媒

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Publication number: JP2013111490A
Application number: JP2011257185A
Authority: JP
Inventors: Masashi Taniguchi; 昌司谷口; Mari Uenishi; 真里上西; Hirohisa Tanaka; 裕久田中
Original assignee: Daihatsu Motor Co Ltd
Current assignee: Daihatsu Motor Co Ltd
Priority date: 2011-11-25
Filing date: 2011-11-25
Publication date: 2013-06-10
Anticipated expiration: 2031-11-25
Also published as: JP5822682B2

Abstract

【課題】貴金属の使用量を低減するとともに、より優れたガス浄化性能を発現させることができる排ガス浄化用触媒を提供すること。
【解決手段】排ガス浄化用触媒に、下記一般式（１）で示されるペロブスカイト型複合酸化物を含ませる。この排ガス浄化用触媒は、高価な貴金属を含有していないので、コストの低下を図ることができ、また、ペロブスカイト型複合酸化物のＡサイトにランタンが、Ｂサイトに鉄および銅が含有されるとともに、銅の原子割合ｘがＢサイトにおいて０＜ｘ＜０．３の範囲であるため、排ガスを効率よく浄化することができる。
Ｌａ（Ｆｅ_１−ｘＣｕ_ｘ）Ｏ_３（１）
（式中、ｘは、０＜ｘ＜０．３の原子割合を示す。）
【選択図】なし

Description

本発明は、排ガス浄化用触媒、詳しくは、内燃機関などから排出される排気ガスを浄化するための排ガス浄化用触媒に関する。

自動車などの内燃機関から排出される排気ガスには、炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）などが含まれており、これらを浄化するための排ガス浄化用触媒が知られている。

これらを浄化するための触媒として、活性成分である貴金属元素（Ｒｈ（ロジウム）、Ｐｄ（パラジウム）、Ｐｔ（白金）など）が、ペロブスカイト複合酸化物などの耐熱性酸化物に担持または固溶している排ガス浄化用触媒が、種々知られている。

具体的には、例えば、一般式Ａ_ｘＢ_{（１−ｙ）}Ｐｄ_ｙＯ_３＋δ（式中、Ａは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、遷移元素（希土類元素およびＰｄを除く。）、ＡｌおよびＳｉから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｘは、１＜ｘの原子割合を示し、ｙは、０＜ｙ≦０．５の原子割合を示し、δは、酸素過剰分を示す。）で示されるペロブスカイト型複合酸化物を含む排ガス浄化用触媒が、提案されている（例えば、特許文献１参照。）。

国際公開パンフレットＷＯ２００５／０９０２３８

しかるに、このような排ガス浄化用触媒に含まれるＰｄ（パラジウム）などの貴金属は高価であるところ、特許文献１に記載される触媒担体において、十分な排ガス浄化性能を発現させるためには、多くの貴金属を必要とし、コスト面に劣るという不具合がある。

本発明の目的は、貴金属の使用量を低減するとともに、より優れたガス浄化性能を発現させることができる排ガス浄化用触媒を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明の排ガス浄化用触媒は、下記一般式（１）で示されるペロブスカイト型複合酸化物を含むことを特徴としている。

Ｌａ（Ｆｅ_１−ｘＣｕ_ｘ）Ｏ_３（１）
（式中、ｘは、０＜ｘ＜０．３の原子割合を示す。）

本発明の排ガス浄化用触媒は、高価な貴金属を含有していないので、コストの低下を図ることができ、また、ペロブスカイト型複合酸化物のＡサイトにランタンが、Ｂサイトに鉄および銅が含有されるとともに、銅の原子割合ｘがＢサイトにおいて０＜ｘ＜０．３の範囲であるため、排ガスを効率よく浄化することができる。

実施例１〜２および比較例１〜３の排ガス浄化用触媒の排ガス浄化率を示すグラフである。実施例２および比較例４〜５の排ガス浄化用触媒の排ガス浄化率を示すグラフである。

本発明の排ガス浄化用触媒は、下記一般式（１）で示されるペロブスカイト型複合酸化物を含んでいる。

Ｌａ（Ｆｅ_１−ｘＣｕ_ｘ）Ｏ_３（１）
（式中、ｘは、０＜ｘ＜０．３の原子割合を示す。）
このペロブスカイト型複合酸化物は、一般式ＡＢＯ_３（理論構成比Ａ：Ｂ：Ｏ＝１：１：３）で示される結晶構造を有する複合酸化物であって、上記式（１）において、Ａサイトには、ランタン（Ｌａ）が、Ｂサイトには、鉄（Ｆｅ）および銅（Ｃｕ）が配置される。

一般式（１）において、Ｂサイト中の銅の原子割合ｘは、０を超過し０．３未満、好ましくは、０．０５以上０．２以下である。

また、Ｂサイト中の鉄の原子割合は、Ｂサイトに含有される銅の残余であって、０．７を超過し１未満、好ましくは、０．８以上０．９５以下である。

このようなペロブスカイト型複合酸化物は、特に制限されることなく、複合酸化物を調製するための適宜の方法、例えば、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法などによって、製造することができる。

共沈法では、例えば、上記各元素の塩、すなわち、ランタン（Ｌａ）、鉄（Ｆｅ）および銅（Ｃｕ）の塩（原料）を上記した化学量論比で含む混合塩水溶液を調製し、この混合塩水溶液に中和剤を加えて共沈させた後、得られた共沈物を乾燥後、熱処理する。

各元素の塩としては、例えば、硫酸塩、硝酸塩、塩化物、りん酸塩などの無機塩、例えば、酢酸塩、しゅう酸塩などの有機酸塩などが挙げられる。また、混合塩水溶液は、例えば、各元素の塩を、上記の化学量論比となるような割合で水に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。

その後、この混合塩水溶液に、中和剤を加えて共沈させる。中和剤としては、例えば、アンモニア、例えば、トリエチルアミン、ピリジンなどのアミン類などの有機塩基、例えば、カセイソーダ、カセイカリ、炭酸カリ、炭酸アンモンなどの無機塩基が挙げられる。

なお、中和剤は、その中和剤を加えた後の溶液のｐＨが、６〜１０程度となるように加える。

そして、得られた共沈物を、必要により水洗し、例えば、真空乾燥や通風乾燥などにより乾燥させた後、例えば、約５００〜１０００℃、好ましくは、約６００〜９５０℃で熱処理することにより、ペロブスカイト型複合酸化物を得ることができる。

また、クエン酸錯体法では、例えば、クエン酸と上記した各元素の塩（原料）とを、上記した各元素の塩が上記した化学量論比となるように含まれるクエン酸混合塩水溶液を調製し、このクエン酸混合塩水溶液を乾固させて、上記した各元素のクエン酸錯体を形成させた後、得られたクエン酸錯体を仮焼成後、熱処理する。

各元素の塩としては、上記と同様の塩が挙げられ、また、クエン酸混合塩水溶液は、例えば、上記と同様に混合塩水溶液を調製して、その混合塩水溶液に、クエン酸の水溶液を加えることにより、調製することができる。

その後、このクエン酸混合塩水溶液を乾固させて、上記した各元素のクエン酸錯体を形成させる。乾固は、形成されるクエン酸錯体が分解しない温度、例えば、室温〜１５０℃程度で、速やかに水分を除去する。これによって、上記した各元素のクエン酸錯体を形成させることができる。

そして、形成されたクエン酸錯体を仮焼成後、熱処理する。仮焼成は、例えば、真空または不活性雰囲気下において２５０℃以上で加熱すればよい。その後、例えば、約３００〜１０００℃、好ましくは、約６００〜９５０℃で熱処理することにより、ペロブスカイト型複合酸化物を得ることができる。

また、アルコキシド法では、例えば、銅を除く上記した各元素のアルコキシド（原料）を、上記した化学量論比で含む混合アルコキシド溶液を調製し、この混合アルコキシド溶液に、銅の塩（原料）を含む水溶液を加えて加水分解により沈殿させた後、得られた沈殿物を乾燥後、熱処理する。

各元素のアルコキシドとしては、例えば、各元素と、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ブトキシなどのアルコキシとから形成されるアルコラートや、下記一般式（２）で示される各元素のアルコキシアルコラートなどが挙げられる。

Ｅ［ＯＣＨ（Ｒ^１）−（ＣＨ_２）ｉ−ＯＲ^２］_ｊ（２）
（式中、Ｅは、各元素を示し、Ｒ１は、水素原子または炭素数１〜４のアルキル基を示し、Ｒ２は、炭素数１〜４のアルキル基を示し、ｉは、１〜３の整数、ｊは、２〜３の整数を示す。）
アルコキシアルコラートは、より具体的には、例えば、メトキシエチレート、メトキシプロピレート、メトキシブチレート、エトキシエチレート、エトキシプロピレート、プロポキシエチレート、ブトキシエチレートなどが挙げられる。

そして、混合アルコキシド溶液は、例えば、各元素のアルコキシドを、上記した化学量論比となるように有機溶媒に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。

有機溶媒としては、各元素のアルコキシドを溶解できれば、特に制限されないが、例えば、芳香族炭化水素類、脂肪族炭化水素類、アルコール類、ケトン類、エステル類などが用いられる。好ましくは、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素類が挙げられる。

その後、この混合アルコキシド溶液に、上記の化学量論比で銅の塩を含む水溶液を加えて沈殿させる。銅の塩を含む水溶液としては、例えば、硝酸塩水溶液、塩化物水溶液、ヘキサアンミン塩化物水溶液、ジニトロジアンミン硝酸水溶液、ヘキサクロロ酸水和物、シアン化カリウム塩などが挙げられる。

そして、得られた沈殿物を、例えば、真空乾燥や通風乾燥などにより乾燥させた後、例えば、約５００〜１０００℃、好ましくは、約５００〜８５０℃で熱処理することにより、ペロブスカイト型複合酸化物を得ることができる。

また、このようなアルコキシド法においては、例えば、上記した混合アルコキシド溶液に、銅の有機金属塩（原料）を含む溶液を混合して、均一混合溶液を調製し、これに水を加えて沈殿させた後、得られた沈殿物を乾燥後、熱処理することにより調製することもできる。

銅の有機金属塩としては、例えば、酢酸塩、プロピオン酸塩などから形成される銅のカルボン酸塩、例えば、下記一般式（３）または下記一般式（４）に示されるジケトン化合物から形成される銅のジケトン錯体などの、銅の金属キレート錯体などが挙げられる。

Ｒ^３ＣＯＣＨＲ^５ＣＯＲ^４（３）
（式中、Ｒ３は、炭素数１〜４のアルキル基、炭素数１〜４のフルオロアルキル基またはリール基、Ｒ４は、炭素数１〜４のアルキル基、炭素数１〜４のフルオロアルキル基、アリール基または炭素数１〜４のアルキルオキシ基、Ｒ５は、水素原子または炭素数１〜４のアルキル基を示す。）
ＣＨ_３ＣＨ（ＣＯＲ^６）_２（４）
（式中、Ｒ６は、水素原子または炭素数１〜４のアルキル基を示す。）
上記一般式（３）および上記一般式（４）中、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５およびＲ６の炭素数１〜４のアルキル基としては、例えば、メチル、エチル、プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチル、ｓ−ブチル、ｔ−ブチルなどが挙げられる。また、Ｒ３およびＲ４の炭素数１〜４のフルオロアルキル基としては、例えば、トリフルオロメチルなどが挙げられる。また、Ｒ３およびＲ４のアリール基としては、例えば、フェニルが挙げられる。また、Ｒ３の炭素数１〜４のアルキルオキシ基としては、例えば、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ｎ−ブトキシ、ｓ−ブトキシ、ｔ−ブトキシなどが挙げられる。

ジケトン化合物は、より具体的には、例えば、２，４−ペンタンジオン、２，４−ヘキサンジオン、２，２−ジメチル−３，５−ヘキサンジオン、１−フェニル−１，３−ブタンジオン、１−トリフルオロメチル−１，３−ブタンジオン、ヘキサフルオロアセチルアセトン、１，３−ジフェニル−１，３−プロパンジオン、ジピバロイルメタン、メチルアセトアセテート、エチルアセトアセテート、ｔ−ブチルアセトアセテートなどか挙げられる。

また、銅の有機金属塩を含む溶液は、例えば、銅の有機金属塩を、上記した化学量論比となるように有機溶媒に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。有機溶媒としては、上記した有機溶媒が挙げられる。

その後、このようにして調製された銅の有機金属塩を含む溶液を、上記した混合アルコキシド溶液に混合して、均一混合溶液を調製した後、これに水を加えて沈殿させる。そして、得られた沈殿物を、例えば、真空乾燥や通風乾燥などにより乾燥させた後、例えば、約４００〜１０００℃、好ましくは、約５００〜８５０℃で熱処理することにより、ペロブスカイト型複合酸化物を得ることができる。

また、本発明のペロブスカイト型複合酸化物は、上記した、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法によって、銅以外の元素から、上記の化学量論比で、まず、ペロブスカイト型複合酸化物を調製し、次いで、得られたペロブスカイト型複合酸化物に、上記の化学量論比で、銅を担持させることにより得ることもできる。

ペロブスカイト型複合酸化物に、銅を担持させるには、特に制限されず、公知の方法を用いることができる。例えば、銅を含む塩の溶液を調製し、この含塩溶液をペロブスカイト型複合酸化物に含浸させた後、焼成する。

含塩溶液としては、上記した例示の塩の溶液を用いてもよく、また実用的には、硝酸塩水溶液、ジニトロジアンミン硝酸溶液、塩化物水溶液などが挙げられる。

より具体的には、例えば、銅塩溶液として、例えば、硝酸銅水溶液などが挙げられる。また、ペロブスカイト型複合酸化物に銅を含浸させた後は、例えば、５０〜２００℃で１〜４８時間乾燥し、さらに、３５０〜１０００℃で１〜１２時間焼成する。

これにより、上記式（１）で示されるペロブスカイト型複合酸化物を得ることができる。

このようにして得られるペロブスカイト型複合酸化物において、銅の含有割合は、ペロブスカイト型複合酸化物の総量に対して、０質量％を超過し７．７８質量％未満、好ましくは、１．３１質量％以上５．２０質量％以下である。

また、ペロブスカイト型複合酸化物の比表面積（ＢＥＴ法）は、例えば、０．５〜４０ｍ^２／ｇ、好ましくは、５〜４０ｍ^２／ｇである。

そして、このようにして得られるペロブスカイト型複合酸化物は、触媒担体上に担持されるなど、公知の方法により、適宜の形態に調製され、排ガス浄化用触媒として用いられる。

触媒担体としては、例えば、コージェライトなどからなるハニカム状のモノリス担体など、公知の触媒担体が用いられる。

触媒担体上に担持させるには、例えば、まず、ペロブスカイト型複合酸化物に、水を加えてスラリーとした後、触媒担体上にコーティングし、乾燥させ、その後、約３００〜８００℃、好ましくは、約３００〜６００℃で熱処理する。

このようにして得られる排ガス浄化用触媒は、高価な貴金属を含有していないので、コストの低下を図ることができ、また、ペロブスカイト型複合酸化物のＡサイトにランタンが、Ｂサイトに鉄および銅が含有されるとともに、銅の原子割合ｘがＢサイトにおいて０＜ｘ＜０．３の範囲であるため、排ガスを効率よく浄化することができる。

なお、このような場合、他の公知の触媒成分（例えば、アルミナを含む触媒や、その他の公知の複合酸化物を含む触媒など）を、上記のペロブスカイト型複合酸化物と、適宜併用することができる。

次に、本発明を製造例、実施例および比較例に基づいて説明するが、本発明は下記の実施例によって限定されるものではない。

実施例１（Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．９５Ｃｕ_０．０５Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート３０．７ｇ（０．０９５モル）
銅エトキシエチレート１．２１ｇ（０．００５モル）
上記成分を５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、Ｌａ、ＦｅおよびＣｕを含む均一混合溶液を調製した。

次いで、この丸底フラスコ中に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。

その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＣｕ複合酸化物の前躯体を得た。次いで、この前駆体を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、黒褐色の粉体を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．９５Ｃｕ_０．０５Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は１８ｍ^２／ｇであった。

実施例２（Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート２８．４ｇ（０．０８８モル）
銅エトキシエチレート２．９０ｇ（０．０１２モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は１０ｍ^２／ｇであった。

比較例１（Ｌａ_１．００Ｆｅ_１．００Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート３２．３ｇ（０．１００モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｆｅ_１．００Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は８ｍ^２／ｇであった。

比較例２（Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．７０Ｃｕ_０．３０Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート２２．６ｇ（０．０７０モル）
銅エトキシエチレート７．２５ｇ（０．０３０モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．７０Ｃｕ_０．３０Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は１１ｍ^２／ｇであった。

比較例３（Ｌａ_２．００Ｃｕ_１．００Ｏ_４）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
銅エトキシエチレート１２．１ｇ（０．０５０モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_２．００Ｃｕ_１．００Ｏ_４の層状ペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は０．８ｍ^２／ｇであった。

比較例４（Ｌａ_１．００Ｎｉ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
ニッケル−１−メトキシ−２−プロピレート２０．９ｇ（０．０８８モル）
銅エトキシエチレート２．９０ｇ（０．０１２モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｎｉ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は６ｍ^２／ｇであった。

比較例５（Ｌａ_１．００Ｃｏ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
コバルトエトキシエチレート２０．８ｇ（０．０８８モル）
銅エトキシエチレート２．９０ｇ（０．０１２モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｃｏ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は５ｍ^２／ｇであった。

比較例６（Ｌａ_１．００Ｍｎ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
マンガンエトキシエチレート２０．５ｇ（０．０８８モル）
銅エトキシエチレート２．９０ｇ（０．０１２モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｍｎ_０．８８Ｃｕ_０．１２Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は１１ｍ^２／ｇであった。

比較例７（Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．８０Ｎｉ_０．２０Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート２５．９ｇ（０．０８０モル）
ニッケル−１−メトキシ−２−プロピレート４．７５ｇ（０．０２０モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．８０Ｎｉ_０．２０Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は９ｍ^２／ｇであった。

比較例８（Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．８８Ｃｏ_０．２０Ｏ_３）
ランタンエトキシエチレート４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート２５．９ｇ（０．０８０モル）
コバルトエトキシエチレート４．７４ｇ（０．０２０モル）
上記成分を用いた以外は、実施例１と同様にして、黒褐色の粉末を得た。

この粉体について、粉末Ｘ線回折分析した結果、Ｌａ_１．００Ｆｅ_０．８８Ｃｏ_０．２０Ｏ_３のペロブスカイト型構造の複合酸化物からなる単一結晶相であると同定された。また、その比表面積は７ｍ^２／ｇであった。

各実施例および各比較例において得られたペロブスカイト型複合酸化物について、ペロブスカイト型複合酸化物の総量に対する銅の含有割合、および、比表面積（ＢＥＴ法）を表１に示す。

（評価）
各実施例および各比較例において得られた排ガス浄化用触媒の粉末を、０．５〜１．０ｍｍのサイズのペレットに成型して試験片を調製した。

表２に示す組成のモデルガスを用いて、このモデルガスの燃焼（空燃比Ａ／Ｆ＝１４．５）によって排出される排気ガス（温度：６００℃、流速：２．５Ｌ／ｍｉｎ）を各試験片に供給し、各試験片のＨＣ（ＴＨＣ：全炭化水素）、ＮＯ（ＮＯ_ｘ：窒素酸化物）およびＣＯ（一酸化炭素）の浄化率を測定した。

実施例１〜２および比較例１〜３の排ガス浄化用触媒の排ガス浄化率を、図１に示す。

また、実施例２および比較例４〜５の排ガス浄化用触媒の排ガス浄化率を、図２に示す。
（考察）
図１および図２より、Ａサイトにランタンを含むペロブスカイト型複合酸化物において、Ｂサイトに鉄および銅を含む場合には、鉄または銅のみを含む場合や、鉄または銅と、その他の元素とを含む場合に比べ、触媒浄化性能に優れることが確認された。

また、図１より、ペロブスカイト型複合酸化物において、Ｂサイトに鉄および銅を含むとともに、Ｂサイトにおける銅の含有割合が０を超過し０．３未満であれば、銅の含有割合が上記範囲にない場合に比べ、とりわけ優れた触媒浄化性能を発現することが確認された。

Claims

下記一般式（１）で示されるペロブスカイト型複合酸化物を含むことを特徴とする、排ガス浄化用触媒。
Ｌａ（Ｆｅ_１−ｘＣｕ_ｘ）Ｏ_３（１）
（式中、ｘは、０＜ｘ＜０．３の原子割合を示す。）