JP2013123739A - 連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法および凝固完了位置制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】設備のコスト上昇を招くことなしに簡便かつ正確に鋳造鋳片の凝固完了位置を検出することができ、しかも、連続鋳造機の鋳造能力を最大まで高めることが可能な方法を提案する。
【解決手段】連続鋳造用鋳型１より連続的に引き抜かれた鋳造鋳片Ｓを、複数対の支持ロール５が組み込まれ、上フレーム６ａおよび下フレーム６ｂをタイロッド６ｃを介して相互に連結したロールセグメント６にて支持しつつ鋳造を行う鋳造鋳片の連続鋳造において、前記鋳造鋳片Ｓの引き抜き移動中に、前記ロールセグメント６の入側および出側の少なくとも一方につき、前記上フレーム６ａの変位量を測定し、測定された変位量の振幅が０．１ｍｍ以上である場合に、該ロールセグメント６の入側若しくは出側における鋳造鋳片Ｓの軸心の固相率が流動限界固相率以上であると判定する。そして、この判定結果に基づいて該鋳造鋳片Ｓの凝固完了位置を検出することにより、当該凝固完了位置におけるロールセグメント６を特定する。
【選択図】図１

Description

本発明は、連続鋳造用鋳型より引き抜かれた鋳造鋳片の凝固完了位置を検出する凝固完了位置検出方法と、この方法によって検出された凝固完了位置を、目標とする範囲内に収めるための凝固完了位置制御方法に関する。

鋼の連続鋳造において、水冷鋳型内に注入された溶鋼は、該鋳型内で１次冷却され、これによって鋳型内壁で凝固殻が形成される。そして、該凝固殻をもつ鋳造鋳片は、鋳型の下方に設置した多数の支持ロールによって支持されながら下流に向けて連続的に引き抜かれる。

前記引き抜きにかかる鋳造鋳片は、さらに、スプレー冷却水等によって２次冷却され、その厚さ中心部まで完全に凝固させた後に所定の長さに切断される。

このような連続鋳造に用いられる連続鋳造機の最大鋳造能力は、鋳造鋳片の凝固完了位置を、連続鋳造機出側の最下流に設置される支持ロールの配置位置に一致させる引き抜き速度で鋳造鋳片を鋳造した場合に達成される。

また、熱エネルギーの削減を目的として鋳造直後の鋳造鋳片を圧延工程に搬送して高温状態のままで圧延すべく、鋳造鋳片の温度を可能な限り高くするためにも、鋳造鋳片の凝固完了位置を、連続鋳造機出側の最下流に設置される支持ロールの位置とすることが好ましい。

しかし、鋳造鋳片の凝固完了位置は、引き抜き速度を一定にしても、２次冷却用冷却水の水温や吹き付け圧力、あるいは鋳型注入時の溶鋼温度等の変化により常に変動しており、鋳造鋳片の凝固完了位置を、連続鋳造機出側の最下流に設置される支持ロールの位置に一致させるのが困難な状況にあった。

とくに、鋳造鋳片の凝固完了位置が、連続鋳造機出側の最下流に設置される支持ロールよりもさらに下流側にある場合には、鋳造鋳片が溶鋼静圧によりバルジングを起こし鋳造鋳片の品質に悪影響を与えることが懸念される。

また、鋳造鋳片を所定の長さに切断する際に、内部の溶鋼（未凝固層）が流出するというトラブルが発生するおそれもある。

このため、実際の操業においては、鋳造鋳片の凝固完了位置を、連続鋳造機の出側末端（機端）よりも十分に上流側とする条件で連続鋳造しているのが一般的であった。

そこで、上記のような問題を解決して連続鋳造機の最大鋳造能力を安定して確保するべく、鋳造鋳片の凝固完了位置を検出する種々の方法がこれまでに提案されている。

例えば、特許文献１には、連続鋳造機の機端に配置されたロール群の下部従動ロールまたは上部従動ロールのロールチョック基端にひずみゲージを貼付してロール負荷を検出し、鋳片の完全凝固前と完全凝固後の静鉄圧の有無に起因するロール負荷変動を検出して完全凝固位置を判定する方法が開示されている。

また、特許文献２には、連続鋳造される鋳片に対して、送信子により厚さ方向に横波超音波を透入せしめ、該鋳片を透過した超音波を受信子で受信し、該横波超音波の透過強度から鋳片の凝固状態を検出する方法が開示されている。

また、さらに、特許文献３には、連続鋳造中の鋳片を一対以上のロールにて圧下し、該鋼片を圧下しているそれぞれのロールの変位量を計測し、計測した変位量からロールによる鋳片の圧下量を求め、求めた圧下量に基づいて鋳片の凝固完了位置を判定する方法が開示されている。

特開平９−２２５６１１号公報 特開平１１−８３８１４号公報 特開２００２─６６７０４号公報

しかしながら、上記の従来技術においては以下に述べるような問題があった。

すなわち、特許文献１では、ロールチョック基端に貼付したひずみゲージによってロールの負荷変動を検出するが、連続鋳造を行うための設備は、本来、堅固で丈夫であり、溶鋼静圧の有無に起因して起こるロールチョック基端のひずみは極めて小さい。

また、ひずみゲージが貼付されている位置は、高温雰囲気であり、温度によるロールのひずみも発生するので、該ひずみゲージでは、ロールの負荷変動を正確に測定することができない場合がある。

一方、特許文献２では、鋳片の凝固完了位置を測定するには、横波超音波の発信子および受信子を、各ロール間に設置する必要がある(鋳片の引き抜き速度を一定にしても凝固完了位置は、その時の条件により常に変動するため)。

また、上記文献２においては、鋳片の引き抜き速度が変化する場合においても凝固完了位置を測定しようとする場合には、多数の受信子を配置するのが不可欠であり、設備費の上昇が避けられない。

さらに、特許文献３では、凝固完了位置の測定に際しては、鋳片の圧下が必要であり、鋳片を圧下しない場合には、凝固完了位置を判定することができない。

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものである。すなわち、本発明の目的は、連続鋳造における鋳造鋳片の引き抜き過程で、該鋳造鋳片の凝固完了位置を、設備コストの上昇を伴うことなしに簡便、かつ、正確に検出するとともに、検出された結果に基づいて該凝固完了位置を目標とする範囲に収めることができる凝固完了位置検出方法および凝固完了位置制御方法を提案するところにある。

本発明は、連続鋳造用鋳型より連続的に引き抜かれた鋳造鋳片を、複数対の支持ロールが組み込まれ、上フレームおよび下フレームをタイロッドを介して相互に連結したロールセグメントにて支持しつつ鋳造を行う鋳造鋳片の連続鋳造において、前記鋳造鋳片の引き抜き移動中に、前記ロールセグメントの入側および出側の少なくとも一方につき、前記上フレームの変位量を測定し、測定された変位量の振幅が０．１ｍｍ以上である場合に、該ロールセグメントの入側若しくは出側における鋳造鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上であると判定し、この判定結果に基づいて該鋳造鋳片の凝固完了位置を検出することにより、当該凝固完了位置におけるロールセグメントを特定することを特徴とする連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法である。ここに上記流動限界固相率とは、鋳造鋳片の軸心における固相率が０．６〜０．８程度の範囲の固相率をいうものとする（固相率１．０で完全凝固の状態）。

上記の構成からなる連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法において、
１）前記鋳造鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上であるとする判定条件として、前記変位量の周波数が、Ｖc/Ｒ/６０（１/ｓ）（Ｖc：鋳造鋳片の引き抜き速度（ｍ／ｍｉｎ）、Ｒ：支持ロールのピッチ（ｍ））の±１０％以内である場合を付加すること、
２）前記タイロッドとして、前記鋳造鋳片を左右に挟む２本で１組になるロール対を、該鋳造鋳片の引き抜き方向に沿い間隔をおいて２組配置した、合計で少なくとも４本からなるものを適用するとこが本発明の課題解決のための具体的手段として好ましい。

また、本発明は、上記の構成からなる検出方法によって鋳造鋳片の凝固位置を検出し、この検出結果に基づいて前記鋳造鋳片の引き抜き速度を変更することにより、該鋳造鋳片の凝固完了位置を目標とする範囲内に制御することを特徴とする連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置制御方法である。

上記のような構成を有する本発明によれば、記鋳造鋳片の引き抜き移動中に、前記ロールセグメントの上フレームの入側および出側の少なくとも１箇所の変位量を測定し、測定された変位量の振幅が０．１ｍｍ以上である場合に、該ロールセグメントの入側若しくは出側における鋳造鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上であると判定し、この判定結果に基づいて該鋳造鋳片の凝固完了位置を検出するようにしたため、凝固完了位置のロールセグメントを、簡単かつ正確に特定できる。

また、本発明による連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法によれば、ロールセグメントの入側および出側の少なくとも１箇所で上フレームの変位量を測定すればよいので、そのための機器が少なくて済む。

また、本発明による連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法によれば、鋳造鋳片に対して圧下を施さずとも凝固完了位置を求めることができる。

また、連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法にかかる本発明によれば、記鋳造鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上であるとする判定条件として、前記変位量の周波数が、Ｖc/Ｒ/６０（１/ｓ）（Ｖc：鋳造鋳片の引き抜き速度（ｍ／ｍｉｎ）、Ｒ：支持ロールのピッチ（ｍ））の±１０％以内である場合を付加するようにしたため、計測誤差が除外され、凝固完了位置のより正確な検出が可能となる。

なお、本発明による連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法によれば、ロールセグメントの上フレームと下フレームを連結するタイロッドとして、前記鋳造鋳片を左右に挟む２本で１組になるロール対を、該鋳造鋳片の引き抜き方向に沿い間隔をおいて２組配置した、合計で少なくとも４本からなるものを適用したため、上フレームの変位量を正確に測定し得る。

さらに、本発明による連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置制御方法によれば、上記検出方法によって検出された検出結果に基づいて鋳造鋳片の引き抜き速度を変更して、該鋳造鋳片の凝固完了位置を目標とする範囲（位置）に収まるように制御するようにしたため、該凝固完了位置を、連続鋳造機側の最下流に設置される支持ロールの位置に一致させることが可能であり、該連続鋳造機の鋳造能力を最大まで高めることができる。

本発明を実施するのに用いて好適な連続鋳造機を模式的に示した図である。 （ａ）（ｂ）は、ロールセグメントを模式的に示した図であり、（ａ）は側面を示した図であり、（ｂ）は、正面を示した図である。 引き抜き移動中の鋳造鋳片と支持ロールの関係を説明した図である。 引き抜き移動中の鋳造鋳片と支持ロールの関係を説明した図である。 Ｎｏ．９セグメントにおけるフレームの変動量を示したグラフである Ｎｏ．１０ゼグメントにおけるフレームの変動量を示したグラフである。 Ｎｏ．１１セグメントにおけるフレームの変動量を示したグラブである。 Ｎｏ．９セグメントについて、周波数と強度の関係を示したグラフである。 Ｎｏ．１０セグメントについて、周波数と強度の関係を示したグラフである。 Ｎｏ．１１セグメントについて、周波数と強度の関係を示したグラフである。 伝熱計算によって求められたスラブ鋳片の軸心における温度とメニスカスからの距離の関係を示したグラフである。 固相率と温度の関係を示したグラフである。 伝熱計算によって求められたスラブ鋳片の軸心における固相率とメニスカスからの距離の関係を示したグラフである。

以下、本発明を図面を用いてより具体的に説明する。
図１は、本発明を実施するのに用いて好適な連続鋳造機を模式的に示した図である。

図１に示すように、連続鋳造機には、溶鋼を注入して凝固させ、鋳片の外殻形状を形成するための鋳型１が設置される。また、この鋳型１の上方所定位置には、取鍋から供給される溶鋼を鋳型１に中継供給するためのタンディッシュ２が設置されている。

タンディッシュ２の底部には、溶鋼の流量を調整するためのスライディングノズル３が設置され、このスライディングノズル３の下面には、浸漬ノズル４が設置されている。

一方、前記鋳型１の下方には、鋳造鋳片Ｓの引き抜き方向に沿ってサポートロール、ガイドロール、及びピンチロールからなる複数対の鋳片支持ロール５（以下、単に支持ロール５と表記する）が、ロールセグメント６に組み込まれた状態で配置されている。

また、鋳型１の下方には、支持ロール５の間を通して冷却水あるいはエアーを吹きつけるための、水スプレーノズル、エアーミストノズルなどのスプレーノズルから構成された２次冷却帯７が配置されている（この領域のロールセグメント６の図示は省略してある）。

鋳型１から引き抜かれた鋳造鋳片Ｓは、その引き抜き移動中に、上記２次冷却帯７のスプレーノズルから噴霧される冷却水（これを、「２次冷却水」ともいう）あるいはエアーミストによって冷却される。

２次冷却帯７は、通常、幾つかの冷却ゾーンに分かれている。冷却媒体として２次冷却水を適用するものにあっては、それを送り出すポンプは各冷却ゾーンで共通になっており、該ポンプの前後に温度を調整するためのヒーターやクーラーを設置することにより、２次冷却水の温度を調整して、鋳造鋳片Ｓを冷却することができるようになっている。

また、鋳造方向最終の支痔ロール５の下流側には、鋳造鋳片Ｓを搬送するための複数の搬送ロール８が設置されており、この搬送ロール８の上方には、鋳造鋳片Ｓから所定の長さの鋳片を切り出すための鋳片切断機９が配置されている。

図２（ａ）（ｂ）は、ロールセグメント６の側面および正面を模式的に示した図である。かかるロールセグメント６は、支持ロール５を複数本まとめて回転可能に保持する単一のフレームを上下に相対配置して構成されるものであり、上フレーム６ａと、下フレーム６ｂと、これら上下フレーム６ａ、６ｂを相互に連結するタイロッド６ｃからなる。ロールセグメント６は、一般的な連続鋳造機においては、１５〜２０基程度設けられている。

図示のロールセグメント６は、支持ロール５を８対組み入れた例として示してあるが、該支持ロール５は、２対以上配置されたものであればよく、この点についてはとくに限定されない。

一般的に、２次冷却帯７における鋳造鋳片Ｓは、溶鋼静圧によって鋳片支持ロール５のロール間で膨れるように撓む。この現象は、通常、ロール間バルジングと呼ばれている。

また、凝固が進行する前のバルジングは、鋳造鋳片Ｓの引き抜きにより、該鋳片支持ロール５を通過することによって解消される一方、別の支持ロール５のロール間に当たる部分でバルジングを起こす。つまり、支持ロール５のロール間においては、常に鋳造鋳片Ｓが膨らんでいることになり、これが、定常バルジングと呼ばれるものである。

上記のようなバルジングを起こした状態で鋳造鋳片Ｓの凝固が進行すると、バルジング部分は、ロール間を通過しても解消不能となり、ロール間においては、膨らんでいる部分と膨らんでいない部分が交互に表れることとなる。

これは、非定常バルジングと呼ばれるものであり、膨らんでいる部分と膨らんでいない部分が交互に表れる周期は、ロールの鋳造方向の間隔と、鋳造鋳片Ｓの引き抜き速度で決まる。

支持ロール５は、鋳造鋳片Ｓをその上下から押え込んでいるため、該圧下の有無に係わらず、該支持ロール５には、鋳造鋳片Ｓからの反力が作用する。

この反力は、鋳造鋳片Ｓの厚さ方向の中心部（軸心）に液相が残留しているかどうかで大きく変わる。

すなわち、鋳造鋳片Ｓの凝固が完了している場合は、変形抵抗が大きくなるので、反力は非常に大きくなる。しかし、液相が残留している場合には、該液相の抵抗はほぼ０なので、反力は小さくて済む。

上述したように、凝固が進行すると定常バルジングから非定常バルジングに推移することになるが、鋳造鋳片Ｓの内部に液相が残留していると、図３に示すように、鋳造鋳片Ｓからの反力は小さいので、液相の厚さは変動するがロール開度はほとんど変動しない。

一方で、鋳造鋳片Ｓの軸心の固相率が流動限界固相率を超える段階まで凝固が進行すると、軸心部のほとんどの固相部分がつながるため液相のみが変形することが不可能となり、固相も変形することになる。このときの変形抵抗が非常に大きく、支持ロール５にかかる反力も非常に大きくなる。

その結果、図４に示すように、支持ロール５のロール開度は、鋳造鋳片Ｓの厚さの変動に同期して変動するようになる。

連続鋳造時の定常部においては、ロールセグメント６の上側に位置するロールから上フレーム６ａまでの距離は一定であるので、ロール開度の変動は、上フレーム６ａの変動を測定することによって把握できる。

本発明は、上記の知見に立脚するものであり、鋳造鋳片Ｓの連続鋳造中に、ロールセグメント６の上フレーム６ａの変位量を監視することにより、どのロールセグメント６で凝固が完了したかを特定するようにしたものである。

なお、鋳造鋳片Ｓの幅寸法が狭い等、鋳造条件によっては、鋳造鋳片Ｓからの反力が小さいため、鋳造鋳片Ｓが凝固完了した位置におけるロールセグメント６を正確に特定することができない。

そこで、種々の実験を重ねた結果、ロールセグメント６の上フレーム６ａの変位量の振幅（変位の山谷の差）が０．１ｍｍ以上である場合に、鋳造鋳片Ｓの軸心の固相率が流動限界固相率以上になっていることが判明し、これに基づいて凝固完了位置を検出することにより、鋳造鋳片Ｓが凝固完了した位置におけるロールセグメント６を正確に特定できることを初めて突き止めたものである。

また、鋳造鋳片Ｓの固相率が、流動限界固相率を段階まで凝固が進行した位置でのロールセグメント６においては、上フレーム６ａの変位量（振動）の周波数が、Ｖｃ/Ｒ/６０（１/ｓ）（Ｖｃ：鋳造鋳片の引き抜き速度（ｍ/ｍｉｎ）、Ｒ：ロールピッチ（ｍ））の±１０%以内になることも判明した。

上記周波数を、Ｖｃ/Ｒ/６０（１/ｓ）の±１０%以内とするのは、上フレーム６ａの変位量の測定においては、誤差を含むことがあるためであり、Ｖｃ/Ｒ/６０（１/ｓ）の±１０％以内とすることにより、誤差を考慮に入れた測定が可能となる。

本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであり、鋳造鋳片Ｓの軸心における固相率が流動限界固相率以上であると判定されたならば、その判定結果に基づいて伝熱計算により、該流動限界固相率から、固相率１．０、すなわち、凝固完了までの鋳造長さを算出することにより鋳造鋳片Ｓの凝固が完了位置を検出してその部位に当たるロールセグメント６を特定するものである。

上フレーム６ａの変位量を測定するに当たっては、図２に示すように、該上フレーム６ａの入側、出側にそれぞれ、変位量を計測する、レーザー式距離計、渦電流式距離計、接触式距離計等の変位量計測器１０を取付冶具を介して取付けておくことが好ましい。

なお、変位量計測器１０は、連続鋳造機の設備において、上フレーム６ａから独立した箇所に設置する必要がある。というのは、上フレーム６ａとつながっている箇所に設置すると、該上フレーム６ａの変動に同期して計測器自体も変動し、正確な計測が困難となるからである。

また、変位量計測器１０は、上フレーム６ａの幅方向に沿って複数個設置することができるが、該上フレーム６ａは、幅方向において同様の変位挙動を示すので、該変位量計測器１０は、１箇所に設けるだけでもとくに問題はない。

さらに、変位量計測器１０は、各ロールセグメント６の入側と出側以外に設置してもかまわず、また、計測精度が低くてもかまわない場合には、各セグメントの入側若しくは出側のいずれか１箇所に設けることができる。

変位量計測器１０の設置個数を削減しつつもより正確な計測を実現するために、伝熱計算等で鋳造鋳片Ｓの凝固完了位置を予め予測しておき、その近傍域に配設されたロールセグメント６の変位量を測定すればよい。なお、測定対象となるロールセグメント６においては、鋳造鋳片Ｓに圧下（軽圧下等）を加えることもできる。

上記の要領に従って鋳造鋳片Ｓの凝固完了位置が検出された場合においては、該凝固完了位置に基づいて鋳造鋳片Ｓの引き抜き速度を変更し、例えば、該凝固完了位置を、連続鋳造機側の最下流に設置される支持ロールの位置に一致させる制御を行うことにより、熱エネルギーの有効活用が可能となるとともに、連続鋳造機の鋳造能力を最大まで高められる。

連続鋳造用鋳型の出側から鋳造鋳片の引き抜き方向に沿って１１基（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１１）のロールセグメント６を配設した上掲図１に示したような連続鋳造機を使用して、幅２１００ｍｍ、厚さ２５０ｍｍのサイズになる低炭素アルミキルド鋼のスラブ鋳片を、引き抜き速度：１．４ｍ/ｍｉｎ、２次冷却水の比水量：１．６１リットル／ｋｇ-ｓｔｅｅｌ（一定値）の条件下で鋳造する操業を実施し、その際に、Ｎｏ．９セグメント（メニスカスから２３〜２５ｍ）、Ｎｏ．１０セグメント（メニスカスから２５〜２７ｍ）、Ｎｏ．１１セグメント（メニスカスから２７〜２９ｍ）の各入側、出側の上フレームにおいて、レーザー距離計により変位量を計測して、該上フレームの変形量と、スラブ鋳片の凝固完了位置との関係についての調査を行った。

なお、Ｎｏ．９〜１１セグメントとしては、直径が２３０ｍｍになる支持ロールを、２８０ｍｍのロールピッチＲで８対組み込んだものを使用した。

図５〜７に、Ｎｏ．９〜１１セグメントの入側と出側における上フレームの変動量を示し、図８〜１０に、図５〜７の変動量の周波数別強度を算出した結果をそれぞれ示す。

図５〜７、図８〜１０から、Ｎｏ．１０セグメントの出側以降については、上フレームの振幅が１．０ｍｍを超えており、同じ周波数の箇所にピークが発生していることが分かる。

また、セグメントに配置された支持ロールのロールピッチＲは、０．２８ｍ、であるので、Ｖc/Ｒ/６０（１/ｓ）は、０．０８３（１/ｓ）であって、図８〜１０においてピークが発生している周波数の±１０％以内となっていることも明らかである。

かかる連続鋳造においては、Ｎｏ．１０セグメントの出側においてスラブ鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上になっていることを示しており、伝熱計算により、流動限界固相率０．７〜完全凝固（固相率１．０）の鋳造長さを求めたところ、その長さは０．９ｍであり、スラブ鋳片が凝固完了する位置のセグメントは、Ｎｏ．１１セグメントとなる（Ｎｏ．１１のセグメントの長さ：１．８９ｍ）。

上記の凝固完了位置を確認すべく、Ｎｏ．１１セグメントに予め配置しておいた超音波の送受信子によって横波超音波をスラブ鋳片に透過させたところ、伝播強度から凝固完了位置がＮｏ．１１セグメントに存在していることが判明し、本発明による検知、制御方法が有効であることが確認された。

なお、図１１は、伝熱計算によって算出したスラブ鋳片の軸心の温度とメニスカスからの距離との関係を示したグラフであり、図１２は、実施例で使用した低炭素アルミキルド鋼の固相率と温度との関係を計算により求めた結果を示したグラフであり、図１３は、図１１に示したスラブ鋳片の軸心温度に図１２に示した固相率を当てはめて、メニスカスからの距離に応じたスラブ鋳片の軸心の固相率を求めた結果を示したグラフである。

本実施例においては、流動限界固相率０．７〜完全凝固の領域の鋳造長さを０．９ｍとして求めたが、その値は、上掲図１１〜図１３に示された結果に基づくものである。

本発明によれば、設備コストの上昇を伴うことなしに簡便かつ正確に鋳造鋳片の凝固完了位置を特定することができる。

また、本発明によれば、鋳造鋳片の引き抜き速度を変更して凝固完了位置を目標とする範囲（位置）に収めることができるので、該凝固完了位置を、連続鋳造機の出側の最下流に位置する支持ロールに一致させることで連続鋳造機の鋳造能力を最大まで高めることが可能であるとともに、熱エネルギーの削減を図り得る。

１ 連続鋳造用鋳型
２ タンディッシュ
３ スライディングノズル
４ 浸漬ノズル
５ 支持ロール
６ ロールセグメント
６ａ 上フレーム
６ｂ 下フレーム
６ｃ タイロッド
７ ２次冷却帯
８ 搬送ロール
９ 鋼片切断機
１０ 変位量計測器
Ｓ 鋳造鋳片

Claims (4)

1. 連続鋳造用鋳型より連続的に引き抜かれた鋳造鋳片を、複数対の支持ロールが組み込まれ、上フレームおよび下フレームをタイロッドを介して相互に連結した複数のロールセグメントにて支持しつつ鋳造を行う鋳造鋳片の連続鋳造において、
   前記鋳造鋳片の引き抜き移動中に、前記ロールセグメントの入側および出側の少なくとも一方につき、前記上フレームの変位量を測定し、測定された変位量の振幅が０．１ｍｍ以上である場合に、該ロールセグメントの入側若しくは出側における鋳造鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上であると判定し、この判定結果に基づいて該鋳造鋳片の凝固完了位置を検出することにより、当該凝固完了位置におけるロールセグメントを特定することを特徴とする連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法。
2. 前記鋳造鋳片の軸心の固相率が流動限界固相率以上であるとする判定条件として、前記変位量の周波数が、Ｖc/Ｒ/６０（１/ｓ）（Ｖc：鋳造鋳片の引き抜き速度（ｍ／ｍｉｎ）、Ｒ：支持ロールのピッチ（ｍ））の±１０％以内である場合を付加することを特徴とする請求項１に記載した連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法。
3. 前記タイロッドは、前記鋳造鋳片を左右に挟む２本で１組になるロール対を、該鋳造鋳片の引き抜き方向に沿い間隔をおいて２組配置した、合計で少なくとも４本からなるものであることを特徴とする請求項１または２に記載した連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置検出方法。
4. 請求項１〜３のいずれか１に記載した方法により検出された鋳造鋳片の凝固完了位置に基づいて前記鋳造鋳片の引き抜き速度を変更することにより、該鋳造鋳片の凝固完了位置を目標とする範囲内に制御することを特徴とする連続鋳造における鋳造鋳片の凝固完了位置制御方法。

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