JP2014019676A

JP2014019676A - 芳香族カルボン酸の製造方法

Info

Publication number: JP2014019676A
Application number: JP2012161445A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Nakamura; 中村　　剛; Fumiya Arima; 文哉在間; Hideaki Fujita; 英明藤田
Original assignee: Mitsubishi Gas Chemical Co Inc
Current assignee: Mitsubishi Gas Chemical Co Inc
Priority date: 2012-07-20
Filing date: 2012-07-20
Publication date: 2014-02-03

Abstract

【課題】ピリジン環含有キレート樹脂を用いる触媒回収プロセスを有するテレフタル酸を除く芳香族カルボン酸の製造方法において、回収触媒液の濃度変動を即時簡易に分析し、該回収触媒液を戻す触媒調合槽における触媒成分の濃度および水分の変動を小さくすることにより、液相酸化反応を安定化させ、品質の安定した芳香族カルボン酸を得る方法を提供する。
【解決手段】回収触媒液のコバルトイオンおよび水分濃度、マンガンイオン及び臭化物イオン濃度を回収触媒液槽周辺の所定箇所にオンライン接続された赤外分析計、全自動滴定装置でそれぞれ分析することを特徴とする芳香族カルボン酸の製造方法。
【選択図】なし

Description

本発明は、低級脂肪族カルボン酸を含む溶媒中、重金属化合物及び臭素化合物からなる触媒の存在下、分子状酸素含有ガスを用いてアルキル基含有芳香族炭化水素を液相酸化して、テレフタル酸を除く芳香族カルボン酸を製造する方法において、液相酸化反応系における触媒成分の変動を低減し、安定な品質の芳香族カルボン酸を得る方法に関する。

芳香族カルボン酸は、アルキル基含有芳香族炭化水素の液相酸化反応により製造され、通常、酢酸溶媒の存在下、コバルト、マンガン等の重金属化合物、又はさらに臭素化合物、アセトアルデヒド等の促進剤を加えた触媒が用いられる。
かかる液相酸化反応により得られる芳香族カルボン酸を含有する酸化反応スラリーは、通常、晶析操作により、低圧、低温のスラリーとし、常圧に近い圧力の状態で固液分離操作を行い、芳香族カルボン酸の結晶が分離される。

一方、固液分離して得られた酸化反応母液には、触媒由来の重金属イオン及び臭化物イオンなどの有用な触媒成分が含まれており、工業的に実施する場合、これらの触媒成分を循環使用することにより、製造コストを下げることが必要になる。
触媒成分の最も簡便な循環方法は、前記酸化反応母液をそのまま反応系に戻して再使用することであり、広く商業規模の芳香族カルボン酸製造プロセスにおいて行われている。
しかし、該酸化反応母液中には、液相酸化反応で副生する様々な有機不純物や装置の腐食に由来する無機不純物などが混在しており、該酸化反応母液をそのまま反応系に再使用すると、反応系におけるこれらの不純物の濃度が次第に高まり、一定濃度を超えると液相酸化反応に悪影響を与える。

このため酸化反応母液の一部をパージ母液として系外に排出する必要がある。このパージ母液には液相酸化反応に使用された溶媒や触媒成分、副生物などが含まれており、溶媒は蒸留により回収されるが、触媒成分の回収にはピリジン環含有キレート樹脂を用いる方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１では、触媒由来の重金属イオン及び臭化物イオンをピリジン環含有キレート樹脂に連続的に吸着させ、しかる後に水分濃度２０質量％以上の含水酢酸を用いて、吸着した重金属イオン及び臭化物イオンを溶離させて回収触媒液が得られる。該プロセスは、吸着−溶離工程を繰り返すバッチプロセスであり、複数のピリジン環含有キレート樹脂を切り替えながら触媒成分の回収が行われる。

この回収触媒液は、いったんピリジン環含有キレート樹脂に吸着した触媒成分が溶離して該キレート樹脂より溶出するために、吸着工程−溶離工程のサイクルの中で濃度変動を起こす。これはイオン交換樹脂や合成吸着材に吸着した成分が、溶出時に濃度のピークを持った溶出パターンを示すことと同様の現象である。

このように濃度変動している回収触媒液を液相酸化反応系、より具体的には触媒調合槽に直接戻すと、例え回収触媒液を連続的に一定流量で送液したとしてもその中に含まれる触媒成分の量は変動しているため、触媒調合槽中の触媒濃度が変動することになる。

液相酸化反応における触媒濃度の変動は、反応活性に影響を与え、生成する芳香族カルボン酸結晶の品質を不安定にすることが知られており、酸化反応槽中の水濃度とその抜き出し量にリンクされた相当量の酢酸を新たに酸化反応槽に供給する方法が提案されているが、触媒濃度をフィードフォワード制御して調整しており、複雑な制御系統を必要とするものである（例えば、特許文献２参照）。

特許文献３では、パラキシレンを酢酸溶媒中、マンガン、コバルト、臭素を含む触媒の存在下、分子状酸素と反応させてテレフタル酸を製造する方法において、原料液調整槽と反応器の間にオンラインの自動滴定装置によるマンガンイオンの自動分析を行い、触媒液の補充の制御を行い、マンガンイオン濃度の変動係数を抑えている。しかし、特許文献３ではマンガンイオン濃度しか分析しておらず、コバルトイオン、マンガンイオン、臭化物イオンの比がずれた場合は、適正な濃度に制御できるのはマンガンイオンのみという欠点を有している。

特許文献４では、コバルト、マンガンおよび臭素から成る触媒の存在下の酢酸溶媒中でジアルキル芳香族炭化水素を分子状酸素含有ガスで液相酸化して芳香族ジカルボン酸を製造する方法において、循環される母液中のコバルト、マンガンおよび臭素の触媒濃度が変動し、さらに酸化反応によって水が生成するので酸化反応後の処理工程において水分濃度変動も生じる。これらの触媒濃度および反応阻害物質としての水分濃度の変動が反応溶媒調整に絡み、酸化反応に与える影響因子を複雑化し、酸化反応を不安定化させる要因となっている事を開示している。そして、酸化反応を変動させる要因の一つである触媒濃度変動を予め蛍光X線分析によるオンライン分析計で測定し、濃度に応じて、必要量を補充する方法が開示されている。蛍光X線による分析で一度にコバルト、マンガン、臭素の分析を行う事ができ、瞬時に分析結果を得られるという利点を有している。しかし、装置が比較的高価で、装置によってはX線作業主任者を選任しなければならないという欠点を有している。

特許文献５では、金属カルボニル、ヨウ化メチル、酢酸メチル、酢酸、水などを含有する液体反応組成物中でメタノールを一酸化炭素でカルボニル化して、酢酸を製造する方法において、触媒のロジウム、イリジウム、ルテニウムの金属カルボニルが、溶液中で活性の異なる金属カルボニルとして数種の触媒活性種として平衡組成で存在している。活性の異なる該活性種をオンライン接続された赤外スペクトロスコピーで濃度の比を測定し、一酸化炭素供給速度、ヨウ化リチウム添加により、濃度比を最適化しうる事を開示している。
しかし、測定対象の金属カルボニルは、赤外分光分析に対して感受性が高いため、金属カルボニルの定量には適しているが、普遍的にその他触媒種への適用は困難であるため、赤外分光分析による触媒濃度測定への適用は限定的である。

通常の有機物における分子振動に基づく赤外分析とは異なり、特許文献６においては、分子振動に基づく吸収の無い、ＨＣｌ、Ｈ_２Ｏ_２またはＮＨ_４ＯＨ等の無機電解質混合物の濃度を計測している例が見られる。

国際公開２００８／０７５５７２号特開２００７−７０２５４号公報特開平５−２２９９８８号公報特許第４８２１２２０号特表２００９−５３０３５８号特許３２９０９８２号

ピリジン環含有キレート樹脂を用いる触媒回収プロセスを有するテレフタル酸を除く芳香族カルボン酸の製造方法において、上記段落０００５記載のように触媒の吸着−溶離工程のサイクルの中で濃度変動が起きて、その結果、回収触媒液の触媒濃度変動及び水分の変動により、酸化反応が変動し、さらに酸化反応が変動することにより得られる芳香族カルボン酸の品質に影響を与えることが発生していた。
本発明の課題は、効率良く回収触媒液の濃度変動を即時に分析し、該回収触媒液を戻す触媒調合槽における触媒成分の濃度および水分の変動を小さくすることにより、液相酸化反応を安定化させ、品質の安定した芳香族カルボン酸を得る簡易な方法を提供することである。

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討を重ねた結果、本プロセス中の特定の箇所に設置することにより、
（I）特許文献６に記載された半導体処理用の過酸化水素水溶液中のアルカリ、酸の濃度計測向け分析法として知られていた赤外分析が、テレフタル酸を除く芳香族カルボン酸製造の触媒回収プロセスにおける回収触媒液中のコバルトイオン濃度および水分濃度測定に適用可能であることを見出し、
(II)オンライン接続された全自動滴定装置で、マンガンイオン濃度および臭化物イオン濃度を測定することにより、
各濃度が即時に分析可能となり、触媒および水分管理が容易となり、触媒調合槽において、必要に応じて触媒を追加することにより、該キレート樹脂塔から溶出した時点での触媒成分の濃度変動を緩和し、触媒調合槽出口における濃度変動を小さく抑えことができ、液相酸化反応系の触媒濃度が安定し、高品質の芳香族カルボン酸を容易に得ることができることを見出し、本発明に到達した。即ち本発明は、以下の芳香族カルボン酸の製造方法を提供する。
（１）
水分１〜１５質量％の含水酢酸溶媒中、重金属化合物及び臭素化合物を含む触媒の存在下、分子状酸素含有ガスを用いてアルキル基含有芳香族炭化水素を液相酸化し、テレフタル酸を除く芳香族カルボン酸を製造する方法において、液相酸化して得られた酸化反応スラリーを冷却して芳香族カルボン酸結晶と酸化反応母液とに分離し、酸化反応母液の２５〜９５％をリサイクル母液として液相酸化反応系に循環使用し、残りの酸化反応母液をパージ母液として系外にパージして該パージ母液から触媒成分を回収する際に、
（I）パージ母液をピリジン環含有キレート樹脂と接触させて触媒に由来する重金属イオン及び臭化物イオンを吸着する吸着工程と、
（II）工程(I)により触媒成分を吸着したピリジン環含有キレート樹脂に含水酢酸又は水を接触させて該重金属イオン及び臭化物イオンを溶離して回収触媒液(A)を得る溶離工程を、回分式により切り替え、
（III）回収触媒液(A)を回収触媒液槽で１．５〜６時間滞留させて、該回収触媒液槽からの回収触媒液(B)を、触媒調合槽でリサイクル母液と混合し、液相酸化反応系に循環する工程を有し、
下記(i)または(ii)の箇所にオンライン接続された赤外分析計および全自動滴定装置で、回収触媒液 (B)のコバルトイオン濃度および水分濃度、マンガンイオンおよび臭化物イオン濃度を、それぞれ測定することを特徴とする芳香族カルボン酸の製造方法。

(i)回収触媒槽の下部につながれた配管から抜き出し、また触媒回収槽に戻される閉じた配管の一部
(ii)回収触媒槽から触媒調合槽につながれた配管の一部

（２）
工程（II）からの回収触媒液(A)と、リサイクル母液の一部または全部を回収触媒液槽で予め混合し、混合して得られた触媒混合液（C）を１．５〜６時間滞留させながら、触媒混合液（C）のコバルトイオンの濃度を回収触媒液槽にオンライン接続された赤外分析計で濃度を分析し、マンガンイオン及び臭化物イオン濃度をオンライン接続された全自動滴定装置で濃度を分析し、触媒調合槽に導入する（１）に記載の芳香族カルボン酸の製造方法。
（３）
コバルトイオン、マンガンイオン及び臭化物イオンの濃度既知の触媒回収液（B）または触媒混合液（C）にコバルトイオン及び、またはマンガンイオン及び、または臭化物イオンを含む触媒液を触媒調合槽に、濃度に応じて補充する工程を含む（１）または（２）に記載の芳香族カルボン酸の製造方法
（４）
工程（III）からの回収触媒液(B)を触媒調合槽に戻した際の、触媒調合槽出口でのコバルトイオン、マンガンイオン及び臭化物イオン各濃度の変動係数が全て５％以下である（１）〜（３）のいずれかに記載の芳香族カルボン酸の製造方法。
（５）
芳香族カルボン酸が、安息香酸、フタル酸、イソフタル酸、メタトルイル酸、トリメシン酸、３，５−ジメチル安息香酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸および２，６−ナフタレンジカルボン酸から選ばれる少なくとも一種である（１）〜（４）のいずれかに記載の芳香族カルボン酸の製造方法。
（６）
芳香族カルボン酸が、イソフタル酸又は２，６−ナフタレンジカルボン酸である（１）〜（４）のいずれかに記載の芳香族カルボン酸の製造方法。

本発明においては、ピリジン環含有キレート樹脂塔から溶出した回収触媒液を受け入れる回収触媒液槽を設け、該回収触媒液槽に一定量の回収触媒液を貯め、滞留した回収触媒液を連続的に触媒調合槽に戻す際に、回収触媒液槽での滞留時間を十分に取り、さらに回収触媒槽における触媒濃度及び水分濃度を予め計測しておく事により、該キレート樹脂塔から溶出した時点でのバッチプロセスによる触媒成分の濃度変動を緩和し、触媒調合槽出口における濃度変動を小さく抑え、液相酸化反応に影響を及ぼさないようにすることができ、簡易な方法で安定した品質の芳香族カルボン酸を得ることができる。
従って、本発明によれば、保守・管理に手間のかかる分析装置を用いずに、簡便な操作で、安定した品質のテレフタル酸を除く芳香族カルボン酸を、効率良く製造することができる。

本発明は、低級脂肪族カルボン酸を含む溶媒中、重金属化合物及び臭素化合物からなる触媒の存在下、分子状酸素含有ガスを用いてアルキル基含有芳香族炭化水素を液相酸化してテレフタル酸を除く芳香族カルボン酸を製造する方法に関するものである。
該アルキル基含有芳香族炭化水素は、少なくとも一つのアルキル基が芳香環に置換した化合物であればよく、芳香族性環は、芳香族性炭化水素環、芳香族性複素環のいずれであっても良い。アルキル基としてはメチル基、エチル基、イソプロピル基及びヒドロキシメチル基等が挙げられるが、メチル基好ましい。又、アルキル基以外にホルミル基を用いることもできる。
アルキル基含有芳香族炭化水素の具体的な例としては、トルエン、オルソキシレン、メタキシレン、１，３，５−トリメチルベンゼン、１，２，４−トリメチルベンゼン、１，２，４，５−テトラメチルベンゼン、２，４−ジメチルベンズアルデヒド、３，４−ジメチルベンズアルデヒド、２，４，５−トリメチルベンズアルデヒド、１，５−ジメチルナフタレン、２，６−ジメチルナフタレン等を挙げることができる。

該アルキル基含有芳香族炭化水素を液相酸化して得られる芳香族カルボン酸の具体的な例としては、安息香酸、フタル酸、イソフタル酸、メタトルイル酸、トリメシン酸、３，５−ジメチル安息香酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等を挙げることができる。特にイソフタル酸及び２，６−ナフタレンジカルボン酸が好ましい。

液相酸化に溶媒に用いられる低級脂肪族カルボン酸を含む溶媒としては水分１〜１５質量％の含水酢酸が好ましく、水分３〜１３質量％の含水酢酸がより好ましい。
液相酸化反応において、重金属化合物及び臭素化合物が触媒として用いられる。重金属化合物にはコバルト化合物及びマンガン化合物の少なくとも一種が含まれ、必要に応じて更にニッケル化合物、セリウム化合物、ジルコニウム化合物などが含まれる。これらのコバルト化合物、マンガン化合物及びその他の重金属化合物としては、各々その有機酸塩、水酸化物、ハロゲン化物、炭酸塩などが例示されるが、特に酢酸塩及び臭化物が好適に用いられる。

液相酸化触媒の臭素化合物としては、反応系で溶解し、臭化物イオンを発生するものであればいかなるものでもよく、臭化水素、臭化ナトリウム、臭化コバルトなどの無機臭素化合物、及びブロモ酢酸、テトラブロムエタンなどの有機臭素化合物が例示され、特に臭化水素（臭化水素酸を含む）、臭化コバルトまたは臭化マンガンが好適に用いられる。

触媒調合槽は、溶媒である低級脂肪族カルボン酸、液相酸化原料であるアルキル基含有芳香族炭化水素、触媒である重金属化合物及び臭素化合物を混合する槽であり、触媒調合槽内における内液の均一化を図るために、内液を混合する攪拌機を備えていることが好ましい。ここで均一に調合された混合液（フィードミックスと呼ぶ）は連続的に液相酸化反応器に送液され、酸化剤として用いられる分子状酸素含有ガスと接触することにより液相酸化反応が行われる。
この触媒調合槽に供給される溶媒及び触媒としてリサイクル母液を使用することが好ましい。そしてマテリアルバランス上不足する溶媒や触媒は新規供給分として補給される。

液相酸化の温度は１６０〜２３０℃、好ましくは１８０〜２１０℃の範囲である。反応温度を１６０℃以上とすることにより反応中間体が多量に生成スラリー中に残存することがなく、２３０℃以下とすることにより溶媒である低級脂肪族カルボン酸の燃焼損失が小さくなる。
液相酸化における酸化反応器の圧力は、反応温度において反応系が液相を保持できる圧力であれば良く、通常０．８〜３．２ＭＰａＧ、好ましくは１．０〜１．９ＭＰａＧである。
液相酸化において酸化剤として用いられる分子状酸素含有ガスとしては、空気、不活性ガス希釈された酸素、または酸素富化空気等が挙げられるが、設備面及びコスト面から通常は空気の使用が好ましい。

酸化反応器で生成した粗芳香族カルボン酸結晶を含む酸化反応スラリーは、好ましくは直列に連結された次の酸化反応器へ送られて、更に酸素含有ガスによって仕上げの後酸化反応を経た後、必要に応じて直列に連結された２段以上の晶析槽を経由して落圧、冷却されて連続的多段階晶析が行われ、次の固液分離工程へ送られる。晶析槽の段数は２〜３段とすることが好ましい。

例えば商業規模の装置によりイソフタル酸を製造する場合、含水酢酸中でメタキシレンを酢酸コバルト、酢酸マンガン、臭化水素酸の存在下、空気により反応温度２００℃、反応圧力１．６ＭＰａで液相酸化して粗イソフタル酸スラリー（イソフタル酸濃度３３質量％、分散媒である含水酢酸の水分濃度１４質量％）を得、直列に連結された晶析槽へ導いて順次落圧、冷却した後、固液分離工程に送られる。

酸化反応スラリーを冷却して芳香族カルボン酸結晶を分離する固液分離工程では、酸化反応で生成した粗芳香族カルボン酸スラリーが固液分離機によって粗芳香族カルボン酸結晶と酸化反応母液に分離される。この固液分離は通常大気圧下で行われるが、加圧下であっても構わない。分離温度に特段の制約はないが、通常は大気圧下における溶媒の沸点より低い温度、例えば５０〜１１５℃の範囲で行われる。加圧下においては分離温度の上限は１５０℃となる。固液分離機の形式としては遠心分離機、遠心濾過機、真空濾過機などを挙げることができる。

粗芳香族カルボン酸結晶を分離した後の酸化反応母液には、触媒由来の重金属イオン及び臭化物イオンなどの有用な触媒成分が含まれており、酸化反応母液の２５〜９５％、好ましくは３０〜９０％がリサイクル母液として液相酸化反応系へ循環使用されるが、残りの酸化反応母液（パージ母液）は、液相酸化反応に影響を与える反応副生物や装置由来の腐食金属の濃縮を避けるために系外に排出される。該パージ母液には溶媒である酢酸が含まれているので、通常は酢酸を回収する工程に送られる。
しかし、この該パージ母液中には有用な触媒成分も含まれており、本発明では工程(I)で、ピリジン環含有キレート樹脂と接触させ、触媒に由来する重金属イオン及び臭化物イオンを吸着し、触媒成分の回収を行う。

ここで、本発明で使用するピリジン環含有キレート樹脂とは、４−ビニルピリジンとジビニルベンゼンを主たる原料として重合して得られる、ピリジン環を有する陰イオン交換型のキレート樹脂のことである。また、キレート樹脂は、一般的に、金属イオンに配位して錯体を形成する配位子を持ち、水に不溶性の高分子基体であり、特定の金属イオンを選択的に吸着分離する機能を有するものであり、特にピリジン環を含有することで、重金属イオンを効率良く吸着するという利点を有する。このようなピリジン環含有キレート樹脂は市販されているものを使用してもよく、市販品としては、例えば「ＲＥＩＬＬＥＸ（登録商標）４２５Ｐｏｌｙｍｅｒ」（商品名、Ｖｅｒｔｅｌｌｕｓ社製）、「スミキレート（登録商標）ＣＲ−２」（商品名、住友ケムテックス株式会社製）等が挙げられる。

このキレート樹脂を用いる方法は、主に吸着工程と溶離工程からなる。吸着工程はパージ母液をピリジン環含有キレート樹脂に接触させて触媒由来のコバルトイオン、マンガンイオンなどの重金属イオン及び臭化物イオンを吸着させる工程であり、溶離工程は該キレート樹脂に吸着した触媒成分を含水酢酸又は水を用いて溶離させる工程である。この吸着工程と溶離工程を繰り返すことにより、パージ母液中の触媒成分を回収することができる。
吸着工程と溶離工程における液と樹脂の接触は、液とキレート樹脂を同時に容器中に入れて吸着操作と溶離操作を行うバッチ方式、もしくは該キレート樹脂を塔に充填して液を供給する連続流通方式で行なわれる。ただし、系外にパージされるパージ母液は液相酸化反応工程から連続的に排出されるので、パージ母液と該キレート樹脂との接触は連続流通方式であることが好ましい。

連続流通方式は、複数のピリジン環含有キレート樹脂塔を用い、吸着工程と溶離工程を切り替えながら触媒成分を回収する方法であり、例えば２塔（仮にＡ塔とＢ塔と呼ぶ）の場合は、Ａ塔が吸着工程の時はＢ塔が溶離工程であり、Ａ塔に触媒成分が十分に吸着されたら（吸着容量を超えて破過する前に）塔を切り替えてＡ塔が溶離工程、Ｂ塔が吸着工程となる。
ピリジン環含有キレート樹脂は吸着成分の溶離が比較的簡単であり、吸着と溶離に要する時間の関係は（１）式のようになる。

吸着工程時間≧溶離工程時間（１）

よってパージ母液の吸着処理はＡ塔、Ｂ塔を切り替えながら連続的に行うことができる。
吸着時のパージ母液の供給速度は、空間速度（ＳＶ）で１．０〜１０．０［１／ｈｒ］が好ましい。吸着工程時間は、ピリジン環含有キレート樹脂が破過する前であれば良く、１．０〜６．０［ｈｒ］が好ましい。また、溶離時の溶離液の供給速度は、空間速度（ＳＶ）で１．０〜１０．０［１／ｈｒ］が好ましく、溶離工程時間は（１）式を満たしつつ、０．５〜６．０［ｈｒ］が好ましい。

ピリジン環含有キレート樹脂とパージ母液を接触させてパージ母液中に含まれる触媒成分（コバルトイオン、マンガンイオン、臭化物イオンなど）を該キレート樹脂に吸着させる際に、パージ母液のブロム比（パージ母液中の臭化物イオンの物質量／パージ母液中のコバルトイオンとマンガンイオンの合計物質量）を調整することが好ましい。これはブロム比が高い方が、コバルトイオンとマンガンイオンの吸着率が高く、且つ反応副生物であるカルボン酸類の吸着率が低下する傾向にあるためである。このブロム比としては、０．７〜３．５が好ましく、０．９〜３．０がさらに好ましい。特に吸着工程でパージ母液のブロム比を高くしておくことで、反応副生物であるカルボン酸類とコバルトイオン、マンガンイオン及び臭化物イオンからなる触媒成分との分離を効率良く行なうことができる。ブロム比の調整方法としては、パージ母液に、例えば臭化水素酸等の、前記臭素化合物の水溶液をブロム源として添加する方法を挙げることができる。

キレート樹脂を用いる触媒回収方法の溶離工程では、溶離液を供給しているキレート樹脂塔からの流出液を回収することになるが、流出液中に常に樹脂から溶出する触媒成分があるわけではなく、触媒成分が含まれる部分のみを回収触媒液として回収触媒液槽に送るようにする必要がある。これは水分濃度の高い溶離液由来の水分をできるだけ回収せず、水分を酸化反応系に持ち込まないためである。また、樹脂からの触媒成分の溶出はピークを持ったパターンを持ち、溶出中の触媒成分濃度は刻々と変動しており、有効な触媒成分を回収することが重要である。

本発明において、工程(I)が吸着工程に相当し、酸化反応母液の残りをピリジン環含有キレート樹脂と接触させ、触媒に由来する重金属イオン及び臭化物イオンを吸着する。また、工程（II）が前記の溶離工程に相当し、溶離液として含水酢酸又は水を使用する。
また、このようなキレート樹脂塔を用いる触媒回収方法では、吸着工程の後、副生カルボン酸を回収する回収工程が設けることが好ましい。
即ち、前記吸着工程を経た後のピリジン環含有キレート樹脂に水分濃度１〜１５質量％、好ましくは水分濃度１〜１４質量％、より好ましくは水分濃度１〜９質量％の含水酢酸を接触させて副生カルボン酸混合物を選択的に溶離する回収工程を経た後、含水酢酸又は水を接触させて触媒由来の重金属イオン及び臭化物イオンを回収する溶離工程を経るようにすることが好ましい。工程（II）の溶離工程の前に回収工程を有することにより、ピリジン環含有キレート樹脂に他の有機不純物や金属不純物が殆ど吸着していないため、溶離液として水分濃度２０質量％以上の含水酢酸、好ましくは水分濃度２０〜７０質量％、より好ましくは水分濃度２５〜５０質量％の含水酢酸をピリジン環含有キレート樹脂に接触させることによって、そのまま液相酸化反応に再使用可能な重金属イオン及び臭化物イオンなどを含有する含水酢酸、即ち「回収触媒液(A)」が得られる。

また、上記溶離工程を経たピリジン環含有キレート樹脂に、触媒成分の吸着効率の観点から、置換工程を設け、水分濃度１〜１５質量％、好ましくは水分濃度１〜１４質量％、より好ましくは水分濃度１〜９質量％の含水酢酸を置換液として接触させ、ピリジン環含有キレート樹脂を再生することが好ましい。こうして再生されるピリジン環含有キレート樹脂が吸着工程に再使用できる。
このような置換工程により、キレート樹脂の周りに存在する含水酢酸の水分濃度を置換液の水分濃度まで下げて、次の吸着工程にて重金属イオン及び臭化物イオンが速やかに吸着される状態になる。一方、該置換工程を設けない場合、溶離工程の直後は該キレート樹脂層の周りが高い水分濃度の含水酢酸で覆われているため、吸着工程における母液との接触初期において、触媒成分の吸着効率が悪くなり、触媒成分の回収率が低下し、経済的に不利となる。
さらにピリジン環含有キレート樹脂に重金属イオン及び臭化物イオンを吸着し易くするため、置換液としては水分濃度が１〜１５質量％であり且つ臭化物イオンを１〜１０００質量ｐｐｍ含む含水酢酸を用いることがより好ましい。
なお、吸着工程で得られる母液残液、回収工程で得られる回収液及び上記の置換工程で使用した置換液から水を留去する際に蒸留塔のボトムから得られる回収酢酸（水分濃度４〜１２質量％、臭化物イオン濃度１〜５０質量ｐｐｍ）を、置換液として用いることもできる。

本発明は工程（III）で、触媒成分の濃度変動を小さくするため、該樹脂塔から流出する回収触媒液(A)を回収触媒液槽に一旦貯め、一定の滞留時間を保った後に触媒調合槽を経て液相酸化反応系に戻すものである。
回収触媒液槽の有効容積をＶ［ｍ^３］、回収触媒液(A)の流量をＱ［ｍ^３／ｈｒ］とすると、回収触媒液槽における滞留時間Ｔ［ｈｒ］は（２）式のように定義される。

滞留時間：Ｔ＝Ｖ／Ｑ（２）

本発明での回収触媒液槽における回収触媒液の滞留時間は１．５〜６時間であり、好ましくは１．５〜４時間である。滞留時間を１．５時間以上とすることにより触媒成分の濃度変動を緩和し、触媒調合槽出口における濃度変動を小さく抑えことができる。

溶離工程における該キレート樹脂塔からの流出液は、触媒成分が溶出している時は回収触媒液槽に送液されるが、前記の回収工程や置換工程などで触媒成分が溶出していない時の流出液は別に設置したパージ液槽に送液され、必要に応じて溶媒や副生カルボン酸の回収が行われる。また、触媒成分が溶出している時もその濃度は変動しているので本発明により回収触媒液槽を設置して一定の滞留時間とすることにより濃度変動を緩和する。
回収触媒液槽から液相酸化の触媒調合槽に送液される回収触媒液(B)は、液相酸化における触媒成分を安定化させるために一定量で連続的に液相酸化系に供給することが必要である。滞留時間を長くするには回収触媒液槽の有効容積を大きくする必要があり、これは設備投資額の増大につながるために限界がある。回収触媒液(B)の濃度変動を小さくするためには、ある程度の滞留時間を取ることが必要であり、これらのことを勘案すると、回収触媒液槽の滞留時間は１．５〜６時間の範囲が好ましい。

溶離工程において該キレート樹脂塔より流出する回収触媒液(A)は、回収触媒液槽に送液され、所定の滞留時間を経てから濃度変動を抑えた回収触媒液(B)として液相酸化の触媒調合槽にリサイクルされる。滞留時間の調節は回収触媒液槽の液面の上げ下げにて行う。回収触媒液槽内における触媒組成の均一化を図るために、内液を混合する攪拌機を備えていることが好ましい。

回収触媒液(B)は通常は触媒調合槽に直接リサイクルされるが、リサイクル母液と予め混合して触媒調合槽にリサイクルすることも可能である。リサイクル母液と予め混合するとは、リサイクル母液が循環している配管に回収触媒液(B)を添加することであり、そのまま添加しても良いし、スタティックミキサー等の混合器を用いることも行われる。回収触媒液(B)をリサイクル母液と混合することにより触媒成分の濃度変動の振れ幅が小さくなり、触媒調合槽に戻した時の戻し口近傍での濃度変動を抑えることができる。

従来、赤外分光法による分析は、分子振動由来の吸収スペクトルを観測する方法であり、すなわち、有機物分子の官能基分析に有効な分析法であり、分子の吸収スペクトルの無い無機イオンには適用できない分析法と考えられていた。しかし、無機イオンが水溶液系では水和したクラスターとして存在しており、配位している水分子は自由な水と比較し、わずかに振動パターンが異なり、吸収スペクトルに変化が見られる。このわずかな吸収スペクトルの違いを読み取り、無機イオン濃度と水分濃度を同時に計測する赤外分析計が現在市販されており、該赤外分析計は、マンガンイオンが混在している様な芳香族カルボン酸製造の触媒回収プロセスにおける回収触媒液系においても、コバルトイオンを分析する事が可能である。よって、コバルトイオンおよび水分の濃度分析には、同時に計測可能で、さらに他の共存イオンの干渉を受けにくい赤外分光法による分析が好ましく用いられる。
また、水分濃度に関しては、触媒調合槽出口における水分濃度が１５質量％以下であることが好ましい。

本発明でのマンガンイオンおよび臭化物イオンの分析は、オンライン接続された自動滴定装置により、分析することができる。マンガンイオンの滴定法としては、公知の方法を適用すればよく、コバルトイオンの影響を比較的受けにくいホルムアルドキシム吸光光度法で行うのが好ましい。臭化物イオンの滴定は公知の方法で行う事ができ、硝酸銀による電位差滴定で分析するのが好ましい。

該赤外分析計と自動滴定装置は、回収触媒槽の下部につながれた配管から抜き出し、また触媒回収槽に戻される閉じた配管の一部に、オンライン接続されるのが好ましい。また、回収触媒槽から触媒調合槽につながれた配管の一部に接続される可能性もある。しかし、この場合は、回収触媒槽で所定の滞留時間を経たのち、触媒調合槽に送液するときにオンライン接続された赤外分析計及び自動滴定装置で分析すれば良い。
その一方で触媒調合槽へは、晶析後固液分離したリサイクル母液が直接注入されており、該リサイクル母液は有機不純物が高濃度に溶解し、温度低下により、有機不純物が析出したスラリー溶液状となっているので、触媒調合槽の下部につながれた配管から抜き出し、また触媒調合槽に戻される閉じた配管の一部、もしくは、触媒調合槽から反応器につながれた配管の一部に、赤外分析計及び自動滴定装置がオンライン接続されると、分析セル中で有機不純物の結晶が析出し、分析装置の保守・管理の点から好ましくない。

触媒回収槽で１．５〜６時間滞留させ、濃度を分析した触媒回収液は、触媒調整槽に戻され、固液分離後の酸化反応母液の２５〜９５％の直接回収されたリサイクル母液と触媒調合槽で混合される。触媒調整槽で必要に応じて、触媒の補充を行えばよい。補充する必要が無い時は、触媒の補充は行わなくてもよい。

回収触媒液の濃度変動に起因する液相酸化反応の状態変動を抑えるためには、濃度変動幅を管理することが必要となる。管理点としては回収触媒液槽や触媒調合槽が好適である。液相酸化反応に直接影響が出やすいという点では触媒調合槽が重要である。ここで実際に管理する触媒成分は重金属イオン及び／または臭化物イオンであり、具体的にはコバルトイオン濃度、マンガンイオン濃度、臭化物イオン濃度を対象として、それらの濃度変動の変動係数で管理することになる。
ここで、変動係数は（３）式のように定義される。

変動係数＝（標準偏差／平均値）×１００［％］（３）

コバルトイオン濃度、マンガンイオン濃度、臭化物イオン濃度の測定は、回収触媒液槽又は触媒調合槽において通常３回／日以上行い、測定数が１５点以上で変動係数を管理することが好ましい。
触媒調合槽出口におけるコバルトイオン、マンガンイオン、臭化物イオンの各濃度の変動係数は全て５．０％以下であることが好ましく、より好ましくは３．０％以下である。

以下、実施例等により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例により何ら限定されるものではない。また、以下に実施例で用いた分析法について説明する。

なお、以下の実施例において、ピリジン環含有キレート樹脂の前処理、回収触媒槽にオンライン接続された赤外分析と自動滴定装置による触媒イオン濃度の測定、および回収触媒槽以外の触媒イオン濃度測定を次のように行った。

＜ピリジン環含有キレート樹脂の前処理＞
ピリジン環含有キレート樹脂〔「ＲＥＩＬＬＥＸ（登録商標）４２５Ｐｏｌｙｍｅｒ」：商品名、Ｖｅｒｔｅｌｌｕｓ社製〕にＨＢｒ含有量が１．２質量％である臭化水素酸水溶液を通液させて該キレート樹脂を水溶媒（Ｂｒ⁻形）とし、次いで含水率が７．０質量％である酢酸溶媒を通液させて該キレート樹脂を酢酸溶媒（Ｂｒ⁻形）とした。

＜オンライン接続赤外分析および自動滴定装置による測定＞
回収触媒槽の下部につながれた配管からポンプを介して触媒回収槽に戻される閉じた配管の一部に、赤外分析計及び自動滴定装置をオンライン接続し、触媒回収槽内の触媒濃度を計測した。赤外分光計は、クラボウ社製Ｗａｔｅｒｌｙｚｅｒ耐圧防爆型液体成分濃度計ＲＤ−７０１Ｂ型を使用して、コバルトイオンおよび水分濃度を計測した。自動滴定装置は、平沼産業株式会社製ＲＴＲ−７００−７６プロセスタイトレータを使用して、マンガンイオンと臭化物イオン濃度を計測した。

＜重金属イオンの濃度の測定＞
手動でサンプリングして分析する際に、以下の仕様の原子吸光分析装置を用いて、重金属イオンの濃度を測定した。
機種：偏光ゼーマン原子吸光光度計Ｚ−２３００（株式会社日立ハイテクノロジーズ製）
波長：コバルトイオン２４０．７ｎｍ、マンガンイオン２７９．６ｎｍ
フレーム：アセチレン−空気
測定方法：１００ｍｌガラス製容器にサンプルを電子天秤にて質量を計り適量入れ、精密分析用２０質量％塩酸（定沸点、無鉄塩酸）約２ｍｌ及び純水を加えて測定対象の重金属イオンが約１ｐｐｍの濃度になるように電子天秤にて希釈サンプルの質量を計って希釈する。０ｐｐｍ、１ｐｐｍ、２ｐｐｍの標準サンプルにより検量線を作成し、希釈サンプルの濃度を測定する。希釈サンプルの濃度に希釈倍率を掛けて重金属イオンの濃度を求める。

＜臭化物イオンの濃度の測定＞
手動でサンプリングして分析する際に、臭化物イオンの濃度は、以下の条件で測定した。
滴定装置：電位差自動滴定装置ＡＴ−５１０（京都電子工業株式会社製）
滴定液：１／２５０規定硝酸銀水溶液
検出電極：複合ガラス電極Ｃ−１７２
銀電極Ｍ−２１４
温度補償電極Ｔ−１１１
測定方法：２００ｍｌビーカーにテフロン(登録商標)製攪拌子を入れ、サンプルを適量入れる（天秤にてサンプル重量を計る）。純水を加えてビーカー内の液量を約１５０ｍｌとし、更に６０質量％の硝酸を約２ｍｌ加える。上記自動滴定装置にて沈殿滴定を行い、臭化物イオン濃度を求める。

＜水分の測定＞
手動でサンプリングして分析する際に、三菱化学株式会社製微量水分測定装置ＣＡ−１００型を用いて、カールフィッシャー法により、水分の測定を行った。

＜実施例１＞
水分濃度９質量％の含水酢酸中で、ｍ−キシレンをコバルトイオン６５０ｐｐｍ、マンガンイオン４２０ｐｐｍ及び臭化物イオン７００ｐｐｍの存在下、空気により連続２段で液相酸化（反応温度２００℃、反応圧力１．６ＭＰａＧ）させることにより、粗イソフタル酸スラリー（イソフタル酸濃度３３質量％、分散媒である含水酢酸の水分濃度１４質量％）を得、直列に連結された２段の晶析槽へ導いて順次落圧して大気圧下の粗イソフタル酸スラリーとした。このスラリーを固液分離し、粗イソフタル酸ケーキと酸化反応母液を得た。また、触媒回収プロセスおよび回収触媒液(B)を用いる次回の液相酸化を行うのに十分な量の酸化反応母液を準備した。該酸化反応母液の触媒組成を表−１に示す。

酸化反応母液の７０％をリサイクル母液として反応系へ循環し、リサイクルしない３０％のパージ母液を、セラミックフィルターを用いてクロスフロー濾過し、イソフタル酸を主成分とする微細結晶を除去して濾過液を得た。触媒回収工程における触媒成分の回収率を向上させるため、該濾過液に臭化水素酸水溶液を添加した。この臭素添加パージ母液の触媒成分の組成を表−２に示す。

前記の前処理を行ったピリジン環含有キレート樹脂５０[Ｌ]をガラス製二重管に充填したピリジン環含有キレート樹脂塔のジャケットに、８０℃の熱水を循環させて、ピリジン環含有キレート樹脂を８０℃に保温した。
上記の臭素添加パージ母液をピリジン環含有キレート樹脂塔の上部から下方へ流速１２５[Ｌ／ｈｒ]で１２０分間通液した［吸着工程］。
その後、水分濃度７．０質量％の含水酢酸を塔の上部から下方へ流速１００[Ｌ／ｈｒ]で１０分間通液した［回収工程］。
回収工程の後、水分濃度３５．０質量％の含水酢酸を、塔の上部から下方へ流速９０[Ｌ／ｈｒ]で１００分間通液した［溶離工程］。
溶離工程が終了したら置換液（水分濃度７．０質量％の含水酢酸）を塔の上部から下方へ流速１００[Ｌ／ｈｒ]で１０分間通液した［置換工程］。
この吸着工程→回収工程→溶離工程→置換工程→（吸着工程）のサイクルを２４０分／１サイクルで繰り返した。
また、該キレート樹脂塔からの流出液は、溶離工程にて溶出する触媒成分を回収触媒液槽に回収する時間を１１０分、触媒成分の溶出がほとんどないために該キレート樹脂塔からの流出液をパージ液槽に送る時間を１３０分とした。

溶離工程で得られた回収触媒液(A)を攪拌機付きの回収触媒液槽に送液した。送液される回収触媒液(A)の平均流量は９０[Ｌ／ｈｒ]であり、回収触媒液槽の平均液面を５０％（この時の平均有効容積１８０［Ｌ］）とした。滞留時間は２［ｈｒ］となる。回収触媒液(A)の触媒成分の濃度変動幅を表−３に示す。触媒成分などの測定は２時間で４８回行い、４８点の濃度変動幅を示したものである。

回収触媒液槽に２時間滞留させた後の回収触媒液(B)を予めリサイクル母液と共に混合して触媒調合槽へ送液し、液相酸化を行い、イソフタル酸を製造した。回収触媒液(B)の流量は回収触媒液(A)の平均流量と同じ９０[Ｌ／ｈｒ]とした。この回収触媒液(B)を回収触媒槽にオンライン接続された赤外分光計と自動滴定装置により、触媒組成及び水分濃度を分析した。オンラインでの分析により、サンプリングを行わなくても速やかに分析結果が得られた。触媒組成の平均値を表−４に示す。触媒成分などの測定は触媒調合槽への送液を行っている間、２時間で４８回行い、４８点の濃度変動幅を示したものである。

触媒調合槽出口での、リサイクル母液と混合された触媒混合液（C）はスラリー状であり、オンライン分析はできない。しかし、酸化反応直前の状態であるので、本願での触媒組成変動幅を確認するために手動にてサンプリングして分析を行った。
触媒調合槽出口で触媒混合液（C）を２時間で４８回のサンプリングを行い、４８点の濃度変動幅を分析した。サンプルは、コバルトイオン、マンガンイオンを、原子吸光分析装置を用いて分析を行い、臭化物イオンは硝酸銀による滴定で分析を行った。触媒組成および得られた粗イソフタル酸結晶の品質における標準偏差と変動係数を表−５に示す。なお、ここでいう品質とは、イソフタル酸をアルカリに溶解した溶液の波長３４０ｎｍにおける吸光度（色相値、ＯＤ_３４０と称す）と酸化反応中間体である３−カルボキシベンズアルデヒド（３−ＣＢＡと略す）含有量である。

＜実施例２＞
回収触媒液槽の平均有効容積を３６０［Ｌ］とし、滞留時間を４［ｈｒ］とした以外は実施例１と同様に運転を行った。回収触媒槽の回収触媒液(B)の触媒組成変動幅を表−６に、触媒調合槽出口の触媒混合液（C）を２時間で４８回サンプリングを行い、４８点の濃度変動幅を分析した。コバルトイオン、マンガンイオンを、原子吸光分析装置を用いて分析を行い、臭化物イオンは硝酸銀による滴定で分析を行った。触媒組成および得られた粗イソフタル酸結晶の品質における標準偏差と変動係数を表−７に示す。液相酸化反応、特に後酸化反応の酸素消費量に大きな変動は見られなかった。粗イソフタル酸結晶の品質にも変動は見られなかった。

＜比較例１＞
回収触媒槽の回収触媒液(B)の分析をオンライン分析ではなく、従来通り、回収触媒液（B）を手動にてサンプリングし、原子吸光分析装置を用いて、重金属イオンの濃度を測定する以外は実施例１と同様に行った。
具体的には分析は以下のように行った。
サンプリングした回収触媒液(B)を、１００ｍｌガラス製容器に電子天秤にて重量を計り適量入れ、精密分析用２０質量％塩酸（定沸点、無鉄塩酸）約２ｍｌ及び純水を加えて測定対象の重金属イオンが約１ｐｐｍの濃度になるように電子天秤にて希釈サンプル重量を計って希釈した。０ｐｐｍ、１ｐｐｍ、２ｐｐｍの標準サンプルにより検量線を作成し、希釈サンプルの濃度を測定した。希釈サンプルの濃度に希釈倍率を掛けてコバルトおよびマンガンイオンの濃度を求めた。
臭化物イオン濃度は２００ｍｌビーカーにテフロン(登録商標)製攪拌子を入れ、サンプルを適量入れ、純水を加えてビーカー内の液量を約１５０ｍｌとし、更に６０質量％の硝酸を約２ｍｌ加え、硝酸銀の自動滴定装置にて沈殿滴定を行い、臭化物イオン濃度を求めた。水分はカールフィッシャー法により、測定を行った。
回収触媒液(B)の触媒組成変動幅は実施例１と同様に測定できたが、手動での分析操作は煩雑で手間がかかった。

＜比較例２＞
回収触媒液槽の平均有効容積を９０［Ｌ］とし、滞留時間を１［ｈｒ］とした以外は実施例１と同様に運転を行った。回収触媒槽の回収触媒液(B)の触媒組成変動幅を表−８に示した。
また確認のため、触媒調合槽出口の触媒混合液（C）を２時間で４８回サンプリングを行い、４８点の濃度変動幅を分析した結果を示した。コバルトイオン、マンガンイオンを、原子吸光分析装置を用いて分析を行い、臭化物イオンは硝酸銀による滴定で分析を行った。触媒組成および得られた粗イソフタル酸結晶の品質における標準偏差と変動係数を表−９に示す。液相酸化反応、特に後酸化反応の酸素消費量に変動が見られた。また、粗イソフタル酸結晶の品質が大きく変動した。

＜実施例３＞
水分濃度５質量％の含水酢酸中で、２，６−ジメチルナフタレンをコバルトイオン３０００ｐｐｍ、マンガンイオン１５００ｐｐｍ及び臭化物イオン５０００ｐｐｍの存在下、空気により連続１段で液相酸化（反応温度２００［℃］、反応圧力１．３７［ＭＰａＧ］）させることにより、粗２，６−ナフタレンジカルボン酸スラリー（２，６−ナフタレンジカルボン酸濃度１５質量％、分散媒である含水酢酸の水分濃度８質量％）を得、直列に連結された２段の晶析槽へ導いて順次落圧して大気圧下の粗２，６−ナフタレンジカルボン酸スラリーとした。このスラリーを固液分離し、粗２，６−ナフタレンジカルボン酸ケーキと酸化反応母液を得た。また、触媒回収プロセスおよび回収触媒液(B)を用いる次回の液相酸化を行うのに十分な量の酸化反応母液を準備した。該酸化反応母液の触媒組成を表−１０に示す。

酸化反応母液の５０％をリサイクル母液として反応系へ循環し、リサイクルしない５０％のパージ母液を、セラミックフィルターを用いてクロスフロー濾過し、２，６−ナフタレンジカルボン酸を主成分とする微細結晶を除去して濾過液を得た。触媒回収工程における触媒成分の回収率を向上させるため、該濾過液に臭化水素酸水溶液を添加した。この臭素添加パージ母液の触媒成分の組成を表−１１に示す。

前記の前処理を行ったピリジン環含有キレート樹脂１５０[Ｌ]をガラス製二重管に充填したピリジン環含有キレート樹脂塔のジャケットに、８０℃の熱水を循環させて、ピリジン環含有キレート樹脂を８０℃に保温した。
上記の臭素添加パージ母液をピリジン環含有キレート樹脂塔の上部から下方へ流速１２５[Ｌ／ｈｒ]で１２０分間通液した［吸着工程］。
その後、水分濃度７．０質量％の含水酢酸を塔の上部から下方へ流速１００[Ｌ／ｈｒ]で１０分間通液した［回収工程］。
回収工程の後、水分濃度３５．０質量％の含水酢酸を、塔の上部から下方へ流速９０[Ｌ／ｈｒ]で１００分間通液した［溶離工程］。
溶離工程が終了したら置換液（水分濃度７．０質量％の含水酢酸）を塔の上部から下方へ流速１００[Ｌ／ｈｒ]で１０分間通液した［置換工程］。
この吸着工程→回収工程→溶離工程→置換工程→（吸着工程）のサイクルを２４０分／１サイクルで繰り返した。
また、該キレート樹脂塔からの流出液は、溶離工程にて溶出する触媒成分を回収触媒液槽に回収する時間を１１０分、触媒成分の溶出がほとんどないために該キレート樹脂塔からの流出液をパージ液槽に送る時間を１３０分とした。

溶離工程で得られた回収触媒液(A)を攪拌機付きの回収触媒液槽に送液した。送液される回収触媒液(A)の平均流量は９０[Ｌ／ｈｒ]であり、回収触媒液槽の平均液面を５０％（この時の平均有効容積１８０［Ｌ］）とした。滞留時間は２［ｈｒ］となる。回収触媒液(A)の触媒成分の濃度変動幅を表−１２に示す。触媒成分などの測定は２時間で４８回サンプリングを行い、４８点の濃度変動幅を示したものである。

回収触媒液槽に２時間滞留させた後の回収触媒液(B)を予めリサイクル母液と共に混合して触媒調合槽へ送液し、液相酸化を行い、２，６−ナフタレンジカルボン酸を製造した。回収触媒液(B)の流量は回収触媒液(A)の平均流量と同じ９０［Ｌ／ｈｒ］とした。この回収触媒液(B) を回収触媒槽にオンライン接続された赤外分光計と自動滴定装置により、触媒組成及び水分濃度を分析した。触媒組成の平均値を表−１３に示す。触媒成分などの測定は２時間で４８回サンプリングを行い４８点の濃度変動幅を示したものである。

触媒調合槽出口の触媒組成および得られた粗２，６−ナフタレンジカルボン酸結晶の品質における標準偏差と変動係数を表−１３に示す。なお、ここでいう品質とは、２，６−ナフタレンジカルボン酸をアルカリに溶解した溶液の波長４００ｎｍにおける吸光度（色相値、ＯＤ_４００と称す）と酸化反応中間体であるホルミルナフトエ酸（ＦＮＡと略す）含有量である。

＜実施例４＞
回収触媒液槽の平均有効容積を３６０［Ｌ］とし、滞留時間を４［ｈｒ］とした外は実施例３と同様に運転を行った。回収触媒液(B)の触媒組成変動幅を表−１５に、触媒調合槽出口の触媒組成および得られた粗２，６−ナフタレンジカルボン酸結晶の品質における標準偏差と変動係数を表−１６に示す。液相酸化反応の酸素消費量に大きな変動は見られなかった。粗２，６−ナフタレンジカルボン酸結晶の品質にも変動は見られなかった。

＜比較例３＞
回収触媒液槽の平均有効容積を９０［Ｌ］とし、滞留時間を１［ｈｒ］とした以外は実施例３と同様に運転を行った。回収触媒液(B)の触媒組成変動幅を表−１７に、触媒調合槽出口の触媒組成および得られた粗２，６−ナフタレンジカルボン酸結晶の品質における標準偏差と変動係数を表−１８に示す。液相酸化反応の酸素消費量に変動が見られた。また、粗２，６−ナフタレンジカルボン酸結晶の品質が大きく変動した。

以上のように、芳香族カルボン酸の製造装置において、本発明の方法により触媒成分を回収・リサイクルすることにより、粗イソフタル酸結晶における３−ＣＢＡ含有量や、粗２，６−ナフタレンジカルボン酸結晶におけるＦＮＡ含有量などの品質に関連する物質や、色相値ＯＤ_３４０やＯＤ_４００の変動係数を簡易に抑えることができる。

本発明によれば、安定した品質の芳香族カルボン酸を、容易に、効率良く、工業的に有利に製造することができる。

Claims

水分１〜１５質量％の含水酢酸溶媒中、重金属化合物及び臭素化合物を含む触媒の存在下、分子状酸素含有ガスを用いてアルキル基含有芳香族炭化水素を液相酸化し、テレフタル酸を除く芳香族カルボン酸を製造する方法において、液相酸化して得られた酸化反応スラリーを冷却して芳香族カルボン酸結晶と酸化反応母液とに分離し、酸化反応母液の
２５〜９５％をリサイクル母液として液相酸化反応系に循環使用し、残りの酸化反応母液をパージ母液として系外にパージして該パージ母液から触媒成分を回収する際に、
（I）パージ母液をピリジン環含有キレート樹脂と接触させて触媒に由来する重金属イオン及び臭化物イオンを吸着する吸着工程と、
（II）工程(I)により触媒成分を吸着したピリジン環含有キレート樹脂に含水酢酸又は水を接触させて該重金属イオン及び臭化物イオンを溶離して回収触媒液(A)を得る溶離工程を、回分式により切り替え、
（III）回収触媒液(A)を回収触媒液槽で１．５〜６時間滞留させて、該回収触媒液槽からの回収触媒液(B)を、触媒調合槽でリサイクル母液と混合し、液相酸化反応系に循環する工程を有し、
下記(i)または(ii)の箇所にオンライン接続された赤外分析計および全自動滴定装置で、回収触媒液 (B)のコバルトイオン濃度および水分濃度、マンガンイオンおよび臭化物イオン濃度を、それぞれ測定することを特徴とする芳香族カルボン酸の製造方法。
(i)回収触媒槽の下部につながれた配管から抜き出し、また触媒回収槽に戻される閉じた配管の一部
(ii)回収触媒槽から触媒調合槽につながれた配管の一部
工程（II）からの回収触媒液(A)と、リサイクル母液の一部または全部を回収触媒液槽で予め混合し、混合して得られた触媒混合液（C）を１．５〜６時間滞留させながら、触媒混合液（C）のコバルトイオンの濃度を回収触媒液槽にオンライン接続された赤外分析計で濃度を分析し、マンガンイオン及び臭化物イオン濃度をオンライン接続された全自動滴定装置で濃度を分析し、触媒調合槽に導入する請求項１に記載の芳香族カルボン酸の製造方法。
コバルトイオン、マンガンイオン及び臭化物イオンの濃度既知の触媒回収液（B）または触媒混合液（C）にコバルトイオン及び、またはマンガンイオン及び、または臭化物イオンを含む触媒液を触媒調合槽に、濃度に応じて補充する工程を含む請求項１または２に記載の芳香族カルボン酸の製造方法
工程（III）からの回収触媒液(B)を触媒調合槽に戻した際の、触媒調合槽出口でのコバルトイオン、マンガンイオン及び臭化物イオン各濃度の変動係数が全て５％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の芳香族カルボン酸の製造方法。
芳香族カルボン酸が、安息香酸、フタル酸、イソフタル酸、メタトルイル酸、トリメシン酸、３，５−ジメチル安息香酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸および２，６−ナフタレンジカルボン酸から選ばれる少なくとも一種である請求項１〜４のいずれかに記載の芳香族カルボン酸の製造方法。
芳香族カルボン酸が、イソフタル酸又は２，６−ナフタレンジカルボン酸である請求項１〜４のいずれかに記載の芳香族カルボン酸の製造方法。