JP2016114064A - 無段変速機の制御装置及び制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ライン圧を制御して燃費向上を図るとともに、これに伴う変速比の不安定な変動の発生を抑制する。【解決手段】無段変速機において、セカンダリ圧がプライマリプーリに供給するプライマリ圧よりも高い運転状態であることを含む所定の開始条件が成立したら所定の終了条件が成立するまで、ライン圧をセカンダリ圧と同圧にする同圧制御を実施し、同圧制御の際には、セカンダリ圧指示値を所定量だけ底上げさせ、その後、ライン圧指示値を徐々に低下させて、セカンダリ実圧の低下からライン圧がセカンダリ圧と同圧になったことを判定したら、セカンダリ実圧がセカンダリ圧指示値となるようにライン圧を制御すると共に、セカンダリ実圧がセカンダリ圧指示値よりも低くなった時点を開始時点とし、ライン圧指示値の開始時点からの変化量に基づいてプライマリ圧指示値を補正する。【選択図】図７

Description

本発明は、車両の駆動源であるエンジンやモータ等の回転速度を無段階に変速して出力するベルト式無段変速機の制御装置及び制御方法に関するものである。

ベルト式無段変速機（以下、ＣＶＴという）は、エンジンのトルクが入力される入力側のプライマリプーリとトルクを車輪に出力する出力側のセカンダリプーリとの間にベルトが掛け渡されて構成される。プライマリプーリ及びセカンダリプーリは、Ｖ溝を形成する固定プーリ及び可動プーリをそれぞれ備えており、各可動プーリは、ライン圧を元圧として作り出されたプライマリプーリ圧（以下、プライマリ圧とも呼ぶ）及びセカンダリプーリ圧（以下、セカンダリ圧とも呼ぶ）により固定プーリに向けて付勢される。これによりベルトがプーリに挟持され、プライマリプーリ及びセカンダリプーリ間での動力伝達が行なわれる。

ところで、ライン圧はオイルポンプからの吐出圧を元圧として作り出されるため、ライン圧の高さが燃費を大きく左右することが知られている。また、ライン圧が必要以上に高圧であると、変速機の回転部分や摺動部分でのフリクションを高める要因となってしまうため、従来からライン圧を必要プーリ圧まで低下させ、オイルポンプの吐出圧を低下させるとともにフリクションを低減させることで、燃費を向上させる技術が提案されている。

例えば特許文献１に記載のライン圧制御装置では、目標ライン圧を、必要とするプライマリ圧と必要とするセカンダリ圧との大きい方の値と同じ値に設定することで、ライン圧を必要最小限の値に調圧して燃費効果を高めている。この技術ではさらに、セカンダリ圧よりもプライマリ圧が高圧となるハイ側において、変速アクチュエータの取り付け誤差などに伴うライン圧制御への影響を排除し、ライン圧が無用に補正されないようにすることで、ライン圧が過大となることによる燃費悪化やライン圧の不足による目標変速比未達の発生を抑制している。

なお、特許文献１では、必要とするセカンダリ圧は実変速比と入力トルクとに基づいて求められ、センサで検出されたセカンダリプーリ実圧との偏差に応じたフィードバック制御が行なわれている。即ち、セカンダリプーリ実圧が必要とするセカンダリ圧に一致するように、フィードバック制御によってセカンダリプーリ室に繋がる油路に介装された減圧弁が制御されている。

特開２００４−１００７３６号公報

上記の特許文献１に記載の、ライン圧を必要とするプライマリ圧と同じ値に制御する技術は、変速比がハイ側である場合に特に有効である。また、変速比がロー側である場合もライン圧を必要とするセカンダリ圧と同じ値に制御することで、変速比の全域においてフリクションを低減させることが可能である。即ち、プライマリ圧とセカンダリ圧のうち、高い方のプーリ圧に合わせてライン圧を制御することで、必要最小限のライン圧を確保しつつ燃費効果を高めることができる。

ところで、通常、ＣＶＴでは、フィードバック制御を用いてプーリ圧が指示値（即ち、プーリ圧指示値）になるように制御する。このため、フィードバック制御を実行するために、プーリ圧を検出するプーリ圧センサが装備される。例えば、変速比がロー側にあってライン圧をセカンダリ圧に合わせる制御をする場合、ライン圧がセカンダリ圧指示値になるように制御することで燃費効果を高めることが有効である。しかし、ライン実圧を検知するための油圧センサを備えていない場合、ライン実圧を直接把握することはできない。なお、ここで、ライン実圧，セカンダリ実圧とは油圧センサにより検出された値を言う。

そこで、予めライン圧指示値を制御し、ライン実圧とセカンダリ実圧とを同圧に制御する（これを、同圧制御と呼ぶ）ことで、セカンダリ実圧を検出するプーリ圧センサ（セカンダリ圧センサ）の検出値をライン実圧に相当するものとできるようにし、セカンダリ圧センサの検出値がセカンダリ圧指示値になるようにフィードバック制御によって制御することが有効になる。

セカンダリ圧のフィードバック制御中に、ライン圧とセカンダリ圧とを同圧にする同圧制御をする場合には、ライン圧指示値を現在の値から低下させればよい。つまりライン圧でセカンダリ圧の上限値が規制されるので、ライン圧指示値を低下させライン圧を低下させることにより検出可能なセカンダリ圧がライン圧の低下と共に引き下げられる。したがって、ライン圧指示値を低下させていってセカンダリ実圧が引き下げられたことが判明したら、ライン圧とセカンダリ圧とが同圧状態になったと判定することができる。

そして、かかる同圧状態の判定（同圧判定）がなされたら、その後はセカンダリ実圧がライン実圧に相当するとみなすことができる。そこで、同圧判定後は、セカンダリ実圧が目標セカンダリ圧に近づくようにフィードバック制御する制御量（即ち、フィードバック補正量）をライン圧指示値の制御に反映させることで、ライン圧とセカンダリ圧との同圧状態を維持しつつ、このライン圧制御によりセカンダリ圧を目標セカンダリ圧に調整することができる。

ただし、ライン圧指示値を低下させていってセカンダリ実圧が引き下げられたことから同圧判定を行なうので、この判定にはセカンダリ圧の低下を伴うことになる。しかも、判定材料のセカンダリ実圧を検出する油圧センサは、通常、検出値に細かい（高周波の）振動成分を含んで値が安定しない。油圧センサの検出値をローパスフィルタで処理してこうした振動成分の除去を図ったとしても、セカンダリ実圧がある程度の大きさだけ低下しなければ同圧になったことを判定することはできない。

セカンダリ実圧が低下すると、ベルトのスリップを招くおそれが発生するので、これを回避するため、上記のようにライン圧指示値を低下させる直前に、同圧判定に要するセカンダリ圧の低下を考慮して、予めセカンダリ圧が低下する分だけセカンダリ圧を上昇させる制御を行なう。つまり、同圧制御としては、まず、セカンダリ圧指示値を所定量だけ上昇させ、セカンダリ実圧が所定量だけ上昇したらライン圧指示値低下させていき、これによって、セカンダリ実圧がセカンダリ圧指示値を所定量だけ上昇させる前の状態まで低下したら同圧状態にったと判定し、その後はセカンダリ実圧をライン実圧とみなして、セカンダリ実圧がセカンダリ圧指示値に近づくようにライン圧を制御する。

ところが、このように同圧制御を実施した場合に、ライン圧指示値を低下させてセカンダリ圧が引き下げられている間に、変速比が不安定に変動する症状が発生することが分かった。この症状の発生メカニズムを考察すると、以下のことが推測できる。

つまり、同圧制御の際にも、プライマリプーリ側は、それぞれの回転センサにより検出されたプライマリプーリ回転数及びセカンダリプーリ回転数から得られる実変速比が目標変速比となるように、プライマリ圧をフィードバック制御される。上記のようにセカンダリ圧が引き下げられると、セカンダリプーリのプーリ系が縮小側に変化し、実変速比がハイ側に変化する。これを受けて、実変速比のハイ側への変化を抑えるようにプライマリ圧指示値を減少させる。しかし、このプライマリ圧のフィードバック制御に伴う応答遅れがあるため、実変速比のハイ側への変化を十分に抑えることができず、実変速比の変動が大きくなってしまうものと考えられる。

本発明は、上記のような課題に鑑み創案されたもので、ライン圧を必要最小限に制御して燃費向上を図るとともに、これに伴う変速比の不安定な変動の発生を抑制することができるようにした、無段変速機の制御装置及び制御方法を提供することを目的としている。この目的に限らず、後述する発明を実施するための形態に示す各構成により導かれる作用効果であって、従来の技術によっては得られない作用効果を奏することも本件の他の目的として位置づけることができる。

（１）本発明の無段変速機の制御装置は、入力側のプライマリプーリ及び出力側のセカンダリプーリとこれらのプーリに掛け渡されたベルトとを備える無段変速機の制御装置であって、必要トルク伝達容量に基づき前記セカンダリプーリに供給するセカンダリ圧の指示値であるセカンダリ圧指示値を設定して前記セカンダリ圧指示値に基づき前記セカンダリ圧を制御するセカンダリ圧制御手段と、前記セカンダリプーリに供給された実際の油圧であるセカンダリ実圧を検出するセカンダリ圧検出手段と、目標変速比に基づき前記プライマリプーリに供給するプライマリ圧の指示値であるプライマリ圧指示値を設定して前記プライマリ圧指示値に基づき前記プライマリ圧を制御するプライマリ圧制御手段と、前記セカンダリ圧指示値又は前記プライマリ圧指示値に基づいてライン圧の指示値であるライン圧指示値を設定して前記ライン圧指示値に基づき前記ライン圧を制御するライン圧制御手段と、前記セカンダリ圧指示値が前記プライマリ圧指示値よりも高い運転状態であることを含む所定の開始条件が成立したら所定の終了条件が成立するまで、前記ライン圧の実際の油圧を前記セカンダリ実圧と同圧にする同圧制御を実施する同圧制御手段と、を備え、前記同圧制御手段は、前記同圧制御を実施する際に、前記セカンダリ圧制御手段により、前記セカンダリ圧指示値を所定量だけ底上げさせ、前記セカンダリ実圧に基づいて前記底上げ完了を判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記ライン圧指示値を徐々に低下させて、前記セカンダリ実圧の低下から前記ライン圧の実際の油圧が前記セカンダリ実圧と同圧になったことを判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値となるように前記ライン圧を制御すると共に、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値よりも低くなったらこの時点を開始時点として、前記プライマリ圧制御手段により、前記ライン圧指示値の前記開始時点からの変化量を演算し、前記変化量に基づいて前記プライマリ圧指示値を補正する同圧制御時補正制御を実施して前記プライマリ圧を制御することを特徴としている。

（２）前記プライマリ圧制御手段は、前記プライマリプーリ圧指示値に負の値である前記変化量を加算して前記プライマリ圧指示値を小さく補正する前記同圧制御時補正制御を実施することが好ましい。

（３）前記プライマリ圧制御手段は、前記同圧制御時補正制御の開始後、前記セカンダリ実圧の低下が判定されて且つ前記ライン圧指示値が前記同圧制御時補正制御の開始時点の値に復帰したら前記同圧制御時補正制御を終了することが好ましい。

（４）前記同圧制御手段は、前記セカンダリ実圧から前記セカンダリ圧指示値を減じた差分を演算し、前記差分が負であって且つその大きさが所定値以上になったことから前記ライン圧の実際の油圧が前記セカンダリ実圧と同圧になったことを判定し、前記セカンダリ圧を底上げさせる前記所定量は前記所定値に基づいて設定されることが好ましい。

（５）前記各制御手段で用いられる前記セカンダリ実圧は、前記セカンダリ圧検出手段により検出された値をローパスフィルタで処理した値であることが好ましい。

（６）本発明の無段変速機の制御方法は、入力側のプライマリプーリ及び出力側のセカンダリプーリとこれらのプーリに掛け渡されたベルトとを備えると共に、セカンダリ圧を制御するセカンダリ圧制御手段と、プライマリ圧を制御するプライマリ圧制御手段と、ライン圧を制御するライン圧制御手段と、前記ライン圧を前記セカンダリ圧と同圧にする同圧制御を実施する同圧制御手段と、を備えた無段変速機を制御する制御方法であって、前記セカンダリ圧制御手段は、必要トルク伝達容量に基づき前記セカンダリプーリに供給するセカンダリ圧の指示値であるセカンダリ圧指示値を設定して前記セカンダリ圧指示値に基づき前記セカンダリ圧を制御し、前記プライマリ圧制御手段は、目標変速比に基づき前記プライマリプーリに供給するプライマリ圧の指示値であるプライマリ圧指示値を設定して前記プライマリ圧指示値に基づき前記プライマリ圧を制御し、前記ライン圧制御手段は、前記セカンダリ圧指示値又は前記プライマリ圧指示値に基づいてライン圧の指示値であるライン圧指示値を設定して前記ライン圧指示値に基づき前記ライン圧を制御するものであって、前記セカンダリ圧がプライマリ圧よりも高い運転状態であることを含む所定の開始条件が成立したら所定の終了条件が成立するまで、前記同圧制御を実施し、前記同圧制御では、前記セカンダリ圧制御手段により、前記セカンダリ圧指示値を所定量だけ底上げさせるセカンダリ圧底上げステップと、前記セカンダリプーリに供給された実際の油圧であるセカンダリ実圧を検出し、前記セカンダリ実圧に基づいて前記セカンダリ圧底上げステップの完了を判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記ライン圧指示値を徐々に低下させるライン圧下げステップと、前記セカンダリ実圧の低下から前記ライン圧の実際の油圧が前記セカンダリ実圧と同圧になったことを判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値となるように前記ライン圧を制御するライン圧制御ステップと、を順に実施し、前記同圧制御の実施中には、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値よりも低くなったらこの時点を開始時点として、前記プライマリ圧制御手段により、前記ライン圧指示値の前記開始時点からの変化量を演算し、前記変化量に基づいて前記プライマリ圧指示値を補正する同圧制御時補正制御を実施して前記プライマリ圧を制御することを特徴としている。

本発明によれば、同圧制御の実施中には、セカンダリ実圧が低下し、これに起因して変速比の不安定な変動を招き易くなるが、セカンダリ実圧が低下したことからライン圧がセカンダリ圧と同圧になったことを判定し、セカンダリ実圧がセカンダリ圧指示値よりも低下したらこの時点からのライン圧指示値の変化量（減少量）に基づいてプライマリ圧指示値を補正してプライマリ圧を制御するので、上記の変速比の不安定な変動を抑制することができる。

本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置が適用されたエンジン車両の駆動系及び制御系を示す全体システム図である。 本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置の制御ブロック図である。 本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置によるライン圧指示値を説明するタイムチャートである。 本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置による同圧制御の開始条件を判定するためのマップの一例である。 本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置による同圧制御を説明するタイムチャートである。 本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置による同圧制御に伴う変速比の変動を説明するタイムチャートである。 本発明の一実施形態に係る無段変速機の制御装置による同圧制御を説明するフローチャートであり、（ａ）はライン圧制御を中心とした同圧制御のフローチャート、（ｂ）は同圧制御時補正制御のプライマリ圧制御のフローチャートである。

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。なお、以下に示す実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。以下の実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができるとともに、必要に応じて取捨選択することができ、あるいは適宜組み合わせることが可能である。

また、後述の油圧制御において、ライン圧、プライマリ圧、セカンダリ圧を制御するが、各油圧の実際の値は、ライン実圧、プライマリ実圧、セカンダリ実圧と呼び、このうち、プライマリ実圧及びセカンダリ実圧についてはセンサで検出されたものとする。また、プライマリ圧、セカンダリ圧については目標値を与えるが、これらをプライマリ圧目標値、セカンダリ圧目標値と呼ぶ。さらに、プライマリ圧やセカンダリ圧がプライマリ圧目標値やセカンダリ圧目標値となるように指令（指示）するための各指示値を、プライマリ圧指示値、セカンダリ圧指示値と呼ぶ。また、ライン圧の指示値をライン圧指示値と呼ぶ。

［１．全体システム構成］
図１は、本実施形態に係る制御装置が適用された車両の駆動系と制御系を示す全体システム図である。
図１に示すように、車両の駆動系は、駆動源であるエンジン（内燃機関）１と、トルクコンバータ２と、前後進切替機構３と、ベルト式無段変速機構４と、終減速機構５と、駆動輪６，６とを備えている。なお、トルクコンバータ２と前後進切替機構３とベルト式無段変速機構４と終減速機構５とをトランスミッションケース内に収納することによりベルト式無段変速機１００（以下、ＣＶＴ１００という）が構成される。

エンジン１には、スロットルバルブ開閉動作や燃料カット動作等により出力トルク制御を行なう出力トルク制御アクチュエータ１０が装備される。これによって、エンジン１は、ドライバによるアクセル操作による出力トルクの制御以外に、外部からのエンジン制御信号による出力トルクの制御も可能になっている。

トルクコンバータ２は、トルク増大機能を有する発進要素であり、トルク増大機能を必要としないとき、エンジン出力軸１１（＝トルクコンバータ入力軸）とトルクコンバータ出力軸２１とを直結可能なロックアップクラッチ２０を有する。このトルクコンバータ２は、エンジン出力軸１１にコンバータハウジング２２を介して連結されたポンプインペラ２３と、トルクコンバータ出力軸２１に連結されたタービンライナ２４と、ケースにワンウェイクラッチ２５を介して設けられたステータ２６とを構成要素とする。

前後進切替機構３は、ベルト式無段変速機構４への入力回転方向を前進走行時の正転方向と後退走行時の逆転方向とで切り替える機構である。この前後進切替機構３は、遊星歯車機構３０と、複数のクラッチプレートから成る前進クラッチ３１と、複数のブレーキプレートから成る後退ブレーキ３２とを有する。遊星歯車機構３０は、例えばダブルピニオン式であり、サンギヤがトルクコンバータ出力軸２１に連結され、キャリアが変速機入力軸４０に連結される。前進クラッチ３１は、前進走行時に締結し、遊星歯車機構３０のサンギヤとキャリアとを直結する。後退ブレーキ３２は、後退走行時に締結し、遊星歯車機構３０のリングギヤをケースに固定する。

ベルト式無段変速機構４は、ベルト接触径の変更により変速機入力軸４０の入力回転数と変速機出力軸４１の出力回転数との比である変速比（変速機入力回転数／変速機出力回転数）を無段階に変化させる無段変速機能を備える。このベルト式無段変速機構４は、プライマリプーリ４２と、セカンダリプーリ４３と、ベルト４４とを有し、作動油（ＡＴＦ；Automatic Transmission Fluid）の油圧によって制御される。

プライマリプーリ４２は、固定プーリ４２ａ及びスライドプーリ４２ｂにより構成され、スライドプーリ４２ｂは、プライマリ油圧室４５に導かれるプライマリ圧（プライマリプーリ圧とも呼ぶ）Ppriにより軸方向にスライド移動する。セカンダリプーリ４３は、固定プーリ４３ａ及びスライドプーリ４３ｂにより構成され、スライドプーリ４３ｂは、セカンダリ油圧室４６に導かれるセカンダリ圧（セカンダリプーリ圧とも呼ぶ）Psecにより軸方向に移動する。

プライマリプーリ４２の固定プーリ４２ａ及びスライドプーリ４２ｂの各対向面であるシーブ面、及び、セカンダリプーリ４３の固定プーリ４３ａ及びスライドプーリ４３ｂの各対向面であるシーブ面は、何れもＶ字形状をなし、ベルト４４の両側のフランク面はこれらの各シーブ面と接触する。即ち、ベルト４４は、プライマリプーリ４２のＶ字形状をなすシーブ面とセカンダリプーリ４３のＶ字形状をなすシーブ面とに掛け渡されている。各スライドプーリ４２ｂ，４３ｂの移動に応じて、プライマリプーリ４２及びセカンダリプーリ４３へのベルト４４の巻付き半径が変更されることにより、変速比が変更される。

終減速機構５は、ベルト式無段変速機構４の変速機出力軸４１からの変速機出力回転を減速すると共に差動機能を与えて左右の駆動輪６，６に伝達する機構である。この終減速機構５は、変速機出力軸４１と左右のドライブ軸５１，５１との間に介装され、変速機出力軸４１に設けられた第一ギヤ５２，アイドラ軸５０に設けられた第二ギヤ５３，第三ギヤ５４及び最終減速ギヤ５５と、差動機能を持つディファレンシャルギヤ５６とを有する。

車両の制御系のうち、特にＣＶＴ１００の制御系は、図１に示すように、変速油圧コントロールユニット７と、ＣＶＴ電子コントロールユニット８（制御装置、以下、ＣＶＴＥＣＵ８という）とを備えている。また、このＣＶＴＥＣＵ８と情報を授受するエンジンコントロールユニット９（以下、エンジンＥＣＵ９という）が装備されている。なお、各電子コントロールユニット（ＥＣＵ：Electronic Control Unit）８，９は、入出力装置，多数の制御プログラムを内蔵した記憶装置（ＲＯＭ，ＲＡＭ等），中央処理装置（ＣＰＵ），タイマカウンタ等を備えて構成される。

油圧コントロールユニット７は、プライマリ油圧室４５に導かれるプライマリ圧Ppriと、セカンダリ油圧室４６に導かれるセカンダリ圧Psecとを作り出す油圧制御ユニットである。この油圧コントロールユニット７は、オイルポンプ７０と、レギュレータ弁７１と、ライン圧ソレノイド７２と、プライマリ圧減圧弁７３と、プライマリ圧ソレノイド７４と、セカンダリ圧減圧弁７５と、セカンダリ油圧ソレノイド７６と、を備えている。

レギュレータ弁７１は、オイルポンプ７０からの吐出圧を元圧として、ライン圧を調圧する弁である。このレギュレータ弁７１は、ライン圧ソレノイド７２によって駆動され、オイルポンプ７０から圧送された油圧を、ＣＶＴコントロールユニット８からの指令に応じて所定のライン圧に調圧する。

プライマリ圧減圧弁７３及びセカンダリ圧減圧弁７５は、レギュレータ弁７１により作り出されたライン圧を元圧として、プライマリ油圧室４５及びセカンダリ油圧室４６にそれぞれ導かれるプライマリ圧Ppri及びセカンダリ圧Psecを調圧する弁である。これらの減圧弁７３，７５は、それぞれプライマリ圧ソレノイド７４及びセカンダリ油圧ソレノイド７６によって駆動され、ＣＶＴコントロールユニット８からの指令に応じてライン圧を減圧して所定のプライマリ圧Ppri及びセカンダリ圧Psecに制御する。

ＣＶＴコントロールユニット８には、プライマリプーリ４２の回転速度（単位時間回転数）Npriを検出するプライマリ回転センサ８０、セカンダリプーリ４３の回転速度（単位時間回転数）Nsecを検出するセカンダリ回転センサ８１、セカンダリ圧Psecを検出するセカンダリ圧センサ８２ａ、プライマリ圧Ppriを検出するプライマリ圧センサ８２ｂ、作動油の温度OTを検出する油温センサ８３、シフトポジションを検知するインヒビタースイッチ８４、車両のブレーキスイッチ８５、車両のアクセル開度センサ８６、車両のスロットル開度センサ８７等の各種センサが接続され、これらのセンサ情報やスイッチ情報が入力される。また、ＣＶＴＥＣＵ８には、エンジンＥＣＵ９からトルク情報が入力され、ＣＶＴＥＣＵ８は、エンジンＥＣＵ９に対してトルクリクエストを出力する。なお、セカンダリ圧センサ８２ａ及びプライマリ圧センサ８２ｂの検出値は、図示しないローパスフィルタで処理して微小な(高周波の)振動成分の除去を図った上でＣＶＴコントロールユニット８にて各制御に使用される。

ＣＶＴＥＣＵ８は、所定の制御指令（ライン圧指示値）をライン圧ソレノイド７２に出力するライン圧制御、所定のセカンダリ圧目標値Psec_tgを得る制御指令（セカンダリ圧指示値Psec_co）をセカンダリ油圧ソレノイド７６に出力するセカンダリ圧制御、所定のプライマリ圧目標値Ppri_tgを得る制御指令（プライマリ圧指示値Ppri_co）をプライマリ油圧ソレノイド７５に出力するプライマリ圧制御、前進クラッチ３１及び後退ブレーキ３２の締結／解放を制御する前後進切替制御等を行なう。

ＣＶＴＥＣＵ８には、これらのセカンダリ圧Psec，プライマリ圧Ppri，ライン圧の制御を行なうセカンダリ圧制御部（セカンダリ圧制御手段）８ａ，プライマリ圧制御部（プライマリ圧制御手段）８ｂ，ライン圧制御部（ライン圧制御手段）８ｃがそれぞれ機能要素として備えられている。また、ＣＶＴＥＣＵ８には、これらのセカンダリ圧制御部８ａ，プライマリ圧制御部８ｂ，ライン圧制御部８ｃを通じて、本装置に特徴的な同圧制御を実施する同圧制御部（同圧制御手段）８ｄが機能要素として備えられている。

まず、基本的なセカンダリ圧指示値Psec_co，プライマリ圧指示値Ppri_co，ライン圧指示値PL_coの設定を説明する。
セカンダリ圧制御部８ａは、エンジンＥＣＵ９からの情報からベルト式無段変速機構４により伝達するトルク容量（必要トルク伝達容量）を算出しこの伝達トルク容量からセカンダリ圧目標値Psec_tgを導出してセカンダリ圧指示値Psec_coを設定する。なお、セカンダリ圧指示値Psec_coはこのセカンダリ圧目標値Psec_tgに、セカンダリ実圧Psecに基づくフィードバック補正量を加算することで設定するので、セカンダリ圧目標値Psec_tgは油圧ＦＢ前のセカンダリ圧指示値であり、セカンダリ圧指示値Psec_coは油圧ＦＢ後のセカンダリ圧指示値Psec_tgでもある。

プライマリ圧制御部８ｂは、エンジンＥＣＵ９から目標変速比の情報を入手してこの目標変速比と実変速比（プライマリプーリ４２の回転速度Npri及びセカンダリプーリ４３の回転速度Nsecから算出）とセカンダリ圧指示値Psec_coとから、プライマリ圧目標値Ppri_tgを設定し、このプライマリ圧目標値Ppri_tgとプライマリ実圧Ppriとからプライマリ圧指示値Ppri_coを設定する。

ライン圧制御部８ｃはセカンダリ圧指示値Psec_co及びプライマリ圧指示値Ppri_coに基づいてライン圧指示値PL_coを設定する。
通常のライン圧制御では、以下に示すように、セカンダリ圧指示値Psec_co及びプライマリ圧指示値Ppri_coに基づいて、セカンダリ圧指示値Psec_coに余裕圧分αを加算した値（＝Psec_co＋α）とプライマリ圧指示値Ppri_coに余裕圧分βを加算した値（＝P pri_co＋α）とのうちの大きい方をライン圧指示値PL_coに設定する。このような余裕圧分α，βの加算操作についてはライン圧オフセットとも呼び、余裕圧分α，βオフセット量とも呼ぶ。なお、セカンダリ圧指示値Psec_coには、油圧ＦＢ（フィードバック）前のセカンダリ圧指示値Psec_coと、この油圧ＦＢ前のセカンダリ圧指示値（＝セカンダリ圧目標値Psec_tg）を油圧フィードバック補正量で補正した油圧ＦＢ後のセカンダリ圧指示値Psec_coとがあり、ここでは、セカンダリ圧指示値Psec_coについては、油圧ＦＢ前のセカンダリ圧指示値（＝セカンダリ圧目標値Psec_tg）の方が大きい場合は油圧ＦＢ前のセカンダリ圧指示値Psec_tgをセカンダリ圧指示値Psec_coとする。
PL_co＝ＭＡＸ〔（Psec_co＋α），（P pri_co＋β）〕

図３はセカンダリ圧指示値Psec_co及びプライマリ圧指示値Ppri_coに基づき設定したライン圧指示値PL_coを示すタイムチャートであり、一点鎖線はセカンダリ圧目標値（油圧ＦＢ前のセカンダリ圧指示値）Psec_tgを、破線はセカンダリ圧指示値（油圧ＦＢ後のセカンダリ圧指示値）Psec_coを、二点鎖線はプライマリ圧指示値Ppri_coを、実線はライン圧指示値PL_coを、それぞれ示す。このように、ライン圧指示値PL_coをセカンダリ圧指示値Psec_coやプライマリ圧指示値Ppri_coに対して余裕をもった値に設定することにより、セカンダリ圧Psec及びプライマリ圧指示値Ppriを、確実にセカンダリ圧指示値Psec_co及びプライマリ圧指示値Ppri_coに近づけることができる。

［２．同圧制御］
［２−１．ライン圧制御］
ライン圧制御には、プーリ圧、即ち、プライマリ圧指示値Ppri_co及びセカンダリ圧指示値Psec_coに応じてライン圧指示値PL_coを設定してこのライン圧指示値PL_coに応じた制御指令をライン圧ソレノイド７２に出力する通常のライン圧制御と、所定の開始条件が成立した場合に実施される同圧制御とがある。

同圧制御について詳述する。
同圧制御とは、ライン圧PLを必要なプーリ圧まで低下させ、必要なプーリ圧と同圧にする制御であり、これによりオイルポンプ７０の吐出圧を低下させるとともにフリクションを低減させることで燃費向上を図る。なお、必要なプーリ圧とは、セカンダリ圧Psecとプライマリ圧Ppriのうち高い方の油圧、即ち、上記の余裕圧分α，βを考慮しないセカンダリ圧指示値Psec_co及びプライマリ圧指示値Ppri_coのうち高い方の油圧値である。つまり、同圧制御では、ライン圧PLがセカンダリ圧指示値Psec_co及びプライマリ圧指示値Ppri_coのうち高い方の油圧まで低下され、減圧弁７３，７５による調圧が行なわれずに、ライン圧PLがそのままプライマリ油圧室４５又はセカンダリ油圧室４６へ導かれる。

ここでは、ライン圧PLをセカンダリ圧Psecと同圧状態にする同圧制御について詳述する。この同圧制御（セカンダリ圧との同圧制御）が開始される所定の開始条件は、例えば以下の条件（Ａ）〜（Ｃ）の全てが成立することである。
（Ａ）ＣＶＴ１００の運転領域が低車速高回転領域である
（Ｂ）油温OTが所定温度OT₀以上である（OT≧OT₀）
（Ｃ）セカンダリ圧指示値Psec_coが所定値以上である（Psec_co≧所定値）

上記の条件（Ａ）は、例えばＣＶＴＥＣＵ８に予め記憶された図４に示すようなマップを用いて判定される。プライマリ回転センサ８０で検出されたプライマリ回転数Npriと、セカンダリ回転センサ８１で検出されたセカンダリ回転数Nsecから算出される車速Vとを図４のマップに適用し、斜線で表す領域Ａに該当する運転状態の場合は、条件（Ａ）が成立したと判定される。なお、図４中には、斜線で表す運転領域Ａ及びドットで表す運転領域Ｄを、最ローの変速線，最ハイの変速線と共に示しており、この最ローの変速線を含む領域Ａの運転状態での変速比はロー側となるため、プライマリ圧Ppriとセカンダリ圧Psecとの関係は、セカンダリ圧Psecの方がプライマリ圧Ppriよりも高い油圧となる（Psec＞Ppri）。したがって、条件（Ａ）は「セカンダリ圧Psecの方がプライマリ圧Ppriよりも高い状態である」と言い換えることができる。

上記の条件（Ｂ）は、油温OTが低い場合には同圧制御を実施しないようにするための温度条件であり、油温センサ８３で検出された油温OTを判定基準温度である所定温度OT₀と比較して判定される。上記の条件（Ｃ）は、後述のセカンダリ圧制御におけるセカンダリ圧指示値Psec_coを判定基準圧である所定値と比較して判定される。なお、所定温度OT₀及び所定値は、同圧制御を実施可能な油温及びセカンダリ圧に予め設定されている。

次に、同圧制御の内容について、図５のタイムチャート及び図７（ａ）のフローチャートを用いて説明する。上記の開始条件が成立したと判定されると（時刻ｔ₀）、ライン圧PLを実際のセカンダリ圧（SEC実圧）Psecと同圧にするための同圧生成処理が開始される。

具体的には、時刻ｔ₀で同圧制御の開始が判定されると、図５（ａ）に示すように、まず、セカンダリ圧制御部８ａにより、セカンダリ圧指示値Psec_coを上昇させセカンダリ圧Psecを所定量だけ底上げさせるセカンダリ圧底上げステップを実施する〔図７（ａ）のステップＳ１０〕。つまり、セカンダリ圧目標値Psec_tgを所定量だけ増大させ、セカンダリ圧Psecがセカンダリ圧目標値Psec_tgに近づくようにセカンダリ圧指示値Psec_coを上昇させる。このセカンダリ圧の底上げにかかる所定量については後述する。このときには、ライン圧指示値PL_coは通常通りに、セカンダリ圧指示値Psec_coに余裕圧分（オフセット量）αを加算した値とされるので、セカンダリ圧Psecの上昇と共にライン圧指示値PLも同様に上昇する。

そして、時刻ｔ_１で、セカンダリ実圧Psecに基づいて底上げ完了を判定したら〔図７（ａ）のステップＳ２０〕、つまり、セカンダリ実圧Psecが、所定量増大させたセカンダリ圧目標値Psec_tgに達したら、ライン圧制御部８ｃにより、ライン圧指示値PL_coを所定の傾きで徐々に低下させるライン圧下げステップを実施する〔図７（ａ）のステップＳ３０〕。ここでは、図５（ｂ）に示すように、オフセット量αを減少させることでライン圧指示値PL_coを低下させる。これにより、ライン圧指示値PL_coは目標セカンダリ圧Psec_tgに接近し更に目標セカンダリ圧Psec_tgよりも低圧にされる。セカンダリ実圧Psecは実際のライン圧（ライン実圧）PLよりも高圧にはならないため、ライン実圧PLがセカンダリ圧目標値Psec_tgよりも低圧にされると、セカンダリ実圧Psecはセカンダリ圧目標値Psec_tgよりも低圧になる。

即ち、セカンダリ実圧Psecは、ライン圧PLがセカンダリ圧目標値Psec_tgよりも低くなった時刻ｔ₂からライン圧PLによって引き下げられる状態となり、これによりセカンダリ圧目標値Psec_tgとセカンダリ実圧Psecとの間にずれが生じる。ライン実圧PLは直接検出できないがセカンダリ実圧Psecはセカンダリ圧センサ８２ａにより検出できる。そこで、このずれの大きさ（セカンダリ実圧Psecからセカンダリ圧目標値Psec_tgを減算した差分ΔPsecの大きさ）を算出することができ、この差分Δpsecは負の値であり、差分Δpsecの大きさ（絶対値）が所定値Pc以上になったときにライン実圧PLがセカンダリ実圧Psecと同圧になったと判定され（時刻ｔ₃）、同圧生成処理が終了され、これが判定される〔図７（ａ）のステップＳ４０〕。

なお、所定値Pcは、セカンダリ圧目標値Psec_tgからセカンダリ実圧Psecが偏移したことを判定し得る値（例えば油圧振動の振幅よりも大きな値）に予め設定されており、以下、同圧判定値Pcという。また、この判定を同圧完了判定といい、同圧完了判定された時刻ｔ_３を同圧完了時点という。つまり、同圧完了時点ｔ_３で、ライン圧PLを低下させる制御が終了される。セカンダリ圧底上げステップでセカンダリ圧目標値Psec_tgを増大する際の所定量は、この所定値Pcと一致するように設定される。ただし、セカンダリ圧センサ８２ａの検出値をローパスフィルタで処理した値は、セカンダリ実圧Psec同圧完了時点ｔ_３よりも前の時点ｔ_２でセカンダリ圧目標値Psec_tgよりも低下する。

同圧完了判定後（時刻ｔ_３以降）は、後述のセカンダリ圧制御における油圧フィードバック制御によって演算された油圧フィードバック補正量FB〔図５（ｃ）参照〕がライン圧指示値PL_coに反映され、ライン実圧PLとセカンダリ実圧Psecとの同圧状態が維持されながら、ライン実圧PL（セカンダリ圧センサ８２ａにより検出されるセカンダリ実圧Psec）がセカンダリ圧目標値Psec_tgに近づけられる〔図７（ａ）のステップＳ５０のライン圧の同圧制御〕。

ライン実圧PLとセカンダリ実圧Psecとを同圧状態とする実質的な同圧制御領域は時点ｔ_４までであり、時点ｔ_４からは同圧制御を終了するためにライン圧PLのオフセット値を徐々に上昇させて、ライン圧指示値PL_coをセカンダリ圧目標値Psec_tgから離す制御を行っている。しかし、時点ｔ_４以降も時点ｔ_５までは、油圧フィードバック補正量FBがライン圧指示値PL_coに反映されるため、ライン圧指示値PL_coの上昇は抑制される。一方、セカンダリ実圧Psecもセカンダリ圧指示値Psec_coよりもライン圧指示値PL_coが小さいため、ライン実圧PLとセカンダリ実圧Psecとが同じ圧力となる同圧状態が時点ｔ_５まで維持される。時点ｔ_５以降は、油圧フィードバック補正量FBがなくなるため、ライン圧PLのオフセット値に応じてライン圧指示値PL_coとライン実圧PLとが上昇し、セカンダリ実圧Psecと完全に乖離した時点ｔ_６において完全に同圧制御が終了〔図７（ａ）のステップＳ６０〕し、通常のライン圧制御に戻る。

ライン圧PLをセカンダリ圧Psecと同圧状態にする同圧制御（セカンダリ圧との同圧制御）が終了される条件は、例えば以下の条件（Ｄ）が成立することである。
（Ｄ）運転領域がセカンダリ圧指示値Psec_co＜プライマリ圧指示値Ppri_coの領域である
条件（Ｄ）は、例えば運転状態が図４のマップのうちドットで表す領域Ｄに該当する場合に成立したと判定される。セカンダリ圧との同圧制御の終了条件が成立したと判定された場合は、通常のライン圧制御が実施される。

［２−２．プライマリ圧制御］
本装置では、この同圧制御中に、特有のプライマリ圧制御を行なうようになっている。図２に示すように、セカンダリ圧目標値Psec_tgはベルト式無段変速機構４の伝達トルク容量（必要トルク伝達容量）に基づいて設定され、セカンダリ圧指示値Psec_coはセカンダリ圧目標値Psec_tgとセカンダリ実圧Psecとに基づいて設定される。また、プライマリ圧目標値Ppri_tgは、通常、目標変速比と実変速比（プライマリプーリ４２の回転速度Npri及びセカンダリプーリ４３の回転速度Nsecから算出）とセカンダリ圧指示値Psec_coとから設定し、プライマリ圧指示値Ppri_coは、このプライマリ圧目標値Ppri_tgとプライマリ実圧P priとから設定される。

したがって、このように、プライマリ圧Ppriは、基本的に、プライマリプーリ４２の回転速度Npri及びセカンダリプーリ４３の回転速度Nsecから算出される実変速比に基づくフィードバック制御で行なうが、同圧制御中には、図７（ｂ）に示すように、セカンダリ実圧Psecがセカンダリ指示値Psec_coよりも低くなったかを判定し〔ステップＳ２１０〕、セカンダリ実圧Psecがセカンダリ指示値Psec_coよりも低くなったら、この時点を開始時点として、この開始時点からのライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_coを演算する〔ステップＳ２２０〕。
つまり、この制御の開始時点のライン圧指示値をPL_co_stとし、その後のある時点のライン圧指示値をPL_coとすると、この時点のライン圧指示値の変化量ΔPL_coは、
ΔPL_co＝PL_co−PL_co_st
となる。
この状況では、ライン圧指示値PL_coは減少操作されているのでライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_co（ｔ）は負（減少量）になる。このライン圧指示値の変化量ΔPL_co（ｔ）に基づいてプライマリ圧目標値Ppri_tgを補正して、これによりプライマリ圧指示値Ppri_coを補正する同圧制御時補正制御を実施し〔ステップＳ２３０〕、変化量ΔPL_co（ｔ）によりフィードフォワード制御を行なう。

この同圧制御時補正制御について、具体的には、図２に示すように、その時点のフィードバック後のプライマリ圧指示値Ppri_coに変化量ΔPL_co（ｔ）を加算したものを新たにプライマリ圧指示値Ppri_co（変化量ΔPL_co（ｔ）は負なので減少する）に設定する。ここでは、変化量ΔPL_co（ｔ）をそのままプライマリ圧指示値Ppri_coに加算しているが、プライマリ圧指示値Ppri_coの補正は、変化量ΔPL_co（ｔ）をそのまま加算するものに限らない。また、ライン圧指示値PL_coが開始時点のライン圧指示値PL_co_stに復帰すればこの制御（プライマリ圧Ppriの同圧制御時補正制御）を終了する〔ステップＳ２４０〕。ライン圧指示値PL_coが開始時点のライン圧指示値PL_co_stに復帰していなければ、開始時点からのライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_coを演算するステップＳ２２０に戻って、プライマリ圧Ppriの同圧制御時補正制御を継続する。

図６はこのプライマリ圧Ppriの同圧制御時補正制御を説明するタイムチャートであり、図６（ａ）に斜線を付して示すようにセカンダリ実圧Psecがセカンダリ指示値Psec_coよりも低くなると、図６（ｂ）に斜線を付して示すように、この時点からのライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_coに応じてプライマリ圧指示値Ppri_coも減少する。図６（ｂ）において、細い二点鎖線で示すものは、この同圧制御時補正制御を行なわない場合のライマリプーリ圧指示値Ppri_co１であり、太い二点鎖線で示すものは、この同圧制御時補正制御を行なった場合のライマリ圧指示値Ppri_co２である。

同圧制御時補正制御を行なわない場合、プライマリ圧指示値Ppri_coの減少が遅れて、図６（ｃ）に示すように、目標変速比に対する実変速比の偏差が大きくなり、変速比が不安定に変動する、同圧制御時補正制御を行なった場合、プライマリ圧指示値Ppri_coの減少が適正なタイミングで行なわれ、図６（ｄ）に示すように、目標変速比に対する実変速比の偏差が小さくなり、変速比は安定する。

［３．作用及び効果］
本発明の一実施形態にかかる無段変速機の制御装置及び制御方法は上述のように構成され、同圧制御により、ライン圧が必要なプーリ圧（セカンダリ圧）まで低下されるので、オイルポンプの吐出圧を低下させるとともにフリクションを低減させることができ、燃費を向上させることができる。

この同圧制御の実施中には、セカンダリ実圧Ｐpriが低下したことからライン圧PLがセカンダリ圧Ｐpriと同圧になったことを判定するので、この判定に伴いセカンダリ実圧Ｐsecが低下し、これに起因して変速比の不安定な変動を招き易くなるが、セカンダリ実圧Ｐsecがセカンダリ圧指示値Ｐsec_coよりも低下したら、この時点からのライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_co（＜０）に基づいてプライマリプーリ圧指示値Ｐpri_coを補正する同圧制御時補正制御を実施してプライマリ圧Ｐpriを制御するので、上記の変速比の不安定な変動が抑制され、実変速比を、目標の変速比に近い状態に安定させることができる。

また、同圧制御時補正制御の開始後、セカンダリ実圧Psecの低下が判定され且つライン圧指示値が同圧制御時補正制御開始時の値に復帰したら同圧制御時補正制御を終了するため、プライマリプーリ圧指示値Ｐpri_coの必要かつ十分な補正を実施することができる。

また、同圧制御では、差分ΔＰsecが負であって且つその大きさが所定値（同圧判定値Pc）以上になったことからライン実圧PLがセカンダリ実圧Psecと同圧になったことを判定し、セカンダリ圧指示値PL_coを底上げ（増加）させる際の所定量をこの所定値（同圧判定値Pc）に基づき、この所定値（同圧判定値Pc）と一致するように設定するので、セカンダリ圧指示値PL_coの過剰な底上げを回避し、適切に底上げをすることができる。ただし、底上げ（増加）させる際の所定量は同圧判定値Pcと必ずしも一致させなくても良い。

［４．その他］
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。
例えば、プライマリ圧指示値Ppri_coの補正は、ライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_coをそのままプライマリ圧指示値Ppri_coに加算する以外に、ライン圧指示値PL_coの変化量ΔPL_coに一定の係数を掛けたものをプライマリ圧指示値Ppri_coに加算したりしてもよい。

４２ プライマリプーリ
４３ セカンダリプーリ
４４ ベルト
７ 油圧コントロールユニット
７０ オイルポンプ
８ ＣＶＴＥＣＵ（制御装置）
８ａ セカンダリ圧制御部（セカンダリ圧制御手段）
８ｂ プライマリ圧制御部（プライマリ圧制御手段）
８ｃ ライン圧制御部（ライン圧制御手段）
８ｄ 同圧制御部（同圧制御手段）
１００ ＣＶＴ（無段変速機）
Psec セカンダリ圧，セカンダリ実圧
Psec_tg セカンダリ圧目標値
Psec_co セカンダリ圧指示値
ΔPsec 差分
PL ライン圧，ライン実圧
PL_co ライン圧指示値
ΔPL_co ライン圧指示値の変化量
Ppri プライマリ圧，プライマリ実圧
Ppri_tg プライマリ圧目標値
Ppri_co プライマリ圧指示値

Claims (6)

1. 入力側のプライマリプーリ及び出力側のセカンダリプーリとこれらのプーリに掛け渡されたベルトとを備える無段変速機の制御装置であって、
   必要トルク伝達容量に基づき前記セカンダリプーリに供給するセカンダリ圧の指示値であるセカンダリ圧指示値を設定して前記セカンダリ圧指示値に基づき前記セカンダリ圧を制御するセカンダリ圧制御手段と、
   前記セカンダリプーリに供給された実際の油圧であるセカンダリ実圧を検出するセカンダリ圧検出手段と、
   目標変速比に基づき前記プライマリプーリに供給するプライマリ圧の指示値であるプライマリ圧指示値を設定して前記プライマリ圧指示値に基づき前記プライマリ圧を制御するプライマリ圧制御手段と、
   前記セカンダリ圧指示値又は前記プライマリ圧指示値に基づいてライン圧の指示値であるライン圧指示値を設定して前記ライン圧指示値に基づき前記ライン圧を制御するライン圧制御手段と、
   前記セカンダリ圧指示値が前記プライマリ圧指示値よりも高い運転状態であることを含む所定の開始条件が成立したら所定の終了条件が成立するまで、前記ライン圧の実際の油圧を前記セカンダリ実圧と同圧にする同圧制御を実施する同圧制御手段と、を備え、
   前記同圧制御手段は、
   前記同圧制御を実施する際に、前記セカンダリ圧制御手段により、前記セカンダリ圧指示値を所定量だけ底上げさせ、
   前記セカンダリ実圧に基づいて前記底上げ完了を判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記ライン圧指示値を徐々に低下させて、
   前記セカンダリ実圧の低下から前記ライン圧の実際の油圧が前記セカンダリ実圧と同圧になったことを判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値となるように前記ライン圧を制御すると共に、
   前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値よりも低くなったらこの時点を開始時点として、前記プライマリ圧制御手段により、前記ライン圧指示値の前記開始時点からの変化量を演算し、前記変化量に基づいて前記プライマリ圧指示値を補正する同圧制御時補正制御を実施して前記プライマリ圧を制御する
   ことを特徴とする、無段変速機の制御装置。
2. 前記プライマリ圧制御手段は、前記プライマリ圧指示値に負の値である前記変化量を加算して前記プライマリ圧指示値を小さく補正する前記同圧制御時補正制御を実施する
   ことを特徴とする、請求項１記載の無段変速機の制御装置。
3. 前記プライマリ圧制御手段は、前記同圧制御時補正制御の開始後、前記セカンダリ実圧の低下が判定されて且つ前記ライン圧指示値が前記同圧制御時補正制御の開始時点の値に復帰したら前記同圧制御時補正制御を終了する
   ことを特徴とする、請求項２記載の無段変速機の制御装置。
4. 前記同圧制御手段は、前記セカンダリ実圧から前記セカンダリ圧指示値を減じた差分を演算し、前記差分が負であって且つその大きさが所定値以上になったことから前記ライン圧の実際の油圧が前記セカンダリ圧と同圧になったことを判定し、
   前記セカンダリ圧指示値を底上げさせる前記所定量は前記所定値に基づいて設定される
   ことを特徴とする、請求項１〜３の何れか１項に記載の無段変速機の制御装置。
5. 前記各制御手段で用いられる前記セカンダリ実圧は、前記セカンダリ圧検出手段により検出された値をローパスフィルタで処理した値である
   ことを特徴とする、請求項１〜４の何れか１項に記載の無段変速機の制御装置。
6. 入力側のプライマリプーリ及び出力側のセカンダリプーリとこれらのプーリに掛け渡されたベルトとを備えると共に、セカンダリ圧を制御するセカンダリ圧制御手段と、プライマリ圧を制御するプライマリ圧制御手段と、ライン圧を制御するライン圧制御手段と、前記ライン圧を前記セカンダリ圧と同圧にする同圧制御を実施する同圧制御手段と、を備えた無段変速機を制御する制御方法であって、
   前記セカンダリ圧制御手段は、必要トルク伝達容量に基づき前記セカンダリプーリに供給するセカンダリ圧の指示値であるセカンダリ圧指示値を設定して前記セカンダリ圧指示値に基づき前記セカンダリ圧を制御し、
   前記プライマリ圧制御手段は、目標変速比に基づき前記プライマリプーリに供給するプライマリ圧の指示値であるプライマリ圧指示値を設定して前記プライマリ圧指示値に基づき前記プライマリ圧を制御し、
   前記ライン圧制御手段は、前記セカンダリ圧指示値又は前記プライマリ圧指示値に基づいてライン圧の指示値であるライン圧指示値を設定して前記ライン圧指示値に基づき前記ライン圧を制御するものであって、
   前記セカンダリ圧が前記プライマリ圧よりも高い運転状態であることを含む所定の開始条件が成立したら所定の終了条件が成立するまで、前記同圧制御を実施し、
   前記同圧制御では、
   前記セカンダリ圧制御手段により、前記セカンダリ圧指示値を所定量だけ底上げさせるセカンダリ圧底上げステップと、
   前記セカンダリプーリに供給された実際の油圧であるセカンダリ実圧を検出し、前記セカンダリ実圧に基づいて前記セカンダリ圧底上げステップの完了を判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記ライン圧指示値を徐々に低下させるライン圧下げステップと、
   前記セカンダリ実圧の低下から前記ライン圧の実際の油圧が前記セカンダリ実圧と同圧になったことを判定したら、前記ライン圧制御手段により、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値となるように前記ライン圧を制御するライン圧制御ステップと、を順に実施し、
   前記同圧制御の実施中には、前記セカンダリ実圧が前記セカンダリ圧指示値よりも低くなったらこの時点を開始時点として、前記プライマリ圧制御手段により、前記ライン圧指示値の前記開始時点からの変化量を演算し、前記変化量に基づいて前記プライマリ圧指示値を補正する同圧制御時補正制御を実施して前記プライマリ圧を制御する
   ことを特徴とする、無段変速機の制御方法。

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