JP2017136815A - 有機樹脂被覆表面処理金属板 - Google Patents

Abstract

【課題】優れた製缶適性を有し、さらに内容品充填後のパストライズ処理やレトルト処理等の殺菌処理にも対応可能な優れた耐熱水密着性を有する缶体、及び製蓋適性・耐熱水密着性に優れた缶蓋を提供可能であると共に、経済性にも優れ、かつ環境への負荷が小さい有機樹脂被覆表面処理金属板を提供する。
【解決手段】金属板の少なくとも片面に、表面処理皮膜層及び該表面処理皮膜層上に有機樹脂被覆層が形成されて成る有機樹脂被覆表面処理金属板であって、該表面処理皮膜層がポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物を含有し、且つ、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．０５〜２．３５であることを特徴とする。
【選択図】なし

Description

本発明は、飲料缶等の缶体・缶蓋用途に用いられる有機樹脂被覆表面処理金属板に関するものであり、より詳細には、優れた製缶適性を有し、かつ内容品充填後に施される殺菌処理にも対応可能な優れた耐熱水密着性を有する缶体、及び優れた製蓋適性・耐熱水密着性を有する缶蓋を提供可能であると共に、経済性にも優れ、かつ環境への負荷が小さい有機樹脂被覆表面処理金属板に関する。

アルミニウム等の金属板を有機樹脂で被覆した有機樹脂被覆金属板は、缶用材料として古くから知られており、この有機樹脂被覆金属板を絞り加工或いは絞り・しごき加工に付して、飲料等を充填するためのシームレス缶とし、或いはこれをプレス成形してイージーオープンエンド等の缶蓋とすることもよく知られている。例えば、エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂から成る熱可塑性樹脂フィルムを有機樹脂被覆層として有する有機樹脂被覆金属板は、シームレス缶用の製缶材料として使用されている（特許文献１）。

また、このような缶体・缶蓋用途の有機樹脂被覆金属板に用いられる金属板としては、一般に、耐食性や有機樹脂被覆層との密着性を確保することを目的として、化成処理等の表面処理を施した表面処理金属板が用いられる。このような表面処理としては、例えばリン酸クロメート処理があり、リン酸クロメート処理を施した表面処理金属板から成る有機樹脂被覆表面処理金属板は、それを用いてシームレス缶等を成形した場合において、製缶適性に優れると共に、内容物充填・密封後の殺菌処理時における有機樹脂被覆層と金属基材間の密着性（耐熱水密着性）に優れることから、広く使用されてきたが、環境保護の観点からノンクロム系表面処理への要請が高まっている。

これまでに缶用材料向けのノンクロム系表面処理が数多く提案されてきた。例えば有機樹脂被覆シームレスアルミニウム缶向けとして、ジルコニウム化合物とリン化合物、及びフェノール化合物を用いた有機無機複合系の化成処理が提案されており、優れた製缶適性や耐熱水密着性を発現し得るものである（特許文献２）。しかしながら、上記で提案されている表面処理は、処理後に水洗が必要な化成型（反応型）の表面処理であることから、廃水が大量に発生するため、廃水処理にコストがかかり、かつ環境への負荷が大きいことが懸念される。

一方で化成型の表面処理と異なり、処理後に水洗が不要で、廃水処理にかかるコストを低減でき、かつ環境への負荷も小さい塗布型の表面処理（塗布型処理）によるノンクロム系表面処理も缶用材料向けに提案されている。例えばジルコニウム化合物とジルコニウム架橋されたポリアクリル酸が含有されて成る塗布型下地皮膜が形成された樹脂被覆アルミニウム板が提案されている（特許文献３）。

特開２００１−２４６６９５号公報 特開２００７−７６０１２号公報 特開２００７−１７６０７２号公報

しかしながら、上記特許文献３で提案されている塗布型下地皮膜は、特にキャップ成型用の樹脂被覆アルミニウム板向けに提案されており、加工量の少ないキャップへの成形には適したものであったとしても、キャップに比してより過酷な成形加工により形成されるシームレス缶用の有機樹脂被覆金属板に適用した場合には、以下のような問題点がある。即ち、それを用いてシームレス缶を形成した場合に、内容物充填・密封後のパストライズ処理（熱水シャワー処理）やレトルト処理などの殺菌処理の際に、主に缶体成形の後加工（ネッキング加工やフランジ加工）を施したフランジ部近傍において、有機樹脂被覆層と金属基材間の耐熱水密着性の不足により、有機樹脂被覆層が剥離する場合があった。さらに、缶外面側の缶胴側壁部が部分的に水と接触した状態で、かつスチームにより加圧加熱処理されるような、より過酷な条件下でレトルト処理が行われた際には、缶外面側の缶胴側壁部の水と接触していた部分近傍において、有機樹脂被覆層と金属基材間の耐熱水密着性の不足により、有機樹脂被覆層の浮きやフクレ（ブリスター）等の外面不良が発生する場合があった。従って、シームレス缶用の有機樹脂被覆金属板に適用するためには、さらなる改善が必要である。

従って、本発明の目的は、内容品充填後のパストライズ処理やレトルト処理のような高温・湿潤環境下に賦された場合においても、フランジ部における有機樹脂被覆層の剥離を抑制でき、さらに缶外面の缶胴側壁部が水と接触した状態でスチームにより加圧加熱処理されるような、より過酷な条件下でレトルト処理される場合においても、ブリスター等の外面不良の発生を抑制できると共に、経済性に優れ、かつ環境への負荷が小さいノンクロム系の塗布型処理により形成される表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処理金属板を提供することである。

金属板の少なくとも片面に、表面処理皮膜層及び該表面処理皮膜層上に有機樹脂被覆層が形成されて成る有機樹脂被覆表面処理金属板であって、該表面処理皮膜層がポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物を含有し、且つ、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．０５〜２．３５であることを特徴とする有機樹脂被覆表面処理金属板が提供される。
本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板においては、
１．前記ピーク高さ比（β／α）が０．７５〜１．４８であること、
２．前記ポリカルボン酸系重合体が、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸から選ばれる少なくとも１種の重合性単量体の重合によって得られる重合体又は共重合体、或いはこれらの混合物であること、
３．前記多価金属化合物が、ジルコニウム化合物、チタン化合物、亜鉛化合物の中から選ばれる少なくとも１種であること、
４．前記多価金属化合物が、オキシジルコニウム塩由来のジルコニウム化合物であること、
５．前記表面処理皮膜層における前記ポリカルボン酸系重合体の含有量が炭素換算で１２〜１００ｍｇ／ｍ^２であり、前記多価金属化合物の含有量が金属換算で２〜８０ｍｇ／ｍ^２であること、
６．前記表面処理皮膜層が、ポリカルボン酸系重合体の固形分１００質量部に対して、多価金属化合物が金属換算で３〜６７質量部の量で含有すること、
７．前記表面処理皮膜層が、コロイダルシリカを含有すること、
８．前記表面処理皮膜層における前記コロイダルシリカの含有量がケイ素換算で５〜２００ｍｇ／ｍ^２であること、
９．前記有機樹脂被覆層がポリエステル樹脂フィルムであること、
１０．前記金属板がアルミニウム板であること、
が好適である。

本発明によればまた、上記有機樹脂被覆表面処理金属板から成ることを特徴とする缶体が提供される。
本発明の缶体としては、上記有機樹脂被覆表面処理金属板から成る有機樹脂被覆シームレス缶であって、該有機樹脂被覆シームレス缶の表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．１０〜２．３５であることが好適である。
本発明によれば更に、上記有機樹脂被覆表面処理金属板から成ることを特徴とする缶蓋が提供される。
本発明によれば更にまた、アルミニウム基材の少なくとも片面に、表面処理皮膜層及び該表面処理皮膜層上にポリエステル樹脂フィルムから成る有機樹脂被覆層が形成されて成る有機樹脂被覆シームレス缶であって、前記表面処理皮膜層がポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物を含有し、且つ、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．７８〜１．４５であることを特徴とする有機樹脂被覆シームレス缶が提供される。

本発明者等は、金属板の少なくとも片面に、主成分としてポリアクリル酸等のポリカルボン酸系重合体と該ポリカルボン酸系重合体の架橋成分としてジルコニウム化合物等の多価金属化合物を含有する表面処理皮膜層、及び該表面処理皮膜層上に有機樹脂被覆層を形成して成る有機樹脂被覆表面処理金属板において、多価金属と金属塩を形成していないポリカルボン酸系重合体の遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）と多価金属と金属塩を形成しているポリカルボン酸系重合体のカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）の量比の尺度である、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）、及び該ピーク高さ比（β／α）から後述の式により定義される、ポリカルボン酸系重合体に含まれるすべてのカルボキシル基に対する多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基の割合の尺度である架橋率が、該有機樹脂被覆表面処理金属板から過酷な加工を経て得られた有機樹脂被覆シームレス缶等の耐熱水密着性に大きな影響を与えることを見出すと共に、製缶適性に優れ、かつレトルト処理のようなスチームによる加圧・加熱処理にも対応可能な、耐熱水密着性に優れたシームレス缶を得るための好適な範囲を見出した。
これにより、優れた製缶適性・耐熱水密着性を有する缶体、及び優れた製蓋適性・耐熱水密着性を有する缶蓋を提供可能な有機樹脂被覆表面処理金属板を提供することが可能になる。
しかも本発明の表面処理皮膜層は、ノンクロム系の塗布型処理により形成されることから、経済性に優れていると共に環境への負荷が少ないという利点がある。

本発明の上述する作用効果は後述する実施例の結果からも明らかである。
主成分としてポリアクリル酸等のポリカルボン酸系重合体と該ポリカルボン酸系重合体の架橋成分としてジルコニウム化合物等の多価金属化合物を含有する表面処理皮膜層、及び該表面処理皮膜層上に有機樹脂被覆層を形成して成る有機樹脂被覆表面処理金属板において、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が２．３５（架橋率Ｘでは７０％）を超えている表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処理金属板を用いてシームレス缶を作製したものでは、熱水処理時フランジ部剥離性評価、及びレトルト時フランジ部剥離性評価において、フランジ部で有機樹脂被覆層の剥離が生じ、さらに前述のより過酷な条件下におけるレトルト処理を想定したレトルト時缶胴側壁部外観評価においては、ブリスターの発生を確認している（比較例３）。また、ピーク高さ比（β／α）が０．１０（架橋率Ｘでは５％）未満の表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処理金属板を用いてシームレス缶を作製したものでは、レトルト時フランジ部剥離性評価において、フランジ部で有機樹脂被覆層の剥離が生じ、さらにレトルト時缶胴側壁部外観評価においては、ブリスターの発生を確認している（比較例１，２）。これに対してピーク高さ比（β／α）が０．１０〜２．３５（架橋率Ｘでは５〜７０％）の範囲にある表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処属板を用いてシームレス缶を作製したものでは、各評価において、有機樹脂被覆層の剥離やブリスターの発生が抑制されており、シームレス缶において優れた耐熱水密着性を有することは明らかである。
一方で、ピーク高さ比（β／α）が０．０５（架橋率Ｘでは５％）未満の表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処理金属板を用いてシームレス缶を作製したものでは、缶胴部成形後に施される熱処理工程（ヒートセット工程）を想定した熱処理時フランジ部剥離性評価（製缶適性評価）において、缶体の開口端（フランジ形成部）で有機樹脂被覆層の剥離が生じている（比較例１，２）。これに対して、ピーク高さ比（β／α）が０．０５（架橋率Ｘでは５％）以上の表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処理金属板を用いたものでは、有機樹脂被覆層の剥離が抑制されており、優れた製缶適性を有していることは明らかである。
また、本発明の表面処理皮膜層において、上述したポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物に加え、更にコロイダルシリカが含有されることにより、製缶適性が更に向上される。熱処理時フランジ部剥離性評価において、実施例１及び２４，２５の結果を対比することから明らかなように、コロイダルシリカを含有する表面処理皮膜層を有する有機樹脂被覆表面処理金属板を用いてシームレス缶を作製したものでは、フランジ形成部における有機樹脂被覆層の剥離の発生が更に抑制されていることが分かる。

実施例１で得られた有機樹脂被覆表面処理金属板における表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルである。 本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板の断面構造の一例を示す図である。

（表面処理皮膜層）
本発明の有機樹脂表面処理金属板における表面処理皮膜層は、少なくとも主成分としてポリカルボン酸系重合体及び該ポリカルボン系重合体の架橋成分として多価金属化合物を含有して成り、且つ、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）、及び該ピーク高さ比（β／α）から後述の式により定義される架橋率が一定の範囲であることを特徴としている。これは以下の理由による。
表面処理皮膜層において、ポリカルボン酸系重合体が多価金属化合物により架橋された場合、ポリカルボン酸系重合体に含まれるカルボキシル基と多価金属が反応することで、カルボキシル基と多価金属の金属塩が形成される。
赤外線吸収スペクトル測定において、多価金属と金属塩を形成していない遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）は、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内で、１７２０ｃｍ^−１付近に吸収極大を有するカルボキシル基のＣ＝Ｏ伸縮振動に由来する吸収ピークを示し、一方で、多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）は、１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲で、１５６０ｃｍ^−１付近に吸収極大を有するカルボキシル基の金属塩のＣ＝Ｏ伸縮振動に由来する吸収ピークを示す。表面処理皮膜層の吸光度は、表面処理皮膜層中に存在する赤外活性を有する化学種の量と比例関係にある。従って、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）は、ポリカルボン酸系重合体に含まれるカルボキシル基において、多価金属と金属塩を形成していない遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）と多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）の量比の尺度となり、この値が大きいほど遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）の存在比は少なくなり、一方で多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）が存在比は多くなることを示す。

また、本発明で云う架橋率は、多価金属によるポリカルボン酸系重合体の架橋の程度を示すものであり、すなわち表面処理皮膜層中のポリカルボン酸系重合体に含まれるすべてのカルボキシル基（多価金属と金属塩を形成していないカルボキシル基と、多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基の総和）に対する多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基の割合（モル％）の尺度である。本発明においては、前述の１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）、及びピーク高さ比（β／α）から、下記式（１）により算出される値Ｘを架橋率と定義する。
Ｘ（％）＝｛β／［α＋β］｝×１００
＝｛（β／α）／［１＋（β／α）］｝×１００ ・・・（１）
本発明における表面処理皮膜層においては、前述のピーク高さ比（β／α）が０．０５〜２．３５、好ましくは０．４５〜１．６０、より好ましくは０．４７〜１．４８、特に好ましくは０．７５〜１．４８の範囲にあることが望ましい。架橋率で表現した場合は、架橋率が５〜７０％、好ましくは３０〜６２％、より好ましくは３２〜６０％、特に好ましくは４０〜６０％の範囲にあることが望ましい。

本発明における作用効果は、以下のように推察している。
上記ピーク高さ比（β／α）及び架橋率が上記範囲にある場合、表面処理皮膜層に遊離のカルボキシル基（多価金属と金属塩を形成していないカルボキシル基）が十分に存在し、この遊離のカルボキシル基を介して表面処理皮膜層と有機樹脂被覆層が良好に密着すると共に、表面処理皮膜層の柔軟性が十分に確保され、絞りしごき加工等の過酷な加工によりシームレス缶等に成形される場合においても、表面処理皮膜層が金属基材に追従することが可能となり、その結果、前述した殺菌処理時のフランジ部における有機樹脂被覆層の剥離や缶胴側壁部におけるブリスター等の外面不良の発生が抑制され、優れた耐熱水密着性が発現する。また、ポリカルボン酸系重合体に含まれるカルボキシル基が多価金属化合物により適度に架橋されることで耐熱性が顕著に向上し、缶胴部成形後のヒートセット工程のような高温環境下においても、表面処理皮膜層の凝集力が確保されることで有機樹脂被覆層の剥離が抑制され、優れた製缶適性を発現することが可能となる。
ピーク高さ比（β／α）及び架橋率が上記範囲よりも大きい場合には、表面処理皮膜層中に存在する遊離のカルボキシル基が少なくなり、有機樹脂被覆層との密着性が低下すると共に、過度に架橋されることで過酷な加工に際して表面処理皮膜層が金属基材に追従することが困難になり、耐熱水密着性が顕著に劣化するおそれがある。一方、上記範囲よりもピーク高さ比（β／α）、及び架橋率が小さい場合には、十分に架橋が形成されず、表面処理皮膜層の耐熱性が不足し、缶胴部成形後のヒートセット工程において、表面処理皮膜層が凝集破壊しやすくなり、それにより有機樹脂被覆層が剥離するおそれがあり、製缶適性が劣化する場合がある。また、殺菌処理時においても、十分な架橋が形成されないことで、表面処理皮膜層の耐熱性、及び耐水性が不足し、表面処理皮膜層が凝集破壊しやすくなり、それにより有機樹脂被覆層が剥離するおそれがあり、耐熱水密着性が劣化する場合がある。

本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板における表面処理皮膜層は、ポリカルボン酸系重合体の含有量が炭素換算で１２〜１００ｍｇ／ｍ^２、特に２１〜５０ｍｇ／ｍ^２の範囲の範囲で含有されていること、及び多価金属化合物の含有量が金属換算で２〜８０ｍｇ／ｍ^２、特に４〜４０ｍｇ／ｍ^２の範囲で含有されていることが好適である。上記範囲よりもポリカルボン酸系重合体および多価金属化合物が多い場合には、ピーク高さ比、及び架橋率を前述の範囲に調整することが困難になるか、もしくは皮膜が必要以上に厚膜となり、不経済である。一方で上記範囲よりもポリカルボン酸系重合体、または多価金属化合物の含有量が少ない場合には、ピーク高さ比（β／α）、及び架橋率を前述の範囲に調整することが困難になるか、もしくは、皮膜が必要とされる膜厚よりも薄くなり、有機樹脂被覆層との耐熱水密着性が充分に得られないおそれがある。
また、さらにコロイダルシリカを配合する場合においては表面処理皮膜層中のコロイダルシリカの含有量はケイ素換算で５〜２００ｍｇ／ｍ^２、特に１０〜１００ｍｇ／ｍ^２の範囲で含有されていることが好適である。耐熱性に優れたコロイダルシリカが表面処理皮膜層に含有されることで、表面処理皮膜層の耐熱性が更に向上し、缶胴部成形後のヒートセット工程において、表面処理皮膜層の凝集破壊が抑制され、有機樹脂被覆層の剥離を更に抑制することが可能になり、製缶適性が向上する。上記範囲よりもコロイダルシリカの含有量が少ない場合には前述の効果が望めず、その一方、上記範囲よりもコロイダルシリカの量が多くても、それ以上の効果は得られず、かえって有機樹脂被覆層との耐熱水密着性が劣化するおそれがある。

本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板における表面処理皮膜層の組成としては、ポリカルボン酸系重合体の固形分１００質量部に対して、多価金属化合物が金属換算で３〜６７質量部、好ましくは１８〜５２質量部、より好ましくは１８〜４８質量部、特に好ましくは２９〜４８質量部で含有されていることが好適である。上記範囲よりも多価金属化合物が多い場合、或いは少ない場合には、ピーク高さ比、及び架橋率を前述の範囲に調整することが困難になる場合があり、所望の効果が得られないおそれがある。また表面処理皮膜層中にコロイダルシリカを含有する場合には、ポリカルボン酸系重合体１００質量部当たり、コロイダルシリカが固形分（二酸化ケイ素；ＳｉＯ_２）換算で１０〜２００質量部、特に５０〜２００質量部の量で含有されていることが好適である。上記範囲よりもコロイダルシリカの量が少ない場合には充分な耐熱性の向上が望めず、その一方上記範囲よりもコロイダルシリカの量が多くても、更なる耐熱性の向上は得られず、かえって有機樹脂被覆層との耐熱水密着性を阻害するおそれがある。

（ポリカルボン酸系重合体）
本発明において表面処理皮膜層を構成するポリカルボン酸系重合体としては、既存のポリカルボン酸系重合体を用いることができるが、既存のポリカルボン酸系重合体とは、分子内に２個以上のカルボキシル基を有する重合体の総称である。具体的には、重合性単量体として、エチレン性不飽和カルボン酸を用いた単独重合体、単量体成分として、エチレン性不飽和カルボン酸のみからなり、それらの少なくとも２種の共重合体、またエチレン性不飽和カルボン酸と他のエチレン性不飽和単量体との共重合体、さらにアルギン酸、カルボキシメチルセルロース、ペクチンなどの分子内にカルボキシル基を有する酸性多糖類を例示することができる。これらのポリカルボン酸系重合体は、それぞれ単独で、または少なくとも２種のポリカルボン酸系重合体を混合して用いることができる。
ここでエチレン性不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、フマール酸、クロトン酸等が代表的なものであり、その中でもアクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸が好適である。またそれらと共重合可能なエチレン性不飽和単量体としては、エチレン、プロピレン等のα−オレフィン類、酢酸ビニル等のカルボン酸ビニルエステル類、アルキルアクリレート、アルキルメタクリレート、アルキルイタコネート等の不飽和カルボン酸エステル類、アクリロニトリル、塩化ビニル、塩化ビニリデン、フッ化ビニル、フッ化ビニリデン、アクリルアミド、スチレン等が代表的なものである。
ポリカルボン酸系重合体がエチレン性不飽和カルボン酸と酢酸ビニル等のカルボン酸ビニルエステル類との共重合体の場合には、さらにケン化することにより、飽和カルボン酸ビニルエステル部分をビニルアルコールに変換して使用することができる。

このようなポリカルボン酸系重合体の中でも、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸の中から選ばれる少なくとも１種の重合性単量体から誘導される構成単位を含む重合体、または該重合体の混合物であることが好ましい。なお、該重合体は、単独重合体でも、共重合体でもよい。また、該重合体において、前記アクリル酸、マレイン酸、メタクリル酸、およびイタコン酸の中から選ばれる少なくとも１種の重合性単量体から誘導される構成単位が６０ｍｏｌ％以上、好ましくは８０ｍｏｌ％以上、最も好ましくは１００モル％の量で含まれていることが望ましい（ただし全構成単位を１００ｍｏｌ％とする。）。すなわち、ポリカルボン酸系重合体が前記アクリル酸、マレイン酸、メタクリル酸、およびイタコン酸の中から選ばれる少なくとも１種の重合性単量体のみから成る重合体であることが好ましい。なお、上記構成単位以外の構成単位が含まれる場合には、その他の構成単位としては、例えば前述のエチレン性不飽和カルボン酸と共重合可能なエチレン性不飽和単量体などが挙げられる。更にポリカルボン酸系重合体が前記アクリル酸、マレイン酸、メタクリル酸、およびイタコン酸の中から選ばれる少なくとも１種の重合性単量体のみから成る重合体である場合には、それら重合性単量体の単独重合体、共重合体、或いはそれらの混合物を用いることができる。より好ましくは、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、ポリイタコン酸、ポリマレイン酸、及びそれらの混合物を用いることができる。

また、本発明に用いるポリカルボン酸系重合体は、本発明の目的を損なわない範囲でポリカルボン酸系重合体の有するカルボキシル基の一部が、予め塩基性化合物で中和されていてもよい。塩基性化合物としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウム等のアルカリ金属の水酸化物やアンモニア等の各種アミン化合物を挙げることができる。

本発明の表面処理皮膜層を構成するポリカルボン酸系重合体は、これに限定されないが、重量平均分子量（Ｍｗ）が３，０００〜１，０００，０００、好ましくは１０，０００〜１，０００，０００、より好ましくは１０，０００〜５００，０００の範囲にあることが望ましい。上記範囲よりも重量平均分子量が小さい場合には、表面処理皮膜層の耐熱水密着性が劣化する場合がある。一方で、上記範囲よりも重量平均分子量が大きい場合には、表面処理液の安定性が低下し、経時でゲル化するおそれがあり、生産性に劣る場合がある。

（多価金属化合物）
本発明において表面処理皮膜層を構成する多価金属化合物とは、金属イオンの価数が２以上の多価金属原子単体、及びその化合物である。多価金属の具体例としては、ベリリウム、マグネシウム、カルシウムなどのアルカリ土類金属、チタン、ジルコニウム、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛などの遷移金属、アルミニウム等を挙げることができる。多価金属化合物の具体例としては、前記多価金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩、有機酸塩、無機酸塩、その他、多価金属のアンモニウム錯体や多価金属の２〜４級アミン錯体とそれら錯体の炭酸塩や有機酸塩等が挙げられる。有機酸塩としては、酢酸塩、シュウ酸塩、クエン酸塩、乳酸塩、ステアリン酸塩、エチレン性不飽和カルボン酸塩等が挙げられる。無機酸塩としては、塩化物、硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩等を挙げることができる。それ以外には多価金属の有機金属化合物、例えば金属アルコキシド化合物、金属キレート化合物、及びこれらの部分加水分解物等が挙げられる。これらの多価金属化合物はそれぞれ単独で、また少なくとも２種の多価金属化合物を混合して用いることができる。
本発明においては、上記多価金属化合物の中でも、ジルコニウム化合物、チタン化合物、亜鉛化合物が好適に使用でき、特にジルコニウム化合物が好適である。

（ジルコニウム化合物）
本発明において表面処理皮膜層を構成する多価金属化合物として用いるジルコニウム化合物としては、例えば、酸化ジルコニウム、ヘキサフルオロジルコニウム酸（Ｈ_２ＺｒＦ_６）、ヘキサフルオロジルコニウムカリウム（Ｋ_２ＺｒＦ_６）やヘキサフルオロジルコニウムアンモニウム（（ＮＨ_４）_２ＺｒＦ_６）、炭酸ジルコニウムアンモニウム（（ＮＨ_４）_２ＺｒＯ（ＣＯ_３）_２）、オキシ硝酸ジルコニウム（ＺｒＯ（ＮＯ₃）₂）、オキシ酢酸ジルコニウム（ＺｒＯ（Ｃ₂Ｈ₃Ｏ₂）₂）、オキシ塩化ジルコニウム（ＺｒＯＣｌ₂）、オキシ硫酸ジルコニウム（ＺｒＯＳＯ₄）、オキシ炭酸ジルコニウム（ＺｒＯＣＯ₃）、オキシオクチル酸ジルコニウム（ＺｒＯ（Ｃ₈Ｈ₁₅Ｏ₂）₂）、水酸化オキシジルコニウム（ＺｒＯ（ＯＨ）₂）、水酸化オキシ塩化ジルコニウム（ＺｒＯ（ＯＨ）Ｃｌ）、炭酸ジルコニウムカリウム（Ｋ₂（ＺｒＯ（ＣＯ₃）₂））、リン酸ジルコニウム、乳酸ジルコニウム、ジルコニウムアセチルアセトネート［Ｚｒ（ＯＣ（＝ＣＨ_２）ＣＨ_２ＣＯＣＨ_３）_４］等が挙げられる。上記ジルコニウム化合物の中でも、環境負荷の観点からフッ素成分を含まないものが好ましく、特にオキシジルコニウム塩が好ましい。ここで、「オキシジルコニウム塩」とは、ＺｒＯで表される正２価の基（ジルコニルと呼ばれる）を含む塩を指す。オキシジルコニウム塩としては、炭酸ジルコニウムアンモニウム（（ＮＨ_４）_２ＺｒＯ（ＣＯ_３）_２）、オキシ硝酸ジルコニウム（ＺｒＯ（ＮＯ₃）₂）、オキシ酢酸ジルコニウム（ＺｒＯ（Ｃ₂Ｈ₃Ｏ₂）₂）、オキシ塩化ジルコニウム（ＺｒＯＣｌ₂）、オキシ硫酸ジルコニウム（ＺｒＯＳＯ₄）、オキシ炭酸ジルコニウム（ＺｒＯＣＯ₃）、炭酸ジルコニウムアンモニウム（（ＮＨ₄）₂ＺｒＯ（ＣＯ₃）₂）、水酸化オキシジルコニウム（ＺｒＯ（ＯＨ）₂）、水酸化オキシ塩化ジルコニウム（ＺｒＯ（ＯＨ）Ｃｌ）、炭酸ジルコニウムカリウム（Ｋ₂（ＺｒＯ（ＣＯ₃）₂））などが挙げられ、上述した中でも水溶性のオキシジルコニウム塩が好ましく、特に処理液での安定性、耐熱水密着性の観点から、前駆体として炭酸ジルコニウムアンモニウムを好適に用いることができる。
なお、本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板の表面処理皮膜層を構成する多価金属化合物（ジルコニウム化合物）として、水溶性のオキシジルコニウム塩（炭酸ジルコニウムアンモニウム）を用いた場合には、表面処理皮膜層において、ポリカルボン酸系重合体１００質量部に対して、オキシジルコニウム塩が酸化ジルコニウム（ＺｒＯ_２）換算で５〜９０質量部、好ましくは２５〜７０質量部、より好ましくは２５〜６５質量部、特に好ましくは４０〜６５質量部の範囲で含有されていることが好適である。

（チタン化合物）
本発明において表面処理皮膜層を構成する多価金属として用いるチタン化合物としては、これに限定されないが、例えば、酸化チタン、硝酸チタン、硫酸チタン（Ｔｉ（ＳＯ_４）_２）、オキシ硫酸チタン（ＴｉＯＳＯ_４）、フッ化チタン、ヘキサフルオロチタン酸（Ｈ_２ＴｉＦ_６）、ヘキサフルオロチタン酸アンモニウム（（ＮＨ_４）_２ＴｉＦ_６）、チタンラクテート、チタントリエタノールアミネート、チタンアミノエチルアミノエタノレート、チタンジエタノールアミネート、ジイソプロポキシチタニウムビスアセトン、チタニウムアセチルアセトネート等が挙げられる。本発明においては特にチタントリエタノールアミネートやチタンラクレート等の水溶性の有機チタン化合物を好適に用いることができる。

（亜鉛化合物）
本発明において表面処理皮膜層を構成する多価金属として用いる亜鉛化合物としては、これに限定されないが、亜鉛の酸化物、水酸化物、炭酸塩、蟻酸塩、酢酸塩、シュウ酸塩、クエン酸塩、乳酸塩、塩化物、硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩が挙げられる。これらの亜鉛化合物の中でも、酸化亜鉛を用いることが好ましい。酸化亜鉛を用いる場合、その形態は、粒子状であっても、非粒子状であってもよいが、粒子状であることが好ましい。また、このような粒子の平均粒子径は特に限定されないが、溶解性の観点からは５０μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以下であることがより好ましく、１μｍ以下であることが特に好ましい。

（コロイダルシリカ）
本発明において表面処理皮膜層を構成するコロイダルシリカとしては、これに限定されないが、ＬＵＤＯＸ（Ｗ．Ｒ．Ｇｒａｃｅ社製）やスノーテックスＮ、スノーテックスＵＰ（日産化学工業社製）のような球状シリカを挙げることができる。コロイダルシリカの粒径としては２〜８０ｎｍ、特に４〜３０ｎｍの範囲にあることが望ましい。上記範囲より小さい粒子は一般に入手困難であり、一方上記範囲よりも大きい場合には、表面処理皮膜層中にコロイダルシリカを均一に分布させることが難しく、効果が得られにくい。

本発明における表面処理皮膜層は、本発明の目的を損なわない範囲で、一価のアルカリ金属からなる金属化合物を混合して、又は含まれたまま用いることができる。一価のアルカリ金属化合物の添加量は、前述の耐熱水密着性の観点から、ポリカルボン酸系重合体のカルボキシル基に対して、０．２化学当量以下であることが好ましい。一価の金属化合物は、部分的にポリカルボン酸系重合体の多価金属塩の分子中に含まれていてもよい。
また、本発明の目的を損なわない範囲で、ポリビニルアルコール、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリビニルピロリドン、ポリビニルエチルエーテル、ポリアクリルアミド、アクリルアミド系化合物、ポリエチレンイミン、澱粉、アラビアガム、メチルセルロース等の水溶性重合体、ポリ酢酸ビニル、エチレン・酢酸ビニル共重合体、ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂等の高分子量の化合物が含まれていても良い。

［ピーク高さ比（β／α）の算出］
ここで前述した赤外線吸収スペクトル測定による表面処理皮膜層のピーク高さ比（β／α）の算出方法について以下に説明する。まず、所定の方法により、表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを、４０００〜７００ｃｍ^−１波数範囲で測定し、得られた表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルから水蒸気及び炭酸ガスに由来する吸収ピークを差し引いた後、図１に例示するように、赤外線吸収スペクトルの１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）を得て、それらを用いてのピーク高さ比（β／α）を算出する。ここで、赤外線吸収スペクトルの１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）は以下のように定義する。

最大ピーク高さ（α）：１８００〜２０００ｃｍ^−１の波数範囲内で、吸光度が最も低くなる点と、１０００〜１２００ｃｍ^−１の波数範囲内で、吸光度が最も低くなる点を結んだ直線をベースラインとし、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピークの頂点から横軸（波数）に対して垂直に直線を下ろし、当該直線とベースラインとの交点における吸光度と最大吸収ピーク頂点の吸光度の差を最大ピーク高さ（α）とする。
最大ピーク高さ（β）：１８００〜２０００ｃｍ^−１の波数範囲内で、吸光度が最も低くなる点と、１０００〜１２００ｃｍ^−１の波数範囲内で、吸光度が最も低くなる点を結んだ直線をベースラインとし、１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲の最大吸収ピークの頂点から横軸（波数）に対して垂直に直線を下ろし、当該直線とベースラインとの交点における吸光度と最大吸収ピーク頂点の吸光度の差を最大ピーク高さ（β）とする。

また、本発明で用いるポリカルボン酸系重合体がエチレン性不飽和カルボン酸とその他のアルキルアクリレートやアルキルメタクリレート等、不飽和カルボン酸エステルとの共重合体やエチレン性不飽和カルボン酸の重合体と不飽和カルボン酸エステルの重合体の混合物、或いはエチレン性不飽和カルボン酸とカルボン酸ビニルエステルとの共重合体やエチレン性不飽和カルボン酸の重合体とカルボン酸ビニルエステルの重合体の混合物の場合には、カルボン酸エステルのエステル結合（−ＣＯＯ−Ｒ：Ｒはアルキル基）に帰属するＣ＝Ｏ伸縮振動は、１７３０ｃｍ^−１〜１７５０ｃｍ^−１の波数範囲内に吸収極大を有する吸収ピークを与える。従って、厳密にはそれら共重合体又は混合物の赤外線吸収スペクトルの１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピークには、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）、及びエステル結合（−ＣＯＯ−Ｒ）に由来する二つのＣ＝Ｏ伸縮振動が含まれる場合があるが、この場合においても、上述の手順により算出されるピーク高さ比（β／α）を多価金属と金属塩を形成していない遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）と多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）の量比を表す尺度としてそのまま用いる。さらに、本発明の目的を損なわない範囲で、表面処理皮膜層中にエステル結合を有する化合物、又は重合体が含まれる場合においても同様に、上述の手順により算出されるピーク高さ比（β／α）を多価金属と金属塩を形成していない遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）と多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）の量比を表す尺度としてそのまま用いる。

一方で、表面処理皮膜層中に、本発明の目的を損なわない範囲で、ナトリウムやカリウム等のアルカリ金属が含まれる場合（例えば、ポリカルボン酸系重合体のアルカリ金属塩を混合して、又は含まれたまま用いた場合など）にはカルボキシル基とアルカリ金属との１価金属塩（−ＣＯＯ⁻）に帰属されるＣ＝Ｏ伸縮振動は、１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内で、１５６０ｃｍ^−１付近に吸収極大を有する吸収ピークを与える。従って、厳密には赤外線吸収スペクトルのピークにおいて、カルボキシル基と多価金属の金属塩に由来するＣ＝Ｏ伸縮振動に、カルボキシル基とアルカリ金属との１価金属塩に由来するＣ＝Ｏ伸縮振動が含まれるが、この場合においても、上述の手順により算出されるピーク高さ比（β／α）を多価金属と金属塩を形成していない遊離のカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）と多価金属と金属塩を形成しているカルボキシル基（−ＣＯＯ⁻）の量比を表す尺度としてそのまま用いる。

尚、表面処理皮膜層の赤外吸収スペクトルの測定法としては、主に金属基材上に形成した薄膜の赤外線吸収スペクトルを、高感度に測定することができる高感度反射法（反射吸収法）が好適である。さらに、測定には偏光子を用いることが好ましい。偏光子を用いることにより平行偏光（Ｐ偏光）のみを検出することでより高感度に測定することができる。ただし，偏光子を用いることで，測定に使用できる赤外光量が減少するためにノイズが大きくなるため、測定に用いる検出器としては、半導体型のテルル化カドミウム水銀（ＭＣＴ）検出器が好適である。また、測定に用いるリファレンス基板としては金蒸着ミラーを用いることが好適である。

（表面処理液）
本発明の表面処理皮膜層を形成する表面処理液は、ポリカルボン酸系重合体、多価金属化合物、水性媒体、及び必要に応じてコロイダルシリカを含有する表面処理液から形成することができる。
このような表面処理液においては、ポリカルボン酸系重合体の固形分１００質量部に対して、多価金属化合物が金属換算で３〜６７質量部、好ましくは１８〜５２質量部、より好ましくは１８〜４８質量部、特に好ましくは３０〜４８質量部の範囲で含有されていることが好適である。（前記多価金属化合物が前述したオキシジルコニウム塩の場合においては、ポリカルボン酸系重合体１００質量部当たり、オキシジルコニウム塩が酸化ジルコニウム（ＺｒＯ_２）換算で５〜９０質量部、好ましくは２５〜７０質量部、より好ましくは２５〜６５質量部、特に好ましくは４０〜６５質量部の範囲で含有されていることが好適である。）
また表面処理液にコロイダルシリカを配合する場合には、ポリカルボン酸系重合体１００質量部当たり、コロイダルシリカが固形分（二酸化ケイ素；ＳｉＯ_２）換算で１０〜２００質量部、特に５０〜２００質量部の量で配合することが好適である。上記範囲よりもコロイダルシリカの量が少ない場合には充分な耐熱性の向上が望めず、その一方上記範囲よりもコロイダルシリカの量が多くても、更なる耐熱性の向上は得られず、かえって有機樹脂被覆層との耐熱水密着性を阻害するおそれがある。

前記水性媒体としては、蒸留水、イオン交換水、純粋水等の水を使用することができ、公知の水性組成物と同様に、アルコール、多価アルコール、その誘導体等の有機溶媒を含有することができる。このような共溶剤を用いる場合には、水に対して５〜３０重量％の量で含有することができる。上記範囲で溶剤を含有することにより、製膜性能が向上する。このような有機溶媒としては例えば、メチルアルコール、エチルアルコール、イソプロピルアルコール、プロピレングリコールモノプロピルエーテル、エチレングリコールモノブルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル、プロピレングリコールモノブチルエーテル、ジプロピレングリコールモノメチルエーテル、ジプロピレングリコールモノブチルエーテル、トリプロピレングリコールモノメチルエーテル、３−メチル３−メトキシブタノールなどが挙げられる。

（金属板上への表面処理皮膜層の形成方法）
金属板上への表面処理皮膜層の形成方法としては特に限定されず、例えば、金属板に圧延油や防錆油等を除去するための表面洗浄（前処理）として、脱脂処理を施し、水洗や表面調整をし、次いで、前述の表面処理液を金属板上に塗布し、加熱乾燥することで表面処理皮膜層を形成させることができる。

上記脱脂処理としては特に限定されず、例えば、従来アルミニウムやアルミニウム合金等の金属板の脱脂処理に用いられてきたアルカリ洗浄や酸洗浄を挙げることができる。本発明においては、表面処理皮膜層と金属基材の密着性の点から、アルカリ洗浄の後、更に、酸洗浄を行う方法、又は、上記アルカリ洗浄を行うことなく、酸洗浄を行う方法が好ましい。上記脱脂処理において、通常、アルカリ洗浄はアルカリ性クリーナーを用いて行われ、酸洗浄は酸性クリーナーを用いて行われる

上記アルカリ性クリーナーとしては特に限定されず、例えば、通常のアルカリ洗浄に用いられるものを用いることができ、例えば、日本ペイント社製「サーフクリーナー４２０Ｎ−２」等が挙げられる。上記酸性クリーナーとしては特に限定されず、例えば、硫酸、硝酸、塩酸等の無機酸等の水溶液が挙げられる。上記脱脂処理を行った後は、金属板表面に残存する脱脂剤を除去するために、水洗処理を行なったのち、エアーブロー若しくは熱空気乾燥等の方法にて、金属板表面の水分を除去する。

表面処理液は、ロールコート法、スプレー法、浸漬法、刷毛塗り法、スプレー絞り法（スプレーにより、金属板上に表面処理液を塗布した後、ロールやエアーで液膜を絞りとり乾燥する）、浸漬絞り法（金属板を表面処理液に浸漬させた後、ロールやエアーで液膜を強く絞りとり乾燥する）等の従来公知の方法で金属板に塗布処理することができ、表面処理後の乾燥条件は５０〜３００℃、５秒〜５分であり、特に５０〜２５０℃、１０秒〜２分であることが好ましい。

（金属板）
本発明に用いる金属板としては、特に限定されないが、各種鋼板やアルミニウム板などが使用される。鋼板としては、冷圧延鋼板を焼鈍した後二次冷間圧延したものを用いることができ、他にクラッド鋼板なども用いることができる。また、アルミニウム板としては、いわゆる純アルミニウムの他にアルミニウム合金から成るアルミニウム板を用いることができ、本発明においては、特にアルミニウム合金から成るアルミニウム板を好適に使用できる。上記アルミニウム板としては、例えば、アルミニウム合金５１８２材、アルミニウム合金５０２１材、アルミニウム合金５０２２材、アルミニウム合金５０５２材、アルミニウム合金３００４材、アルミニウム合金３００５材、アルミニウム合金３１０４材、アルミニウム合金１１００材等が好適に用いられる。
金属板の元厚は、特に限定はなく、金属の種類、容器の用途或いはサイズによっても相違するが、金属板としては一般に０．１０〜０．５０ｍｍの厚みを有するのがよく、この中でも鋼板の場合には０．１０〜０．３０ｍｍの厚み、アルミニウム板の場合は０．１５〜０．４０ｍｍの厚みを有するのがよい。０．１５ｍｍ未満では、蓋成形が困難で、かつ所望の蓋強度が得られず、一方０．４０ｍｍを超えると、経済性が悪くなるためである。

尚、本発明においては、金属板として、あらかじめ従来公知の化成処理やめっき等の表面処理を施したものを使用しても良い。
前述の表面処理としては、金属板として鋼鈑を用いる場合には、亜鉛メッキ、錫メッキ、ニッケルメッキ、電解クロム酸処理、クロム酸処理、リン酸塩処理等の表面処理の一種又は二種以上行ったものを挙げることができる。金属板としてアルミニウム板を用いる場合には、リン酸クロメート処理、リン酸ジルコニウム処理、リン酸塩処理等の無機系の化成処理、及び無機系の化成処理にアクリル樹脂、フェノール樹脂などの水溶性樹脂、タンニン酸等の有機成分を組み合わせた有機無機複合化成処理等を挙げることができる。

（有機樹脂被覆層）
本発明の有機樹脂被覆塗装金属板において、金属板に形成された表面処理皮膜層上に直接施される有機樹脂被覆層を構成する有機樹脂としては、特に限定されず、例えば、結晶性ポリプロピレン、結晶性プロピレン−エチレン共重合体、結晶性ポリブテン−１、結晶性ポリ４−メチルペンテン−１、低−、中−、或いは高密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、イオン架橋オレフィン共重合体（アイオノマー）等のポリオレフィン類；ポリスチレン、スチレン−ブタジエン共重合体等の芳香族ビニル共重合体；ポリ塩化ビニル、塩化ビニリデン樹脂等のハロゲン化ビニル重合体；アクリロニトリル−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体の如きニトリル重合体；ナイロン６、ナイロン６６、パラ又はメタキシリレンアジパミドの如きポリアミド類；ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリテトラメチレンテレフタレート等のポリエステル類；各種ポリカーボネート；ポリオキシメチレン等のポリアセタール類等の熱可塑性樹脂が挙げられ、これらの熱可塑性樹脂から構成された熱可塑性樹脂フィルムを有機樹脂被覆層として用いることができる。これらの中でも、特に熱可塑性樹脂としてポリエステル樹脂から構成されたポリエステル樹脂フィルムが好適である。

前記ポリエステル樹脂フィルムを構成するポリエステル樹脂としては、ホモポリエチレンテレフタレートであってもよいし、テレフタル酸以外の酸成分を酸成分基準で３０モル％以下の量で、またエチレングリコール以外のアルコール成分をアルコール成分基準で３０モル％以下の量で含有する共重合ポリエステル単体またはそれらのブレンド物であってもよい。
前記テレフタル酸以外の酸成分としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、Ｐ−β−オキシエトキシ安息香酸、ジフェノキシエタン−４，４’−ジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸、ダイマー酸、トリメリット酸、ピロメリット酸等を挙げることができる。
前記エチレングリコール以外のアルコール成分としては、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキシレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトールなどのグリコール成分を挙げることができる。
また、ホモポリエチレンテレフタレート樹脂及び／又はポリエチレンテレフタレートを主体とした共重合ポリエステル樹脂とこれら以外の結晶性ポリエステル樹脂、たとえばホモポリブチレンテレフタレート樹脂及び／又はポリブチレンテレフタレート樹脂を主体とした共重合ポリエステル樹脂、或いは、ホモポリエチレンナフタレート樹脂及び／又はポリエチレンナフタレート樹脂を主体とした共重合ポリエステル樹脂とをブレンドした樹脂であってもよい。その場合においては、ホモポリエチレンテレフタレート樹脂及び／又はポリエチレンテレフタレート樹脂を主体とした共重合ポリエステル樹脂に対して、ホモポリエチレンテレフタレート樹脂及びポリエチレンテレフタレート樹脂を主体とした共重合ポリエステル樹脂以外の前記結晶性ポリエステル樹脂の配合量が５〜５０ｗｔ％であることが好ましい。

上記ポリエステル樹脂の中でも特に、エチレンテレフタレート単位からなるポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂、ポリエチレンテレフタレート／ポリブチレンテレフタレート共重合樹脂、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンナフタレート共重合樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂とポリブチレンテレフタレート樹脂のブレンド樹脂、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂とポリブチレンテレフタレート樹脂のブレンド樹脂の何れかであることが好ましく、特に、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂とポリブチレンテレフタレート樹脂のブレンド樹脂が好ましい。なお、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂としては、イソフタル酸の含有量が２０モル％以下（酸成分基準）のものが好ましい。前記ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂とポリブチレンテレフタレート樹脂のブレンド樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂に対して、ポリブチレンテレフタレート樹脂を１０〜５０ｗｔ％の範囲でブレンドしたものが好ましい。

有機樹脂被覆層として使用するポリエステル樹脂は、フィルム形成範囲の分子量を有するべきであり、溶媒として、フェノール／テトラクロロエタン混合溶媒を用いて測定した固有粘度〔η〕が０．５以上、特に０．５２〜０．７０の範囲にあることが腐食成分に対するバリヤー性や機械的性質の点から好ましく、またガラス転移点が５０℃以上、特に６０℃〜８０℃の範囲にあることが好ましい。

ポリエステル樹脂フィルム等の熱可塑性樹脂フィルムには、それ自体公知のフィルム用配合剤、滑剤、アンチブロッキング剤、顔料、各種帯電防止剤、酸化防止剤等を公知の処方によって配合することができる。
ポリエステル樹脂フィルム等の熱可塑性樹脂フィルムの厚みは、一般に５〜４０μｍの範囲にあることが好ましい。
熱可塑性樹脂フィルムから成る有機樹脂被覆層は二層構成にすることもでき、熱可塑性樹脂としてポリエステル樹脂を用いる場合には、下層として、エチレンテレフタレート単位を主体とし、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の少なくとも一種を１〜３０モル％（酸成分基準）の量で含有し、上層となるポリエステル樹脂における上記酸成分の配合量よりも、その量が多いポリエステル樹脂から形成することが、加工密着性、耐デント性等の点から特に好適である。

熱可塑性樹脂フィルムから成る有機樹脂被覆層は、エポキシフェノール系やポリエステルフェノール系等の従来公知の接着プライマー層を介して、表面処理皮膜層の上に形成しているものであっても良い。接着プライマー層は、表面処理皮膜層と有機樹脂被覆層との両方に優れた接着性を示すものである。
エポキシフェノール系の接着プライマーとしては、特にエポキシ樹脂とフェノール樹脂を５０：５０〜９９：１の重量比、特に６０：４０〜９５：５の重量比で含有する塗料から形成されることが、密着性と耐食性の観点から好ましい。
ポリエステルフェノール系の接着プライマーとしては、特にポリエステル樹脂とフェノール樹脂を５０：５０〜９９：１の重量比、特に６０：４０〜９５：５の重量比で含有する塗料から形成されることが、密着性と耐食性の観点から好ましい。
上記接着プライマー層は一般に０．１〜１０μｍの厚みに設けるのがよい。接着プライマー層は予め表面処理金属板上の表面処理皮膜層上に設けても良く、あるいは上記ポリエステル樹脂フィルム等の有機樹脂被覆層上に設けても良い。

また本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板において、樹脂塗料組成物から成る塗膜を有機樹脂被覆層とすることもできる。好適に使用できる樹脂塗料組成物としては、熱硬化性樹脂塗料、例えば、フェノール樹脂、メラミン樹脂、アルキド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、エポキシアクリル樹脂、エポキシフェノール樹脂、エポキシユリア樹脂、ビスマレイミド樹脂、トリアリルシアヌレート樹脂、熱硬化型アクリル樹脂、シリコーン樹脂、油性樹脂等を用いた樹脂塗料、或いは熱可塑性樹脂塗料、例えばビニルオルガノゾル、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体部分ケン化物、塩化ビニル−マレイン酸共重合体、塩化ビニル−マレイン酸−酢酸ビニル共重合体、アクリル重合体、飽和ポリエステル樹脂等を用いた樹脂塗料を挙げることができる。これらの樹脂塗料は単独でも２種以上の組合せでも使用される。これらの中でもポリエステル樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、エポキシアクリル樹脂、エポキシフェノール樹脂、エポキシユリア樹脂、ビニルオルガノゾルのうちの１種、又は２種以上を用いた樹脂塗料から成る塗膜が好適である。
尚、上記塗膜の好適な乾燥塗膜質量は５〜２００ｍｇ／ｄｍ^２が好ましい。

（表面処理金属板上への有機樹脂被覆層の形成方法）
表面処理金属板上への有機樹脂被覆層の形成方法としては、有機樹脂被覆層が熱可塑性樹脂フィルムである場合には、例えば、熱可塑性樹脂フィルムを予め従来公知の方法により形成した後、表面処理金属板上に熱接着法で被覆する方法や、加熱溶融した熱可塑性樹脂を押出機を用いてフィルム状に押出し、直接表面処理金属板上に被覆する押出ラミネート法などが好適である。また、熱可塑性樹脂フィルムを形成した後で被覆する場合、フィルムは延伸されていてもよいが、未延伸フィルムであることが成形加工性及び耐デント性の点からは好ましい。
有機樹脂被覆層が塗膜である場合には、ロールコート法、スプレー法等、従来公知の方法で表面処理板上に塗料組成物を塗工し、乾燥・焼き付けすることで形成させることができる。

図２は、本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板の断面構造の一例を示すものであり、この有機樹脂被覆表面処理金属板１は、金属板２の両面に施された表面処理皮膜層３ａ，３ｂ、有機樹脂被覆層４ａ，４ｂとから成っている。図２に示す具体例においては、金属板２の容器内外面の両方に表面処理皮膜層３ａ，３ｂを介して有機樹脂被覆層４ａ，４ｂが形成されているが、本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板において、表面処理皮膜層３及び有機樹脂被覆層４は、少なくとも片面に形成されていればよく、もう一方の面には、異なる表面処理皮膜層および有機樹脂被覆層を形成することもできる。

（缶体及びその製法）
本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板から成る缶体は、従来公知の成形法により製缶することができる。
本発明の有機樹脂被覆表面処理覆金属板は、有機樹脂被覆の優れた加工密着性を有していることから、絞り加工、絞り・深絞り加工、絞り・しごき加工、絞り・曲げ伸ばし加工・しごき加工等の過酷な加工により成形されるシームレス缶を、破胴やフランジ形成部の樹脂被覆の剥離を生じることなく成形することができる。
シームレス缶の側壁部は、有機樹脂被覆表面処理金属板の絞り−再絞り加工による曲げ伸ばし或いは更にしごき加工により、有機樹脂被覆表面処理金属板の元厚の２０〜９５％、特に２５〜８５％の厚みとなるように薄肉化されていることが好ましい。
得られたシームレス缶は、少なくとも一段の熱処理に付し、加工により生じるフィルムの残留歪みを除去し、加工の際用いた滑剤を表面から揮散させ、更に表面に印刷した印刷インキを乾燥硬化させる。熱処理後の容器は急冷或いは放冷した後、所望により、一段或いは多段のネックイン加工に付し、フランジ加工を行って、巻締用の缶とする。また、シームレス缶を成形した後、シームレス缶の上部を変形させてボトル形状にすることも可能である。

（缶蓋及びその製法）
本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板から成る缶蓋は、従来公知の缶蓋の製法により成形することができる。
特に缶蓋の成形に適した有機樹脂被覆表面処理金属板としては、前述したエポキシフェノール系やポリエステルフェノール系等の接着プライマー層を介して、有機樹脂被覆層としてポリエステル樹脂フィルムが形成された有機樹脂被覆表面処理金属板を挙げることができ、上記接着プライマー層は、乾燥膜厚で０．３〜３μｍの厚みで形成されていることが好ましい。
また有機樹脂被覆層として、エポキシフェノール系塗料、エポキシアクリル系塗料、ポリエステル系塗料、エポキシユリア系塗料、ビニルオルガノゾル系塗料等から成る塗膜が形成された有機樹脂被覆表面処理金属板も好適に使用することができ、これらの塗膜の乾燥塗膜質量は、エポキシアクリル系塗料から成る塗膜で１０〜１６０ｍｇ／ｄｍ^２、エポキシフェノール系塗料、及びポリエステル系塗料から成る塗膜で３０〜１４０ｍｇ／ｄｍ^２、エポキシユリア系塗料から成る塗膜で３０〜７０ｍｇ／ｄｍ²、ビニルオルガノゾル系塗料から成る塗膜で３０〜１６０ｍｇ／ｄｍ^２であることが好ましい。

また缶蓋の形状は、内容物注出用開口を形成するためのスコア及び開封用のタブが設けられたイージーオープン蓋等の従来公知の形状を採用することができ、フルオープンタイプ又はパーシャルオープンタイプ（ステイ・オン・タブタイプ）の何れであってもよい。
イージーオープン蓋の成形は、先ずプレス成形工程で、有機樹脂被覆金属板を円板の形に打抜くと共に、所望の蓋形状に成形する。次いで、スコア刻印工程で、スコアダイスを用いて、蓋の外面側からスコアが金属素材の厚み方向の途中に達するようにスコアの刻印を行う。リベット形成工程において、リベット形成ダイスを用いてスコアで区画された開口予定部に外面に突出したリベットを形成させ、タブ取付工程で、リベットに開口用タブを嵌合させ、リベットの突出部を鋲出してタブを固定させることにより、イージーオープン蓋が成形される。

以下、具体的な実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例により限定されるものではない。なお、以下において「部」とあるのは「質量部」を意味する。

［実施例１〜２９、比較例１〜３］
（表面処理液の調製）
ポリカルボン酸系重合体をイオン交換水中に溶解させ、２質量％のポリカルボン酸系重合体水溶液を得た。得られたポリカルボン酸系重合体水溶液に、多価金属化合物を所定の配合比となるように、常温にて攪拌しながら徐々に添加した。なお、多価金属化合物は、必要に応じてイオン交換水で所定の固形分濃度に調整した後に、ポリカルボン酸系重合体水溶液に添加した。さらにコロイダルシリカを配合する場合においては、コロイダルシリカの水分散液を、所定の配合比となるように、常温にて攪拌しながらポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物を含む水溶液中に添加した。次いで攪拌しながらイオン交換水を加え、水溶液中のポリカルボン酸系重合体の固形分濃度が０．５〜１質量％となるように調製し、表面処理液を得た。

ポリカルボン酸系重合体としては、ポリアクリル酸（東亞合成社製「ジュリマーＡＣ−１０ＬＰ、Ｍｗ＝２５，０００」：表中「ＰＡＡ１」と表記、「ジュリマー１０ＬＨＰ、Ｍｗ＝２５０，０００」：表中「ＰＡＡ２」と表記、「ジュリマーＡＣ−１０Ｐ、Ｍｗ＝５，０００」：表中「ＰＡＡ３」と表記）、ポリメタクリル酸（和光純薬社製「ポリメタクリル酸、Ｍｗ＝１００，０００」：表中「ＰＭＡ」と表記）、ポリイタコン酸（磐田化学工業社製「ＰＩＡ−７２８、Ｍｗ＝３，０００」：表中「ＰＩＡ」と表記）を用いた。多価金属化合物としては、ジルコニウム化合物、チタン化合物、亜鉛化合物を用い、ジルコニウム化合物としては、炭酸ジルコニウムアンモニウム（第一稀元素化学社製「ジルコゾールＡＣ−７、ＺｒＯ_２換算含有量＝１３質量％」）、チタン化合物としてはチタントリエタノールアミネート（マツモトファインケミカル社製「オルガチックスＴＣ−４００、Ｔｉ換算含有量＝８．３質量％」）、亜鉛化合物としては、酸化亜鉛（和光純薬社製「酸化亜鉛、０．０２μｍ」）を用いた。コロイダルシリカとしては、Ｗ．Ｒ．Ｇｒａｃｅ社製「ＬＵＤＯＸ ＡＳ−３０、平均粒子径＝２０ｎｍ、ＳｉＯ_２換算含有量＝３０質量％）」を用いた。用いたポリカルボン酸系重合体と多価金属化合物の種類、及び表面処理液におけるポリカルボン酸系重合体の固形分１００部に対する、多価金属化合物の固形分配合量（炭酸ジルコニウムアンモニウムについてはＺｒＯ_２換算での固形分配合量）、及び多価金属化合物の金属換算での配合量、さらに二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）換算でのコロイダルシリカの固形分配合量を表１（缶体用）、表３（缶蓋用）に示す。

（表面処理金属板の作製）
金属板として、アルミニウム板（缶体の場合＝３１０４合金板 板厚：０．２８ｍｍ 板寸法：２００×３００ｍｍ、缶蓋の場合＝５１８２合金板 板厚：０．２８ｍｍ 板寸法：２００×３００ｍｍ）を使用した。まず、日本ペイント社製のアルカリ性クリーナー「サーフクリーナー４２０Ｎ−２」（商品名）の２％水溶液中（６０℃）に、６秒間浸漬してアルカリ洗浄を行った。アルカリ洗浄後、水洗してから、２％硫酸水溶液中（６０℃）に６秒間浸漬して酸洗浄を行い、水洗してから乾燥した。得られた金属板の両面に表面処理液を塗布し、１５０℃に設定したオーブン内に６０秒間保持して乾燥させ、缶体用および缶蓋用の表面処理金属板を作製した。

（含有量測定）
得られた表面処理金属板における表面処理皮膜層中のポリカルボン酸系重合体に由来する炭素、多価金属化合物に由来する多価金属（ジルコニウム、チタン、亜鉛）、コロイダルシリカに由来するケイ素の単位面積当たりの含有量（ｍｇ／ｍ^２）は、蛍光Ｘ線分析装置を用いて測定した。測定に際して、まず、炭素又は多価金属（ジルコニウム、チタン、亜鉛）又はケイ素の含有量が既知で含有量の異なるサンプルをそれぞれ複数測定し、この際の強度より、強度−含有量の検量線を作製した。同様の条件で、各実施例における表面処理金属板についても測定し、得られた測定強度を検量線に基づき、含有量に変換することにより、表面処理皮膜層中の炭素、多価金属（ジルコニウム、チタン、亜鉛）、ケイ素の含有量を測定した。炭素（Ｃ）、多価金属（ジルコニウム：Ｚｒ、チタン：Ｔｉ、亜鉛：Ｚｎ）、ケイ素（Ｓｉ）の含有量の測定結果を缶体用の場合は表１に、缶蓋用の場合は表３に示す。
使用機器：理学電機製 ＺＳＸ１００ｅ
測定条件：測定径 ２０ｍｍ
Ｘ線出力 ５０ｋＶ−７０ｍＡ

（有機樹脂被覆表面処理金属板の作製）
缶体用の有機樹脂被覆表面処理板は、以下の方法により作製した。得られた表面処理金属板を、予め板温度２５０℃に加熱しておき、表面処理金属板の両面に、有機樹脂被覆層としてポリエステル樹脂フィルムを、ラミネートロールを介して熱圧着した後、直ちに水冷することにより、缶体用の有機樹脂被覆表面処理金属板を得た。尚、缶内面側のポリエステル樹脂フィルムとしては、１２μｍ厚のポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂フィルムを用いた。缶外面側の有機樹脂被覆層として、１２μｍ厚のポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂フィルム（ＰＥＴ／ＩＡ）、又は１２μｍ厚のポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂とポリブチレンテレフタレート樹脂のブレンド樹脂フィルム（ＰＥＴ／ＩＡ・ＰＢＴ）を用いた。各実施例における外面側の有機樹脂被覆層の種類を表１に示す。

缶蓋用の有機樹脂被覆表面処理金属板は、有機樹脂被覆層が塗膜の場合と熱可塑性樹脂フィルムの場合とで、それぞれ以下の方法により作製した。
有機樹脂被覆層が塗膜の場合は、作製した表面処理金属板の蓋内面側となる面に、乾燥後塗膜質量が６０ｍｇ／ｄｍ^２となるようにエポキシアクリル系塗料、又はポリエステル系塗料、蓋外面となる面に乾燥後塗膜質量が５０ｍｇ／ｄｍ^２となるようにエポキシアクリル系塗料を塗装した後、２５０℃に設定したオーブン内で７０秒間保持し、焼き付けを行い、有機樹脂被覆層が塗膜である有機樹脂被覆表面処理金属板を得た。
有機樹脂被覆層が熱可塑性樹脂フィルムの場合は、まず表面処理金属板を、予め板温度２６５℃に加熱しておき、表面処理金属板の片面に、エポキシフェノール系接着プライマーを１μｍ塗布した３０μｍ厚の延伸ポリエステル樹脂フィルム（ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合樹脂含有）を、プライマー塗布面が金属板側となるように、ラミネートロールを介して熱ラミネートした後、直ちに水冷することにより、片面ラミネート板を作製した。次いで片面ラミネート板のラミネートしていない面に、乾燥後の塗膜の膜厚が３μｍとなるようにエポキシユリア系塗料を塗布し、１８５℃に設定したオーブン内で１０分間保持し、焼き付けを行い、缶蓋用の有機樹脂被覆表面処理金属板を得た。各実施例における内面側の有機樹脂被覆層の種類を表３に示す。

（シームレス缶の作製）
作製した缶体用の有機樹脂被覆表面処理金属板の両面に、パラフィンワックスを静電塗油した後、直径１５６ｍｍの円形に打ち抜き、浅絞りカップを作成した。次いで、この浅絞りカップを、再絞り−しごき加工及びドーミング成形を行い、開口端縁部のトリミング加工を行い、２０１℃で７５秒間、次いで２１０℃で８０秒間熱処理を施し、開口端をネッキング加工、フランジング加工を行い、缶胴２１１径でネック部２０６径の容量５００ｍｌのシームレス缶を作製した。シームレス缶の諸特性は以下の通りであった。
缶体径：６６ｍｍ
缶体高さ：１６８ｍｍ
元板厚に対する缶側壁部の平均板厚減少率：６０％

（缶蓋の作製）
作製した缶蓋用の有機樹脂被覆表面処理金属板を、直径６８．７ｍｍに打ち抜き、次いで蓋の外面側にパーシャル開口型のスコア加工（幅２２ｍｍ、スコア残厚１１０μｍ、スコア幅２０μｍ）、リベット加工並びに開封用タブの取り付けを行い、イージーオープン蓋の作製を行った。

［ピーク高さ比（β／α）の測定］
各実施例における表処理皮膜層のピーク高さ比（β／α）は、以下の方法により測定した。
缶体用の有機樹脂被覆表面処理金属板の場合は、前記「有機樹脂被覆表面処理金属板の作製」の項に記載した通りに、有機樹脂被覆表面処理金属板を作製した後、８ｃｍ×６ｃｍの大きさに切り出した有機樹脂被覆表面処理金属板を、３００ｍＬの１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロ−２−プロパノール（ＨＦＩＰ）中に、常温で１時間浸漬させ、有機樹脂被覆層（ポリエステル樹脂フィルム）を溶解・除去した。ＨＦＩＰ中から金属板を取り出して、金属板に付着したＨＦＩＰを除去し、測定用のサンプルを得た。次いで、サンプルの表面（表面処理皮膜層が形成されている面）の赤外吸収スペクトルを測定し、得られた表面処理皮膜層の赤外吸収スペクトルから、水蒸気及び炭酸ガスの吸収ピークを差し引いた赤外吸収スペクトルを用いて、前記「ピーク高さ比（β／α）の算出」の項に記載した方法により、表面処理皮膜層のピーク高さ比（β／α）を算出した。また、得られたピーク高さ比（β／α）から、前記「表面処理皮膜層」の項に記載した上記式（１）により、架橋率を算出した。ピーク高さ比（β／α）、及び架橋率の測定結果を表１に示す。
有機樹脂被覆シームレス缶の場合は、前記「シームレス缶の作製」の項に記載した通りにシームレス缶を作製した後、得られたシームレス缶の缶胴側壁部を８ｃｍ×４ｃｍの大きさに切り出したものをサンプルとし、該サンプルを３００ｍＬの１,１,１,３,３,３-ヘキサフルオロ-２-プロパノール（ＨＦＩＰ）中に、常温で１時間浸漬させ、有機樹脂被覆層（ポリエステル樹脂フィルム）を溶解・除去した。ＨＦＩＰ中からサンプルを取り出して、サンプルに付着したＨＦＩＰを除去し、測定用サンプルを得た。次いで、測定用サンプルの表面（表面処理皮膜層）の赤外線吸収スペクトルを測定し、得られた表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルから、水蒸気及び炭酸ガスの吸収ピークを差し引いた赤外線吸収スペクトルを用いて、前記「ピーク高さ比（β／α）の測定方法」の項に記載した方法により表面処理皮膜層のピーク高さ比（β／α）を算出した。ピーク高さ比（β／α）の測定結果を表２に示す。
缶蓋用の表面処理金属板の場合は、前記「表面処理金属板の作製」の項に記載した通りに、缶蓋用の表面処理金属板を作製した後、８ｃｍ×６ｃｍの大きさに切り出した表面処理金属板を測定用サンプルとし、サンプルの表面（表面処理皮膜層が形成されている面）の赤外吸収スペクトルを測定し、得られた表面処理皮膜層の赤外吸収スペクトルから、水蒸気及び炭酸ガスの吸収ピークを差し引いた赤外吸収スペクトルを用いて、前記「ピーク高さ比（β／α）の算出」の項に記載した方法により、表面処理皮膜層のピーク高さ比（β／α）を算出した。また、得られたピーク高さ比（β／α）から、前記「表面処理皮膜層」の項に記載した上記式（１）により、架橋率を算出した。ピーク高さ比（β／α）、及び架橋率の測定結果を表３に示す。
使用機器：Ｄｉｇｉｌａｂ社製 ＦＴＳ７０００ｓｅｒｉｅｓ
使用検出器：ＭＣＴ検出器
使用アクセサリー：ＰＩＫＥ社製 Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｇｒａｚｉｎｇ Ａｎｇｌｅ（ＡＧＡ）
測定方法：高感度反射法（入射角：８０℃、積算回数：１００回、リファレンス基板：金蒸着ミラー、偏光子を使用し平行偏光のみ検出）
測定波数領域：４０００〜７００ｃｍ^−１

（比較例４）
金属板として、リン酸クロメート処理（化成型処理）を施した表面処理アルミニウム板（３１０４合金板 板厚：０．２８ｍｍ 板寸法：２００×３００ｍｍ 表面処理皮膜中のクロム含有量：２０ｍｇ／ｍ^２）を用いて、前記「有機樹脂被覆表面処理金属板の作製」の項に記載した通りに、有機樹脂被覆表面処理金属板を作製し、前記「シームレス缶の作製」の項に記載した通りにシームレス缶を作製した。

（缶体の評価方法）
実施例１〜２６、及び比較例１〜４により得られた缶体について、下記の評価を行い、結果を表２に示した。

［熱処理時フランジ部剥離性評価（製缶適性評価）］
熱処理時フランジ部剥離性評価は、前記「シームレス缶の作製」の項に記載した通りに、缶体をトリミング加工まで行った後、オーブンを用いて、２０１℃で７５秒間、次いで２１０℃で８０秒間の熱処理を行った後、缶体の開口端（フランジ形成部）を顕微鏡で観察し、缶体の開口端より有機樹脂被覆層の剥離度合いで評価した。評価結果を表２に示す。
◎：剥離した部分の最大長さが０．０５ｍｍ未満
○：剥離した部分の最大長さが０．０５ｍｍ以上０．１ｍｍ未満
△：剥離した部分の最大長さが０．１ｍｍ以上０．２ｍｍ未満
×：剥離した部分の最大長さが０．２ｍｍ以上

［熱水処理時フランジ部剥離性評価］
熱水処理時フランジ部剥離性評価は、前記「シームレス缶の作製」の項に記載した通りにシームレス缶を作製した後、内面側ネック部の最小径部に内面から缶周に沿ってカッターナイフで金属面まで達するキズを付与した状態で、１００℃の熱水に１０分間浸漬後のネック部の有機樹脂被覆層の剥離状態を観察して評価した。評価結果を表２に示す。
◎：全周に渡って剥離が認められない
○：一部剥離が認められるが、その剥離部分の長さが缶全周長さの１０％未満
△：一部剥離が認められるが、その剥離部分の長さが缶全周長さの１０％以上２０％
未満
×：剥離部分の長さが全周方向の２０％以上

[レトルト時フランジ部剥離性評価]
レトルト時フランジ部剥離性評価は、前記「シームレス缶の作製」の項に記載した通りにシームレス缶を作製した後、以下の方法により行った。まず、得られたシームレス缶を、レトルト釜の中に、正立（缶底部が下側）で配置し、密封したレトルト釜の中でスチームにより１２５℃で３０分間の加圧加熱殺菌処理を施した。上記加圧加熱殺菌処理後に、室温まで冷却した後に、レトルト釜の中のシームレス缶を取り出し、缶内外面フランジ部の有機樹脂被覆層の剥離状態を観察して評価した。評価結果を表２に示す。
◎： 全周に渡って剥離が認められない
○：一部剥離が認められるが、その剥離部分の長さが缶全周長さの５％未満
△：一部剥離が認められるが、その剥離部分の長さが缶全周長さの５％以上１０％未
満
×：剥離部分の長さが全周方向の１０％以上

[レトルト時缶胴側壁部外観評価]
レトルト時缶胴側壁部外観評価は、前記「シームレス缶の作製」の項に記載した通りにシームレス缶を作製した後、以下の方法により行った。まず、得られたシームレス缶に、水を５００ｇ充填し、常法に従い蓋を巻き締め、充填パック缶とした。得られた充填パック缶を、水に浸漬し、缶外面の缶胴側壁部が十分に濡れた状態でステンレス製ケースに入れ、充填パック缶が横向きになるようにステンレス製ケースごとレトルト釜の中に静置し、缶胴側壁部が部分的に水と接触している状態で、密封したレトルト釜の中でスチームにより１３０℃で５分間の加圧加熱殺菌処理を施した。上記加圧加熱殺菌処理後に、室温まで冷却した後に、レトルト釜の中の充填パック缶を取り出し、缶外面の缶胴側壁部での有機樹脂被覆層の浮きやフクレ（ブリスター）の発生有無を目視評価した。
◎：ブリスターの発生が全く認められない
○：ブリスターの発生がほとんど認められない
△：ブリスターの発生が部分的に認められる
×：ブリスターの発生が著しい
（缶蓋の評価方法）
実施例２７〜２９より得られた缶蓋について、下記の評価を行い、結果を表３に示した。

［フェザリング評価］
フェザリング評価は、前記「缶蓋の作製」の項に記載した通りにイージーオープン蓋を作製し、得られたイージーオープン蓋についてレトルト殺菌処理（１２５℃で３０分間）を実施した後、実際に缶蓋を開口し、開口部分のフェザリングの発生を評価した。各ｎ＝５０枚実施し、各蓋の最大フェザリング長さをもとに、５０枚の平均フェザリング長さを算出し、次の基準で評価し、表３にまとめた。
○：平均フェザリング長さが１．０ｍｍ未満
×：平均フェザリング長さが１．０ｍｍ以上

［開口性評価］
開口性評価は、前記「缶蓋の作製」の項に記載した通りにイージーオープン蓋を作製し、得られたイージーオープン蓋について、レトルト殺菌処理（１２５℃で３０分間）を実施した後、開口性評価を実施した。各ｎ＝５０枚実施し、評価結果は、タブ折れなどによる開口不良数／開口数で示し、表３にまとめた

本発明の有機樹脂被覆表面処理金属板は、それを用いてシームレス缶等を成形した場合に、缶胴部の成形後に施される熱処理時にも、フランジ形成部での有機樹脂被覆層の剥離を抑制できる優れた製缶適性が発現可能であると共に、殺菌工程のような高温・湿潤環境下に賦された場合にも、有機樹脂被覆層が剥離やブリスター等の外面不良の発生を抑制できる優れた耐熱水密着性を発現可能であるため、缶体及び缶蓋に好適に使用することができ、しかも過酷な成形加工に賦された場合にも優れた耐熱水密着性を有することから、特に絞りしごき缶等のシームレス缶に好適に利用することができる。

１ 有機樹脂被覆表面処理金属板、２ 金属板、３ 表面処理皮膜層、４ 有機樹脂被覆層。

Claims (15)

1. 金属板の少なくとも片面に、表面処理皮膜層及び該表面処理皮膜層上に有機樹脂被覆層が形成されて成る有機樹脂被覆表面処理金属板であって、該表面処理皮膜層がポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物を含有し、且つ、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．０５〜２．３５であることを特徴とする有機樹脂被覆表面処理金属板。
2. 前記ピーク高さ比（β／α）が０．７５〜１．４８であることを特徴とする請求項１記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
3. 前記ポリカルボン酸系重合体が、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸から選ばれる少なくとも１種の重合性単量体の重合によって得られる重合体又は共重合体、或いはこれらの混合物であることを特徴とする請求項１又は２記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
4. 前記多価金属化合物が、ジルコニウム化合物、チタン化合物、亜鉛化合物の中から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
5. 前記多価金属化合物が、ジルコニウム化合物であり、該ジルコニウム化合物がオキシジルコニウム塩由来のジルコニウム化合物であることを特徴とする請求項４の記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
6. 前記表面処理皮膜層における、前記ポリカルボン酸系重合体の含有量が炭素換算で１２〜１００ｍｇ／ｍ^２であり、前記多価金属化合物の含有量が金属換算で２〜８０ｍｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項１〜５の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
7. 前記表面処理皮膜層が、ポリカルボン酸系重合体の固形分１００質量部に対して、多価金属化合物が金属換算で３〜６７質量部の量で含有することを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
8. 前記表面処理皮膜層に、さらにコロイダルシリカが含有されていることを特徴とする請求項１〜７の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
9. 前記表面処理皮膜層における前記コロイダルシリカの含有量が、ケイ素換算で５〜２００ｍｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項８記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
10. 前記有機樹脂被覆層が、ポリエステル樹脂フィルムであることを特徴とする請求項１〜９の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
11. 前記金属板が、アルミニウム板であることを特徴とする請求項１〜１０の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板。
12. 請求項１〜１１の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板から成ることを特徴とする缶体。
13. 前記有機樹脂被覆表面処理金属板から成る有機樹脂被覆シームレス缶であって、該有機樹脂被覆シームレス缶の表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．１０〜２．３５である請求項１２記載の缶体。
14. アルミニウム基材の少なくとも片面に表面処理皮膜層及び該表面処理皮膜層上にポリエステル樹脂フィルムから成る有機樹脂被覆層が形成されて成る有機樹脂被覆シームレス缶であって、該表面処理皮膜層がポリカルボン酸系重合体及び多価金属化合物を含有し、且つ、該表面処理皮膜層の赤外線吸収スペクトルを測定した際の、１６６０〜１７６０ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（α）と１４９０〜１６５９ｃｍ^−１の波数範囲内の最大吸収ピーク高さ（β）とのピーク高さ比（β／α）が０．７８〜１．４５であることを特徴とする有機樹脂被覆シームレス缶。
15. 請求項１〜１１の何れかに記載の有機樹脂被覆表面処理金属板から成ることを特徴とする缶蓋。