JP2017145731A - 高圧燃料供給ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】アンカとロッドを別体としながらも、吸入弁の衝突で発生する衝突音を低減する高圧燃料供給ポンプを提供する。【解決手段】シート部に着座、又は離座することで加圧室の吸入通路を開閉する吸入弁と、前記吸入弁と別体に構成され、前記吸入弁を前記シート部に対して開弁方向に移動させる突起部が形成された第一部材と、前記第一部材と別体に構成され、前記第一部材を開弁方向に移動させる第二部材と、前記第二部材と別体に構成され、前記第二部材が挿入される挿入孔が形成されるとともに、前記第二部材と係合して前記第二部材を閉弁方向に移動させる可動子と、を備えた高圧燃料供給ポンプとした。【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関の燃料噴射弁に燃料を圧送する高圧燃料供給ポンプに関し、特に吐出する燃料の量を調節する電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプに関する。

自動車等の内燃機関の内、燃焼室内部へ直接的に燃料を噴射する直接噴射タイプの内燃機関において、燃料を高圧化し所望の燃料流量を吐出する電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。

特許文献１には、電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプの一例として、電磁力によって運動をする電磁吸入弁の可動部品を２つに分割（アンカーとロッド）し、電磁力を負荷した時に、可動部が固定部（コア）と衝突する際の衝突エネルギーをアンカーのみとすることで、衝突音を低減する構造を有する高圧燃料供給ポンプが記載されている。

特許５５３７４９８号公報

しかしながら、上記従来技術においては、高圧燃料供給ポンプが吐出行程に入るべく電流が印加され稼動部（アンカー）と固定部（コア）間に電磁力が負荷されると、吸入弁が閉弁し加圧行程が始まるが、そのとき吸入弁と弁シート部が衝突する。吸入弁の質量が大きいためにこの衝突により発生する衝撃音が大きいと言う問題があった。

さらに加圧行程が終了し吸入行程へ移行するとき、吸入弁が開弁し開弁側のストッパへ衝突するが、やはり吸入弁の質量が大きいために衝撃による音が大きいと言う問題があった。

さらに、吸入弁の質量が大きいために吸入弁の応答性（追従性）が悪く、特に内燃機関（または高圧燃料ポンプ）の駆動速度が速いときに燃料を効率的に加圧することができずに、高圧燃料ポンプのポンプとしての容積効率が悪化すると言う問題があった。

このことから本発明の目的は、アンカとロッドを別体としながらも、吸入弁の衝突で発生する衝突音を低減する高圧燃料供給ポンプを提供することを目的とする。

以上のことから本発明においては、シート部に着座、又は離座することで加圧室の吸入通路を開閉する吸入弁と、前記吸入弁と別体に構成され、前記吸入弁を前記シート部に対して開弁方向に移動させる突起部が形成された第一部材と、前記第一部材と別体に構成され、前記第一部材を開弁方向に移動させる第二部材と、前記第二部材と別体に構成され、前記第二部材が挿入される挿入孔が形成されるとともに、前記第二部材と係合して前記第二部材を閉弁方向に移動させる可動子と、を備えた高圧燃料供給ポンプとした。

これにより、特許文献１のようにアンカとロッドを別体としながらも、吸入弁の開弁側にストッパを設ける必要がなく、吸入弁による開弁衝突による音低減が可能である。本発明のその他の構成、作用、効果については以下の実施例において詳細に説明する。

機構的に一体に構成されたポンプボディ１の具体事例を示した図。 本発明が適用可能な高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システムの全体構成の一例を示す図。 取り付け部１５０が内燃機関本体に埋め込まれて、固定された状態を示した図。 ポンプ作動における各行程のうち、吸入行程における各部状態を示した図。 ポンプ作動における各行程のうち、吸入行程の吸入弁部周辺の各部状態を示した図。 ポンプ作動における各行程のうち、吐出行程の電磁力作用中における吸入弁周辺の各部状態を示した図。 ポンプ作動における各行程のうち、吐出行程の電磁力作用中における吸入弁周辺の各部状態を示した図。 ポンプ作動における各行程のうち、吐出行程の電磁力作用後における吸入弁周辺の各部状態を示した図。 ポンプ作動における各行程における各部状態などを示したタイムチャート。 本発明が実施された第二実施例による高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁の断面図である。

以下、本発明の実施例について図面を用いて詳細に説明する。

図２は、本発明が適用可能な高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システムの全体構成の一例を示す図である。この図を用いて、まず全体システムの構成と動作を説明する。

図２において、破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプのポンプボディ１を示し、この破線の中に示されている機構、部品はポンプボディ１に一体に組み込まれていることを示す。ポンプボディ１には、燃料タンク２０からフィードポンプ２１を経由して燃料が送り込まれ、ポンプボディ１からインジェクタ２４の側に高圧化された燃料が送られる。エンジンコントロールユニット２７（ＥＣＵ）は圧力センサ２６から燃料の圧力を取り込み、これを最適化すべくフィードポンプ２１、ポンプボディ１の内部の電磁コイル４３、インジェクタ２４を制御する。

図２において、まず燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７からの制御信号Ｓ１に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通してポンプボディ１の低圧燃料吸入口（吸入ジョイント）１０ａに送られる。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄを介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに至る。なお圧力脈動低減機構９は、エンジンのカム機構（図示せず）により往復運動を行うプランジャ２に連動して圧力を可変とする、環状低圧燃料室７ａに連通することで、電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに吸入する燃料圧力の脈動を低減している。

電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに流入した燃料は、吸入弁３０を通過し加圧室１１に流入する。なお吸入弁３０の弁位置は、エンジンコントロールユニット２７からの制御信号Ｓ２に基づき、ポンプボディ１内の電磁コイル４３が制御されることで定まる。加圧室１１では、エンジンのカム機構（図示せず）により、プランジャ２に往復運動する動力が与えられている。プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程では吸入弁３０から燃料を吸入し、プランジャ２の上昇行程では吸入した燃料が加圧され、吐出弁機構８を介して圧力センサ２６が装着されているコモンレール２３へ燃料が圧送される。この後、エンジンコントロールユニット２７からの制御信号Ｓ３に基づきインジェクタ２４がエンジンへ燃料を噴射する。

なお、加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構８は、吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃなどで構成されている。この吐出弁機構８によれば、加圧室１１内部圧力が吐出弁８ｂの下流側の吐出通路１２側圧力よりも高く、かつ吐出弁ばね８ｃが定める抗力に打ち勝つときに吐出弁８ｂが開放し、加圧室１１から吐出通路１２側に高圧化された燃料が圧送供給される。

また図２の電磁吸入弁３００は、吸入通路３１ｂを開閉する吸入弁３０、吸入弁３０を付勢する第一部材（先端付勢部３３）、を介して吸入弁３０を開弁保持する第二部材（ロッド部３５）、４０はロッド付勢ばね、４１はアンカー付勢ばねである。吸入弁３０はプレスされた金属板で構成されており、ロッド３５によって開弁保持されないときは、吸入弁３０それ自体が有するばね定数によって、閉弁する。

この機構によれば吸入弁３０は、先端付勢部３３とロッド３５を介してロッド付勢ばね４０により開放方向に駆動されている。吸入弁３０の弁位置は、電磁コイル４３により制御されている。

このようにポンプボディ１は、エンジンコントロールユニット２７が電磁吸入弁３００へ与える制御信号Ｓ２によりポンプボディ１内の電磁コイル４３が制御され、吐出弁機構８を介してコモンレール２３へ圧送される燃料が所望の供給燃料となるように燃料流量を吐出する。

またポンプボディ１においては、加圧室１１とコモンレール２３の間が、リリーフバルブ１００により連通されている。このリリーフバルブ１００は、吐出弁機構８と並列配置された弁機構である。リリーフバルブ１００は、コモンレール２３側の圧力がリリーフバルブ１００の設定圧力以上に上昇すると、リリーフバルブ１００が開弁しポンプボディ１の加圧室１１内に燃料が戻されることでコモンレール２３内の異常な高圧状態を防止する。

リリーフバルブ１００は、ポンプボディ１の吐出弁８ｂの下流側の吐出通路１２と加圧室１１とを連通する高圧流路１１０を形成し、ここに吐出弁８ｂをバイパスするように設けられたものである。高圧流路１１０には燃料の流れを吐出流路から加圧室１１への一方向のみに制限するリリーフ弁１０２が設けられている。リリーフ弁１０２は、押付力を発生するリリーフばね１０５によりリリーフ弁シート１０１に押付けられており、加圧室１１内と高圧流路１１０内との間の圧力差がリリーフばね１０５で定まる規定の圧力以上になるとリリーフ弁１０２がリリーフ弁シート１０１から離れ、開弁するように設定されている。

この結果、ポンプボディ１の電磁吸入弁３００の故障等によりコモンレール２３が異常な高圧となった場合、吐出流路１１０と加圧室１１の差圧がリリーフ弁１０２の開弁圧力以上になると、リリーフ弁１０２が開弁し、異常高圧となった燃料は吐出流路１１０から加圧室１１へと戻され、コモンレール２３等の高圧部配管が保護される。

図２は高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システムの全体構成の一例を示しており、このうち点線で示した高圧燃料供給ポンプのポンプボディ１が機構的に一体に構成されていることを先に説明した。

図１は、機構的に一体に構成されたポンプボディ１を具体的に示した図である。この図によれば、エンジンのカム機構（図示せず）により往復運動を行うプランジャ２がシリンダ６内に配置され、プランジャ上部のシリンダ６内に加圧室１１が形成されている。このプランジャ２の往復運動は図１において上下方向において行われる。

また、図１の中央左側に電磁吸入弁３００の機構を配置し、図１の中央右側に吐出弁機構８を配置している。また図１の上部には、燃料吸入側の機構として低圧燃料吸入口１０ａ、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄなどを配置している。さらに、図１の中央下部にはプランジャ内燃機関側機構１５０を示す。プランジャ内燃機関側機構１５０は、図３に示すように内燃機関本体に埋め込まれて固定される部分であることから、ここでは取り付け部と称することにする。なお、図１の表示断面図では、リリーフバルブ１００機構を図示していない。リリーフバルブ１００機構は、別角度の表示断面図には表示可能であるが、説明、表示を割愛する。

次に取り付け部の取り付けについて図３で説明する。図３は、取り付け部（プランジャ内燃機関側機構１５０）が内燃機関本体に埋め込まれて、固定された状態を示したものである。但し図３では取り付け部１５０を中心として記述しているので、他の部分の記述を割愛している。図３において、９０は内燃機関のシリンダヘッドの肉厚部分を示している。内燃機関のシリンダヘッド９０には、予め取り付け部取り付け用孔９５が形成されている。取り付け部取り付け用孔９５は、取り付け部１５０の形状に合わせて２段の径で構成されており、この取り付け部取り付け用孔９５に、取り付け部１５０が嵌め込まれて配置される。

そのうえで、取り付け部１５０が内燃機関のシリンダヘッド９０に気密に固定される。図３の気密固定配置例では、高圧燃料供給ポンプはポンプボディ１に設けられたフランジ１ｅを用い内燃機関のシリンダヘッド９０の平面に密着し、複数のボルト９１で固定される。そのうえで取付けフランジ１ｅは、溶接部１ｆにてポンプボディ１に全周を溶接結合されて環状固定部を形成している。本実施例では、溶接部１ｆの溶接のためにレーザー溶接を用いている。またシリンダヘッド９０とポンプボディ１間のシールのためにＯリング６１がポンプボディ１に嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。

このように気密固定配置された取り付け部１５０は、プランジャ２の下端２ｂにおいて、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させている。

また、シールホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されており、環状低圧燃料室７ａの燃料をプランジャ２が摺動した場合にでもシール可能な構造とし、外部に燃料が漏れることを防止する。同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１の内部に流入するのを防止する。

図３のように気密固定配置された取り付け部（プランジャ内燃機関側機構１５０）は、その内部のプランジャ２が内燃機関の回転運動に伴い、シリンダ６内で往復運動をすることになる。プランジャ内燃機関側機構１５０をプランジャ根部１５０といっても良い。

この往復運動に伴う各部の働きについて、図１に戻り説明する。図１において、ポンプボディ１にはプランジャ２の往復運動をガイドし、かつ内部に加圧室１１を形成するよう上側端部が有底筒型状に形成されたシリンダ６が取り付けられている。さらに加圧室１１は燃料を供給するための電磁吸入弁３００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構８に連通するよう、外周側に環状の溝６ａと、環状の溝６ａと加圧室とを連通する複数個の連通穴６ｂが設けられている。

シリンダ６はその外径において、ポンプボディ１に形成された孔部に対し圧入固定され、ポンプボディ１との隙間から加圧した燃料が低圧側に漏れないよう圧入部円筒面でシールしている。また、シリンダ６の加圧室側外径に小径部６ｃを有する。加圧室１１の燃料が加圧されることによりシリンダ６が低圧燃料室１０ｃ側に力が作用するが、ポンプボディ１に小径部１ａを設けることで、シリンダ６が低圧燃料室１０ｃ側に抜けることを防止している。お互いの面を軸方向に平面に接触させることで、ポンプボディ１とシリンダ６との前記接触円筒面のシールに加え、二重のシールの機能をも果たす。

ポンプボディ１の頭部にはダンパカバー１４が固定されている。ダンパカバー１４には吸入ジョイント５１が設けられており、低圧燃料吸入口１０ａを形成している。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、吸入ジョイント５１の内側に固定されたフィルタ５２を通過し、圧力脈動低減機構９、低圧燃料流路１０ｄを介して電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに至る。

吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。

プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂを有することにより、プランジャの往復運動によって環状低圧燃料室７ａの体積は増減を行う。体積の増減分は、燃料通路１ｄ（図３）により低圧燃料室１０と連通していることにより、プランジャ２の下降時は、環状低圧燃料室７ａから低圧燃料室１０へ、上昇時は、低圧燃料室１０から環状低圧燃料室７ａへと燃料の流れが発生する。このことにより、ポンプの吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、脈動を低減する機能を有している。

低圧燃料室１０には高圧燃料供給ポンプ内で発生した圧力脈動が燃料配管２８（図２）へ波及するのを低減させる圧力脈動低減機構９が設置されている。一度加圧室１１に流入した燃料が、容量制御のため再び開弁状態の吸入弁体３０を通して吸入通路１０ｄ（吸入ポート３１ｂ）へと戻される場合、吸入通路１０ｄ（吸入ポート３１ｂ）へ戻された燃料により低圧燃料室１０には圧力脈動が発生する。しかし、低圧燃料室１０に設けた圧力脈動低減機構９は、波板状の円盤型金属板２枚をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダンパで形成されており、圧力脈動はこの金属ダンパが膨張・収縮することで吸収低減される。９ｂは金属ダンパをポンプボディ１の内周部に固定するための取付金具であり、燃料通路上に設置されるため、複数の穴を設け前記取付金具９ｂの表裏に流体が自由に行き来できるようにしている。

加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構８は、吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ、吐出弁８ｂと吐出弁シート８ａとを収容する吐出弁ホルダ８ｄから構成され、吐出弁シート８ａと吐出弁ホルダ８ｄとは当接部８ｅで溶接により接合されて一体の吐出弁機構８を形成している。なお、吐出弁ホルダ８ｄの内部には、吐出弁８ｂのストロークを規制するストッパーを形成する段付部８ｆが設けられている。

図１において、加圧室１１と燃料吐出口１２に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、燃料吐出口１２の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに逆らって開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと高圧吐出される。吐出弁８ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８ｆと接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは吐出弁ストッパ８ｄによって適切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２へ高圧吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき、高圧燃料供給ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ホルダ８ｄの内周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。

次に本発明の主要部である電磁吸入弁３００の構造について、図４、図５、図６、図７、図８を用いて説明する。なお図４はポンプ作動における吸入、戻し、吐出の各行程のうち、吸入行程における状態、図５は戻し行程、図６、図７、図８は吐出行程における状態を表している。

まず図４により、電磁吸入弁３００側の構造について説明する。電磁吸入弁３００側の構造は、吸入弁３０を主体に構成された吸入弁部Ａと、ロッド３５とアンカー３６を主体に構成されたソレノイド機構部Ｂと、電磁コイル４３を主体に構成されたコイル部Ｃに大別して説明するのがよい。

まず吸入弁部Ａは、吸入弁３０、吸入弁シート３１、先端付勢部３３からなる。吸入弁３０はプレスされた金属板となっており、以下の部分からなる。接合部３０ｂにて吸入弁３０が吸入弁シート３１に溶接で固定されている。シート部３０ｃは図６、図７にあるように閉弁状態のときに、吸入弁シート３１のシート部３１ａと協働して加圧室１１と通路３７ａの連通・非連通を切り替える。ばね部３０ｄは吸入弁３０が図４、図５にあるようにシート部３０ｃが開弁位置にあるとき、図６、図７にあるような閉弁位置の方向へシート部３０ｃを戻そうとするばね力を発生する部位である。シート部３０ｃの最大移動量は３０ｅである。吸入弁シート３１は以下の部分からなる。シート部３１ａは吸入弁３０と協働して、加圧室１１と通路３７ａの連通・非連通を切り替える。吸入通路３１ｂは燃料通路３７ｃから加圧室１１へ、または加圧室１１から燃料通路３７ｃへ燃料が流れるときの燃料通路である。吸入通路３１ｂは吸入弁シート３１を吸入弁軸方向（図中、左右方向）に見て、周方向に複数個、設けてある。吸入通路３１ｂを通過した燃料はポンプボディ１に形成された燃料通路３２ａを通って、加圧室１１へ流れる。

摺動ガイド部３１ｃは、先端付勢部３３の外周部をガイドして先端付勢部３３が吸入弁３０の開閉弁方向（図中の左右方向）のみに運動可能に保持する。先端付勢部３３は以下の部位からなる。吸入弁接触部３３ａは吸入弁３０と接触して、吸入弁３０を開弁状態に保持する。このとき、コイル４３には通電されておらず、吸入弁３０を開弁方向（図中右方向）に負荷する力はロッド付勢ばね４０により発生するばね力のみとなる。ロッド接触部３３ｂはロッド付勢ばね４０からの開弁方向の付勢力をロッド３５を介して受ける面である。ストッパ部３３ｃは弁シート３１と接触しそれ以上の開弁方向（図中右方向）への移動を制限する。吸入弁シート３１から先端付勢部３３の突出長さ３３ｄは吸入弁３０の最大移動量３０ｅより小さく設定する。

この様に吸入弁部Ａを構成することで、ポンプの吸入行程において吸入通路３１ｂを通過し内部に入った燃料が、吸入弁３０とシート部３１ａの間を通過しさらにポンプボディ１及びシリンダの通路を通過して加圧室１１へ流入する。また、ポンプの吐出行程においては、吸入弁３０のシート部３０ｃが吸入弁シート３１のシート部３１ａと接触シールすることで、燃料の入口側への逆流を防ぐ逆止弁の機能を果たす。

吸入行程中の吸入弁３０の軸方向の移動量３０ｅは、通路３７ａから加圧室１１へ吸入通路３１ｂを通って流入する燃料により発生する動圧により発生する開弁方向の力とばね部３１ｄによって発生する閉弁方向の力がつりあう位置であり、そのように設計する。

次にソレノイド機構部Ｂについて述べる。ソレノイド機構部Ｂは、可動部であるロッド３５、アンカー３６、固定部であるロッドガイド３７、第一コア３８、第二コア３９、そして、ロッド付勢ばね４０、アンカー付勢ばね４１からなる。

可動部であるロッド３５とアンカー３６は、別部材に構成している。ロッド３５はロッドガイド３７の内周側で軸方向に摺動自在に保持され、アンカー３６の内周側は、ロッド３５の外周側で摺動自在に保持される。すなわち、ロッド３５及びアンカー３６共に幾何学的に規制される範囲で軸方向に摺動可能に構成されている。

アンカー３６は燃料中で軸方向に自在に滑らかに動くために、部品軸方向に貫通する貫通穴３６ａを１つ以上有し、アンカー前後の圧力差による動きの制限を極力排除している。

ロッドガイド３７は、径方向には、ポンプボディ１の吸入弁が挿入される穴の内周側に挿入され、軸方向には、吸入弁シートの一端部に突き当てられ、ポンプボディ１に溶接固定される第一コア３８とポンプボディ１との間に挟み込まれる形で配置される構成としている。ロッドガイド３７にもアンカー３６と同様に軸方向に貫通する貫通穴（通路３７ａ）が設けられ、アンカーが自在に滑らかに動くことができる様、アンカー側の燃料室の圧力がアンカーの動きを妨げない様に構成している。

第一コア３８は、高圧燃料供給ポンプ本体と溶接される部位との反対側の形状を薄肉円筒形状としており、その内周側に第二コア３９が挿入される形で溶接固定される。第二コア３９の内周側にはロッド付勢ばね４０が、細径部をガイドに配置され、ロッド３５が吸入弁３０と接触し、前記吸入弁が吸入弁シート部３１ａから引き離す方向、すなわち吸入弁の開弁方向に付勢力を与える。

アンカー付勢ばね４１は、ロッドガイド３７の中心側に設けた円筒径のガイド部３７ｂに方端を挿入し同軸を保ちながら、アンカー３６にロッドつば部３５ａ方向に付勢力を与える配置としている。

アンカー３６の移動量３６ｅは先端付勢部３３の吸入弁シート３１からの突出長さ３３ｄよりも大きく設定される。確実に吸入弁３０が閉弁するためである。

ロッド３５とロッドガイド３７にはお互い摺動するため、またロッド３５は吸入弁３０と衝突を繰返すため、硬度と耐食性を考慮しマルテンサイト系ステンレスに熱処理を施したものを使用する。アンカー３６と第二コア３９は磁気回路を形成するため磁性ステンレスを用い、さらにアンカー３６と第二コアのそれぞれの衝突面には、硬度を向上させるための表面処理を施している。特には硬質Ｃｒめっき等であるがその限りでは無い。ロッド付勢ばね４０、アンカー付勢ばね４１には耐食性を考慮しオーステナイト系ステンレスを用いる。

上記構成によれば、吸入弁部Ａとソレノイド機構部Ｂには、３つのばねが有機的に配置されて構成されている。吸入弁部Ａに構成される吸入弁３０のばね部３０ｄと、ソレノイド機構部Ｂに構成されるロッド付勢ばね４０、アンカー付勢ばね４１がこれに相当する。

この３つのばね力の関係は、下記の式で構成する。
［数１］
ロッド付勢ばね４０力＞アンカー付勢ばね４１力＋吸入弁３０のばね部３０ｄ力＋流体により吸入弁が閉じようとする力 ‥‥（１）
（１）式の関係により、無通電時では、各ばね力により、ロッド３５は吸入弁３０を吸入弁シート部３１ａから引き離す方向、すなわち弁が開弁する方向に力ｆ１として作用する。（１）式より、弁が開弁する方向の力ｆ１は下記の（２）式で表現される。
［数２］
ｆ１＝ロッド付勢ばね力−（アンカー付勢ばね力＋吸入弁付勢ばね力＋流体により吸入弁が閉じようとする力） ‥‥（２）
ここで、ロッドガイド３７のガイド部３７ｂの直径（内径）は、先端付勢部３３のストッパ部３３ｃの外形より小さい。ストッパ部３３ｃは吸入弁シート３１と衝突するために、その衝突面積を十分に保持することが出来る。衝突面積が十分でない場合は衝突部で磨耗が発生してストッパ部３３ｃが破損してしまうなどの問題が発生する。または、先端付勢部３３の吸入弁シート３１からの突出長さ３３ｄが変化してしまい、高圧燃料ポンプの特性が変わってしまうなどの問題が発生する。

アンカー３６とロッド３５のつば部３５ａも衝突部材なので、つば部３５ａの面積も磨耗の観点から十分確保する必要が有る。

さらに、第二コア３９とアンカー３６は対面する面で前述の様に磁気力を発生するが、この面積は大きいほうが良い。アンカー３６の内穴の内径を小さくすることで、この面積を大きくすることが出来る。

以上の様に、ロッド３５と先端保持部材３３を別体とすることで、各衝突部位の耐磨耗性と第二コア３９とアンカー３６間で発生する時期力確保と言う二つの課題の両立が可能となる。

最後に、コイル部Ｃの構成について述べる。コイル部Ｃは、第一ヨーク４２、電磁コイル４３、第２ヨーク４４、ボビン４５、端子４６、コネクタ４７から成る。ボビン４５に銅線が複数回巻かれたコイル４３が、第一ヨーク４２と第二ヨーク４４により取り囲まれる形で配置され、樹脂部材であるコネクタと一体にモールドされ固定される。二つの端子４６のそれぞれの方端はコイルの銅線の両端にそれぞれ通電可能に接続される。端子４６も同様にコネクタと一体にモールドされ残りの方端がエンジン制御ユニット側と接続可能な構成としている。

コイル部Ｃは第一ヨーク４２の中心部の穴部が、第一コアに圧入され固定される。その時、第二ヨーク４４の内径側は、第二コアと接触もしくは僅かなクリアランス近接する構成となる。

第一ヨーク４２、第二ヨーク４４共に、磁気回路を構成するために、また耐食性を考慮し磁性ステンレス材料とし、ボビン４５、コネクタ４７は強度特性、耐熱特性を考慮し、高強度耐熱樹脂を用いる。コイルに４３は銅、端子４６には真鍮に金属めっきを施した物を使用する。

上述の様にソレノイド機構部Ｂとコイル部Ｃとを構成することで、図４の矢印部に示す様に、第一コア３８、第一ヨーク４２、第二ヨーク４４、第二コア３９、アンカー３６で磁気回路を形成し、コイルに電流を与えると、第二コア３９、アンカー３６間に電磁力が発生し、互いに引き寄せられる力が発生する。第一コア３８において、第二コア３９とアンカー３６とがお互い吸引力を発生させる軸方向部位を極力薄肉にすることで、磁束のほぼ全てが第二コアとアンカーの間を通過するため、効率良く電磁力を得ることができる。

上記電磁力が前記（２）式の弁が開弁する方向の力ｆ１を上回った時に、可動部であるアンカー３６がロッド３５と共に第二コア３９に引き寄せられる運動、またコア３９とアンカー３６が接触し、接触を継続することを可能とする。

本実施例に係る高圧燃料供給ポンプの上記構成によれば、ポンプ作動における吸入、戻し、吐出の各行程において、各部位は図９の様に作動する。以下、図９に従って各部位の動きについて説明する。

まず吸入行程について説明する。このときの電磁吸入弁３００の状態が図４で示される。吸入行程では、図３のカム９３の回転により、プランジャ２がカム９３方向に移動（プランジャ２が下降）する。つまりプランジャ２の位置が上死点から下死点に移動している。吸入行程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下し、この差圧と、ロッド３５により付勢された先端付勢部３３による付勢力とにより時刻ｔ１で吸入弁３０が開弁方向への移動を開始する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路１０ｄの圧力よりも低くなると、燃料は、開口状態にある吸入弁３０を通り、ポンプボディ１に設けられた連通穴１ｂと、シリンダ外周通路６ａ、６ｂを通過し、加圧室１１に流入する。
先端付勢部３３のストッパ部３３ｃは弁シート３１と衝突して開弁方向への運動を停止するが、このときに、衝突エネルギーに寄与する部材は、先端付勢部３３とロッド３５のみであり、アンカー３６はこの衝突には寄与しない。これによって、衝突音を低減することができる。時刻ｔ２で先端付勢部３３のストッパ部３３ｃが弁シート３１と衝突してロッド３５が開弁位置まで移動すると先端付勢部３３とロッド３５は停止する。これに対しアンカー３６は、当初ロッド３５と同速度で吸入弁３０開弁方向に移動するが、ロッド３５が吸入弁３０に接触し停止した時刻ｔ２後でも慣性力で移動を続けようとする。

よってアンカー３６はロッド３５から離れて、さらに開弁方向に移動し、その後、アンカー付勢ばね４１による閉弁方向への付勢力により時刻ｔ３でアンカー３６の開弁位置に戻る。図９のＯＡに示す部分がこのオーバーシュートの領域である。このオーバーシュートは、アンカー付勢ばね４１がその慣性力に打ち勝ち、アンカー３６は再び第二コア３９に近付く方向に移動をし、ロッドつば部３５ａにアンカー３６が押し当てられる形で接触する位置で停止することができる。ロッド３５とアンカー３６の再接触によるアンカー３６の停止時刻がｔ３で示されている。

停止時刻ｔ３以降の安定状態における時刻ｔ４でのアンカー３６、ロッド３５、吸入弁３０の各位置を示す状態が図４に示されている。この状態では、電磁コイル４３は無通電状態を維持したままであり磁気付勢力は作用していない。よって、吸入弁３０は、ロッド付勢ばね４０の付勢力により、ロッド３５・先端付勢部３３に押圧された状態であり開弁したままであり、さらに吸入行程中の吸入弁３０の軸方向の移動量３０ｅの最大値は、通路３７ａから加圧室１１へ吸入通路３１ｂを通って流入する燃料により発生する動圧の最大値により発生する開弁方向の力とばね部３０ｄによって発生する閉弁方向の力がつりあう位置である。吸入弁シート３１から先端付勢部３３の突出長さ３３ｄは吸入弁３０の最大移動量３０ｅより小さい。このように構成することで、吸入弁３０は開弁方向にストッパが無いので、衝突音の発生を抑制できる。

次に戻し行程について説明する。このときの電磁吸入弁３００の状態は図５で示される。図９に示すように時刻ｔ５でプランジャ２は下死店から上死点に向かって上昇運動を開始する。戻し行程では、図３のカム９３の回転により、プランジャ２が上昇方向に移動する。このとき加圧室１１の容積は、プランジャ２における吸入後の圧縮運動に伴い減少する。この状態では、一度加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁３０を通して吸入通路１０ｄへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。吸入弁３０には閉弁方向（図中左方向）に流体による動圧（流体力）が発生し、図５に示すように吸入弁３０は最大移動量３０ｅの位置より閉弁方向へ移動して、先端付勢部３３の吸入弁接触部３３ａと接触し運動を止める。先端付勢部３３にはロッド３５を介してロッド付勢ばね４０のばね力が開弁方向に付加されており、完全に閉弁する事は無い。

戻し行程においては電磁コイル４３は非通電状態であるが、この状態からエンジンコントロールユニット２７からの制御信号が電磁吸入弁３００に送られると時刻ｔ６でコイル４３が通電状態となることで、戻し行程から吐出行程に移行する。なお、このときの電磁コイル４３に流れる吸引電流は最大駆動電流であり後で流れる保持電流よりも大きい。制御信号が電磁吸入弁３００に送られると、コイル部Ｃにおいて電磁力が発生し、これが各部に作用することになる。電磁力作用時における電磁吸入弁３００の各部の位置関係が図６、図７、図８に示されている。

この状態では、第一コア３８、第一ヨーク４２、第二ヨーク４４、第二コア３９、アンカー３６で磁気回路を形成し、コイルに電流を与えると、第二コア３９、アンカー３６間に電磁力が発生し、互いに引き寄せられる力が発生する。時刻ｔ７でアンカー３６が固定部である第二コア３９に吸引されると、アンカー３６とロッドつば部３５ａの係止機構により、ロッド３５が吸入弁３０から離れる方向に移動する。このとき、吸入弁３０のばね部３０ｄによる付勢力と燃料が吸入通路１０ｄに流れ込むことによる流体力が吸入弁３０にかかることで、先端付勢部３３とともに吸入弁３０が閉弁方向に移動して時刻ｔ９で
閉弁する。アンカー３６が閉弁方向に移動開始した後には時刻ｔ８でコイル４３に流れる駆動電流を最大駆動電流よりも小さい保持電流に落とすことで、吸引は維持するものの消費電力を低減する。なお、先端付勢部３３は質量が小さく、吸入弁３０の閉弁運動と共に閉弁方向へ移動する。

ここで図６は吸入弁３０が完全に閉弁した状態において、先端付勢部３３がロッド接触部３３ｂに衝突するより先にアンカー３６が第二コア３９に吸引された状態を示す。この場合、先端付勢部３３がまだ吸入弁３０に付勢されていて、ロッド接触部３３ｂとの間に所定の隙間が形成される。すると、吸入弁３０により先端付勢部３３は閉弁方向への付勢力が与えられているので、図６の状態の後に先端付勢部３３は図７に示すようにロッド接触部３３ｂとの間の隙間が無くなるように動き、ロッド接触部３３ｂに衝突する。

一方で吸入弁３０が完全に閉弁した状態において、アンカー３６が第二コア３９に吸引されるのと同時に先端付勢部３３がロッド接触部３３ｂとの間の隙間が無い状態で図７に示すように動く場合もある。この場合、ロッド３５の閉弁方向への動作が止まると、バネ等で支持されていない先端付勢部３３がロッド接触部３３ｂから跳ね返る動きをして、再び、図６に示す位置に戻る、あるいは、図６と図７の間の中間位置に戻るように動く。

閉弁後、加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇し、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁機構８を介して高圧燃料が吐出され、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称する。

吸入弁３０をプレスされた金属板することで質量を低減できるので、開閉運動、特に閉弁運動の応答性が良くなる。閉弁運動の応答性が悪いと、加圧行程の開始直前において、吸入弁３０が完全に閉弁する前に加圧室１１内の燃料が低圧室側に戻ってしまい、高圧燃料ポンプのポンプとしての容積効率が低下する。閉弁運動の応答性が良いと、この低圧側へ戻る燃料が低下するので、容積効率が改善する。

以上から、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁３００のコイル４３への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル４３へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が小さく、吐出行程の割合が大きい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電するタイミングを遅くすれば圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きく吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４３への通電タイミングは、エンジンコントロールユニット２７からの指令によって制御される。

以上のように構成することで、電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することが出来る
加圧行程中のアンカー３６については、第二コア３９に衝突し停止する。ロッド３５はアンカー３６停止後も慣性力で運動を続けるが、ロッド付勢ばね４０が慣性力に打ち勝ち押し戻され、つば部３５ａがアンカーに接触する位置まで戻ることができる構成としている。

アンカー３６が第二コア３９に衝突する時には異音の問題が発生する。異音の大きさは前記衝突時のエネルギーの大きさに起因するが、ロッド３５とアンカー３６とを別体に構成しているために、第二コア３９に衝突するエネルギーは、アンカー３６の質量のみで発生することとなる。すなわちロッド３５の質量は衝突エネルギーに寄与しないため、ロッド３５とアンカー３６とを別体に構成することで、異音の問題を低減している。

一度アンカー３６が第二コア３９に接触した時刻ｔ８後は、接触することにより十分な磁気吸引力が発生しているため、接触を保持するためだけの小さな電流値（保持電流）とすることができる。

吐出行程開始後に、省電力の観点からコイルに与える電力を削減することが望ましいため、時刻ｔ１０でコイルに与える電流を切断する。これにより電磁力が付加されなくなり、アンカー３６、先端付勢部３３及びロッド３５が、ロッド付勢ばね４０とアンカー付勢ばね４１の合力により、第二コア３９から離れる方向へ移動する。吸入弁３０は加圧室１１内の高圧によって閉弁位置に圧着されており、先端付勢部３３・ロッド３５は閉弁状態の吸入弁３０に衝突した位置で停止する。

先端付勢部３３、ロッド３５とアンカー３６は電流切断後同時に移動するが、ロッド３５が閉弁している吸入弁３０とが接触した状態で停止した後も、アンカー３６は慣性力で吸入弁３０方向へ移動を続けようとする。図９のＯＢの状態である。アンカー付勢ばね４１が慣性力に打ち勝ち、アンカー３６に第二コア３９方向に付勢力を与えるため、アンカー３６はロッド３５のつば部３５ａに接触した状態で停止することができる。図８はこの状態について示す図である。
以上のように本実施例の高圧燃料供給ポンプは、シート部３１ａに着座、又は離座することで加圧室の吸入通路（３１ｂ、３２ａ）を開閉する吸入弁３０と、吸入弁３０と別体に構成され、吸入弁３０をシート部３１ａに対して開弁方向に移動させる突起部が形成された第一部材（先端付勢部３３）と、第一部材（先端付勢部３３）と別体に構成され、第一部材（先端付勢部３３）を開弁方向に移動させる第二部材（ロッド部３５）と、を備えている。そして、高圧燃料供給ポンプは、第二部材（ロッド部３５）と別体に構成され、第二部材（ロッド部３５）が挿入される挿入孔が形成されるとともに、第二部材（ロッド部３５）と係合して第二部材（ロッド部３５）を閉弁方向に移動させる可動子（アンカー３６）と、を備えた。

また、先端付勢部３３の突起部の外径はアンカ−３６に形成されたロッド部３５を通す挿入孔の外径よりも大きくなる。これにより、特許文献１のようにアンカとロッドを別体としながらも、吸入弁の開弁側にストッパを設ける必要がなく、吸入弁による開弁衝突による音低減が可能である。なお、ロッド部３５はアンカー３６の挿入孔に挿入して組み付けるため、ロッド部３５の加圧室側先端部を外周側に突出させてストッパ機能を持たせようとすると、この突出部に合わせてアンカー３６の挿入孔を形成する必要が生じる。しかし、この場合、アンカー３６の挿入孔内周面とロッド部３５の外周面との間に隙間ができてしまうため、ロッド部３５の動作が不安定になる虞がある。そこで本実施例では上記したように、アンカー３６と先端付勢部３３とロッド部３５とを別体にすることで、この問題を解決し、ロッド部３５の動作を基本的には吸入弁軸方向のみとして、その動作を安定させることができる。

また本実施例での高圧燃料供給ポンプは、通路３７ａよりも内周側に第二部材（ロッド部３５）が挿入される挿入孔（ロッドガイド３７ｂ）が形成され、挿入孔（ロッドガイド３７ｂ）により第二部材（ロッド部３５）をガイドするロッドガイド３７と、を備えた。また、先端付勢部３３の突起部の外径は挿入孔（ロッドガイド３７ｂ）の外径よりも大きくなる。

これにより、ロッド３５、アンカー３６の動きがガイドされガイド方向にのみ運動を制限でき流量を正確に制御できる。なお、ロッド部３５はロッドガイド３７の挿入孔（ロッドガイド３７ｂ）に挿入して組み付けるため、ロッド部３５の加圧室側先端部を外周側に突出させてストッパ機能を持たせようとすると、この突出部に合わせて挿入孔（ロッドガイド３７ｂ）を形成する必要が生じる。しかし、この場合、挿入孔（ロッドガイド３７ｂ）の挿入孔内周面とロッド部３５の外周面との間に隙間ができてしまうため、ロッド部３５をガイドすることができなくなる。そこで本実施例では上記したように、先端付勢部３３とロッド部３５とを別体にすることで、この問題を解決し、ロッドガイド３７ｂによりロッド部３５を安定してガイドすることができる。

また、先端付勢部３３の開弁方向への動きを規制する吸入弁シート３１（ストッパ部）を備え、先端付勢部３３の突起部のストッパ部３３ｃが吸入弁シート３１（ストッパ部）にぶつかった状態で吸入弁３０は、少なくともシート部３１ａからの先端付勢部３３の突出長さ３３ｄの分だけ開弁方向にストロークする。吸入弁シート３１（ストッパ部）は先端付勢部３３の円筒部が挿入される挿入孔が形成されている。また先端付勢部３３の突起部のストッパ部３３ｃの開弁方向の側には複数の孔３１ｂが形成された吸入弁３０が取り付けられ、先端付勢部３３が開弁方向に移動して吸入弁３０を開弁方向に付勢することで吸入弁３０が開弁して複数の孔３１ｂにより流路が形成される。

吸入弁シート３１（ストッパ部）はプレスされた金属板により構成することで安価に製造することが可能である。また図５に示すように先端付勢部３３が開弁方向に移動して吸入弁３０を開弁方向に付勢した状態で、吸入弁３０は開弁方向において何れの部品とも非接触である。つまり、吸入弁３０のうち先端付勢部３３により変形した部位は開弁方向において何れの部品とも非接触である。よって、吸入弁３０の開弁方向への動きを規制するストッパが必要ないため、吸入弁３０とストッパとの衝突音を無くすことができる。またストッパを不要とするため、部品点数を低減することが可能である。

また、吸入弁３０はプレスされた薄い金属板により構成され、これは吸入弁シート３１（ストッパ部）の吸入弁軸方向の厚みよりも薄い。これにより、吸入弁の閉弁時に発生する衝突音を低減可能となる。

以上の通り、本実施例によれば、高圧燃料供給ポンプが吐出行程に入るべく電流が印加され稼動部（アンカー）と固定部（コア）間に電磁力が負荷されると、吸入弁が閉弁し加圧行程が始まり、稼動部（アンカー）と固定部（コア）が衝突する。第二部材（ロッド）の質量は衝撃に寄与せず、でこの衝突により発生する衝撃音を小さくできる。そして、そのとき吸入弁と弁シート部が衝突するが、吸入弁の質量が小さいので、衝突により発生する衝撃音を小さく出来る。

さらに、加圧行程が終了し吸入行程へ移行するとき、吸入弁が開弁するが開弁側のストッパは設けていないので、やはり吸入弁のストッパに衝突することによる衝撃音を発生しないようにできる。

実施例１では、先端付勢部３３にストッパ部を設けてロッド３５の開弁方向への運動を規制していた。本実施例では、これをアンカー３６とロッドガイド３７ｂを衝突させて運動を規制する。図１０に、実施例２の構造を示す実施例１に対して、ロッド２５と先端付勢部３３が一体構造となっている。

以上のように本実施例の高圧燃料供給ポンプは、シート部３１ａに着座、又は離座することで加圧室の吸入通路（３１ｂ、３２ａ）を開閉する吸入弁３０と、吸入弁３０と別体に構成され、吸入弁３０をシート部３１ａに対して開弁方向に移動させるロッド部３５と、を備えている。そして、高圧燃料供給ポンプは、ロッド部３５と別体に構成され、前記ロッド部が挿入される挿入孔が形成されるとともに、ロッド部３５の係合部３５ａと係合してロッド部３５を閉弁方向に移動させる可動子（アンカー３６）と、可動子（アンカー３６）とロッド部３５との係合部３５ａよりも開弁方向側にアンカー３６の開弁方向への移動を規制するストッパ部を設けた。図１０に示すようにロッド部３５が挿入される挿入孔（ガイド部３７ｂ）が形成され、挿入孔（ガイド部３７ｂ）によりロッド部３５をガイドするロッドガイド３７を備え、ロッドガイド３７の閉弁方向端部（図中、左方向端部）によりアンカー３６のストッパ部を構成すると良い。

それ以外の構成については実施例１と同様であるため、説明を省略する。磁気保持力の確保、各部衝突部の磨耗、などの問題は実施例１と同様に解決できる。衝突音に関しても、吸入弁３０の衝突によって発生する音、アンカー３６と第二コア３９の衝突により発生する音の低減は実施例１と同じ効果が望める。

１：ポンプ本体
２：プランジャ
６：シリンダ
７：シールホルダ
８：吐出弁機構
９：圧力脈動低減機構
１０ａ：低圧燃料吸入口
１１：加圧室
１２：燃料吐出口
１３：プランジャシール
３０：吸入弁
３１：吸入弁シート
３３：先端付勢部
３５：ロッド
３６：アンカー
３８：第一コア
３９：第二コア
４０：ロッド付勢ばね
４１：アンカー付勢ばね
４３：電磁コイル
３００：電磁吸入弁

Claims (15)

1. シート部に着座、又は離座することで加圧室の吸入通路を開閉する吸入弁と、
   前記吸入弁と別体に構成され、前記吸入弁を前記シート部に対して開弁方向に移動させる突起部が形成された第一部材と、
   前記第一部材と別体に構成され、前記第一部材を開弁方向に移動させる第二部材と、
   前記第二部材と別体に構成され、前記第二部材が挿入される挿入孔が形成されるとともに、前記第二部材と係合して前記第二部材を閉弁方向に移動させる可動子と、を備えた高圧燃料供給ポンプ。
2. シート部に着座、又は離座することで加圧室の吸入通路を開閉する吸入弁と、
   前記吸入弁と別体に構成され、前記吸入弁を前記シート部に対して開弁方向に移動させる突起部が形成された第一部材と、
   前記第一部材と別体に構成され、前記第一部材を開弁方向に移動させる第二部材と、
   前記第二部材が挿入される挿入孔が形成され、前記挿入孔により前記第二部材をガイドするガイド部と、を備えた高圧燃料供給ポンプ。
3. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記突起部の外径は前記可動子に形成された前記挿入孔の外径よりも大きくなるように構成された高圧燃料供給ポンプ。
4. 請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記突起部の外径は前記ガイド部に形成された前記挿入孔の外径よりも大きくなるように構成された高圧燃料供給ポンプ。
5. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第一部材の開弁方向への動きを規制するストッパ部を備え、前記第一部材の突起部が前記ストッパ部にぶつかった状態で前記吸入弁は、少なくとも前記シート部からの前記先端付勢部の突出長さの分だけ開弁方向にストロークする高圧燃料供給ポンプ。
6. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第一部材の開弁方向への動きを規制するストッパ部を備え、前記ストッパ部は前記第一部材の円筒部が挿入される挿入孔が形成された高圧燃料供給ポンプ。
7. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第一部材の開弁方向への動きを規制するストッパ部を備え、前記ストッパ部の開弁方向の側には複数の孔が形成された前記吸入弁が取り付けられ、前記第一部材が開弁方向に移動して前記吸入弁を開弁方向に付勢することで前記複数の孔により流路が形成された高圧燃料供給ポンプ。
8. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記第一部材の開弁方向への動きを規制するストッパ部を備え、ストッパ部はプレスされた金属板により構成された高圧燃料供給ポンプ。
9. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記ストッパ部の開弁方向の側には複数の孔が形成された前記吸入弁が取り付けられ、前記第一部材が開弁方向に移動して前記吸入弁を開弁方向に付勢した状態で、前記吸入弁は開弁方向において何れの部品とも非接触である高圧燃料供給ポンプ。
10. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
    前記ストッパ部の開弁方向の側には複数の孔が形成された前記吸入弁が取り付けられ、前記第一部材が開弁方向に移動して前記吸入弁を開弁方向に付勢した状態で、前記吸入弁のうち前記第一部材により変形した部位は開弁方向において何れの部品とも非接触である高圧燃料供給ポンプ。
11. 請求項１又は２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
    前記ストッパ部の開弁方向の側には複数の孔が形成された前記吸入弁が取り付けられ、前記第一部材が開弁方向に移動して前記吸入弁を開弁方向に付勢した状態で、前記吸入弁は開弁方向において何れの部品とも非接触であり、かつ前記吸入弁はプレスされた金属板により構成された高圧燃料供給ポンプ。
12. シート部に着座、又は離座することで加圧室の吸入通路を開閉する吸入弁と、
    前記吸入弁と別体に構成され、前記吸入弁を前記シート部に対して開弁方向に移動させるロッド部と、
    前記ロッド部と別体に構成され、前記ロッド部が挿入される挿入孔が形成されるとともに、前記ロッド部と係合して前記ロッド部を閉弁方向に移動させる可動子と、
    前記可動子と前記ロッド部との係合部よりも開弁方向側に前記可動子の開弁方向への移動を規制するストッパ部を設けた高圧燃料供給ポンプ。
13. 請求項１２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
    前記ロッド部が挿入される挿入孔が形成され、前記挿入孔により前記ロッド部をガイドするガイド部を備え、当該ガイド部により前記ストッパ部を構成した高圧燃料供給ポンプ。
14. 請求項１２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
    前記ロッド部の開弁方向の側には複数の孔が形成された前記吸入弁が取り付けられ、前記ロッド部が開弁方向に移動して前記吸入弁を開弁方向に付勢した状態で、前記吸入弁のうち前記ロッド部により変形した部位は開弁方向において何れの部品とも非接触である高圧燃料供給ポンプ。
15. 請求項１２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
    前記ロッド部の開弁方向の側には複数の孔が形成された前記吸入弁が取り付けられ、前記ロッド部が開弁方向に移動して前記吸入弁を開弁方向に付勢した状態で、前記吸入弁は開弁方向において何れの部品とも非接触であり、かつ前記吸入弁はプレスされた金属板により構成された高圧燃料供給ポンプ。

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