JP2018096438A - 緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】車両の乗り心地の向上と、車両の操縦安定性の向上を両立可能な緩衝器の提供を目的とする。【解決手段】シリンダ１の一方側開口部に固定されるとともにロッド３の移動をガイドする環状のロッドガイド２と、ロッドガイド２の内周に軸方向に並べて配置されてロッド３の外周に摺接する第一ブッシュ５および第二ブッシュ６と、第一ブッシュ５をロッド側へ押圧するとともに、第一ブッシュ５の径方向の変位を許容する附勢手段Ｓとを備え、第一ブッシュ５は、ロッド３との摺動隙間が第二ブッシュ６のロッド３との摺動隙間よりも小さく設定されるとともに、第二ブッシュ６よりも軸方向長さが長く設定されることを特徴とする。【選択図】 図１

Description

この発明は、緩衝器に関する。

一般的に、緩衝器は、シリンダと、前記シリンダ内に軸方向に移動自在に挿入されるロッドと、前記ロッドの先端に連結されると共に前記シリンダ内を二室に区画するピストンと、前記二室を連通する通路と、前記通路を通過する液体の流れに抵抗を与えるバルブとを備えて構成されている（例えば、特許文献１参照）。

このような緩衝器は、例えば、車両のサスペンションに組み込まれて使用され、伸縮する際に通路を介して二室間を行き来する液体の流れにバルブで抵抗を与えて二室間に差圧を生じさせて減衰力を発揮し、車体の揺れを抑制する。

また、従来の緩衝器は、シリンダの開口部に装着される環状のロッドガイドと、前記ロッドガイドの内周に設けられた環状のブッシュを備えており、このロッドガイドは、ブッシュを介してロッドの軸方向の移動をガイドしている。

特開２０１４−１８１７５６

ところで、ブッシュとロッドとの間で生じる摩擦力を低くすれば、緩衝器の伸縮速度が微低速域にある際にブッシュとロッドとの間で作用する摺動抵抗が少なくなるため、車両の乗り心地が良好になる。

他方、車両の旋回時には、車両に遠心力が作用するため、車輪と車体の間に介装された緩衝器のうち外側に配置された緩衝器が収縮し、反対に内側に配置された緩衝器が伸長して車体がロールする。このとき、ブッシュとロッドとの間で生じる摩擦力を高くしておくと、車輪と車体の間に介装された緩衝器が伸縮しづらくなるため、車体のロールが抑えられて旋回時の車体姿勢を安定させ得る。

すなわち、ロッドとブッシュとの間で生じる摩擦力を低くすれば、車両の乗り心地は向上するが、車両の旋回時における車体のロールが大きくなる。反対に、ロッドとブッシュとの間で生じる摩擦力を高くすれば、車両のロールを抑制して旋回時の車体のロールを低減させ得るが、車両の乗り心地が悪化してしまう。

したがって、従来の緩衝器では、車両の乗り心地の向上と車両の旋回時の車体のロールの低減はトレードオフの関係にあった。

そこで、本発明は、車両の乗り心地の向上と、車両の旋回時の車体姿勢の安定性の向上を両立可能な緩衝器の提供を目的とする。

前記課題を解決するための手段は、シリンダの一方側開口部に固定されるとともにロッドの移動をガイドする環状のロッドガイドと、前記ロッドガイドの内周に軸方向に並べて配置されて前記ロッドの外周に摺接する第一ブッシュおよび第二ブッシュと、前記第一ブッシュを前記ロッド側へ押圧するとともに、前記第一ブッシュの径方向の変位を許容する附勢手段とを備え、前記第一ブッシュは、前記ロッドとの摺動隙間が前記第二ブッシュの前記ロッドとの摺動隙間よりも小さく設定されるとともに、前記第二ブッシュよりも軸方向長さが長く設定されることを特徴とする。

また、前記第一ブッシュが前記第二ブッシュよりも大気側に配置されるようにしてもよい。この構成によると、ロッドは大気側の方がシリンダ側より先にロッドガイド側に近づくので、第一ブッシュを大気側に配置しておくと、シリンダ側に配置された第二ブッシュにはロッドが接触しにくくなる。そのため、車両の旋回時のような緩衝器に大きな横力が作用する場合以外では、ロッドが第二ブッシュに摺接しにくくなるので、摩擦力を高くしたい車両の旋回時以外で、摩擦力が大きくなってしまうのをより確実に回避できる。

また、前記附勢手段が、前記第一ブッシュの外周側に設けられた弾性部材であるとしてもよい。この構成によると、弾性部材は、第一ブッシュをロッド側に一定の力で附勢するとともに、緩衝器に横力が作用してロッドが傾く際にはロッドに押されて弾性変形するので第一ブッシュの径方向の変位を許容できる。

また、前記附勢手段が、前記第一ブッシュの外周に設けられ前記シリンダ内の圧力が導入される背圧室であるとしてもよい。この構成によると、シリンダ内の圧力が導入された背圧室内の圧力によって第一ブッシュをロッド側に附勢できるとともに、弾性部材を設けるスペースが取れない場合であっても附勢手段を設けることができる。

また、前記附勢手段が、前記第一ブッシュの外周に設けられ前記シリンダ内の圧力が導入される背圧室と、前記背圧室に収容され前記第一ブッシュを前記ロッド側に附勢する弾性部材を備えて構成されるとしてもよい。この構成によると、弾性部材の附勢力と背圧室内の圧力の両方の力で第一ブッシュをロッド側に附勢できるので、第一ブッシュをロッドにしっかりと押し付けて、ロッドの横揺れを確実に防止できる。

本発明の緩衝器によれば、緩衝器に大きな横力がかからない車両の直進時などには、ロッド側に附勢される第一ブッシュのみがロッドの外周に摺接するためロッドとの間で生じる摩擦力が高くならず、車両の旋回時に緩衝器に大きな横力が作用する際には、第一ブッシュと第二ブッシュの双方がロッドの外周に摺接するため、第一ブッシュだけがロッドに摺接する場合に比べてロッドとブッシュとの間で生じる摩擦力が高くなる。したがって、本発明の緩衝器によれば、車両の乗り心地の向上と、車両の旋回時の車体姿勢の安定性の向上を両立できる。

本実施の形態に係る緩衝器を示す半裁断面図である。 図１の緩衝器に大きな横力が作用した状態を示す半裁断面図である。 本実施の形態に係る緩衝器のロッドの傾き量と、ロッドとブッシュとの間で生じる摩擦力の関係を示すグラフである。 図１の弾性部材が環状のゴム部材からなる具体例を示す拡大断面図である。 図１の弾性部材が金属製のばねからなる具体例を示す拡大断面図である。

以下に、図面を参照しながら本実施の形態について説明する。各図面を通して付された同じ符号は、同じ部品を示す。

本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１の一方側開口部に固定される環状のロッドガイド２と、ロッドガイド２の内側に軸方向に移動自在に挿入されるロッド３と、ロッド３の一端に連結されシリンダ１内を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の二室に区画するピストン４と、ロッドガイド２の内周に軸方向に並べて配置されてロッド３の外周に摺接する第一ブッシュ５および第二ブッシュ６と、第一ブッシュ５をロッド３側へ押圧するとともに、第一ブッシュ５の径方向の変位を許容する附勢手段Ｓとを備えている。

また、本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、図１に示すように、シリンダ１を覆う有底筒状の外筒７を備えている。そして、外筒７とシリンダ１の間にはリザーバ室Ｒ３が形成されており、シリンダ１には作動油などの作動流体が充填され、リザーバ室Ｒ３には作動油と気体が充填されている。

また、ピストン４には、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２を連通する圧側通路１０と伸側通路３０が設けられている。この圧側通路１０には、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう作動油の通過のみを許容する逆止弁１１が設けられている。なお、伸側通路３０には、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう作動油の通過のみを許容してこの作動油の流れに抵抗を与える減衰バルブ３１が設けられている。

また、図示しないがシリンダ１の下端には、圧側室Ｒ２とリザーバ室Ｒ３とを区画するバルブケースが嵌合されている。このバルブケースは、圧側室Ｒ２からリザーバ室Ｒ３へ向かう作動油の通過のみを許容して作動油の流れに抵抗を与えるベースバルブ（図示せず）と、リザーバ室Ｒ３から圧側室Ｒ２へ向かう作動油の通過のみを許容する逆止弁（図示せず）とを備えている。

そして、緩衝器Ｄの伸長時には、容積が縮小される伸側室Ｒ１から容積が拡大される圧側室Ｒ２に向けて減衰バルブ３１を介して作動油が移動する。この際、減衰バルブ３１が伸側通路３０を通過する作動油の流れに抵抗を与えるので、緩衝器Ｄは減衰力を発揮する。

なお、緩衝器Ｄの伸長時に、ロッド３の退出体積分だけシリンダ１内で不足する作動油は、バルブケースに設けられた逆止弁を介してリザーバ室Ｒ３から補償される。

反対に緩衝器Ｄの収縮時には、容積が収縮される圧側室Ｒ２から容積が拡大される伸側室Ｒ１に向けて逆止弁１１を介して作動油が移動する。また、ロッド３がシリンダ１内に侵入し、ロッド侵入体積分だけ過剰になった作動油がベースバルブを介して圧側室Ｒ２からリザーバ室Ｒ３に排出される。この際、ベースバルブが、圧側室Ｒ２からリザーバ室Ｒ３へ排出される作動油の流れに抵抗を与えるので、緩衝器Ｄは減衰力を発揮する。

なお、本実施の形態において緩衝器Ｄは、複筒型の緩衝器とされているが、シリンダ１内にフリーピストンで区画したエア室からなるリザーバを設けた単筒型の緩衝器であってもよい。また、緩衝器Ｄは片ロッド型でなく、両ロッド型とされてもよい。

本実施の形態に係るロッドガイド２は、図１に示すように、中心にロッド３が挿入される挿通孔２ａを有し、シリンダ１の上端開口に嵌合される軸部２ｂと、軸部２ｂの上方に連なり軸部２ｂより大径であって外周が外筒７の内周に当接するフランジ部２ｃを備える。

また、ロッドガイド２の内周部には、挿通孔２ａが拡径されて設けられた第一環状凹部１２と第二環状凹部１３が、軸方向に並べて形成されている。第一環状凹部１２は大気側（図１中上側）に、第二環状凹部１３はシリンダ側（図１中下側）にそれぞれ設けられている。そして、第一環状凹部１２には環状の第一ブッシュ５が収容され、第二環状凹部１３には環状の第二ブッシュ６が装着されている。

また、ロッドガイド２の図１中上方にはシール部材２０が積層されている。シール部材２０は、環状の芯金２１と芯金２１の内周側に合成ゴムで形成されたシール部２２が一体化されて構成されている。シール部２２は、軸方向に並んで配置され、大気側に設けられたダストリップ２２ａとシリンダ側に設けられたシールリップ２２ｂを備えている。シールリップ２２ｂは、緩衝器Ｄの伸長作動時にロッド３の外周に摺接して作動油が大気側に漏れ出すのを防止し、ダストリップ２２ａは、緩衝器Ｄの収縮作動時にロッド３の外周に摺接して緩衝器Ｄの外部から塵や泥などのダストがシリンダ内に侵入するのを防止している。

なお、緩衝器Ｄの伸長時に、シール部材２０のシールリップ２２ｂによって掻き落とされたロッド３の外周に付着した作動油は、ロッドガイド２とシール部材２０との間の空間である液溜まりＬに溜まる。しかしながら、液溜まりＬに作動油が溜まりすぎると、液溜まりＬ内の圧力でシール部材２０をロッド３側に締め付けて、緩衝器Ｄの伸縮時にシール部材２０とロッド３との間で生じる摩擦力が高くなってしまう。そこで、ロッドガイド２のフランジ部２ｃには、液溜まりＬとリザーバ室Ｒ３とを連通する戻し孔２ｄが設けられ、さらにシール部材２０には、液溜まりＬから戻し孔２ｄへの作動油の移動のみを許容するとともに所定圧になると開弁するチェックリップ２２ｃが設けられている。これにより、液溜まりＬ内の圧力が所定圧以上になると、チェックリップ２２ｃを押し開いて、液溜まりＬに溜まった作動油が戻し孔２ｄを介してリザーバ室Ｒ３に排出されるようになっている。さらに、チェックリップ２２ｃは、液溜まりＬから戻し孔２ｄへの作動油の移動のみを許容するため、リザーバ室Ｒ３から液溜まりＬに圧力が逆流しないようにされている。

戻って、図１に示すように、第一環状凹部１２の内径は第一ブッシュ５の外径よりも大きく形成されており、第一環状凹部１２と第一ブッシュ５との間に形成される環状の空間で背圧室Ｓ２を設けている。そして、この背圧室Ｓ２には、第一ブッシュ５をロッド３側に附勢して締め付ける弾性部材Ｓ１が収容されている。

また、当該弾性部材Ｓ１は、伸縮可能な部材であるため、第一ブッシュ５にロッド３側から荷重がかかると弾性変形して第一ブッシュ５の径方向の移動を許容する。なお、図１においては、弾性部材Ｓ１としてバネ部材を用いているがゴム部材を用いてもよい。

背圧室Ｓ２は、内部に導入される圧力で弾性部材Ｓ１を外周側から押圧して、弾性部材Ｓ１の第一ブッシュ５を締め付ける力を大きくする。本例においては、ロッドガイド２には、伸側室Ｒ１と背圧室Ｓ２とを連通する圧力導入通路１４が設けられており、圧力導入通路１４によって背圧室Ｓ２に伸側室Ｒ１内の圧力が導入される。

また、ロッドガイド２には、背圧室Ｓ２と液溜まりＬを連通するとともに、途中に絞りを有する絞り通路１５が設けられている。これにより、背圧室Ｓ２は、内部の圧力を高く保ちつつ、内部の圧力を適度に外に逃がせるため、内部の圧力が過大とならない。したがって、背圧室Ｓ２の弾性部材Ｓ１を外周側から押圧する力が過大とならないため、背圧室Ｓ２の圧力と弾性部材Ｓ１で第一ブッシュ５を適度に緊迫できる。

なお、絞り通路１５を介して液溜まりＬに排出された作動油は、緩衝器Ｄの伸長時にロッド３の外周から掻き落とされた作動油と同様に液溜まりＬに貯留される。そして、液溜まりＬ内の圧力が所定圧を超えるとチェックリップ２２ｃが開弁して、液溜まりＬ内の作動油が戻し孔２ｄを介してリザーバ室Ｒ３に排出される。

このように、本例においては、絞り通路１５の下流側に液溜まりＬの圧力が所定圧を超えるまで開かないチェックリップ２２ｃが設けられている。そのため、絞り通路１５によって背圧室Ｓ２の圧力の急激な低下が抑制されるとともに、チェックリップ２２ｃによって背圧室Ｓ２の圧力が所定圧以下とならないようになっており、より背圧室Ｓ２の圧力を適正に保ちやすい。

また、図１に示すように、第一ブッシュ５の内周とロッド３の外周との摺動隙間は、第二ブッシュ６の内周とロッド３の外周との摺動隙間よりも小さく設定されている。さらに、第一ブッシュ５は第二ブッシュ６よりも軸方向長さが長くなるように設定されている。

よって、本実施の形態においては、第一ブッシュ５をロッド３側へ押圧するとともに、第一ブッシュ５の径方向の変位を許容する附勢手段Ｓは、弾性部材Ｓ１と背圧室Ｓ２によって構成されている。

次に、図１と図２を使って本実施の形態に係る緩衝器Ｄの作動を説明する。図１は車両の直進時など緩衝器Ｄに大きな横力が作用していない状態を示しており、図２は車両の旋回時など緩衝器Ｄに大きな横力が作用してロッド３がピストン４を支点にして傾いた状態を示している。

図１に示すように、第一ブッシュ５は、弾性部材Ｓ１および背圧室Ｓ２によって構成される附勢手段Ｓによってロッド３側に押圧されているのに加え、第二ブッシュ６とロッド３の摺動隙間が第一ブッシュ５とロッド３の摺動隙間よりも大きくなるように設定されている。そのため、車両の直進時など緩衝器Ｄに大きな横力が作用していない場合には、第二ブッシュ６はロッド３の外周に摺接せず、第一ブッシュ５のみがロッド３の外周に摺接してロッド３の移動をガイドする。

つまり、車両の直進時など緩衝器Ｄに大きな横力が作用していない場合には、第二ブッシュ６はロッド３の外周に摺接せず、第一ブッシュ５のみがロッド３の外周に摺接するため、第一ブッシュ５と第二ブッシュ６の双方がロッド３の外周に摺接するよりも摩擦を低減できる。

対して、車両の旋回時に緩衝器Ｄに大きな横力が作用する場合には、図２に示すようにピストン４を支点に傾斜するロッド３によって第一ブッシュ５が押圧されて、第一ブッシュ５にロッド３側から荷重が作用する。

すると、第一ブッシュ５をロッド３側に押圧する附勢手段Ｓは、第一ブッシュ５の径方向の変位を許容するため、第一ブッシュ５は附勢手段Ｓに抗して図中右方向に移動する。この際、第一ブッシュ５はロッド３の傾きに追従するので、図２に示すように第一ブッシュ５の内周面全体がロッド３の外周に接した状態で移動する。そして、ロッド３が所定量以上傾くと、ロッド３が第二ブッシュ６にも摺接する。

そのため、本実施の形態に係る緩衝器Ｄによれば、図３のグラフに示すように、ロッド３が所定量傾くまでは、ロッド３の傾き量に応じて緩やかに摩擦力が高くなり、ロッド３が所定量以上傾くと摩擦力の上昇の傾きが大きくなる摩擦特性が得られる。

したがって、緩衝器Ｄに大きな横力が作用する車両の旋回時には、第一ブッシュ５と第二ブッシュ６の双方がロッド３の外周に当接するため、第一ブッシュ５のみをロッド３に当接させるよりも、高い摩擦力が生じる。

よって、本実施の形態に係る緩衝器Ｄによれば、車両の直進時などロッド３の傾きが少ない間は、第一ブッシュ５のみがロッド３に摺接するため、緩衝器Ｄの伸縮がスムーズとなって車両の乗り心地が良好となる。

そして、緩衝器Ｄに大きな横力が作用してロッド３の傾きが大きくなる車両の旋回時には、第一ブッシュ５に加えて第二ブッシュ６もロッド３に当接し、緩衝器Ｄの伸縮に大きな抵抗（摩擦力）が与えられるので、緩衝器Ｄが伸縮しづらくなり、車両のロールが抑制されて、車両の車体姿勢の安定性が良好となる。

以上より、本実施の形態に係る緩衝器Ｄによれば、車両の乗り心地向上と、車両の旋回時における車体姿勢の安定性の向上を両立できる。

また、緩衝器Ｄに大きな横力が作用する車両の旋回が終わると、ロッド３が真っ直ぐに戻るので、第一ブッシュ５が附勢手段Ｓに押圧されてロッド３に追従してロッド側に移動するとともに、ロッド３が第二ブッシュ６から離間し、第一ブッシュ５のみがロッド３の外周に摺接する状態に戻る。

また、本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、車両の直進時など緩衝器Ｄに大きな横力が作用しない場面では、第一ブッシュ５が単独でロッド３の移動をガイドしているので、第一ブッシュ５は、ロッド３を十分に支えられるように第二ブッシュ６よりも軸方向長さが長く設定されている。

また、本実施の形態に係る第一ブッシュ５と第二ブッシュ６は、双方とも同じ材質で形成されていてもよいが、第二ブッシュ６のみを摩擦係数の高い材質で形成してもよい。この構成によると、第二ブッシュ６は、緩衝器Ｄに大きな横力が作用する場合にのみロッド３に摺接するものであるから、緩衝器Ｄに大きな横力が作用する旋回時の摩擦力だけをより大きくできる。なお、ここでいう摩擦係数の高い材質とは、少なくとも第一ブッシュ５の材質よりも摩擦系数が高い材質であればよい。

また、本実施の形態においては、第一ブッシュ５は、第二ブッシュ６よりも大気側である図１中上方に配置されている。この構成によると、図２に示すように緩衝器Ｄに横力が作用してロッド３がピストン４を支点にして傾く場合、ロッド３は大気側の方がシリンダ側より先にロッドガイド側に近づくので、第一ブッシュ５を大気側に配置しておくと、シリンダ側に配置された第二ブッシュ６にはロッド３が接触しにくくなる。

したがって、車両の旋回時のような緩衝器Ｄに大きな横力が作用する場合以外では、ロッド３が第二ブッシュ６に摺接しにくくなるので、上記構成によれば、摩擦力を高くしたい車両の旋回時以外で、摩擦力が大きくなってしまうのをより確実に回避できる。

また、本実施の形態においては、附勢手段Ｓは、第一ブッシュ５の外周側に設けられた弾性部材Ｓ１と背圧室Ｓ２とで構成されているが、いずれか一方のみを附勢手段Ｓとしてもよい。

背圧室Ｓ２の内部圧力は、伸側室Ｒ１内の圧力によって決定されるため、緩衝器Ｄが伸長状態にあるか収縮状態にあるかによって、背圧室Ｓ２の附勢力が変わってしまうが、附勢手段Ｓが、第一ブッシュ５の外周側に設けられた弾性部材Ｓ１のみによって構成される場合には、緩衝器Ｄの伸縮状態に関わらず常に一定の附勢力を第一ブッシュ５に与えられる。さらに、附勢手段Ｓを弾性部材Ｓ１のみによって構成する場合には、背圧室Ｓ２の内部に圧力を導入する圧力導入通路１４と、背圧室Ｓ２の内部の圧力が過大になるのを防止するための絞り通路１５をロッドガイド２に設ける必要がなくなるため、ロッドガイド２の加工の手間を少なくできる。

また、附勢手段Ｓが、第一ブッシュ５の外周に設けられた背圧室Ｓ２のみによって構成される場合には、第一ブッシュ５とロッドガイド２の第一環状凹部１２との間に弾性部材Ｓ１を設けるだけのスペースが取れない場合であっても、附勢手段Ｓを設けられる。

ただし、図１に示すように、附勢手段Ｓを弾性部材Ｓ１と背圧室Ｓ２とで構成する場合には、弾性部材Ｓ１の締付力と弾性部材Ｓ１を外周から押圧する背圧室Ｓ２の内部圧力の両方で第一ブッシュ５をロッド３側に附勢できるので、弾性部材Ｓ１または背圧室Ｓ２が単独で第一ブッシュ５を附勢するよりも、第一ブッシュ５をロッド３にしっかりと押し付けて、ロッド３の横揺れを確実に防止できる。

また、弾性部材Ｓ１の具体例としては、例えば、図４に示すように、弾性部材Ｓ１を第一ブッシュ５の外径よりも内径の小さい環状のゴム部材として、このゴム部材で第一ブッシュ５の外周を締め付けるようにしてもよい。

なお、本例においては、背圧室Ｓ２は、ゴム部材の図中上方と下方にそれぞれ設けられた切欠き１６，１７を介して圧力導入通路１４と絞り通路１５を連通しているが、圧力導入通路１４と絞り通路１５が直接背圧室Ｓ２に連通するようにしてもよい。

他の具体例としては、弾性部材Ｓ１を図５に示すような断面Ｕ字状であって環状の金属製ばねとして、この金属製ばねを第一環状凹部１２と第一ブッシュ５の間に形成された背圧室Ｓ２内に収容するようにしてもよい。

本例においては、緩衝器Ｄに横力が作用して傾いたロッド３に第一ブッシュ５が押圧されると、金属製ばねは断面Ｕ字状部分が潰れて第一ブッシュ５の径方向の移動を許容する。また、金属製ばねには、この金属製ばねの外側と内側を連通する連通孔１８が設けられており、背圧室Ｓ２内がこの金属製ばねによって区画されないようにされている。

なお、図４、図５のいずれの具体例においても背圧室Ｓ２を省略して、ゴム部材あるいは金属製ばねのみで第一ブッシュ５をロッド３側に附勢する附勢手段Ｓとしてもよいことは勿論である。

また、図４、図５の具体例はいずれも弾性部材Ｓ１の一例を示すものであって、これらの具体例に限定されるものではない。

また、本実施の形態では、図１に示すように絞り通路１５が、背圧室Ｓ２内の圧力が過大とならないように調節する機能を果たしているが、絞り通路１５に代えて、背圧室Ｓ２とリザーバ室Ｒ３を直接連通する通路を設け、この通路の途中に背圧室Ｓ２からリザーバ室Ｒ３に移動する作動油の通過のみを許容するとともに、背圧室Ｓ２内の圧力が所定圧になると開弁するリリーフ弁を設けるようにしてもよい。この構成によると、リリーフ弁の開弁圧をチューニングできるため、背圧室Ｓ２内の圧力が過剰にならないように設定できる。

ただし、ロッドガイド２にリリーフ弁を備える通路を設ける場合、絞り通路１５を設けた本実施の形態に比べて、部品点数が増加するとともに、組み立て工数も増加する。この点、本実施の形態のように、絞り通路１５で背圧室内の圧力が過大とならないように調節した場合、部品点数や組み立て工数をいたずらに増加させずに済む。

以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱なく改造、変形及び変更ができるのは当然である。

１・・・シリンダ、２・・・ロッドガイド、３・・・ロッド、４・・・ピストン、５・・・第一ブッシュ、６・・・第二ブッシュ、Ｓ・・・附勢手段、Ｓ１・・・弾性部材、Ｓ２・・・背圧室、Ｄ・・・緩衝器

Claims (5)

1. シリンダと、
   前記シリンダの一方側開口部に固定される環状のロッドガイドと、
   前記ロッドガイドの内側に軸方向に移動自在に挿入されるロッドと、
   前記ロッドの一端に連結され前記シリンダ内を二室に区画するピストンと、
   前記ロッドガイドの内周に軸方向に並べて配置されて前記ロッドの外周に摺接する第一ブッシュおよび第二ブッシュと、
   前記第一ブッシュを前記ロッド側へ押圧するとともに、前記第一ブッシュの径方向の変位を許容する附勢手段とを備え、
   前記第一ブッシュは、前記ロッドとの摺動隙間が前記第二ブッシュの前記ロッドとの摺動隙間よりも小さく設定されるとともに、前記第二ブッシュよりも軸方向長さが長く設定されることを特徴とする緩衝器。
2. 前記第一ブッシュが前記第二ブッシュよりも大気側に配置されることを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
3. 前記附勢手段が、前記第一ブッシュの外周側に設けられた弾性部材であることを特徴する請求項１または２に記載の緩衝器。
4. 前記附勢手段が、前記第一ブッシュの外周に設けられ前記シリンダ内の圧力が導入される背圧室であることを特徴とする請求項１または２に記載の緩衝器。
5. 前記附勢手段が、前記第一ブッシュの外周に設けられ前記シリンダ内の圧力が導入される背圧室と、前記背圧室に収容され前記第一ブッシュを前記ロッド側に附勢する弾性部材を備えて構成されることを特徴とする請求項１または２に記載の緩衝器。
   

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