JP2019196973A - 非接触音響解析システム及び非接触音響解析方法 - Google Patents

Abstract

【課題】幅広い環境において点検調査が可能となる非接触音響解析システム及び非接触音響解析方法を提供する。【解決手段】音響発信源１１から構造物１の対象面２に平面波音波１２を照射することをもって構造物１の内部に生じた欠陥部３を解析する非接触音響解析システム１０であって、対象面２の振動速度を計測する計測器１３と、計測器１３によって計測された対象面２の振動速度又は該振動速度に基づき算出された対象面２の振動エネルギー比を、対象面２の単位部位ごとに導出する解析装置１５１と、を備え、解析装置１５１は、音響発信源１１から送出された平面波音波１２が照射された対象面２について導出した対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比に基づいて構造物１の欠陥部分に係る解析結果を出力することを特徴とする。【選択図】図１

Description

本発明は、音波を用いた非接触音響解析システム及び非接触音響解析方法に関するものである。

平成２０年度より、竣工から１０年を経た建築物に対する全面打診等による点検調査が求められており、建築物等の点検調査の効率化を図ることを目的とした技術が種々検討されている。

特許文献１には、浮上ロボット（いわゆるドローン）を用いて橋梁やトンネル、その他の高層建築物等を検査する検査装置及び検査方法が開示されている。

特開２０１６−２１１８７８号公報

特許文献１に開示されている検査装置や検査方法は、浮上ロボットに搭載される検査手段として、近接撮影手段（ビデオカメラ等）、打音検査手段（ハンマー等）、超音波検査手段（超音波センサ等）、及び塗膜検査手段（渦流センサ等）が例示されている。
更に、特許文献１には、超音波検査手段を用いて検査する場合には、水やグリセリン等の媒体が使用できる場所では振動素子を用いた超音波センサを用い、それ以外の場所では電磁超音波センサを用いる旨が記載されている。

上記のように、特許文献１に開示されている発明は、検査対象物が設置されている場所や検査対象物が置かれている状況に応じて、異なる検査手段を用いることが前提であるため、異なる環境において採取された検査結果を比較することが容易ではなく、建築物等の点検調査に用いる技術としては実用化に適していない。
本発明は、上記の課題に鑑みなされたものであり、幅広い環境において点検調査が可能となる非接触音響解析システム及び非接触音響解析方法を提供するものである。

本発明によれば、構造物の対象面に平面波音波を照射することをもって前記構造物の内部に生じた欠陥部分を解析する非接触音響解析システムであって、前記平面波音波を送出する音響発信源と、前記対象面の振動速度を計測する計測器と、前記計測器によって計測された前記対象面の振動速度又は該振動速度に基づき算出された前記対象面の振動エネルギー比を、前記対象面の単位部位ごとに導出する解析装置と、を備え、前記解析装置は、前記音響発信源から送出された前記平面波音波が照射された前記対象面について導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比に基づいて前記構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力することを特徴とする非接触音響解析システムが提供される。

また、本発明によれば、構造物の対象面に平面波音波を照射することをもって前記構造物の内部に生じた欠陥部分を解析する非接触音響解析方法であって、音響発信源から前記平面波音波を送出させる音波送出工程と、前記音波送出工程において前記音響発信源から送出された前記平面波音波が照射された前記対象面の振動速度を計測する振動速度計測工程と、前記振動速度計測工程において計測された前記対象面の振動速度又は該振動速度に基づき算出した前記対象面の振動エネルギー比を、前記対象面の単位部位ごとに導出する導出工程と、前記導出工程において導出された前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比に基づいて前記構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力する解析結果出力工程と、を含むことを特徴とする非接触音響解析方法が提供される。

上記発明によれば、音響発信源から送出した平面波音波によって対象面を加振し、対象面におけるたわみ共振の程度を表すパラメータ（振動速度又は振動エネルギー比）を、対象面の単位部位ごとに導出した結果に基づいて検査対象の構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力する。
このように、平面波音波による加振によって生じるたわみ共振を原理とする手法である為、多用な環境で実施することができる。

本発明によれば、幅広い環境において点検調査が可能となる非接触音響解析システム及び非接触音響解析方法が提供される。

本発明の非接触音響検査システムの構成を示す説明図である。 構造物、飛行体及び計測器の位置関係を示す模式図である。 構造物の内部に埋め込んだ模擬欠陥の配置を示す断面図である。 構造物の内部に埋め込んだ模擬欠陥の配置を示す断面図である。 評価実験に用いた一つ目のマルチトーンバースト波の波形図である。 図５に示すマルチトーンバースト波を照射することによって計測した対象面の振動速度分布を示す図である。 評価実験に用いた二つ目のマルチトーンバースト波の波形図である。 図７に示すマルチトーンバースト波を照射することによって計測した対象面の振動速度分布を示す図である。 評価実験の手順を示すフローチャートである。 観察波の入射角と対象面における観察波の照射点の位置関係を示す図である。 追加実験の構成を示す構成図である。 観察波の入射角と対象面の振動振幅との関係性を示す図である。 評価実験の手順の変更例を示すフローチャートである。

以下、本発明の実施形態について、図面を用いて説明する。なお、すべての図面において、同様の構成要素には同一の符号を付し、適宜に説明を省略する。

＜本発明の原理＞
図１は、本発明の実施形態の非接触音響解析システム（以下、「解析システム」と略記する場合がある）１０の原理について説明する説明図である。

解析システム１０は、構造物１の対象面２に平面波音波１２を照射することをもって構造物１の内部に生じた欠陥部分（例えば、欠陥部３の存在の有無等）を解析するシステムである。
解析システム１０は、少なくとも以下の音響発信源１１、計測器１３、及び解析装置１５１を含むコンピュータ１５を備える。
音響発信源１１は、対象面２に対して平面波音波１２を送出する。
計測器１３は、対象面２の振動速度を計測する。
解析装置１５１は、計測器１３によって計測された対象面２の振動速度又は該振動速度に基づき算出された対象面２の振動エネルギー比を、対象面２の単位部位ごとに導出する機能を有する。
なお、本実施形態における音響発信源１１は、後述する飛行体２０に搭載され、計測器１３及び解析装置１５１は地上に設置される（飛行体２０に搭載されない）ことを前提として、以下説明する。しかしながら、ここで述べた構成は一具体例であり、上記の計測器１３又は解析装置１５１に相当する構成が、飛行体２０に搭載されることを必ずしも否定するものではない。

ここで対象面２の単位部位とは、解析装置１５１による振動速度又は振動エネルギー比の導出処理の対象となる最小範囲のことであり、解析結果として出力される平面画像における描画上の最小点と概ね等しい。従って、対象面２の単位部位は、解析装置１５１や計測器１３の性能に依存して変化しうる。

本実施形態における解析システム１０は、上述の構成に加えて、任意波形発生装置１７及びアンプ１９を更に有している。なお、任意波形発生装置１７及びアンプ１９は、上述した音響発信源１１と共に飛行体２０に搭載されるものとして、以下説明する。しかしながら、ここで述べた構成は一具体例であり、任意波形発生装置１７又はアンプ１９については、本発明の実施において必須の構成ではなく、また必ずしも飛行体２０に搭載されなくてもよい。

本実施形態におけるコンピュータ１５は、解析装置１５１に加えて制御装置１５２及び表示部１５３を含んでいる。
制御装置１５２は、飛行体２０に搭載された任意波形発生装置１７に対して無線通信によって制御信号を出力することによって、音響発信源１１から送出される平面波音波１２の周波数を自在に制御することができる。また、制御装置１５２は、任意波形発生装置１７に対する制御信号と同期させて、計測器１３に対して対象面２に係る振動速度の計測を開始させるトリガ信号を出力する。
表示部１５３には、後に説明する振動速度分布図や振動エネルギー比分布図等を表示することができる。ここで表示部１５３とはディスプレイ画面等を意味する。

以下、解析システム１０について更に詳細に説明する。
解析システム１０によって解析される構造物１としては、例えば、コンクリート構造物（橋梁やトンネル等の建築物）が挙げられる。
詳細は後述するが、本実施形態では計測器１３にレーザドップラ振動計を用いるので、１００〜１５０メートル程度離れている位置に存在する対象面２についても振動速度を計測可能であるため、構造物１が比較的大きな建築物であっても解析対象としうる。

音響発信源１１には、構造物１に面的に加振しうるフラットスピーカを好ましく用いることができる。フラットスピーカとしては、具体的に、エフ・ピー・エス社のＦＰＳ１０３０Ｍ３Ｆ１Ｒが挙げられる。音響発信源１１には、フラットスピーカの他、パラメトリックスピーカも好ましく用いることができ、更にはラウドスピーカやパルスレーザ、高圧ガスガン、衝撃波管を用いることができる。
なお、本発明の実施において、飛行体２０に搭載する音響発信源１１の数やスピーカの角度等は特に限定されないが、飛行体２０を安定的に飛行させる為、比較的軽量のものを用いることが好ましい。

音響発信源１１から対象面２に照射される平面波音波１２は、所望の周波数（ω）に調整することができ、且つ、対象面２に係る振動速度が、計測器１３によって測定できる程度に、対象面２に対して平行方向ではない方向（好ましくは、表面に対する垂直方向）へ振動させることができる音波であればよい。
音響発信源１１から送出される平面波音波１２は、空気中で振動振幅が減衰し難い可聴帯域の音波（音響波）が好ましい。超音波は空気中で振動振幅の減衰が大きいものの、音響発信源１１が発する平面波音波１２としての使用を排除するものではなく、音波には超音波を含む。平面波音波１２の強度は、音響発信源１１から構造物１へ当該平面波音波１２を照射することで、構造物１の対象面２に９０ｄＢ以上の音圧を発生させる強度であることが好ましく、１００ｄＢ程度の音圧を発生させる強度であることがより好ましい。

計測器１３は、平面波音波１２により加振された構造物１の振動を光学的に計測する手段である。本実施形態に用いられる計測器１３は、構造物１の対象面２の振動速度を非接触で測定できるものであれば特に限定されず、レーザ変位計を用いることができ、レーザドップラ振動計であることが好ましい。
計測器１３にレーザドップラ振動計を用いる場合、計測器１３はレーザ（観察波１３１）を対象面２に照射する。平面波音波１２が照射されて振動する対象面２で観察波１３１が反射されて計測器１３の受光部（不図示）で受光されることにより、計測器１３は対象面２の振動速度を計測する。この観察波１３１は、欠陥部３を内包する構造物１の振動状況を示す目的信号とも解される。計測器１３で得られた対象面２の振動速度の計測データは解析装置１５１で解析するために用いられる。

計測器１３には、１回の計測で対象面２の１点における振動計測が可能なシングルレーザタイプのレーザ振動計を用いることも可能であるが、スキャニングレーザタイプのレーザ振動計を用いることが好ましい。スキャニング振動計であるレーザドップラ振動計としては、具体的に、ポリテックジャパン社製のＰＳＶ−５００ＸｔｒａやＲＳＶ−１５０等が挙げられる。

解析装置１５１は、上述した欠陥部３に係る解析処理を行うことができるものであれば特に限定されず、本実施形態の解析システム１０を実現するプログラムが格納された汎用コンピュータを用いることができる。

任意波形発生装置１７は、制御装置１５２の制御によって所望の周波数の音波を音響発信源１１から発生させる装置である。言い換えると、制御装置１５２は、音響発信源１１から平面波音波１２が出力される時間関係を制御する手段である。任意波形発生装置１７には、バースト波を発生可能な市販のファンクションジェネレータ等を用いることができる。
アンプ１９に用いられる機器は特に限定されず、例えば、市販のオーディオアンプを用いることができる。

制御装置１５２は、平面波音波１２を特定時刻に限局して音響発信源１１から出力させる。解析装置１５１は、計測器１３の計測結果のうち構造物１が振動している時間帯を判定する。

計測器１３の受光部（不図示）には、構造物１の対象面２で反射した観察波１３１のほか、音響発信源１１が発する平面波音波１２の一部である直接音波１２１と、構造物１の表面で平面波音波１２が反射した反射音波１２２とが入射する。直接音波１２１は音響発信源１１から計測器１３に直接に到達する平面波音波１２であり、反射音波１２２は構造物１で反射して計測器１３に到達する平面波音波１２である。
計測器１３に入射する直接音波１２１及び反射音波１２２は、計測器１３を不要に振動させ、目的とする対象物（構造物１）の振動を検出する感度を低下させる要因になりうる。また、直接音波１２１や反射音波１２２が構造物１の周囲に存在する種々の部材（不図示）において反射することによって生じる多重反射波が計測器１３に到達することも振動検出の感度を低下する要因になりうる。仮に、直接音波１２１、反射音波１２２及び多重反射波の影響が振動検出の感度低下を招く場合、これらの影響を低減させる対策を施すことが必要となり得る。
なお、以下の説明において、このような対策を不要信号対策と称して例示する。この不要信号対策は、本発明の実施において必ずしも適用されなくてもよく、本発明を実施する環境において許容される場合に適用すればよい。

不要信号対策として、解析システム１０に所望の周波数特性を持つ周波数ゲートを適用してもよい。ここで周波数ゲートとは、一部の周波数帯域を選択的に抽出又は除去する処理である。具体的な周波数ゲートとしては、計測器１３がバンドパスフィルタを備えてもよく、又は解析装置１５１において周波数解析して振動速度の計測信号から不要信号を除去してもよい。
たとえば、音響発信源１１によって送出される送波音波の周波数範囲及びその近傍帯域を抽出する周波数ゲートを、解析システム１０に適用してもよい。或いは、構造物１の振動計測を繰り返し行うことにより不要信号の周波数帯域が経験的に定まる場合には、経験的に定められた当該周波数帯域を除去する周波数ゲートを用いてもよい。

音響発信源１１から構造物１の表面までの距離をｄ_１とし、計測器１３から、構造物１に対する観察波１３１の照射位置までの距離をｄ_２とする。平面波音波１２が音響発信源１１より送出されてから構造物１の表面で反射して計測器１３に到達するまでの距離はｄ_１＋ｄ_２となる。すなわち、平面波音波１２が音響発信源１１より送出されてから構造物１の表面に到達するまでの時間（以下、目標到達時間Ｔ_１という場合がある）は、ｄ_１／音速（Ｖｓ）となる。
なお、観察波１３１（レーザ）の速度は音速に比べて十分に高いため、構造物１の表面の振動が開始する目標到達時間Ｔ_１の直後から構造物１の振動計測を行うことができる。

平面波音波１２はバースト波であり、所定の送波時間間隔Ｔ_０ごとに音響発信源１１から送出される。各回の平面波音波１２（以下、バースト群という場合がある）の送波時間間隔Ｔ_０は一定であることが好ましい。平面波音波１２はバースト波であるため、バースト群の一個あたりの時間長Ｔａは送波時間間隔Ｔ_０よりも当然に短い。

構造物１の内側において、対象面２近傍にはく離欠陥や空洞欠陥が存在すると、対象面２はたわみ共振を起こしやすい状態になる。そこで、その欠陥に係るたわみ共振周波数を含む平面波音波を音響発信源１１から対象面２に対して照射し、その対象面２においてたわみ共振が発生しているか否かを可視化するため、対象面２に係る振動速度分布図を作成することにより、対象面２の内側に欠陥が生じている箇所（欠陥部３）を検出することができる。
このとき、複数の共振周波数を有する欠陥が複合して存在していることが考えられるために、欠陥部３の可視化には振動速度分布だけではなく、振動エネルギー比とスペクトルエントロピーを用いた欠陥検出アルゴリズムも併用することにより明瞭に可視化を図ることができる。

本発明者は、解析システム１０に適用可能な平面波音波１２の送信方法を二通り確立している。
一つ目の送信方法は、送波時間間隔Ｔ_０ごとに周波数の異なる要素波形（トーンバースト波）を平面波音波として順次送信することによって、欠陥部３の解析に必要な周波数帯域をカバーする方法である。この送信方法では、十分な長さの送波時間間隔Ｔ_０ごとに送出される個々の送波音波において周波数は一定である。便宜上、この送信方法によって送信される平面波音波をシングルトーンバースト波と呼ぶことにする。
二つ目の送信方法は、送波時間間隔Ｔ_０ごとに到来する１回の送出タイミングにおいて、送波時間間隔Ｔ_０より短い時間長さであって且つ各々が異なる周波数である要素波形（トーンバースト波）を複数含む平面波音波を送信することによって、欠陥部３の解析に必要な周波数帯域を１回の音波送信で複数の帯域にわたってカバーする方法である。便宜上、この送信方法によって送信される平面波音波をマルチトーンバースト波と呼ぶことにする。

なお、対象面２の加振に用いる波形としては、上記のシングルトーンバースト波及びマルチトーンバースト波に限らず、衝撃波、ノイズ波及びチャープ波といった波形であっても、ごく浅い領域にある欠陥部３であれば探査可能であると思われる。
しかしながら、欠陥部３自体のたわみ共振を起こすという観点から見た場合には、共振周波数を含む信号波形の長さが短いと振動発生効率が落ちるためにＳ／Ｎ比の劣化を招くことになるため、上記のシングルトーンバースト波及びマルチトーンバースト波を用いた方が良好な結果が得られる。

＜解析システム１０を用いた評価実験について＞
以下、解析システム１０を用いた評価実験について説明する。
図２は、構造物１、飛行体２０及び計測器１３の位置関係を示す模式図である。
図３及び図４は、構造物１の内部に埋め込んだ模擬欠陥の配置を示す断面図である。

ここで、本評価実験における解析システム１０（解析装置１５１）は、飛行体２０の飛行中に音響発信源１１から送出された平面波音波１２が照射された対象面２について導出した対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比に基づいて構造物１の欠陥部分（欠陥部３）に係る解析結果を出力することを特徴とする。
即ち、飛行体２０によって構造物１の対象面２に近づき、飛行体２０に搭載した音響発信源１１から平面波音波１２を照射した対象面２を上記の原理に基づいて解析するので、たとえ高所等の人が立ち寄りがたい場所であっても、構造物１の内部（対象面２の近傍）に生じた欠陥部３を容易に検出することができる。

本評価実験において解析対象となる構造物１は、その内部に模擬欠陥を埋設したタイル貼りの外壁供試体（図３及び図４参照）である。この外壁供試体の大きさは、幅２００センチメートル×高さ１６０センチメートル×奥行き２０センチメートルである。
ここで模擬欠陥とは人為的に作成した欠陥部であり、具体的には、０．５ミリメートル厚のスチレンシート３１〜３４及び１ミリメートル厚の発泡シート３５〜３８である。
スチレンシート３１〜３４は、それぞれの中心が外壁供試体の上部から４０センチメートルに位置し、且つ、それぞれの中心が４０センチメートル間隔になるように配置されている。
発泡シート３５〜３８は、それぞれの中心が外壁供試体の上部から７０センチメートルに位置し、且つ、それぞれの中心が４０センチメートル間隔になるように配置されている。
なお、図３に図示するように、構造物１（外壁供試体）の内部には、スチレンシート３１〜３４及び発泡シート３５〜３８の他に、これらと同様の模擬欠陥３９（４つのスチレンシートと４つの発泡シート）が埋設されているが、本評価実験では解析対象としなかった為、詳細な説明については省略する。

スチレンシート３１は一辺２０センチメートルの正方形であり、スチレンシート３２は一辺１５センチメートルの正方形であり、スチレンシート３３は一辺１０センチメートルの正方形であり、スチレンシート３４は一辺５センチメートルの正方形である。
ここで、図４（ａ）にスチレンシート３４の埋没状態を例示する。スチレンシート３４は、母材（駆体コンクリート４４）の表面に０．５ミリメートル厚の両面テープ４５で貼り付けられており、その上からモルタル４３で覆い、更にモルタル４３の上には貼付モルタル４２（又は接着剤）を塗布してタイル（例えば、タイル４１ａ）を貼り付けている。従って、駆体コンクリート４４からタイル４１ａの上面までの距離を１０ミリメートルとすると、スチレンシート３４の埋没深さはタイル４１ａの上面から約９ミリメートル程度である。なお、スチレンシート３１〜３３の埋没状態及び埋没深さについても、スチレンシート３４と概ね同じである。

発泡シート３５は一辺５センチメートルの正方形であり、発泡シート３６は一辺１０センチメートルの正方形であり、発泡シート３７は一辺１５センチメートルの正方形であり、発泡シート３８は一辺２０センチメートルの正方形である。
ここで、図４（ｂ）に発泡シート３５の埋没状態を例示する。発泡シート３５は、母材（駆体コンクリート４４）の表面に直に接した状態においてモルタル４３で覆われており、更にモルタル４３の上には貼付モルタル４２（又は接着剤）を塗布してタイル（例えば、タイル４１ｂ）を貼り付けている。従って、駆体コンクリート４４からタイル４１ｂの上面までの距離を１０ミリメートルとすると、発泡シート３５の埋没深さはタイル４１ｂの上面から約９ミリメートル程度である。なお、発泡シート３６〜３８の埋没状態及び埋没深さについても、発泡シート３５と概ね同じである。

なお、上記の説明では、駆体コンクリート４４からタイル４１ａ又はタイル４１ｂの上面までの距離を１０ミリメートルと説明したが、厳密には、モルタル４３の厚さ及び貼付モルタル４２に対するタイルの貫入厚さによって、場所ごとに異なりうる。

本評価実験で用いる飛行体２０は、無人航空機（Unmanned aerial vehicle、UAV）であり、一般的にはドローンとも称される。飛行体２０のベース機体は、ＤＪＩ社のＭａｔｒｉｃｅ６００Ｐｒｏであり、機体下面に音響発信源１１が搭載されている他に、不図示の照準用レーザポインタ及びレーザ距離計を搭載しているものである。無人航空機である飛行体２０に音響発信源１１を搭載して対象面２に対する計測を行う為、その対象面２が仮に高所等であっても仮設足場を設ける必要がなく、費用面及び作業の安全性において優れていると言える。
なお、ここで述べた構成は一具体例であり、飛行体２０が有人航空機であることを必ずしも否定するものではなく、ここに挙げていない構成を飛行体２０に搭載してもよい。

飛行体２０に搭載されているレーザ距離計は、音響発信源１１が平面波音波１２を照射する対象面２までの距離を計測するものである。
本評価実験における解析装置１５１は、飛行体２０の飛行中にレーザ距離計によって計測された距離Ｄ１が所定範囲内（本評価実験では３メートル程度）であることを条件として、対象面２の単位部位ごとに対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比を導出するものとする。対象面２に対する音圧を所定の水準（本評価実験では９５ｄＢ程度）に維持した上で、対象面２の振動速度を計測するためである。
なお、飛行体２０に搭載するレーザ距離計は、非接触に対象面２までの距離を計測可能であればよく、必ずしもレーザ式の距離計である必要はない。また、距離Ｄ１については、その測定条件（音響発信源１１から送出する平面波音波１２の強度等）に応じて適宜変更可能である。

飛行体２０に搭載されている照準用レーザポインタは、音響発信源１１が平面波音波１２を照射する対象面２に、照準点を指し示すものである。上述したように、本評価実験における計測器１３は、対象面２に観察波１３１を照射して該対象面２の振動速度を計測するレーザードップラ振動計である。従って、レーザードップラ振動計から照射される観察波１３１の照射位置を、上記の照準レーザポインタが指し示す照準点の移動に合わせて追尾させることによって正確な計測を実現することができる為、計測器１３は上記の追尾を実現する為の追尾機構（不図示）を設けることが好ましい。
ここで当該追尾機構は、人間が手動によって計測器１３に係る観察波１３１の照射位置を照準点に合わせる為に設けられるものであってもよいし、自律的に計測器１３に係る観察波１３１の照射位置を照準点に合わせるものであってもよい。
なお、飛行体２０に搭載する照準用レーザポインタは、非接触に対象面２に照準点を指し示すことができればよく、必ずしもレーザ式のポインタである必要はない。

次に、対象面２の加振用に用いた平面波音波１２の波形について説明する。
本評価実験では、音響発信源１１から対象面２までの距離Ｄ１は３メートル程度を想定するのに対して、計測器１３から対象面２までの距離Ｄ２はより遠方（例えば、１００〜１５０メートル程度）に離間しても構わない。なお、距離Ｄ２の値が大きい場合は、平面波音波１２の反射音波１２２が測定に与える影響が十分に小さいため、平面波音波１２の送出間隔にインターバル時間を設ける等の対策は必要ない。従って、本評価実験における加振用波形としては、１回の音波送出で必要とされる周波数帯を全て含んだマルチトーンバースト波が、最も短時間で計測ができるために適していると思われる。

図５に、本評価実験に用いた一つ目のマルチトーンバースト波の波形図を示す。また、このマルチトーンバースト波に含まれる周波数の詳細を表１に示す。表１に示すように、この波形には５００Ｈｚから４１００Ｈｚまでのトーンバースト波が２００Ｈｚおきで順番に約３ミリ秒の長さで配置されている。言い換えれば、音響発信源１１によって１回の送出タイミングに送出されるマルチトーンバースト波を構成する各々の要素波形（トーンバースト波）の周波数が、所定の周波数間隔で連続的に変化することを特徴とする波形である。
このマルチトーンバースト波を利用すると、１つの測定点あたり６０ミリ秒の加振時間で対象面２の振動速度を計測可能である為、極めて短時間（例えば８１点で約２１秒）で計測を行うことが可能である。

図５に示したマルチトーンバースト波を照射することによって計測した対象面２の振動速度分布を図６に示す。図６に示す通り、模擬欠陥中心のたわみ振動の様子が視覚化できていること（模擬欠陥中心部分ほど振動速度が大きいこと）がわかる。構造物１（外壁供試体）の近くに飛行体２０を実際に飛ばした場合には、風等の影響で機体を完全に静止させることは困難である。しかしながら、本評価実験における測定原理は上記のように面的加振を利用しているために飛行体２０の機体自体が多少揺れたとしても、短時間の計測であれば平面波音波１２の照射領域がそれほど大きく変化しない。従って、対象面２の振動速度の計測及びそれに基づく欠陥部３の検出に支障をきたすことがない。

このように本評価実験における解析装置１５１は、対象面２の振動速度を示す平面画像を解析結果として表示部１５３に出力することができる。より詳細には、解析装置１５１は、対象面２の単位部位ごとに導出した対象面２の振動速度を、各単位部位を座標位置とする平面画像に描画し、得られた平面画像を解析結果として出力することができる。
なお、解析装置１５１は、上記のような平面画像（対象面２の振動速度分布図）を表示部１５３に出力するのみならず、不図示の印刷手段によって印刷出力できてもよい。

続いて、図７に、本評価実験に用いた二つ目のマルチトーンバースト波の波形図を示す。また、このマルチトーンバースト波に含まれる周波数の詳細を表２に示す。表２に示すように、この波形では人為的に２００Ｈｚおきの３００〜４０００Ｈｚまでの長さ５ミリ秒のトーンバースト波が高次高調波をなるべく連続するようにして配置されている。言い換えれば、音響発信源１１によって１回の送出タイミングに送出されるマルチトーンバースト波を構成する各々の要素波形（トーンバースト波）が、次数が連続的に変化する高次高調波となるように配置されていることを特徴とする波形である。
このマルチトーンバースト波を利用すると、１つの測定点あたり２００ミリ秒の加振時間で対象面２の振動速度を計測可能である。図５に示したマルチトーンバースト波を利用するよりも計測時間が長くなるものの、１回でより多くの周波数のトーンバースト波が送出されるので、より多くのたわみ共振周波数に係る欠陥部３を検出することができる。

構造物１（外壁供試体）の中央部に対面するように飛行体２０を固定配置した状態において、図７に示したマルチトーンバースト波を構造物１の対象面２を網羅的に照射することによって計測した対象面２の振動エネルギー比分布を図８に示す。図８に示す通り、構造物１に内包させた模擬欠陥の多くについて、たわみ振動の様子が視覚化できていることがわかる。即ち、外壁タイルの剥離といった対象面２からごく浅い位置に生じた欠陥であるならば、特に音響発信源１１が正確に正対していなくても欠陥部３が音波照射領域に入っていれば、比較的広い領域を一気に計測可能であることがわかる（本評価実験では１０１５点の計測を行っているので計測時間は約７分）。

このように本評価実験における解析装置１５１は、対象面２の振動エネルギー比を示す平面画像を解析結果として表示部１５３に出力することができる。より詳細には、解析装置１５１は、対象面２の単位部位ごとに導出した対象面２の振動エネルギー比を、各単位部位を座標位置とする平面画像に描画し、得られた平面画像を解析結果として出力することができる。
なお、解析装置１５１は、上記のような平面画像（対象面２の振動エネルギー比分布図）を表示部１５３に出力するのみならず、不図示の印刷手段によって印刷出力できてもよい。

なお、図７のマルチトーンバースト波を使用する場合において、加振力を高めるために各トーンバースト波のバースト長を５ミリ秒としたが、欠陥部３の位置がごく浅い状況であればより短いバースト長（例えば、３ミリ秒）であってもよい。この場合、１つの測定点あたり加振時間がより短く（約１１５ミリ秒）なるので、同じ数の測定点について測定したとしても計測時間は５．４分程度に短縮可能である。更に言えば、マルチトーンバースト波に含まれる周波数範囲を減らしたり、測定点を少なくしたりすることで計測時間をさらに短縮することが可能である。

＜本評価実験の手順について＞
図９は、上述した本評価実験の手順を示すフローチャートである。このフローチャートは、構造物１の対象面２に平面波音波１２を照射することをもって構造物１の内部に生じた欠陥部分（欠陥部３）を解析する非接触音響解析方法の手順とも言える。

先ず、飛行体２０を、点検対象の構造物１の前方まで移動させる（ステップＳ１１；飛行体移動工程）。なお、飛行体２０は、上述したように無人航空機であって、音響発信源１１、照準レーザポインタ（不図示）、及びレーザ距離計（不図示）を搭載している。
飛行体２０が所定の計測エリア（対象面２）の前方に位置するまで（ステップＳ１２のＮＯ）、飛行体２０の移動を継続し、飛行体２０が所定の計測エリアの前方に位置した時点でホバリング（空中停止）する（ステップＳ１２のＹＥＳ）。

次に、音響発信源１１から平面波音波１２が照射される対象面２までの距離を、飛行体２０に搭載させたレーザ距離計を用いて計測する（ステップＳ１３；距離計測工程）。
ステップＳ１３において計測された距離が所定範囲内であること（ステップＳ１４のＹＥＳ）を条件として次の工程（ステップＳ１５）に進み、所定範囲外である場合（ステップＳ１４のＮＯ）には前述したステップＳ１１に戻り、飛行体２０（音響発信源１１）と対象面２との距離を調整する。
ここで後述する導出工程（ステップＳ１９）に進む為には、ステップＳ１４がＹＥＳとなることを条件としているので、導出工程は、ステップＳ１３において計測された距離が所定範囲内であることを条件として、対象面２の単位部位ごとに対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比を導出しているものと言える。

ステップＳ１１〜Ｓ１４を経て飛行体２０のホバリング位置が定まると、上記の追尾機構（不図示）を用いる等して手動又は自律的に計測器１３を動かし、計測器１３（レーザードップラ振動計）から照射される観察波１３１の照射位置を照準ポインタが指し示す照準点に合わせて調整する（ステップＳ１５；照準位置調整工程）。
ステップＳ１５において調整された観察波１３１の照射位置が、照準点を基準として計測可能な範囲内であること（ステップＳ１６のＹＥＳ）を条件として次の工程（ステップＳ１７）に進み、範囲外である場合（ステップＳ１６のＮＯ）には前述したステップＳ１５に戻り、再び観察波１３１の照射位置を照準点に合わせるように調整する。
これにより、後述する振動速度計測工程（ステップＳ１８）では、ステップＳ１５で調整した照射位置に対してレーザードップラ振動計を用いて対象面２の振動速度を計測することができる。

次に、制御装置１５２は任意波形発生装置１７を制御して、飛行体２０に搭載させた音響発信源１１から平面波音波１２を送出させる（ステップＳ１７；音波送出工程）。
計測器１３は、ステップＳ１７において音響発信源１１から送出された平面波音波１２が照射された対象面２の振動速度を計測する（ステップＳ１８；振動速度計測工程）。
解析装置１５１は、ステップＳ１８において計測された対象面２の振動速度又は該振動速度に基づき算出した対象面２の振動エネルギー比を、対象面２の単位部位ごとに導出する（ステップＳ１９；導出工程）。

ステップＳ１８における計測点が最終の計測点であれば（ステップＳ２０のＹＥＳ）を条件として次の工程（ステップＳ２１）に進み、最終の計測点ではない場合（ステップＳ２０のＮＯ）には前述したステップＳ１１に戻り、新たな計測点の前方まで飛行体２０を移動させて該計測点に係る測定を行う。
全ての計測点について測定を終えた後に、解析装置１５１は、ステップＳ１９において導出された対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比に基づいて構造物１の欠陥部分（欠陥部３）に係る解析結果を出力する（ステップＳ２１；解析結果出力工程）。

以上のような手順を踏むことによって、幅広い環境において点検調査が可能となる非接触音響解析方法を実現することができる。
なお、上記の手順は、本発明に係る非接触音響解析方法を実施する手順の一具体例に過ぎず、本発明の目的を達成する範囲内において一部の工程を省略したり、一部の工程の順序を入れ替えたり、一部の工程を並行して進めたり、ここで記載していない別の工程を追加したりしてもよい。

＜観察波１３１の入射角と対象面２の振動振幅の関係について＞
上記の評価実験では、音響発信源１１は飛行体２０に搭載しているので、対象面２に対して正対する位置から平面波音波１２を照射させることができる一方、計測器１３（レーザードップラ振動計）は地上に設置しているため、対象面２に対して斜の位置から観察波１３１を照射させることになる。
この点を鑑みて、観察波１３１の入射角と対象面２の振動振幅の関係について検証する為、追加の実験（以下、追加実験と称する）を行った。

観察波１３１の入射角と、対象面２における観察波１３１の照射点（反射源２１）の位置関係を図１０に示す。ここで、観察波１３１の入射角をθ、振動振幅をε_０とすると、黒点にて示す反射源２１は、観察波１３１に対してε（θ）の距離変化を与えることとなる。従って、観察波１３１の入射角θと振動振幅の計測値ε（θ）との関係は次の式（１）となることが予想される。

図１１は、追加実験の構成を示す構成図である。
構造物１（コンクリート供試体）から音響発信源１１までの距離Ｄ３を５メートル、構造物１から計測器１３までの距離Ｄ４を５．４メートルとし、計測器１３から照射される観察波１３１の入射角θを変化させた場合における対象面２の振動振幅（計測器１３の計測結果）の変化を観察した。
なお、構造物１には対象面２から５０ミリメートルの深さに３０センチメートル角の発泡スチロール（不図示）が埋設されており、これを模擬欠陥とする。
また、構造物１の対象面２付近における平面波音波１２の音圧は１００ｄＢに設定した。

図１２は、観察波１３１の入射角θと対象面２の振動振幅との関係性を示す図である。なお、図１２中の破線で示す曲線は、上述した式（１）に基づいて導出される理論値である。
図１２に示す通り、観察波１３１が対象面２から６０°近くの角度が付いても概ね理論値に近似する計測値が得られる為、特に問題なく計測可能であることが明らかになった。当然の事ながら入射角θが変化することにより検出される振幅の大きさは変化していくが、本発明では相対的な分布が検出できれば欠陥検出には問題ないといえる。また、観察波１３１の角度依存性は計測対象となる構造物１にも依存するわけであるが、コンクリートやタイル等のように観察波１３１が当たった場合に散乱光を発するような表面粗さを持つものであれば同様な傾向を示すことが想定される。ただし、鏡のように観察波１３１を完全反射するような物体を計測対象とした場合、戻り光が全く無いために計測不能となる。

＜本発明の変形例について＞
ここまで図１から図１２を用いて説明される実施例に即して本発明を説明したが、本発明は上述の実施例に限定されるものではなく、本発明の目的が達成される限りにおける種々の変形、改良等の態様も含む。

上記の実施例では、音響発信源１１、照準レーザポインタ（不図示）、及びレーザ距離計（不図示）を飛行体２０に搭載させることを前提として説明したが、本発明の実施はこれに限られない。
例えば、構造物１の対象面２の付近に仮設足場を組む等して、上に列挙した構成及び作業員をその仮設足場に配置することによっても、本発明に係る非接触音響解析システム及び非接触音響解析方法を実施することができる。

上記の実施例では、解析装置１５１によって行われる解析処理は、対象面２の単位部位ごとに導出した対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比を描画した平面画像を解析結果として出力するのみであり、その良否の判断は目視確認に委ねる内容であった。この処理に合わせて、又はこの処理に代えて、解析装置１５１は、得られた平面画像に対する画像処理によって構造物１の欠陥部分に係る良否判定を行ってもよい。
例えば、解析装置１５１は、導出した対象面２の振動速度又は対象面２の振動エネルギー比が所定の閾値以上である単位部位が連続的に存在している平面画像上の島部分を求め、求めた島部分の大きさ又は形状のうち少なくとも一方に基づいて、島部分の内部側が構造物１の欠陥部分であるか否かの良否判定を行い、良否判定の結果を解析結果として出力してもよい。

上記の実施例では、図９に図示した手順で評価実験（本発明に係る非接触音響解析方法）を行う旨を説明したが、別の手順（例えば、図１３に図示した手順）でも同様の評価実験を実施することができる。
ステップＳ３１〜Ｓ３６については、上述したステップＳ１１〜Ｓ１６の手順と同様なので、詳細な説明については省略する。

次に、制御装置１５２は任意波形発生装置１７を制御して、飛行体２０に搭載させた音響発信源１１から平面波音波１２を送出させる。このとき、音響発信源１１は、ステップＳ１７より比較的広い計測エリアを対象面２として平面波音波１２を照射する（ステップＳ３７）。
計測器１３（レーザドップラ振動計）は、ステップＳ３７において平面波音波１２が照射された対象面２を走査（スキャン）して連続する計測点（連続Ｎ点）に対して振動速度を計測する（ステップＳ３８）。
ステップＳ３８における計測点が最終の計測点であれば（ステップＳ３９のＹＥＳ）を条件として次の工程（ステップＳ４０）に進み、最終の計測点ではない場合（ステップＳ３９のＮＯ）には前述したステップＳ３５に戻り、飛行体２０のホバリング位置については維持させたまま、計測器１３を動かして観察波１３１の照射位置を調整する。

続いて、ステップＳ３５〜Ｓ３９を繰り返すことによって取得された計測データを、所定の記憶装置（不図示）に保存する（ステップＳ４０；データ保存工程）。
ここで、次の計測エリアが存在するのであれば、飛行体２０のホバリング位置を変更する為、次の計測エリアに移動し（ステップＳ４１のＹＥＳ）、全ての計測エリアについて計測データを収集したのであれば（ステップＳ４１のＮＯ）、解析装置１５１がデータ解析を行って評価実験を終了する（ステップＳ４２；データ解析工程）。
なお、データ解析工程とは、上述した導出工程（ステップＳ２０）及び解析結果出力工程（ステップＳ２１）を包含する手順である。

上述した図１３に示した手順は、計測エリアの前方（好ましくは中央前方）に飛行体２０のホバリング位置を一度決めたら、音響発信源１１の指向角内（測定可能領域）に計測器１３の計測位置がある限り、そのまま一気に計測してしまい、その計測エリアにおいて計測データを全て取り終えたら、次の計測エリアの前方に飛行体２０を移動させて同じ手順を繰り返す方法と言い換えることができる。
飛行体２０のホバリング位置を調整する手順（ステップＳ３１〜Ｓ３４）には比較的時間と手間が掛かる。上述した変形例に係る手順は、飛行体２０の位置調整に係る手順の回数の最少化を図ることができ、評価実験全体としての時間と手間を低減させるというメリットがある。
この変形例に係る手順は比較的広い計測エリアを一気に計測することができる為、図７や図８を用いて説明した、マルチトーンバースト波を構造物１の対象面２を網羅的に照射する解析方法（外壁タイルの剥離といった対象面２からごく浅い位置に生じた欠陥について解析する方法）に好ましく適用可能な手順であると言える。

本実施形態は以下の技術思想を包含するものである。
（１）構造物の対象面に平面波音波を照射することをもって前記構造物の内部に生じた欠陥部分を解析する非接触音響解析システムであって、前記平面波音波を送出する音響発信源と、前記対象面の振動速度を計測する計測器と、前記計測器によって計測された前記対象面の振動速度又は該振動速度に基づき算出された前記対象面の振動エネルギー比を、前記対象面の単位部位ごとに導出する解析装置と、を備え、前記解析装置は、前記音響発信源から送出された前記平面波音波が照射された前記対象面について導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比に基づいて前記構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力することを特徴とする非接触音響解析システム。
（２）前記解析装置は、前記対象面の単位部位ごとに導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比を、各単位部位を座標位置とする平面画像に描画し、得られた前記平面画像を解析結果として出力する（１）に記載の非接触音響解析システム。
（３）前記解析装置は、導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比が所定の閾値以上である単位部位が連続的に存在している前記平面画像上の島部分を求め、求めた前記島部分の大きさ又は形状のうち少なくとも一方に基づいて、前記島部分の内部側が前記構造物の欠陥部分であるか否かの良否判定を行い、前記良否判定の結果を解析結果として出力する（２）に記載の非接触音響解析システム。
（４）前記音響発信源は、送波時間間隔ごとに到来する１回の送出タイミングにおいて、前記送波時間間隔より短い時間長さであって且つ各々が異なる周波数であるトーンバースト波を複数含むマルチトーンバースト波を前記平面波音波として送出する（１）から（３）のいずれか一つに記載の非接触音響解析システム。
（５）前記音響発信源によって１回の送出タイミングに送出される前記マルチトーンバースト波を構成する各々の前記トーンバースト波の周波数が、所定の周波数間隔で連続的に変化する（４）に記載の非接触音響解析システム。
（６）前記音響発信源によって１回の送出タイミングに送出される前記マルチトーンバースト波を構成する各々の前記トーンバースト波が、次数が連続的に変化する高次高調波となるように配置されている（４）に記載の非接触音響解析システム。
（７）前記音響発信源が無人航空機に搭載されている（１）から（６）のいずれか一つに記載の非接触音響解析システム。
（８）前記無人航空機は、前記音響発信源が前記平面波音波を照射する前記対象面までの距離を計測する距離計を搭載しており、前記解析装置は、前記無人航空機の飛行中に前記距離計によって計測された距離が所定範囲内であることを条件として、前記対象面の単位部位ごとに前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比を導出する（７）に記載の非接触音響解析システム。
（９）前記無人航空機は、前記音響発信源が前記平面波音波を照射する前記対象面に、照準点を指し示す照準ポインタを搭載しており、前記計測器は、前記対象面に観察波を照射して該対象面の振動速度を計測するレーザードップラ振動計であり、前記レーザードップラ振動計から照射される前記観察波の照射位置を、前記照準ポインタが指し示す前記照準点の移動に合わせて追尾させる追尾機構を備えている（７）又は（８）に記載の非接触音響解析システム。
（１０）構造物の対象面に平面波音波を照射することをもって前記構造物の内部に生じた欠陥部分を解析する非接触音響解析方法であって、音響発信源から前記平面波音波を送出させる音波送出工程と、前記音波送出工程において前記音響発信源から送出された前記平面波音波が照射された前記対象面の振動速度を計測する振動速度計測工程と、前記振動速度計測工程において計測された前記対象面の振動速度又は該振動速度に基づき算出した前記対象面の振動エネルギー比を、前記対象面の単位部位ごとに導出する導出工程と、前記導出工程において導出された前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比に基づいて前記構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力する解析結果出力工程と、を含むことを特徴とする非接触音響解析方法。
（１１）前記音響発信源が無人航空機に搭載されている（１０）に記載の非接触音響解析方法。
（１２）前記音響発信源から前記平面波音波が照射される前記対象面までの距離を、前記無人航空機に搭載させた距離計を用いて計測する距離計測工程を含み、前記導出工程では、前記距離計測工程において計測された距離が所定範囲内であることを条件として、前記対象面の単位部位ごとに前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比を導出する（１１）に記載の非接触音響解析方法。
（１３）前記無人航空機は、前記音響発信源が前記平面波音波を照射する前記対象面に、照準点を指し示す照準ポインタを搭載しており、レーザードップラ振動計から照射される観察波の照射位置を前記照準ポインタが指し示す前記照準点に合わせて調整する照準位置調整工程を含み、前記振動速度計測工程では、前記照準位置調整工程で調整した前記レーザードップラ振動計を用いて前記対象面の振動速度を計測する（１１）又は（１２）に記載の非接触音響解析方法。

１ 構造物
２ 対象面
３ 欠陥部
１０ 解析システム
１１ 音響発信源
１２ 平面波音波
１３ 計測器
１５ コンピュータ
１７ 任意波形発生装置
１９ アンプ
２０ 飛行体
２１ 反射源
３１〜３４ スチレンシート
３５〜３８ 発泡シート
３９ 模擬欠陥
４１ａ、４１ｂ タイル
４２ 貼付モルタル
４３ モルタル
４４ 駆体コンクリート
４５ 両面テープ
１２１ 直接音波
１２２ 反射音波
１３１ 観察波
１５１ 解析装置
１５２ 制御装置
１５３ 表示部

Claims (13)

1. 構造物の対象面に平面波音波を照射することをもって前記構造物の内部に生じた欠陥部分を解析する非接触音響解析システムであって、
   前記平面波音波を送出する音響発信源と、
   前記対象面の振動速度を計測する計測器と、
   前記計測器によって計測された前記対象面の振動速度又は該振動速度に基づき算出された前記対象面の振動エネルギー比を、前記対象面の単位部位ごとに導出する解析装置と、
   を備え、
   前記解析装置は、前記音響発信源から送出された前記平面波音波が照射された前記対象面について導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比に基づいて前記構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力することを特徴とする非接触音響解析システム。
2. 前記解析装置は、前記対象面の単位部位ごとに導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比を、各単位部位を座標位置とする平面画像に描画し、得られた前記平面画像を解析結果として出力する請求項１に記載の非接触音響解析システム。
3. 前記解析装置は、
   導出した前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比が所定の閾値以上である単位部位が連続的に存在している前記平面画像上の島部分を求め、
   求めた前記島部分の大きさ又は形状のうち少なくとも一方に基づいて、前記島部分の内部側が前記構造物の欠陥部分であるか否かの良否判定を行い、前記良否判定の結果を解析結果として出力する請求項２に記載の非接触音響解析システム。
4. 前記音響発信源は、送波時間間隔ごとに到来する１回の送出タイミングにおいて、前記送波時間間隔より短い時間長さであって且つ各々が異なる周波数であるトーンバースト波を複数含むマルチトーンバースト波を前記平面波音波として送出する請求項１から３のいずれか一項に記載の非接触音響解析システム。
5. 前記音響発信源によって１回の送出タイミングに送出される前記マルチトーンバースト波を構成する各々の前記トーンバースト波の周波数が、所定の周波数間隔で連続的に変化する請求項４に記載の非接触音響解析システム。
6. 前記音響発信源によって１回の送出タイミングに送出される前記マルチトーンバースト波を構成する各々の前記トーンバースト波が、次数が連続的に変化する高次高調波となるように配置されている請求項４に記載の非接触音響解析システム。
7. 前記音響発信源が無人航空機に搭載されている請求項１から６のいずれか一項に記載の非接触音響解析システム。
8. 前記無人航空機は、前記音響発信源が前記平面波音波を照射する前記対象面までの距離を計測する距離計を搭載しており、
   前記解析装置は、前記無人航空機の飛行中に前記距離計によって計測された距離が所定範囲内であることを条件として、前記対象面の単位部位ごとに前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比を導出する請求項７に記載の非接触音響解析システム。
9. 前記無人航空機は、前記音響発信源が前記平面波音波を照射する前記対象面に、照準点を指し示す照準ポインタを搭載しており、
   前記計測器は、前記対象面に観察波を照射して該対象面の振動速度を計測するレーザードップラ振動計であり、
   前記レーザードップラ振動計から照射される前記観察波の照射位置を、前記照準ポインタが指し示す前記照準点の移動に合わせて追尾させる追尾機構を備えている請求項７又は８に記載の非接触音響解析システム。
10. 構造物の対象面に平面波音波を照射することをもって前記構造物の内部に生じた欠陥部分を解析する非接触音響解析方法であって、
    音響発信源から前記平面波音波を送出させる音波送出工程と、
    前記音波送出工程において前記音響発信源から送出された前記平面波音波が照射された前記対象面の振動速度を計測する振動速度計測工程と、
    前記振動速度計測工程において計測された前記対象面の振動速度又は該振動速度に基づき算出した前記対象面の振動エネルギー比を、前記対象面の単位部位ごとに導出する導出工程と、
    前記導出工程において導出された前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比に基づいて前記構造物の欠陥部分に係る解析結果を出力する解析結果出力工程と、
    を含むことを特徴とする非接触音響解析方法。
11. 前記音響発信源が無人航空機に搭載されている請求項１０に記載の非接触音響解析方法。
12. 前記音響発信源から前記平面波音波が照射される前記対象面までの距離を、前記無人航空機に搭載させた距離計を用いて計測する距離計測工程を含み、
    前記導出工程では、前記距離計測工程において計測された距離が所定範囲内であることを条件として、前記対象面の単位部位ごとに前記対象面の振動速度又は前記対象面の振動エネルギー比を導出する請求項１１に記載の非接触音響解析方法。
13. 前記無人航空機は、前記音響発信源が前記平面波音波を照射する前記対象面に、照準点を指し示す照準ポインタを搭載しており、
    レーザードップラ振動計から照射される観察波の照射位置を前記照準ポインタが指し示す前記照準点に合わせて調整する照準位置調整工程を含み、
    前記振動速度計測工程では、前記照準位置調整工程で調整した前記レーザードップラ振動計を用いて前記対象面の振動速度を計測する請求項１１又は１２に記載の非接触音響解析方法。

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