JP2020002137A - テトラヒドロフラン化合物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】テトラヒドロフラン中の２，３−ジヒドロフランを、２−ヒドロキシテトラヒドロフランよりも容易に分離除去でき、かつ濃縮されても２，３−ジヒドロフランに戻らない不可逆の成分へ変換することで、精製負荷を低減できるとともに、色相に優れたポリエーテルポリオールの製造原料となる工業的に有利なテトラヒドロフラン化合物の精製方法を提供する。
【解決手段】２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触させて、２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留により分離するテトラヒドロフラン化合物の精製方法であって、原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下であることを特徴とする。
【選択図】なし

Description

本発明はテトラヒドロフラン化合物の精製方法に関する。さらに詳しくは、酸触媒を用
いて、原料テトラヒドロフラン化合物中に含まれる２，３−ジヒドロフランを蒸留分離が
容易な高沸点化合物に変換して分離する方法に関する。また、該方法により得られたテト
ラヒドロフラン化合物を原料として用いるポリエーテルポリオールの製造方法に関する。

従来、テトラヒドロフラン（以下、「ＴＨＦ」と略記することがある。）は各種有機化
合物の溶剤として使用される他に、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（以下、「Ｐ
ＴＭＧ」と略記することがある。）などのポリエーテルポリオールの原料モノマーとして
も有用な化合物として知られている。

ＴＨＦなどの環状エーテルの工業的な製法としては、様々な製法がある。中でもジヒド
ロキシ化合物を、脱水環化反応を行うことにより環状エーテルを製造する方法が使用され
ることが多い。また、１，４−ブタンジオ−ル（以下、「１，４ＢＧ」と略記することが
ある。）とテレフタル酸とからポリブチレンテレフタレート（以下、「ＰＢＴ」と略記す
ることがある。）を製造する際に副生するＴＨＦを精製する方法も挙げられる。これらの
方法で得られたＴＨＦには、その製法にもよるが２，３−ジヒドロフラン（以下、「２，
３ＤＨＦ」と略記することがある。）などの不純物が含まれることがある。ＴＨＦ中に２
，３ＤＨＦが存在すると、得られるＰＴＭＧは、酸価の上昇や色相の悪化が生じるため、
工業原料としての価値が著しく低下するという問題がある。

そのため、該成分を何らかの方法により除去することが好ましいが、２，３ＤＨＦ（沸
点５５℃）はＴＨＦ（沸点６６℃）と沸点が近接しているため、通常の蒸留などで分離す
るには高価な設備と多量の熱量が必要とされる。そのため、該成分の除去方法として、貴
金属触媒により水素化する方法（特許文献１）、相当量の水の存在下で陽イオン交換樹脂
に接触させて２，３ＤＨＦを２−ヒドロキシテトラヒドロフラン（以下、「ＯＴＦ」と略
記することがある。）に変換した後に、水素化反応を行い２，３ＤＨＦを分離除去する方
法（特許文献２）、鉱酸又はイオン交換樹脂に接触させ、２，３ＤＨＦをヒドロキシテト
ラヒドロフランやジヒドロフラン由来の縮合物に変換し、分離除去する方法（特許文献３
）等が提案されている。

特開昭６１−２００９７９号公報 特開２００３−８９６９４号公報 国際公開第９９／１６７６２号

しかしながら、特許文献１に記載の方法は、水素を使用するという点、貴金属触媒が高
価であるという点などから、安全確保に係る設備や触媒維持コストが多くかかるため、工
業的に十分有利な方法とは言えなかった。

また、特許文献２に記載の方法は、あらかじめ多量の水が含まれているＴＨＦの脱水処
理と２，３ＤＨＦの除去を兼ねる場合には有効である。しかし、水分の少ないＴＨＦ中に
存在する２，３ＤＨＦを除去する場合は、分離負荷の大きい水を加えることは脱水に必要
とする蒸留塔などの設備費用や、分離に係る熱量の観点から工業的に有効な手段とは言え
なかった。また水素化工程を必須とすることから上記と同様の問題もあった。

特許文献３に記載の方法は、鉱酸中の含有水分や、原料ＴＨＦと共に添加した水分によ
って、多量のＯＴＦが生成することに加え、鉱酸を用いた場合はアルカリ成分による中和
工程が必要であることから、プロセスが煩雑化し工業的に有効な手段とは言えなかった。

また、本発明者等の検討により、上記特許文献２や３のように２，３ＤＨＦをＯＴＦに
変換したとしても、蒸留によってＯＴＦをＴＨＦと完全に分離することが難しいことが判
明した。また２，３ＤＨＦからＯＴＦへの変換反応は可逆反応であることから、水分が少
ない蒸留塔の塔底部などで濃縮されたＯＴＦは２，３ＤＨＦに再変換され、精製ＴＨＦ中
に含有されるという問題があることが判明した。

本発明は上記状況に鑑みてなされたもので、その目的は、テトラヒドロフラン化合物中
の２，３ＤＨＦを、容易に分離除去できる工業的に有利な精製方法を提供することにある
。また、テトラヒドロフラン化合物中の２，３ＤＨＦを、蒸留塔の塔底液中で濃縮されて
も２，３ＤＨＦに戻らない不可逆の成分へ変換することで、テトラヒドロフラン化合物の
精製負荷を低減できる工業的に有利な精製方法を提供することにある。

さらに、本発明者等の検討により、１，４−ブタンジオールを原料の一つとしてポリエ
ステルを製造した際に水と共に副生するＴＨＦは、安価で調達可能であるが、２，３ＤＨ
Ｆが多く含まれ、そのままポリエーテルポリオールの製造原料に用いると、得られるポリ
エーテルポリオールに着色が生じるという問題があることが判明した。
本発明は上記状況に鑑みてなされたもので、その目的は、色相に優れたポリエーテルポ
リオールの原料となるＴＨＦを、精製負荷が少なく製造する方法を提供することにある。

本発明者等は、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、原料となるＴＨＦ中に含まれ
る水分濃度や、反応器内液相中の水分濃度を制御して酸触媒と接触させれば、２，３ＤＨ
Ｆと水の反応により生成するＯＴＦを抑制しつつ、２，３ＤＨＦをＴＨＦと容易に分離が
可能な高沸点化合物に変換し得ることを見出した。また、原料となるＴＨＦにヒドロキシ
基含有化合物を添加して酸触媒と接触させれば、２，３ＤＨＦをＴＨＦと容易に分離が可
能な高沸点化合物に変換し得ることを見出した。さらに、かかる方法により２，３ＤＨＦ
が分離除去されたＴＨＦを原料として用いることにより、特に色相の優れたポリエーテル
ポリオールが得られることを見出した。本発明はこれらの知見に基づいて成し遂げられた
ものである。

即ち、本発明の要旨は、次の［１］〜［２１］に存する。
［１］２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触
させて２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒド
ロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラン化合物の製造方法で
あって、原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である精製
テトラヒドロフランの製造方法。
［２］２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触
させて２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒド
ロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラン化合物の製造方法で
あって、反応器内液相中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である精製テトラヒドロフラ
ンの製造方法。
［３］２，３−ジヒドロフランを含む原料テトラヒドロフラン化合物にヒドロキシ基含有
化合物を添加し、酸触媒の存在下で２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換した後
に、蒸留によりテトラヒドロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロ
フランの製造方法。
［４］原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である［２］
又は［３］に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［５］反応器内液相中の水分濃度が４９００ｗｔｐｐｍ以下である［１］、［３］、［４
］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［６］高沸点化合物の分子量が１００以上である［１］〜［５］の何れか１項に記載の精
製テトラヒドロフランの製造方法。
［７］高沸点化合物が２，３−ジヒドロフラン縮合物である［１］、［２］、［４］〜［
６］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［８］原料テトラヒドロフラン化合物中の２，３−ジヒドロフラン濃度が１０ｗｔｐｐｍ
以上５０００ｗｔｐｐｍ以下である［１］〜［７］の何れか１項に記載の精製テトラヒド
ロフランの製造方法。
［９］原料テトラヒドロフラン化合物が、１，４−ブタンジオールを原料の一つとして使
用するポリエステル製造工程で副生されたものである［１］〜［８］の何れか１項に記載
の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［１０］精製テトラヒドラフラン化合物中の２−ヒドロキシテトラヒドロフラン濃度が８
００ｗｔｐｐｍ以下である［１］〜［９］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフラン
の製造方法。
［１１］酸触媒が固体酸触媒である［１］〜［１０］の何れか１項に記載の精製テトラヒ
ドロフランの製造方法。
［１２］固体酸触媒が酸性陽イオン交換樹脂である［１１］に記載の精製テトラヒドロフ
ランの製造方法。
［１３］ヒドロキシ基含有化合物の添加量が、２，３−ジヒドロフランに対して、モル比
で０．２以上１０以下である［３］〜［１２］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフ
ランの製造方法。
［１４］ヒドロキシ基含有化合物が、炭素数２〜１２の脂肪族アルコールまたは脂環式構
造をもつアルコールである［３］〜［１３］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフラ
ンの製造方法。
［１５］高沸点化合物がアルコキシ化合物である［３］〜［１４］の何れか１項に記載の
精製テトラヒドロフランの製造方法。
［１６］ヒドロキシ基含有化合物が、２個以上のヒドロキシ基を有する化合物である［３
］〜［１５］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［１７］２個以上のヒドロキシ基を有する化合物が、１，４−ブタンジオール又はポリテ
トラメチレンエーテルグリコールである［１６］に記載の精製テトラヒドロフランの製造
方法。
［１８］２個以上のヒドロキシ基を有する化合物が、ポリテトラメチレンエーテルグリコ
ールを製造する際に副生して得られた２〜６量体のポリテトラメチレンエーテルグリコー
ルである請求項[１６]又は[１７]に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［１９］蒸留による分離に用いる蒸発缶または蒸留塔の理論段数が０段以上１００段以下
である［１］〜［１８］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［２０］蒸留による分離により回収する留出液の割合が、原料テトラヒドロフラン化合物
の供給量に対して、８０ｗｔ％以上である［１］〜［１９］の何れか１項に記載の精製テ
トラヒドロフランの製造方法。
［２１］［１］〜［２０］の何れか１項に記載の製造方法によって得られた精製テトロヒ
ドロフランに対して、開環重合反応触媒の存在下で、開環重合反応を行うポリエーテルポ
リオールの製造方法。

本発明によれば、テトラヒドロフラン化合物中の２，３ＤＨＦを簡便な方法で効果的に
除去することができると共に、高純度のテトラヒドロフラン化合物を効率的に得ることが
できる。

さらに本発明によれば、１，４−ブタンジオールを原料の一つとしてポリエステルを製
造した際に副生する２，３ＤＨＦ含有テトラヒドロフラン化合物から、２，３ＤＨＦを簡
便な方法で効果的に除去することができると共に、精製後のテトラヒドロフラン化合物を
原料に用いることで着色の少ないポリエーテルポリオールを製造することができる。

以下、本発明の実施の形態についてさらに詳細に説明するが、以下の説明は本発明の実
施態様の一例であり、本発明はこれらの内容に特定されるものではなく、その要旨の範囲
内で種々変形して実施することができる。

本発明の第一の発明は、２，３−ジヒドロフランを含有する原料となるテトラヒドロフ
ラン化合物（以下、「原料テトラヒドロフラン化合物」と略記することがある。）を酸触
媒と接触させて、２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留により
分離するテトラヒドロフラン化合物の精製方法であって、原料テトラヒドロフラン化合物
中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下であることに特徴を有するテトラヒドロフラン化合
物の精製方法である。

本発明の第二の発明は、２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化
合物を酸触媒と接触させて、２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、
蒸留により分離するテトラヒドロフラン化合物の精製方法であって、反応器内液相中の水
分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下であることに特徴を有するテトラヒドロフラン化合物の精
製方法である。

本発明の第三の発明は、原料テトラヒドロフラン化合物にヒドロキシ基含有化合物を添
加し、酸触媒の存在下で、２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換した後に、蒸留
により分離することに特徴を有するテトラヒドロフラン化合物の精製方法である。

なお、本発明の精製方法は、高品質のテトラヒドロフラン化合物が効率的に取得できる
方法であり、テトラヒドロフラン化合物の製造方法と同義である。

＜原料テトラヒドロフラン化合物＞
本発明において、テトラヒドロフラン化合物とは、テトラヒドロフランとその誘導体を
意味する。テトラヒドロフラン誘導体としては、例えば、テトラヒドロフランの水素原子
が、メチル基、エチル基、プロピル基等のアルキル基で置換された化合物が挙げられる。
さらに具体的には、例えば、２−メチルテトラヒドロフラン、３−メチルテトラヒドロフ
ラン、２，５−ジメチルテトラヒドロフラン等が挙げられる。

本発明の原料テトラヒドロフラン化合物中のテトラヒドロフランの含有量は特に限定さ
れないが、通常１０質量％以上、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは８０質量％
以上、更に好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。

２，３ジヒドロフランは一般にテトラヒドロフランが熱や紫外線によって変換され生成
されることから、原料テトラヒドロフラン化合物中に含まれるテトラヒドロフランの割合
が高い程、本発明の効果が得られやすい傾向にある。

本発明において、原料テトラヒドロフラン化合物としては、２，３ＤＨＦを含有するも
のであれば特に限定されず、化学法により得られるもの、バイオ法と化学法を組み合せて
得られるもの、化学製造工程で副生するもの等の何れのものも使用することができる。

さらに具体的には、例えば、レッペ法、プロピレン法、ブタン法、ブタジエン法、バイ
オマス資源の発酵由来の製造法によって得られた１，４ＢＧを脱水環化することで得られ
るＴＨＦ、バイオマス資源由来のフルフラールから得られるＴＨＦや、１，４ＢＧを原料
にポリエステルを製造する工程（例えば、１，４ＢＧとテレフタル酸からＰＢＴを製造す
る工程、１，４ＢＧとコハク酸からポリブチレンサクシネートを製造する工程等）で１，
４ＢＧの脱水環化反応によって、水と共に副生するＴＨＦ等が挙げられる。これらの方法
は、それ自体既知の通常用いられるものである。また、テトラヒドロフラン誘導体も、既
知の方法により得られるものである。例えば、３−メチルテトラヒドロフランは、２−メ
チル−１，４−ブタンジオールの脱水環化により得られる。

中でも、ＰＢＴを製造する工程で副生するＴＨＦ化合物（以下、「ＰＢＴ副生ＴＨＦ化
合物」と略記することがある。）は、他の手法で得られたＴＨＦ化合物に比べて安価であ
るものの、テトラヒドロフラン中に２，３ＤＨＦ等の不純物が多く含まれる傾向にあり、
そのままポリエーテルポリオールの製造原料に用いると得られるポリエーテルポリオール
に着色が生じるという問題があった。それ故、本発明においては、このＴＨＦを原料とし
て上記精製方法を実施し、得られた高純度のＴＨＦをポリエーテルポリオールの製造原料
として用いるのが特に好ましい。

本発明において、原料ＴＨＦ化合物中の２，３ＤＨＦ濃度は、５０００ｗｔｐｐｍ以下
であることが好ましく、より好ましくは３０００ｗｔｐｐｍ以下、さらに好ましくは１０
００ｗｔｐｐｍ以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは１０ｗｔｐｐｍ以上
、より好ましくは３００ｐｐｍ以上、さらに好ましくは５００ｐｐｍ以上である。

原料ＴＨＦ化合物中の２，３ＤＨＦ濃度が低い場合は製造するポリエーテルポリオール
に着色が生じにくいことから、本発明の方法を用いて２，３ＤＨＦを除去する必要性は低
く、高すぎると、２，３ＤＨＦをテトラヒドロフラン化合物と容易に分離できる高沸点化
合物に変換する際に（以下、「高沸化」と略記することがある。）必要とする酸触媒の量
が多くなることや、酸触媒の寿命が短くなるため設備費用が多大となり、工業的には好ま
しくない傾向にある。

本発明の第一の発明において、原料ＴＨＦ化合物中の水分濃度は、４９００ｗｔｐｐｍ
以下であり、好ましくは３０００ｗｔｐｐｍ以下、さらに好ましくは１５００ｗｔｐｐｍ
以下、より好ましくは５００ｗｔｐｐｍ以下である。下限は特に限定されないが、１０ｗ
ｔｐｐｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５０ｗｔｐｐｍ以上である。

本発明の第二の発明および第三の発明において、原料ＴＨＦ化合物中の水分濃度は、４
９００ｗｔｐｐｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３０００ｗｔｐｐｍ以下、
さらに好ましくは１５００ｗｔｐｐｍ以下、特に好ましくは５００ｗｔｐｐｍ以下である
。下限は特に限定されないが、１０ｗｔｐｐｍ以上であることが好ましく、より好ましく
は５０ｗｔｐｐｍ以上である。

原料ＴＨＦ化合物中の水分濃度が高すぎると、常圧蒸留では共沸制約により水分のみを
除去することができず精製ＴＨＦ中に含まれ、ポリエーテルポリオール製造時の重合反応
を阻害する問題がある。また、原料テトラヒドロフラン化合物中の水分濃度が高い程、２
，３ＤＨＦの加水分解反応が優勢となることから反応器中にＯＴＦが多量に生成されるこ
ととなる。原料テトラヒドロフラン化合物中の水分濃度の下限は特に限定されず、完全な
無水であっても差し支えは無いが、１０ｗｔｐｐｍ未満まで脱水を行うことは、費用、労
力の面から工業的に好ましくない。

ここで、原料ＴＨＦ化合物にヒドロキシ基含有化合物を添加する場合、ヒドロキシ基含
有化合物は、水を含んでいることがある。この場合、ヒドロキシ基含有化合物を添加した
後の原料ＴＨＦ化合物中の水分濃度は上記と同様に計算される。

ここで、原料ＴＨＦ化合物中の２，３ＤＨＦの沸点は５５℃であり、ＴＨＦの沸点（６
６℃）と近く、蒸留による分離除去が困難である。２，３ＤＨＦはポリエーテルポリオー
ルの製造工程で容易に開環重縮合を生じ、ポリエーテルポリオールの色相を悪化させる高
沸点化合物と化す。

そのため、２，３ＤＨＦを含む原料ＴＨＦ化合物をあらかじめ酸触媒と接触させて、２
，３ＤＨＦをテトラヒドロフラン化合物と容易に分離できる高沸点化合物に変換し、蒸留
等の簡便な方法でテトラヒドロフラン化合物と高沸点化合物とを分離除去することが効果
的である。

また、あらかじめ酸触媒存在下で２，３ＤＨＦを含む原料ＴＨＦ化合物にヒドロキシ基
含有化合物を添加して付加させることで、２，３ＤＨＦをテトラヒドロフラン化合物と容
易に分離できる高沸点化合物に変換し、蒸留等の簡便な方法でテトラヒドロフラン化合物
と高沸点化合物とを分離除去することも効果的である。

本発明の第三の発明で用いるヒドロキシ基含有化合物の種類は特に制限されないが、例
えば、アルコール化合物および２個以上のヒドロキシ基を有する化合物（以下、ジオール
成分ともいう。）が挙げられる。

アルコール化合物は特に制限されないが、例えば、脂肪族アルコール、脂環式構造をも
つアルコール、水酸基を持つ芳香族化合物などが挙げられる。具体的には、例えば、エタ
ノール、プロパノール、ブタノール、ブテノール、ヘプタノール、ヘキサノール、ヘキセ
ノール、シクロヘキサノール、ヘプタノール、デカノール、ドデカノールなどの炭素数２
〜１２の脂肪族アルコールまたは脂環式構造をもつアルコール、フェノールなどの水酸基
を持つ芳香族化合物などが挙げられる。

これらの中で、炭素数２〜１２の脂肪族アルコールまたは脂環式構造をもつアルコール
が好ましく、得られる高沸点化合物が蒸留によってＴＨＦと分離しやすい、ブタノール、
ヘキサノール、ドデカノール等の炭素数４〜１２の脂肪族アルコールがより好ましい。

ジオール成分は、２個以上のヒドロキシ基を有する化合物であれば特に制限されないが
、２個の水酸基が２個の異なる炭素に結合している脂肪族又は脂環式化合物が好ましい。
具体的には、例えば、エチレングリコール、プロパンジオール、ブチンジオール、ブテン
ジオール、ブタンジオール、ペンチンジオール、ペンテンジオール、ペンタンジオール、
ヘキシンジオール、ヘキセンジオール、ヘキサンジオール、シクロヘキサンジオール、ヘ
プチンジオール、ヘプテンジオール、ヘプタンジオール、オクチンジオール、オクテンジ
オール、オクタンジオール、ノニンジオール、ノネンジオール、ノナンジオール、デカン
ジオール、ウンデカンジオール、ドデカンジオールなどの炭素数２〜１２の脂肪族又は脂
環式化合物、ポリエーテルポリオールなどが挙げられる。ポリエーテルポリオールとして
は、ポリテトラメチレンエーテルグリコール、ポリトリメチレンエーテルグリコールなど
が好ましく用いられる。

これらの中で、１，４−ブタンジオール、２〜６量体のポリエーテルポリオールがより
好ましく、１，４−ブタンジオール、２〜６量体のポリテトラメチレンエーテルグリコー
ルが更に好ましい。

これらヒドロキシ基含有化合物は、単独で用いても、複数種を任意の種類と比率の組み
合せで用いてもよい。

ヒドロキシ基含有化合物の添加量は、原料ＴＨＦ化合物中の２，３ＤＨＦ量に対して、
モル比で、０．２以上であることが好ましく、より好ましくは０．３以上、さらに好まし
くは０．５以上であり、また上限は、１０以下であることが好ましく、より好ましくは５
以下、さらに好ましくは３以下、特に好ましくは２以下である。なお、加えるヒドロキシ
基含有化合物が、分子量の異なる化合物が混在している場合は、その平均分子量を基準と
してよい。このモル比が低すぎると、高沸化が起こりにくく処理が難しくなる。また、高
すぎると添加するヒドロキシ基含有化合物に係るコストが高くなると共に、未反応のヒド
ロキシ基含有化合物を反応液から除去する際の蒸留負荷が高くなり、熱量の観点から好ま
しくない。

本発明において原料ＴＨＦ化合物中の２，３ＤＨＦが高沸点化合物に変換される詳細な
機構は不明であるが、以下に仮説を示す。

２，３ＤＨＦとヒドロキシ基含有化合物を酸触媒存在下で反応させることで、２，３Ｄ
ＨＦとヒドロキシ基の付加反応や縮合反応が生じ、ＴＨＦに比べて高沸点の化合物に変換
されたと考えられる。これら２，３ＤＨＦから変換される高沸点化合物の沸点は、ＴＨＦ
の沸点よりも高いことから、蒸留によって容易に分離することができる。

ヒドロキシ基含有化合物として、アルコール化合物を酸触媒存在下で２，３ＤＨＦと反
応させた場合、高沸点化合物としてアルコキシテトラヒドロフランが生じると考えられる
。例として２，３ＤＨＦを含むＴＨＦ化合物にメタノールを添加、付加した場合、得られ
る高沸点化合物としてメトキシテトラヒドロフラン（沸点１１２℃）が、ＴＨＦ化合物に
エタノールを添加、付加した場合はエトキシテトラヒドロフラン（沸点１７１℃）が得ら
れると考えられる。

また、ヒドロキシ基含有化合物として、ジオール成分を酸触媒存在下で２，３ＤＨＦと
反応させた場合、高沸点化合物としてアセタール化合物が生じると考えられる。例として
２，３ＤＨＦと１，４ブタンジオールを酸触媒存在下で反応させた場合、１，４ブタンジ
オール構造や１，４ブタンジオールの縮合重合体構造が付加されたテトラヒドロフラン誘
導体が高沸点化合物として得られると考えられる。

また、原料テトラヒドロフラン化合物と酸触媒が接触する際に、水分が相当量存在する
ことで２，３ＤＨＦの高沸点化合物への変換が抑制されて、テトラヒドロフラン化合物と
蒸留等の簡便な方法では分離が難しいＯＴＦが副生する。ＯＴＦは多段蒸留や過剰の還流
比をかければ分離することも可能であるが、特にテトラヒドロフラン化合物の回収率が高
い蒸留では熱量の負荷が高いと共に、蒸留塔底部に濃縮されることでＯＴＦが２，３ＤＨ
Ｆに戻って精製テトラヒドロフラン化合物に混入する恐れがある。そのため、原料テトラ
ヒドロフラン化合物と酸触媒が接触する際の水分濃度を低くすることや、反応器内液相中
の水分濃度を低くすることで、ＯＴＦの副生量を低減して精製負荷を下げることが可能と
なる。

副生するＯＴＦは厳密な分離除去を行わずに、ポリエーテルポリオール製造時の原料に
混入させて使用することも可能ではあるが、該成分は低水分下で酸触媒と接触すると容易
に分解して２，３ＤＨＦと化すため、ポリエーテルポリオールの色相悪化が問題となる。
そのため、２，３ＤＨＦを含む原料テトラヒドロフラン化合物を、本発明の方法により精
製した後のテトラヒドロフラン化合物（精製テトラヒドロフラン化合物）中のＯＴＦ濃度
は、８００ｗｔｐｐｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１００ｗｔｐｐｍ以下
、さらに好ましくは５０ｗｔｐｐｍ以下、特に好ましくは２０ｗｔｐｐｍ以下である。

また、本発明の方法により精製した後のテトラヒドロフラン化合物（精製テトラヒドロ
フラン化合物）中の２，３ＤＨＦ濃度は、通常２４ｗｔｐｐｍ以下、好ましくは２０ｗｔ
ｐｐｍ以下、より好ましくは１５ｗｔｐｐｍ以下、さらに好ましくは１０ｗｔｐｐｍ以下
である。

＜テトラヒドロフラン化合物の精製方法＞
本発明の方法においては、原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触させて、２，
３ＤＨＦを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒドロフラン化合物と高沸
点化合物とを分離する。また、本発明の第三の発明では、原料テトラヒドロフラン化合物
に、ヒドロキシ基含有化合物を添加し、酸触媒の存在下で、２，３ＤＨＦを高沸点化合物
に変換させた後に、蒸留によりテトラヒドロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する。
これにより、厳密な分離を行わずともＯＴＦの含有量が少ない高純度のテトラヒドロフラ
ン化合物を得ることができる。

高沸点化合物としては、ＴＨＦ（沸点６６℃）より沸点が高い化合物であれば特に限定
されないが、好ましくはＯＴＦの沸点より高く（沸点８０℃）、より好ましくは１１０℃
以上、更に好ましくは２００℃以上、特に好ましくは２５０℃以上の沸点を持つ化合物で
ある。また、高分子縮合物等の分解によって沸点を測定できない又は沸点を有さない材料
についても、高沸点化合物とする。

また、高沸点化合物の分子量は通常９０以上、好ましくは１００以上、より好ましくは
１２０以上、さらに好ましくは１６０以上、特に好ましくは１８０以上である。分子量の
上限は特に限定されないが、通常１０００以下である。

２，３−ジヒドロフラン由来の高沸点化合物の例として、２，３ＤＨＦが開環重縮合し
た２量体以上の化合物等、２，３ＤＨＦとアルコール化合物との付加反応により生成され
るアルコキシテトラヒドロフラン化合物、２，３ＤＨＦとジオール成分との付加反応によ
り生成されるアセタール化合物が挙げられる。

本発明において、酸触媒としては、酸塩基触媒作用を示す酸触媒であれば特に限定され
ないが、酸触媒接触後の溶液の中和処理等が不要な点から固体酸触媒が好ましい。
固体酸触媒としては、例えば、陽イオン交換樹脂、モンモリロナイトを主成分とする活
性白土〔例えば、水澤化学社製のガレオンアース（商品名）〕、硫酸化ジルコニア、フル
オロスルホン酸含有樹脂〔例えば、ＤｕＰｏｎｔ社製のＮａｆｉｏｎ（商品名）〕、リン
酸、ヘテロポリ酸（リンタングステン酸、リンモリブデン酸、ケイタングステン酸）、ス
ルホン酸化合物等が好ましいものとして挙げられる。これらの中で、陽イオン交換樹脂、
活性白土がより好ましく、陽イオン交換樹脂がさらに好ましい。

陽イオン交換樹脂としては、例えば、スルホン酸を交換基として持つ強酸性陽イオン交
換樹脂、メタクリル酸やアクリル酸などのカルボン酸基を交換基として持つ弱酸性陽イオ
ン交換樹脂などの酸性陽イオン交換樹脂が挙げられる。また、イオン交換樹脂樹脂の型式
もゲル型およびポーラス型、ハイポーラス型のいずれを選んでもよい。

本発明において、原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触させる形式、即ち２，
３ＤＨＦの高沸化処理における反応形式として、固定床流通反応形式、懸濁床流通反応形
式、回分反応形式等の公知の反応形式を使用することができる。また用いることのできる
反応器は特に限定されず、反応槽、反応容器、反応釜、反応塔等と同じ意味内容で用いら
れるものであれば何れのものでもよい。工業的には、連続生産が可能となる固定床流通反
応形式が好ましい。

酸触媒の使用量は、固定床流通反応器であれば、原料テトラヒドロフラン化合物の１時
間当たりの通液量に対して、通常０．０５倍以上、好ましくは０．１倍以上、より好まし
くは０．５倍以上であり、上限は、通常１０倍以下、好ましくは５倍以下、より好ましく
は３倍以下である。滞留時間（反応時間）で言えば、通常３分以上、好ましくは６分以上
、より好ましくは３０分以上であり、上限は、通常６００分以下、好ましくは３００分以
下、より好ましくは９０分以下である。この値が小さすぎると十分に２，３ＤＨＦの高沸
化が行われないと共に触媒の交換頻度が高くなる。また、大きすぎると反応器に係る建設
費が高くなるため工業的に不利となる。

懸濁床流通反応器であれば、触媒濃度は、通常０．５ｗｔ％以上、好ましくは３ｗｔ％
以上、より好ましくは５ｗｔ％以上であり、上限は、通常５０ｗｔ％以下、好ましくは３
０ｗｔ％以下、より好ましくは２０ｗｔ％以下である。また、滞留時間（反応時間）は、
通常３分以上、好ましくは６分以上、より好ましくは３０分以上であり、上限は、通常６
００分以下、好ましくは３００分以下、より好ましくは９０分以下である。これらの値が
小さすぎると十分に２，３ＤＨＦの高沸化が行われないと共に触媒の交換頻度が高くなる
傾向がある。また、これらの値が大きすぎると反応器に係る建設費が高くなるため工業的
に不利な傾向となる。

本発明の第一の発明および第三の発明において、反応器内液相中の水分濃度は、４９０
０ｗｔｐｐｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３０００ｗｔｐｐｍ以下、さら
に好ましくは１５００ｗｔｐｐｍ以下、特に好ましくは５００ｗｔｐｐｍ以下である。下
限は特に限定されないが、１０ｗｔｐｐｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５
０ｗｔｐｐｍ以上である。

本発明の第二の発明において、反応器内液相中の水分濃度は、４９００ｗｔｐｐｍ以下
であり、好ましくは３０００ｗｔｐｐｍ以下、さらに好ましくは１５００ｗｔｐｐｍ以下
、特に好ましくは５００ｗｔｐｐｍ以下である。下限は特に限定されないが、１０ｗｔｐ
ｐｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５０ｗｔｐｐｍ以上である。本発明にお
いて、「反応器内液相中の水分濃度が特定の値以下である」とは、反応中の反応器内液相
中の水分濃度を特定の値以下に維持することを意味する。

反応器内液相中の水分濃度が高すぎると、加水分解反応が優勢となりＯＴＦが多量に生
成される傾向にある。また、完全な無水であっても差し支えは無いが、反応器内の溶液中
の水分を１０ｗｔｐｐｍ未満まで脱水を行うことは、費用、労力の面から工業的に不利な
傾向にある。

本発明において、反応器内液相中の水分濃度は反応器内に水分計を設置し測定してもよ
く、原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量及び原料中のＯＴＦ等の脱水反応が生じる
化合物量の和から計算によって求めてもよい。

反応温度は、通常０℃以上、好ましくは１５℃以上、より好ましくは４０℃以上であり
、上限は、通常１２０℃以下、好ましくは１００℃以下、より好ましくは９０℃以下であ
る。この値が低すぎると副生するＯＴＦの分解が難しくなるため、反応液中に含まれるＯ
ＴＦの濃度が高くなる傾向にある。この値が高すぎると酸触媒への熱負荷や加熱に係る熱
量の観点から好ましくない傾向にある。ここで、反応温度とは、反応器内の温度、即ち原
料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒へ接触させて、２，３ＤＨＦを高沸点化合物への変
換反応を行う温度である。

反応圧力は特に限定されないが、絶対圧として、通常１０ｋＰａ以上、好ましくは１０
０ｋＰａ以上であり、上限は、通常１０００ｋＰａ以下、好ましくは５００ｋＰａ以下で
ある。

生成した２，３ＤＨＦの高沸点化合物を除去する方法としては、蒸留により分離するこ
とが好ましい。分離するために用いる設備として蒸発缶を用いてもよいし、充填塔、棚段
塔などを有した蒸留塔を用いてもよい。

蒸発缶や蒸留塔の段数は任意であるが、理論段として、０段以上であることが好ましく
、より好ましくは１段以上、さらに好ましくは４段以上であり、上限は、１００段以下で
あることが好ましく、より好ましくは１０段以下である。１００段より大きい段数では塔
が大きくなりすぎ、設備建設のための経済性が悪化する場合がある。

蒸留塔の還流比は、通常０．０１以上、好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．
１以上であり、上限は、通常１０以下、好ましくは５以下、より好ましくは３以下である
。この値が小さすぎると十分な分離が行えない可能性があり、大きすぎると蒸発に要する
熱量が多大となるため経済的に悪化する場合がある。

また、蒸留により回収する留出液（精製テトラヒドロフラン化合物）の割合は、原料テ
トラヒドロフラン化合物の供給量に対して、８０ｗｔ％以上であることが好ましく、より
好ましくは９０ｗｔ％以上、さらに好ましくは９５ｗｔ％以上である。この値が低すぎる
と蒸発缶の缶出部や蒸留塔の塔底部に含まれるＴＨＦが多くなり、塔底部の溶液の廃棄や
別途蒸留を行う必要が生じる場合がある。塔底部の溶液の廃棄や別途蒸留プロセスを加え
る場合は、いずれも工業的に不利な傾向となる。なお、蒸留塔を用いる場合、留出液は、
通常蒸留塔の塔頂部より回収する液である。

以上に詳述した本発明のテトラヒドロフラン化合物の精製方法は、高純度の化合物が効
率的に得られる方法であり、本発明の精製方法はテトラヒドロフラン化合物の製造方法と
同義である。

＜ポリエーテルポリオールの製造方法＞
本発明の方法により精製されたテトラヒドロフラン化合物は、２，３ＤＨＦが効果的に
除去された高純度の化合物であり、ポリエーテルポリオールの製造原料として、特に好適
に用いることができる。

すなわち、本発明のポリエーテルポリオールの製造方法は、上記方法によって得られた
テトロヒドロフラン化合物に対して、開環重合反応触媒の存在下で、開環重合反応を行う
ことに特徴を有するものである。

本発明において、開環重合反応の原料となるテトラヒドロフラン化合物は、上記方法に
より得られるものである。以下、ポリアルキレンエーテルグリコール、具体的にはポリテ
トラメチレンエーテルグリコールを代表例として、本発明のポリエーテルポリオールの製
造方法について説明する。

＜ポリアルキレンエーテルグリコールの製造方法＞
一般に、テトラヒドロフラン化合物等の環状エーテルは酸化されやすく過酸化物を形成
しやすい。テトラヒドロフラン化合物中の過酸化物濃度は特に制限されないが、重合時の
着色や副反応を抑制するために、通常５０ｗｔｐｐｍ以下で用いられる。テトラヒドロフ
ラン化合物中の過酸化物濃度は２，６−ジ−（ｔ−ブチル）−ｐ−クレゾール等の酸化防
止剤を添加することでも制御することができる。

本発明における開環重合反応では、助剤（重合反応開始剤）としてカルボン酸無水物が
使用される場合がある。具体的には、例えば、炭素数２〜１２、好ましくは２〜８の脂肪
族又は芳香族カルボン酸から誘導されるカルボン酸無水物が挙げられる。無水物の原料と
なるカルボン酸はモノカルボン酸であるのが好ましいが、ポリカルボン酸を用いてもよい
。上記カルボン酸の具体例として、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、ヘ
プタン酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、マレイン酸、コハク酸等の脂肪族カルボン酸；安
息香酸、フタル酸、ナフタリン酸等の芳香族カルボン酸が挙げられる。これらの中で、価
格や入手のしやすさから脂肪族カルボン酸から誘導される無水物が好ましく、反応性や製
造物の需給の観点から無水酢酸がより好ましい。

カルボン酸無水物の使用量としては、原料のテトラヒドロフラン化合物の合計１モルに
対して、通常０．０３モル以上、好ましくは０．０４モル以上、より好ましくは０．０５
モル以上、さらに好ましくは０．０６モル以上であり、上限は、通常０．３０モル以下、
好ましくは０．２８モル以下、より好ましくは０．２６モル以下、さらに好ましくは０．
２５モル以下、特に好ましくは０．２２モル以下である。

上記上限値以下とすることにより、重合時または未反応原料留去時等にカルボン酸無水
物由来の着色が起こりにくくなり、製造されるポリアルキレンエーテルグリコールジエス
テルの色相が悪化するのを防ぎ、転化率の低下に伴う生産量低下を抑制することができる
。また、上記下限値以上とすることにより、十分に開環重合反応を進行させることができ
る。

開環重合反応触媒としては、テトラヒドロフラン化合物を開環重合できる能力を持つ触
媒であれば特に限定されないが、ルイス酸性を有する固体酸系触媒を用いるのが好ましい
。固体酸系触媒としては、金属酸化物からなる固体酸触媒が好適に使用される。金属とし
ては、好ましくは周期表〔ＩＵＰＡＣ無機化学命名法改訂版（１９９８年）による〕の第
３族、第４族、第１３族もしくは第１４族に属する金属元素からなる金属酸化物、または
、これらの金属元素を含む複合酸化物が用いられる。具体的には、酸化イットリウム、チ
タニア、ジルコニア、アルミナ、シリカなどの金属酸化物；ジルコニアシリカ、ハフニア
シリカ、シリカアルミナ、チタニアシリカ、チタニアジルコニアのような複合酸化物が好
ましい。また、これらの複合酸化物にさらに他の金属元素を含有する複合酸化物を用いて
もよい。

固体酸触媒を調製する方法としては、例えば、上記金属元素から選ばれる１種類以上の
金属の塩またはそのアルコキシドを含有する混合溶液に、必要により、酸、アルカリ又は
水を添加することにより、沈澱物あるいはゲルを固体酸触媒前駆体として形成させる方法
が挙げられる。上記沈澱物またはゲルの調製方法としては、共沈殿法、ゾル−ゲル法、混
練法、含浸法などが挙げられる。本発明においては、適当な担体上に金属塩及び／又は金
属アルコキシドを担持させ、固相状態（実質的に水を含まない状態）においてアルカリや
アミン等の塩基性物質を接触させる過程を経て固体酸触媒前駆体を得る方法が好ましい。

得られた固体酸触媒前駆体は、必要に応じて、ろ過、洗浄、乾燥を行った後、窒素、ア
ルゴン等の不活性ガス雰囲気、空気あるいは希釈酸素ガス等の酸化性ガス雰囲気下で焼成
し、所望の（複合）酸化物を得ることができる。焼成温度は、通常６００℃以上、好まし
くは７００℃以上であり、上限は、通常１１５０℃以下、好ましくは１０００℃以下であ
る。上記温度範囲で焼成することにより、活性、安定性に優れた固体酸触媒を得ることが
できる。

開環重合反応触媒の使用量は、反応形式が固定床であるか懸濁床であるかによって、あ
るいは連続反応であるか回分反応であるかによって異なるが、懸濁床連続反応の場合には
、通常、反応系の全化合物中の０．００１〜５０重量％、好ましくは０.０１〜３０重量
％、特に好ましくは０．１〜２０重量％である。

本発明において、原料にテトラヒドロフラン化合物、助剤としてカルボン酸無水物を使
用することにより、ポリアルキレンエーテルグリコールジエステルを得ることができる。
ポリアルキレンエーテルグリコールジエステルは加水分解反応やエステル交換反応を行う
等の公知の方法でポリアルキレンエーテルグリコールに変換することができる。例えば、
テトラヒドロフラン化合物としてＴＨＦ、カルボン酸無水物として無水酢酸を使用する場
合には、ポリテトラメチレンエーテルグリコールジメチルエステル（以下、「ＰＴＭＥ」
と略記することがある。）を炭素数１〜４の脂肪族アルコールと混合し、エステル交換触
媒存在下でのアルコリシス反応によりエステル交換を行うことで、ＰＴＭＧを得ることが
できる。

本発明において、開環重合反応を行う反応器は特に限定されないが、槽型、塔型等一般
に用いられるものが使用される。また、反応方式も公知の方法であれば特に限定されない
。具体的な反応方式として、テトラヒドロフラン化合物とカルボン酸無水物、触媒をそれ
ぞれ一定量測り取り、その量を反応器に仕込んで重合させる方法（回分方式）；テトラヒ
ドロフラン化合物、カルボン酸無水物及び触媒がそれぞれ反応器内で一定量存在するよう
に連続的に供給すると同時に、目的生成物であるポリアルキレンエーテルグリコールジエ
ステルを含む反応液を連続的に抜き取る方法（連続方式）が挙げられる。中でも、生産性
に優れることから、連続方式が好ましい。

開環重合反応温度は、通常３０℃以上、好ましくは３３℃以上、より好ましくは３５℃
以上であり、上限は、通常５０℃以下、好ましくは４９℃以下である。開環重合反応温度
が上記上限を超えると、ポリアルキレンエーテルグリコールジエステルに着色が生じるこ
とがある。また、上記下限未満では、収率が低下することがある。なお、本発明における
開環重合反応温度とは、反応器内の液温を意味する。

反応圧力は、反応系が液相を保持できるような圧力であればよく、通常常圧〜１０ＭＰ
ａ、好ましくは常圧〜５ＭＰａの圧力の範囲から選択される。反応時間に特に限定はない
が、ポリアルキレンエーテルグリコールジエステルの収率、経済性の観点から、通常０．
１〜２０時間、好ましくは０.５〜１５時間の範囲である。ここで言う反応時間とは、回
分方式においては、反応温度まで上昇した時点から反応が終了して冷却を開始するまでの
時間を意味し、連続方式においては、反応器中での重合反応液の滞留時間のことを意味す
る。

また、必要に応じて、反応器の後段に、未反応原料の回収工程、得られたポリアルキレ
ンエーテルグリコールジエステルの取り出し及び加水分解工程、触媒の再生工程等を加え
てもよい。回分反応方式の場合、反応終了後、先ず触媒と反応液を濾過分別し、反応液よ
り、未反応原料を留去することで、重合体のみを容易に得ることができる。さらに、反応
後の触媒は、よく洗浄後、付着した有機物を燃焼することにより容易に活性を回復するこ
とができる。

未反応原料の回収工程を加える場合は、気液分離装置や気液接触装置を用いる等の公知
の方法であれば特に限定されないが、気液接触装置にポリアルキレンエーテルグリコール
ジエステルを含む反応液を供給し、未反応原料を分離して回収する工程が含まれることが
好ましい。また、これら未反応原料の回収工程は一種又は複数を組み合わせてもよい。な
お、気液接触装置とは、ポリアルキレングリコールジエステルを含む反応液に対して不活
性ガスを接触させる工程にて使用される装置を意味する。

本発明において未反応原料とは、目的とするポリアルキレンエーテルグリコールの数平
均分子量を下回る、ポリオキシアルキレングリコールを意味し、具体的には２〜６量体の
ポリアルキレンエーテルグリコールやそのジエステル体も含む。

本発明の第三の発明において用いてもよいジオール成分は、上記の未反応原料の回収工
程において得られたジオール成分を用いてもよい。ＴＨＦを原料にポリテトラメチレンエ
ーテルグリコールを製造する場合、２〜６量体のポリテトラメチレンエーテルグリコール
ジエステルや２〜６量体のポリテトラメチレンエーテルグリコールを未反応原料の回収工
程で分離し、ジオール成分としてＴＨＦ化合物に添加する方法が好ましく用いられる。得
られた未反応原料が２〜６量体のポリテトラメチレンエーテルグリコールのジエステル体
であった場合、さらに加水分解工程を経てジオール成分に変換してから、ＴＨＦ化合物に
添加してもよい。

気液接触装置は特に限定されないが、気体連続相中に液体を分散させる形式の気液接触
装置として例えば充填塔、スプレー塔、スクラバー、濡壁塔等；液体連続相中に気体を分
散させる形式の気液接触装置として、例えば気泡塔、段塔、気泡攪拌槽等が挙げられる。
これらは、単独で用いても、複数で用いてもよい。中でも、液体／気体の比が小さく滞留
時間が短くでき、重合物の加熱劣化を避けることができるため、気体連続相中に液体を分
散させる形式の気液接触装置が好ましい。より好ましくは、気液接触面積が大きくできる
充填塔、スプレー塔、スクラバーであり、特に制御が容易な充填塔が工業的に有利な傾向
にある。上記充填塔における充填物は、ラシヒリングやポールリングに代表される不規則
充填物でも規則充填物でもよい。

気液接触装置に用いる不活性ガスとしては、窒素、アルゴン、二酸化炭素から選ばれる
少なくとも一種が含まれることが好ましく、これらの中で、窒素がより好ましい。

仕込み液量に対する通気ガスの仕込み体積比は、塔内温度及び塔内段数によって変化す
るが、通常１０以上１００以下である。過大な体積比は、通気ガスの損失につながるので
工業的に不利な傾向となる。塔段数は、滞留時間に依存するが、５〜３０段が好適である
。

気液接触装置を用いる場合、圧力は通常１０〜２００ｋＰａ、好ましくは２０〜１００
ｋＰａ、処理温度は通常１００〜２００℃、好ましくは１４０〜１８０℃で運転される。
上記処理温度が低すぎると、残存する未反応原料の十分な分離が行えない傾向にあり、高
すぎるとカルボン酸無水物の分解が起こりやすくなり、分解生成物由来の着色がより顕在
化しやすくなる傾向がある。また、処理時間は好ましくは１０〜２４０分、より好ましく
は１５〜１８０分、特に好ましくは３０〜１２０分である。処理時間が短すぎると未反応
原料が十分に分離されない傾向があり、長すぎるとカルボン酸無水物の分解が進行し、分
解生成物由来の着色が顕在化しやすい傾向となる。

気液接触装置の内部の材質としては特に限定されず、公知の材質が使用できるが、例え
ば、ＳＵＳ、ハステロイ(商標名)、チタン、ガラス等が挙げられる。中でも、耐腐食性の
観点からは、ＳＵＳ、ハステロイ(商標名)が好ましい。より具体的には、例えば、ＳＵＳ
３０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３２９
Ｊ４Ｌ等が挙げられる。

このような気液接触処理を行うことで、得られるポリアルキレンエーテルグリコールジ
エステルの品質劣化を引き起こすことなく効率よく未反応原料を回収することができる。

本発明において得られるポリアルキレンエーテルグリコールジエステルの着色の程度は
、ハーゼン色数米国公衆衛生協会の規格に規定されているハーゼン色数（ＡＰＨＡ値）で
示すことができる。ＡＰＨＡ値は特に限定されないが、通常３５以下、好ましくは３０以
下、より好ましくは２５以下、さらに好ましくは１５以下である。なお、ハーゼン色数は
、［実施例］の項において説明する方法を用いて測定した値である。

また、本発明において得られるポリアルキレンエーテルグリコールジエステルの酸価は
特に限定されないが、通常１．０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、好ましくは０．５ｍｇＫＯＨ／ｇ
以下、より好ましくは０．３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、さらに好ましくは０．１ｍｇＫＯＨ／
ｇ以下である。ここで、酸価は、試料１ｇ中に含有する酸を中和するのに必要とする水酸
化カリウムのｍｇ数である。

本発明において得られるポリアルキレンエーテルグリコールジエステルは、加水分解反
応やエステル交換反応を行う等の公知の方法でポリアルキレンエーテルグリコールに変換
することができる。

エステル交換触媒としては、加水分解反応やエステル交換反応に使用されている公知の
ものであれば特に限定されないが、通常はリチウム、ナトリウム、カリウム、セシウム、
ルビジウム等のアルカリ金属アルコキシドが用いられる。中でも、ナトリウム、カリウム
のアルコキシドが好ましい。具体的には、ナトリウムメトキシド、ナトリウムエトキシド
、ナトリウムイソプロポキシド、カリウムメトキシド、カリウムエトキシド、カリウムイ
ソプロポキシド等が挙げられる。中でも、汎用性が高く安価であることから、ナトリウム
メトキシドがより好ましい。

加水分解反応又はエステル交換反応は、通常、常圧または加圧下で行うことができる。
反応圧力は、通常０．１〜２．０ＭＰａ、好ましくは１．０〜１．５ＭＰａあり、反応温
度は、通常６０〜１８０℃の範囲である。

なお、ポリアルキレンエーテルグリコールのＡＰＨＡ値や酸価は、上記ポリアルキレン
エーテルグリコールジエステルにおける値と同様である。

このように、本発明の方法により得られたテトラヒドロフラン化合物を原料として用い
ることにより、酸価が低く、特に色調に優れるポリアルキレンエーテルグリコールを得る
ことができる。

さらに、上記ポリアルキレンエーテルグリコールジエステルから得られるポリアルキレ
ンエーテルグリコールは、弾性繊維、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリ
ウレタンエラストマー、コーティング材などの用途に好適に用いることができる。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明の要旨を超えない限り以
下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の比較例、実施例において用いた分析
方法、反応器、触媒等は次のとおりである。

以下、ＰＢＴ副生ＴＨＦ化合物の利用を想定して行った実験例（実施例、比較例）によ
り本発明をさらに詳細に説明する。具体的には、以下の比較例１、２、実施例１〜４、６
〜８は、ＰＢＴ副生ＴＨＦ化合物に主に含まれる２，３ＤＨＦ、水分がＴＨＦ化合物の精
製工程に与える影響及びポリエーテルポリオールの着色への影響を調べるため、市販品の
ＴＨＦに２，３ＤＨＦ、水を添加した原料を用いたモデル実験である。また、比較例３、
実施例５は、ＰＢＴ副生ＴＨＦ化合物（実液）を用いた実験例である。ゆえに、本発明の
技術的範囲は、その要旨を超えない限り以下の実験例により限定されるものではない。

［原料分析］
ＴＨＦ中の水分分析はカールフィッシャー法を用いて行った。有機成分の分析はガスク
ロマトグラフィー（装置：島津製作所社製、型番ＧＣ−２０１４、カラムＤＢ−１）によ
り行い、修正面積百分率により算出した。各成分の係数は、ＴＨＦを基準として、有効炭
素数に基づいて下記の様に定めた。
ＴＨＦに対する係数
２，３ＤＨＦ １．００６
ＯＴＦ １．０６２９
なお、各成分の濃度（含有量）は、１００ｗｔ％から水分濃度を差し引いた値を算出し
、その値から残る成分の割合（ｗｔｐｐｍ）をガスクロマトグラフィーの各成分の面積百
分率により計算した。

［固定床反応器］
三菱化学社製の強酸性陽イオン交換樹脂（ダイヤイオンＰＫ２１６ＬＨ）を、内径２０
ｍｍの円筒型ガラス反応器に３０ｃｃ充填し、１５０ｃｃ／ｈｒの流量で三菱化学社製の
ＴＨＦを６ｈｒ通液した。本処理を終えた直後に反応器出口から得られるＴＨＦ中に含ま
れる水分は約１００ｗｔｐｐｍであった。本処理を前処理として実施した反応器を用いた
。

［ハーゼン色数］
ポリアルキレンエーテルグリコールジエステル（具体的にはＰＴＭＥ）の着色の程度は
、ハーゼン色数米国公衆衛生協会の規格に規定されているハーゼン色数（ＡＰＨＡ値）で
表した。ハーゼン色数はキシダ化学社製のＡＰＨＡ色数標準液（Ｎｏ．５００）を希釈し
て調製した標準液を使用し、ＪＩＳ Ｋ００７１−１（１９９８年）に準じて比色して求
めた。色差計は日本電色工業社製の測色色差計ＺＥ−２０００を使用し、セル厚み：１０
ｍｍの条件で測定した。

［数平均分子量］
ポリアルキレンエーテルグリコールジエステル（具体的にはＰＴＭＥ）の数平均分子量
（Ｍｎ）は、ＰＴＭＥのテトラヒドロフラン溶液を調製後、ＧＰＣ装置〔東ソー社製、製
品名「ＨＬＣ−８２２０」、カラム：ＴｓｋｇｅｌＳｕｐｅｒＨＺＭ−Ｎ（４本）〕を用
いて測定した。ＧＰＣのキャリブレーションには、英国ＰＯＬＹＭＥＲ ＬＡＢＯＲＡＴ
ＯＲＩＥＳ社製のＰＯＬＹＴＥＴＲＡＨＹＤＲＯＦＵＲＡＮキャリブレーションキットを
使用した。

［開環重合反応触媒］
ＴＨＦの開環重合反応触媒として、２７．２％硝酸ジルコニア水溶液にＣＡＲｉＡＣＴ
Ｑ１５（登録商標）（富士シリシア化学社製のシリカ担体）を含浸し乾燥処理を実施し、
その後、重炭酸アンモニウム水溶液で中和・洗浄を行った後、乾燥および９００℃で焼成
処理を行ったものを用いた。

＜比較例１＞
三菱化学社製のＴＨＦに、和光純薬社製の２，３ＤＨＦを添加して１０００ｗｔｐｐｍ
に調製した。本原料をガラス製の３００ｃｃフラスコ反応器に１３５ｇ、ダイセル社製の
無水酢酸を１６．５ｇ、触媒（開環重合反応触媒）を６ｇ仕込み、窒素雰囲気下にて反応
温度４０℃で６時間反応させた。この反応液から触媒を濾過分離して得られた重合反応液
を、撹拌子を備えたガラス製丸底フラスコに１００ｇ入れて、５００ｃｃ／ｍｉｎの流量
で窒素をバブリングさせながら、常圧下でバス温度１７０℃にて２時間加熱して未反応原
料を留去し、ＰＴＭＥを得た。ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）およ
び比色分析を行い、得られたＰＴＭＥの品質を確認した。その結果を表１に示す。

＜比較例２＞
三菱化学社製のＴＨＦに、蒸留水を添加して５０００ｗｔｐｐｍに、和光純薬社製の２
，３ＤＨＦを添加して１０００ｗｔｐｐｍに調製した。本原料を前処理の終えた固定床反
応器に２５℃、０．２ＭＰaの条件で３０ｃｃ／ｈｒで流通させた。反応開始後２４〜４
８ｈｒの液を製品タンクに溜め込んだ。この製品タンクに溜め込まれた反応液中の２，３
ＤＨＦは０ｗｔｐｐｍ、ＯＴＦは１２２０ｗｔｐｐｍ、水は５０００ｗｔｐｐｍであった
。

本反応液を、ガラス製ナシ型フラスコに１０００ｇ入れて、３０ｃｃ／ｍｉｎの流量で
窒素をバブリングさせながら、常圧下でバス温度１００℃にて２時間加熱し、原料に対し
て９９．８ｗｔ％のＴＨＦを留出させた。本留出液（単蒸留後）の組成を表１に示す。
本留出液を用いて比較例１と同様に、重合反応を実施し、得られたＰＴＭＥの品質を確
認した。その結果を表１に示す。

＜比較例３＞
表１に示す組成のＰＢＴ副生ＴＨＦ化合物を原料として、比較例１と同様の方法で重合
反応を行い、得られたＰＴＭＥの品質を確認した。その結果を表１に示す。

＜実施例１＞
三菱化学社製のＴＨＦに、和光純薬製の２，３ＤＨＦを添加して１０００ｗｔｐｐｍに
調製した。この時の水分濃度は約１００ｗｔｐｐｍであった。本原料を前処理の終えた固
定床反応器に６０℃、０．２ＭＰａの条件で３０ｃｃ／ｈｒで流通させた。反応開始後２
４〜４８時間経過後の液を製品タンクに溜め込んだ。この製品タンクに溜め込まれた反応
液中の２，３ＤＨＦは０ｗｔｐｐｍ、ＯＴＦは０ｗｔｐｐｍ、水は１００ｗｔｐｐｍであ
った。

本反応液を、ガラス製ナシ型フラスコに１０００ｇ入れて、３０ｃｃ／ｍｉｎの流量で
窒素をバブリングさせながら、常圧下でバス温度１００℃にて２時間加熱し、原料に対し
て９９．８ｗｔ％のＴＨＦを留出させた。本留出液（単蒸留後）の組成を表１に示す。

本留出液を用いて比較例１と同様に、重合反応を実施し、得られたＰＴＭＥの品質を確
認した。その結果を表１に示す。

＜実施例２〜４＞
三菱化学社製のＴＨＦに、和光純薬製の２，３ＤＨＦを添加して、表１に示す組成の原
料を調製した。本原料を、実施例１と同様の方法で、前処理の終えた固定床反応器に流通
させた後に蒸留してＴＨＦを留出させ、この留出液を用いて重合反応を実施し、得られた
ＰＴＭＥの品質を確認した。表１に、固定床の反応温度、反応後のＯＴＦ生成量、本留出
液（単蒸留後）の組成、ＰＴＭＥの品質を示す。

＜実施例５＞
表１に示す組成のＰＢＴ副生ＴＨＦ化合物を原料として、実施例１と同様の方法で、前
処理の終えた固定床反応器に流通させた後に蒸留してＴＨＦを留出させ、この留出液を用
いて重合反応を実施し、得られたＰＴＭＥの品質を確認した。表１に、固定床の反応温度
、反応後のＯＴＦ生成量、留出液（単蒸留後）の組成、ＰＴＭＥの品質を示す。

＜実施例６＞
三菱化学社製のＴＨＦに、和光純薬社製の２，３ＤＨＦを添加して１０００ｗｔｐｐｍ
に調製したものに、和光純薬社製ヘキサノールを添加して３０００ｗｔｐｐｍ（２３ＤＨ
Ｆに対するモル比：２．０６）に調製した。この時の水分濃度は約１００ｗｔｐｐｍであ
った。本原料を前処理の終えた固定床反応器に４０℃、０．２ＭＰａの条件で３０ｃｃ／
ｈｒで流通させた。反応開始後２４〜４８ｈｒの液を製品タンクに溜め込んだ。この製品
タンクに溜め込まれた反応液中の２，３ＤＨＦは０ｗｔｐｐｍ、ＯＴＦは０ｗｔｐｐｍ、
水は１００ｗｔｐｐｍであった。本反応液を、ガラス製ナシ型フラスコに１０００ｇ入れ
て、３０ｃｃ／ｍｉｎの流量で窒素をバブリングさせながら、常圧下でバス温度１００℃
にて２時間加熱して原料に対して９９．５ｗｔ％のＴＨＦを留出させた。

本留出液を用いて比較例２と同様に、重合反応を実施し、得られたＰＴＭＥの品質を確
認した。表１に、固定床の反応温度、反応後のＯＴＦ生成量、留出液（単蒸留後）の組成
、ＰＴＭＥの品質を示す。

＜実施例７＞
三菱化学社製のＴＨＦに、和光純薬社製の２，３ＤＨＦを添加して１０００ｗｔｐｐｍ
に調製したものに、ＰＴＭＧの２〜６量体で構成される平均分子量２５０のオリゴマーを
加えて２５００ｗｔｐｐｍ（２３ＤＨＦに対するモル比：０．７０）に調製した。この時
の水分濃度は約２００ｗｔｐｐｍであった。本原料を前処理の終えた固定床反応器に２５
℃、０．２ＭＰaの条件で３０ｃｃ／ｈｒで流通させた。反応開始後２４〜４８ｈｒの液
を製品タンクに溜め込んだ。この製品タンクに溜め込まれた反応液中の２，３ＤＨＦ濃度
は０ｗｔｐｐｍ、ＯＴＦは３７ｗｔｐｐｍ、水は２００ｗｔｐｐｍであった。本反応液を
、ガラス製ナシ型フラスコに１０００ｇ入れて、３０ｃｃ／ｍｉｎの流量で窒素をバブリ
ングさせながら、常圧下でバス温度１００℃にて２時間加熱して原料に対して９９．５ｗ
ｔ％のＴＨＦを留出させた。

本留出液を用いて比較例２と同様に、重合反応を実施し、得られたＰＴＭＥの品質を確
認した。表１に、固定床の反応温度、反応後のＯＴＦ生成量、留出液（単蒸留後）の組成
、ＰＴＭＥの品質を示す。

＜実施例８＞
三菱化学社製のＴＨＦに、和光純薬社製の２，３ＤＨＦを添加して１０００ｗｔｐｐｍ
に調製したものに、ＰＴＭＧの２〜６量体で構成される平均分子量２５０のオリゴマーを
加えて２５００ｗｔｐｐｍ（２３ＤＨＦに対するモル比：０．７０）に調製した。この時
の水分濃度は約２００ｗｔｐｐｍであった。本原料を前処理の終えた固定床反応器に６０
℃、０．２ＭＰaの条件で３０ｃｃ／ｈｒで流通させた。反応開始後２４〜４８ｈｒの液
を製品タンクに溜め込んだ。この製品タンクに溜め込まれた反応液中の２，３ＤＨＦは０
ｗｔｐｐｍ、ＯＴＦは０ｗｔｐｐｍ、水は２００ｗｔｐｐｍであった。本反応液を、ガラ
ス製ナシ型フラスコに１０００ｇ入れて、３０ｃｃ／ｍｉｎの流量で窒素をバブリングさ
せながら、常圧下でバス温度１００℃にて２時間加熱して原料に対して９９．８ｗｔ％の
ＴＨＦを留出させた。

本留出液を用いて比較例２と同様に、重合反応を実施し、得られたＰＴＭＥの品質を確
認した。表１に、固定床の反応温度、反応後のＯＴＦ生成量、留出液（単蒸留後）の組成
、ＰＴＭＥの品質を示す。

表１の結果から明らかなとおり、本発明を実施することで２，３ＤＨＦが含まれるＴＨ
Ｆ化合物から純度の高いＴＨＦ化合物を得ることができると共に、得られた精製ＴＨＦ化
合物を原料として製造したＰＴＭＥの色相を著しく良くすることが可能である。また、原
料中の水分濃度を下げる、かつＯＴＦの発生量を抑制することで、精製に係る分離負荷を
下げることができるため、設備機器費用の削減や蒸気使用量の低減が可能である。

即ち、本発明の要旨は、次の［１］〜［１４］に存する。
［１］２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触
させて２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒド
ロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラン化合物の製造方法で
あって、原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である精製
テトラヒドロフランの製造方法。
［２］２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触
させて２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒド
ロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラン化合物の製造方法で
あって、反応器内液相中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である精製テトラヒドロフラ
ンの製造方法。
［３］原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である［２］
に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［４］反応器内液相中の水分濃度が４９００ｗｔｐｐｍ以下である［１］に記載の精製テ
トラヒドロフランの製造方法。
［５］高沸点化合物の分子量が１００以上である［１］〜［４］の何れか１項に記載の精
製テトラヒドロフランの製造方法。
［６］高沸点化合物が２，３−ジヒドロフラン縮合物である［１］〜［５］の何れか１項
に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［７］原料テトラヒドロフラン化合物中の２，３−ジヒドロフラン濃度が１０ｗｔｐｐｍ
以上５０００ｗｔｐｐｍ以下である［１］〜［６］の何れか１項に記載の精製テトラヒド
ロフランの製造方法。
［８］原料テトラヒドロフラン化合物が、１，４−ブタンジオールを原料の一つとして使
用するポリエステル製造工程で副生されたものである［１］〜［７］の何れか１項に記載
の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［９］精製テトラヒドラフラン化合物中の２−ヒドロキシテトラヒドロフラン濃度が８０
０ｗｔｐｐｍ以下である［１］〜［８］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの
製造方法。
［１０］酸触媒が固体酸触媒である［１］〜［９］の何れか１項に記載の精製テトラヒド
ロフランの製造方法。
［１１］固体酸触媒が酸性陽イオン交換樹脂である［１０］に記載の精製テトラヒドロフ
ランの製造方法。
［１２］蒸留による分離に用いる蒸発缶または蒸留塔の理論段数が０段以上１００段以下
である［１］〜［１１］の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
［１３］蒸留による分離により回収する留出液の割合が、原料テトラヒドロフラン化合物
の供給量に対して、８０ｗｔ％以上である［１］〜［１１］の何れか１項に記載の精製テ
トラヒドロフランの製造方法。
［１４］［１］〜［１３］の何れか１項に記載の製造方法によって得られた精製テトロヒ
ドロフランに対して、開環重合反応触媒の存在下で、開環重合反応を行うポリエーテルポ
リオールの製造方法。

Claims (21)

1. ２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触させ
   て２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒドロフ
   ラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラン化合物の製造方法であっ
   て、原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である精製テト
   ラヒドロフランの製造方法。
2. ２，３−ジヒドロフランを含有する原料テトラヒドロフラン化合物を酸触媒と接触させ
   て２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換させた後に、蒸留によりテトラヒドロフ
   ラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラン化合物の製造方法であっ
   て、反応器内液相中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である精製テトラヒドロフランの
   製造方法。
3. ２，３−ジヒドロフランを含む原料テトラヒドロフラン化合物にヒドロキシ基含有化合
   物を添加し、酸触媒の存在下で２，３−ジヒドロフランを高沸点化合物に変換した後に、
   蒸留によりテトラヒドロフラン化合物と高沸点化合物とを分離する精製テトラヒドロフラ
   ンの製造方法。
4. 原料テトラヒドロフラン化合物中の水分量が４９００ｗｔｐｐｍ以下である請求項２又
   は３に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
5. 反応器内液相中の水分濃度が４９００ｗｔｐｐｍ以下である請求項１、３、４の何れか
   １項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
6. 高沸点化合物の分子量が１００以上である請求項１〜５の何れか１項に記載の精製テト
   ラヒドロフランの製造方法。
7. 高沸点化合物が２，３−ジヒドロフラン縮合物である請求項１、２、４〜６の何れか１
   項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
8. 原料テトラヒドロフラン化合物中の２，３−ジヒドロフラン濃度が１０ｗｔｐｐｍ以上
   ５０００ｗｔｐｐｍ以下である請求項１〜７の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフラ
   ンの製造方法。
9. 原料テトラヒドロフラン化合物が、１，４−ブタンジオールを原料の一つとして使用す
   るポリエステル製造工程で副生されたものである請求項１〜８の何れか１項に記載の精製
   テトラヒドロフランの製造方法。
10. 精製テトラヒドラフラン化合物中の２−ヒドロキシテトラヒドロフラン濃度が８００ｗ
    ｔｐｐｍ以下である請求項１〜９の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方
    法。
11. 酸触媒が固体酸触媒である請求項１〜１０の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフラ
    ンの製造方法。
12. 固体酸触媒が酸性陽イオン交換樹脂である請求項１１に記載の精製テトラヒドロフラン
    の製造方法。
13. ヒドロキシ基含有化合物の添加量が、２，３−ジヒドロフランに対して、モル比で０．
    ２以上１０以下である請求項３〜１２の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製
    造方法。
14. ヒドロキシ基含有化合物が、炭素数２〜１２の脂肪族アルコールまたは脂環式構造をも
    つアルコールである請求項３〜１３の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造
    方法。
15. 高沸点化合物がアルコキシ化合物である請求項３〜１４の何れか１項に記載の精製テト
    ラヒドロフランの製造方法。
16. ヒドロキシ基含有化合物が、２個以上のヒドロキシ基を有する化合物である請求項３〜
    １５の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
17. ２個以上のヒドロキシ基を有する化合物が、１，４−ブタンジオール又はポリテトラメ
    チレンエーテルグリコールである請求項１６に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法
    。
18. ２個以上のヒドロキシ基を有する化合物が、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを
    製造する際に副生して得られた２〜６量体のポリテトラメチレンエーテルグリコールであ
    る請求項１６又は１７に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
19. 蒸留による分離に用いる蒸発缶または蒸留塔の理論段数が０段以上１００段以下である
    請求項１〜１８の何れか１項に記載の精製テトラヒドロフランの製造方法。
20. 蒸留による分離により回収する留出液の割合が、原料テトラヒドロフラン化合物の供給
    量に対して、８０ｗｔ％以上である請求項１〜１９の何れか１項に記載の精製テトラヒド
    ロフランの製造方法。
21. 請求項１〜２０の何れか１項に記載の製造方法によって得られた精製テトロヒドロフラ
    ンに対して、開環重合反応触媒の存在下で、開環重合反応を行うポリエーテルポリオール
    の製造方法。