JP2020004679A - 点火プラグ - Google Patents

Abstract

【課題】点火プラグの不具合を抑制する。【解決手段】点火プラグは、絶縁体と主体金具と中心電極と接地電極とを備えている。絶縁体は、貫通孔と大径部と先端側胴部と後端側胴部とを有している。中心電極は、最も先端側に位置する端点である先端点を形成している。絶縁中心線に垂直な絶縁体の第１断面上において、絶縁体の内周面の中心である第１中心は、絶縁体の外周面の中心である第２中心から離れた位置に配置されている。中心電極の先端点を第１断面上に投影する場合に、第１断面上に投影された先端点は、第１中心よりも第２中心側に配置されている。第１断面上の第１中心と第２中心とを通る直線上の絶縁体の肉厚であって、厚い方の肉厚をＡ１とし、薄い方の肉厚をＡ２とする場合に、５．１≦（Ａ１−Ａ２）／（（Ａ１＋Ａ２）／２）×１００≦２８．１が満たされている。【選択図】 図１

Description

本明細書は、点火プラグに関する。

従来から、燃料を燃焼させる装置（例えば、内燃機関）における点火に、点火プラグが用いられている。点火プラグとしては、軸線の方向に延びる貫通孔を有する筒状の絶縁体と、絶縁体の外周に配置される筒状の主体金具と、貫通孔の先端側に挿通される中心電極と、を備える点火プラグが、利用されている。また、耐汚損性と耐プレイグニション性に優れる点火プラグを提供するための以下の技術が提案されている。すなわち、中心電極の軸心を絶縁体の軸心からずらすことにより、絶縁体の貫通孔と中心電極との間に、最小間隙ｘと最大間隙ｙとを形成する。そして、間隙ｘ、ｙが、０≦ｘ／ｙ≦０．４３の関係を満たすことにより、耐プレイグニション性を改善し、そして、耐汚損性を向上する。

特開２０１１−３４９５９号公報

近年、点火プラグの細径化が要求されている。点火プラグの細径化に応じて、絶縁体が細径化され得る。絶縁体が細径化される場合、種々の不具合が生じ得る。例えば、絶縁体の細径化によって、絶縁体の肉厚が薄くなる。絶縁体の肉厚が薄い場合、不具合が生じ得る。例えば、絶縁体を意図せず貫通する放電が、生じ得る。

本明細書は、点火プラグの不具合を抑制できる技術を開示する。

本明細書に開示された技術は、以下の適用例として実現することが可能である。

［適用例１］
後端側から先端側に向かって延びる貫通孔と、最も外径が大きい部分である大径部と、前記大径部の先端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい先端側胴部と、前記大径部の後端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい後端側胴部と、を有する筒状の絶縁体と、
前記絶縁体の外周に配置される筒状の主体金具と、
前記貫通孔の先端側に挿通される中心電極と、
前記主体金具に接続されるとともに前記中心電極との間で放電ギャップを形成する接地電極と、
を備える点火プラグであって、
前記中心電極は、最も先端側に位置する端点である先端点を形成し、
前記絶縁体の前記後端側胴部の外周面の中心軸と前記先端側胴部の外周面の中心軸とを通る絶縁中心線に垂直な前記絶縁体の断面であって、前記絶縁体の先端からの距離が１ｍｍである第１断面上において、前記絶縁体の内周面の中心である第１中心は、前記絶縁体の外周面の中心である第２中心から離れた位置に配置され、
前記中心電極の前記先端点を前記第１断面上に投影する場合に、前記第１断面上に投影された前記先端点は、前記第１中心よりも前記第２中心側に配置され、
前記第１断面上の前記第１中心と前記第２中心とを通る直線上の前記絶縁体の肉厚であって、厚い方の肉厚をＡ１とし、薄い方の肉厚をＡ２とする場合に、
５．１≦（Ａ１−Ａ２）／（（Ａ１＋Ａ２）／２）×１００≦２８．１が満たされる、
点火プラグ。

この構成によれば、中心電極が、最も先端側に位置する端点である先端点を形成しているので、放電は、中心電極の先端点で生じ易い。これにより、着火性を向上できる。さらに、第１断面上において、絶縁体の内周面の第１中心は、絶縁体の外周面の第２中心から離れた位置に配置されているので、第１断面上における絶縁体の肉厚は、周方向の位置に応じて、変化する。そして、第１断面上に投影された中心電極の先端点は、絶縁体の内周面の第１中心よりも絶縁体の外周面の第２中心側に配置されている。すなわち、中心電極のうちの放電が生じ易い先端点は、絶縁体のうちの肉厚が厚い部分の近くに、配置されている。絶縁体の温度が高い場合、絶縁体を貫通する放電が、生じ易い。上記構成では、放電が、絶縁体のうちの肉厚が厚い部分の近くで生じるので、絶縁体のうちの温度が高くなり易い部分は、肉厚が厚い部分である。従って、肉厚が薄い部分の温度が高くなり易い場合と比べて、絶縁体を貫通する放電を、抑制できる。特に、第１断面上における、厚い方の肉厚をＡ１とし、薄い方の肉厚をＡ２とする場合に、５．１≦（Ａ１−Ａ２）／（（Ａ１＋Ａ２）／２）×１００≦２８．１が満たされる。従って、絶縁体を貫通する放電を、適切に、抑制できる。

［適用例２］
適用例１に記載の点火プラグであって、
前記中心電極の先端面は、前記絶縁中心線に対して斜めに傾斜し、
前記中心電極の前記先端点は、前記先端面上の最も先端側に位置する部分である、
点火プラグ。

この構成によれば、中心電極の形状が複雑化することを抑制しつつ、絶縁体の不具合を抑制できる。

［適用例３］
適用例１または２に記載の点火プラグであって、
前記絶縁中心線に垂直な投影面上に前記点火プラグを投影する場合に、前記投影面上において、前記絶縁中心線から、前記主体金具と前記接地電極との接続領域の重心の位置へ向かう方向を、第１方向とし、前記絶縁中心線から前記第１中心へ向かう方向を、第２方向とする場合に、前記第１方向と前記第２方向とがなす角度は２０度以下である、
点火プラグ。

この構成によれば、接地電極上において放電し易い部分が分散されることが抑制されるので、着火性の低下を抑制できる。

［適用例４］
適用例１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記絶縁中心線に垂直な前記絶縁体の断面であって前記大径部の中央の位置での断面である第２断面上において、前記絶縁体の内周面の中心である第３中心は、前記絶縁体の外周面の中心である第４中心から離れた位置に配置され、
前記第２断面上の前記第３中心と前記第４中心とを通る直線上の前記絶縁体の肉厚であって、厚い方の肉厚をＢ１とし、薄い方の肉厚をＢ２とする場合に、
０．３≦（Ｂ１−Ｂ２）／（（Ｂ１＋Ｂ２）／２）×１００≦９．６が満たされる、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体の大径部における貫通孔の位置の偏りが大きい場合と比べて、大径部の破損を抑制できる。

なお、本明細書に開示の技術は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグや点火プラグを用いた点火装置、その点火プラグを搭載する内燃機関や、その点火プラグを用いた点火装置を搭載する内燃機関等の態様で実現することができる。

一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。 （Ａ）は点火プラグ１００の部分断面図である。（Ｂ）は、絶縁体１０の断面図である。 絶縁体１０の断面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は、投影面Ｓｐ上に投影された点火プラグ１００の概略図である。 点火プラグ１００のサンプルの構成と評価結果との対応関係を示す表である。

Ａ．実施形態：
Ａ１．点火プラグの構成：
図１は、一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。図中には、点火プラグ１００の中心軸ＣＬ（「軸線ＣＬ」とも呼ぶ）と、点火プラグ１００の中心軸ＣＬを含む平らな断面と、が示されている。以下、中心軸ＣＬに平行な方向を「軸線ＣＬの方向」、または、単に「軸線方向」とも呼ぶ。軸線ＣＬを中心とする円の径方向を「径方向」とも呼ぶ。径方向は、軸線ＣＬに垂直な方向である。軸線ＣＬを中心とする円の円周方向を、「周方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬに平行な方向のうち、図１における下方向を先端方向Ｄｆ、または、前方向Ｄｆと呼び、上方向を後端方向Ｄｆｒ、または、後方向Ｄｆｒとも呼ぶ。先端方向Ｄｆは、後述する端子金具４０から中心電極２０に向かう方向である。また、図１における先端方向Ｄｆ側を点火プラグ１００の先端側と呼び、図１における後端方向Ｄｆｒ側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。

点火プラグ１００は、後方向Ｄｆｒ側から前方向Ｄｆ側に向かって延びる貫通孔１２（軸孔１２とも呼ぶ）を有する筒状の絶縁体１０と、貫通孔１２の先端側で保持される中心電極２０と、貫通孔１２の後端側で保持される端子金具４０と、貫通孔１２内で中心電極２０と端子金具４０との間に配置された抵抗体７３と、中心電極２０と抵抗体７３とに接触して電気的に接続する導電性の第１シール部７２と、抵抗体７３と端子金具４０とに接触して電気的に接続する導電性の第２シール部７４と、絶縁体１０の外周側に固定された筒状の主体金具５０と、一端が主体金具５０の環状の先端面５５に接合されるとともに他端が中心電極２０と放電ギャップｇを介して対向するように配置された接地電極３０と、を有している。

絶縁体１０の中央部分には、最も外径が大きい部分である大径部１４が形成されている。大径部１４の後方向Ｄｆｒ側には、大径部１４の外径よりも小さい外径を有する後端側胴部１３が接続されている。大径部１４と後端側胴部１３との接続部分１８では、外径が、後方向Ｄｆｒに向かって、徐々に小さくなっている（接続部分１８を、縮外径部１８とも呼ぶ）。

大径部１４の前方向Ｄｆ側には、大径部１４の外径よりも小さい外径を有する先端側胴部１５が接続されている。先端側胴部１５の前方向Ｄｆ側には、先端側胴部１５の外径よりも小さい外径を有する脚部１９が接続されている。脚部１９は、絶縁体１０の先端を含む部分である。先端側胴部１５と脚部１９との接続部分１６では、外径は、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなっている（接続部分１６を、縮外径部１６、または、段部１６とも呼ぶ）。また、先端側胴部１５には、縮内径部１１が設けられている。縮内径部１１の内径は、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなっている。

絶縁体１０は、機械的強度と、熱的強度と、電気的強度とを考慮して形成されることが好ましい。絶縁体１０は、例えば、アルミナを焼成して形成されている（他の絶縁材料も採用可能である）。

本実施形態では、絶縁体１０の後端側胴部１３のうちの大径部１４に接続された部分の外周面１３ｏの形状と、先端側胴部１５の外周面１５ｏの形状とは、それぞれ、略円筒状である。図中の中心線ＣＬ１０は、後端側胴部１３の外周面１３ｏの中心軸と先端側胴部１５の外周面１５ｏの中心軸とを通る中心線である（以下、絶縁中心線ＣＬ１０と呼ぶ）。本実施形態では、絶縁中心線ＣＬ１０は、点火プラグ１００の軸線ＣＬと同じである。また、本実施形態では、絶縁体１０の貫通孔１２は、絶縁中心線ＣＬ１０に対してずれた位置に形成されている。図１の断面図では、貫通孔１２は、右側に偏った位置に、形成されている。また、貫通孔１２は、絶縁中心線ＣＬ１０に対して斜めに傾斜している。絶縁体１０がこのような軸孔１２を有する理由については、後述する。

中心電極２０は、金属製の部材であり、絶縁体１０の貫通孔１２内の前方向Ｄｆ側の端部に配置されている。中心電極２０は、棒部２８を有している。棒部２８は、後方向Ｄｆｒ側の部分である頭部２４と、頭部２４の前方向Ｄｆ側に接続された軸部２７と、を有している。軸部２７の形状は、前方向Ｄｆ側に向かって延びる略円柱状である。頭部２４のうちの前方向Ｄｆ側の部分は、軸部２７の外径よりも大きな外径を有する鍔部２３を形成している。鍔部２３の前方向Ｄｆ側の面は、絶縁体１０の縮内径部１１によって、支持されている。軸部２７は、鍔部２３の前方向Ｄｆ側に接続されている。

棒部２８は、外層２１と、外層２１の内周側に配置された芯部２２と、を有している。外層２１は、芯部２２よりも耐酸化性に優れる材料（例えば、ニッケルを主成分として含む合金）で形成されている。ここで、主成分は、含有率（質量パーセント（ｗｔ％））が最も高い成分を意味している。芯部２２は、外層２１よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅、銅を主成分として含む合金、等）で形成されている。中心電極２０のうち後方向Ｄｆｒ側の一部分は、軸孔１２内に配置されている。中心電極２０のうち前方向Ｄｆ側の一部分は、絶縁体１０の軸孔１２から前方向Ｄｆ側に露出している。このように、中心電極２０は、絶縁体１０の貫通孔１２の先端側に挿通されている。そして、中心電極２０の前方向Ｄｆ側の一部分は、絶縁体１０の先端よりも前方向Ｄｆ側へ突出している。なお、芯部２２は、省略されてもよい。

端子金具４０は、後方向Ｄｆｒ側から前方向Ｄｆ側に向かって延びる棒状の部材である。端子金具４０は、導電性材料を用いて形成されている（例えば、鉄を主成分として含む金属）。端子金具４０のうちの前方向Ｄｆ側の棒状の部分４１は、絶縁体１０の軸孔１２の後方向Ｄｆｒ側の部分に挿入されている。

絶縁体１０の貫通孔１２内の抵抗体７３は、電気的なノイズを抑制するための部材である。抵抗体７３は、例えば、ガラスと導電性材料（例えば、炭素粒子）とセラミック粒子との混合物を用いて形成されている。シール部７２、７４は、導電性材料（例えば、銅や鉄などの金属粒子）とガラスとの混合物を用いて形成されている。中心電極２０は、第１シール部７２、抵抗体７３、第２シール部７４によって、端子金具４０に電気的に接続されている。

主体金具５０は、軸線ＣＬに沿って延びる貫通孔５９を有する筒状の部材である。本実施形態では、主体金具５０の中心軸は、軸線ＣＬと同じである。主体金具５０の貫通孔５９には、絶縁体１０が挿入され、主体金具５０は、絶縁体１０の外周に固定されている。主体金具５０は、導電材料（例えば、主成分である鉄を含む炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。絶縁体１０の前方向Ｄｆ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。また、絶縁体１０の後方向Ｄｆｒ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。

主体金具５０は、工具係合部５１と、中胴部５４と、先端側胴部５２と、を有している。工具係合部５１は、点火プラグ用のレンチ（図示せず）が嵌合する部分である。中胴部５４は、工具係合部５１よりも前方向Ｄｆ側に配置され、径方向外側に張り出したフランジ状の部分である。中胴部５４の前方向Ｄｆ側の面５４ｆは、座面であり、内燃機関のうちの取付孔を形成する部分である取り付け部（例えば、エンジンヘッド）とのシールを形成する。先端側胴部５２は、中胴部５４の前方向Ｄｆ側に接続された部分であり、主体金具５０の先端面５５を含む部分である。先端側胴部５２の外周面には、図示しない内燃機関の取付孔に螺合するための雄ねじが形成された部分であるネジ部５７が設けられている。

主体金具５０の先端側胴部５２には、径方向の内側に向かって張り出した支持部５６が形成されている。支持部５６の後方向Ｄｆｒ側の面５６ｒ（後面５６ｒとも呼ぶ）では、内径が、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなる。支持部５６の後面５６ｒと、絶縁体１０の縮外径部１６と、の間には、先端側パッキン８が挟まれている。支持部５６は、パッキン８を介して間接的に、絶縁体１０の段部１６を支持している。

主体金具５０の工具係合部５１より後端側には、主体金具５０の後端を形成するとともに工具係合部５１と比べて薄肉の部分である後端部５３が形成されている。また、中胴部５４と工具係合部５１との間には、中胴部５４と工具係合部５１とを接続する接続部５８が形成されている。接続部５８の肉厚は、中胴部５４と工具係合部５１とのそれぞれの肉厚と比べて、薄い。主体金具５０の工具係合部５１から後端部５３にかけての内周面と、絶縁体１０の縮外径部１８の後方向Ｄｆｒ側の部分の外周面との間には、円環状のリング部材６１、６２が挿入されている。さらに、これらのリング部材６１、６２の間には、タルク７０の粉末が充填されている。点火プラグ１００の製造工程において、後端部５３が内側に折り曲げられて加締められると、接続部５８が変形し、この結果、主体金具５０と絶縁体１０とが固定される。タルク７０は、この加締め工程の際に圧縮され、主体金具５０と絶縁体１０との間の気密性が高められる。また、パッキン８は、絶縁体１０の縮外径部１６と主体金具５０の支持部５６との間で押圧され、そして、主体金具５０と絶縁体１０との間をシールする。

接地電極３０は、金属製の部材であり、棒状の本体部３７を有している。本体部３７の端部３３（基端部３３とも呼ぶ）は、主体金具５０の先端面５５に抵抗溶接で接合されている。本体部３７は、主体金具５０に接合された基端部３３から先端方向Ｄｆに向かって延び、中心軸ＣＬに向かって曲がり、軸線ＣＬに交差する方向に延びて、先端部３４に至る。接地電極３０の先端部３４と、中心電極２０とは、放電ギャップｇを形成している。

本体部３７は、外層３１と、外層３１の内周側に配置された内層３２と、を有している。外層３１は、内層３２よりも耐酸化性に優れる材料（例えば、ニッケルを主成分として含む合金）で形成されている。内層３２は、外層３１よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅、銅を主成分として含む合金、等）で形成されている。なお、内層３２は、省略されてもよい。

図２（Ａ）は、点火プラグ１００の前方向Ｄｆ側の一部分の絶縁中心線ＣＬ１０を含む部分断面図である。この部分断面図では、接地電極３０の内部構成の図示と、中心電極２０の内部構成の図示と、が省略されている。図中では、絶縁中心線ＣＬ１０は、縦線で示されている。本実施形態では、絶縁体１０の脚部１９内において、貫通孔１２は、絶縁中心線ＣＬ１０に対して斜めに傾斜している。貫通孔１２の絶縁中心線ＣＬ１０からのズレは、前方向Ｄｆに向かって、徐々に大きくなっている。図２（Ａ）の断面図においては、貫通孔１２のうち、前方向Ｄｆ側の部分は、後方向Ｄｆｒ側の部分と比べて、右側に位置している。

中心電極２０の先端点２０ｆは、中心電極２０のうちの最も前方向Ｄｆ側に位置する端点である。本実施形態では、中心電極２０の形状は、略円柱状である。この中心電極２０は、貫通孔１２に沿って延びるように、配置されている。中心電極２０は、貫通孔１２と同様に、絶縁中心線ＣＬ１０に対して斜めに傾斜している。中心電極２０の前方向Ｄｆ側の端面である先端面２０ｆｓは、絶縁中心線ＣＬ１０に垂直ではなく、絶縁中心線ＣＬ１０に対して斜めに傾斜している。図２（Ａ）の断面図では、先端面２０ｆｓのうち、左側の部分が、右側の部分と比べて、前方向Ｄｆ側に位置している。先端点２０ｆは、先端面２０ｆｓ上の最も前方向Ｄｆ側に位置する部分である。このような先端点２０ｆは、先端面２０ｆｓの縁に位置している。本実施形態では、接地電極３０のうちの放電ギャップｇを形成する先端部３４は、中心電極２０の前方向Ｄｆ側に配置されている。従って、中心電極２０のうち、接地電極３０に最も近い部分は、この先端点２０ｆである。放電は、先端点２０ｆを通る経路（例えば、経路ＰＴ）で、生じ易い。このように、中心電極２０のうち、放電経路の端を形成し易い部分は、面ではなく、小さい部分である先端点２０ｆである。従って、中心電極２０上において、放電経路の端を形成し易い部分が広い面上に分散している場合と比べて、放電は、生じ易い。この結果、着火性を向上できる。

図２（Ａ）の断面図において、接地電極３０の先端部３４の後方向Ｄｆｒ側の面である後面３０ｒｓは、中心電極２０の先端面２０ｆｓの前方向Ｄｆ側に配置され、そして、先端面２０ｆｓに対向している。本実施形態では、後面３０ｒｓは、絶縁中心線ＣＬ１０に垂直な面である。接地電極３０の端面３０ｅは、棒状の接地電極３０の両端面のうち、主体金具５０に接続された端面とは反対側の端面である。部分３０ｒは、後面３０ｒｓと端面３０ｅとが接続された角であり、後面３０ｒｓの縁である（縁部３０ｒとも呼ぶ）。本実施形態では、図２（Ａ）の断面図において、接地電極３０の縁部３０ｒは、絶縁中心線ＣＬ１０を基準として、中心電極２０の先端点２０ｆと同じ側（図２（Ａ）では絶縁中心線ＣＬ１０の左側）に位置している。このように、接地電極３０の縁部３０ｒが、中心電極２０の先端点２０ｆの近くに配置されている。一般的に、放電は、電極の尖った部分で生じ易い。従って、本実施形態では、放電は、中心電極２０の先端点２０ｆと接地電極３０の縁部３０ｒとを結ぶ経路ＰＴで生じ易い。

図２（Ｂ）は、絶縁体１０の断面図である。図中には、絶縁体１０の第１断面ＣＳ１が示されている。第１断面ＣＳ１は、絶縁中心線ＣＬ１０に垂直な断面である。また、第１断面ＣＳ１（図２（Ａ））は、絶縁体１０の先端１０ｆから後方向Ｄｆｒ側へ向かう距離Ｄ１が１ｍｍである位置における断面である。

図２（Ｂ）の第１断面ＣＳ１上において、内周面Ｓ１は、絶縁体１０の内周面であり、貫通孔１２を形成する面である。外周面Ｓ２は、絶縁体１０の外周面である。第１断面ＣＳ１上において、内周面Ｓ１と外周面Ｓ２とのそれぞれの形状は、略円形状である。第１中心Ｃ１は、内周面Ｓ１の中心である。第２中心Ｃ２は、外周面Ｓ２の中心である。図示するように、第１断面ＣＳ１上において、第１中心Ｃ１は、第２中心Ｃ２から離れた位置に配置されている。

図中の第１直線Ｌ１は、第１断面ＣＳ１上における中心Ｃ１、Ｃ２を通る直線である。肉厚Ａ１、Ａ２は、第１直線Ｌ１上の絶縁体１０の肉厚である。すなわち、肉厚Ａ１、Ａ２は、第１直線Ｌ１のうち絶縁体１０に重なる部分の長さである。第１肉厚Ａ１は、厚い方の肉厚であり、第２肉厚Ａ２は、薄い方の肉厚である。第１中心Ｃ１は、第２中心Ｃ２から離れた位置に配置されているので、第１肉厚Ａ１は、第２肉厚Ａ２とは異なっている（Ａ１＞Ａ２）。このような肉厚の不均等さの度合い、すなわち、中心Ｃ１、Ｃ２のずれの度合いは、例えば、以下の第１ずれ度合いＡｘを用いて、評価可能である。
Ａｘ＝（Ａ１−Ａ２）／（（Ａ１＋Ａ２）／２）×１００
第１ずれ度合いＡｘは、平均肉厚（（Ａ１＋Ａ２）／２）に対する、肉厚差（Ａ１−Ａ２）の割合である（単位は、％）。第１ずれ度合いＡｘが大きいほど、肉厚の不均等さの度合いは大きい。

図２（Ｂ）中の先端点２０ｆは、先端点２０ｆを絶縁中心線ＣＬ１０に平行に移動させて第１断面ＣＳ１上に投影する場合の先端点２０ｆの位置を示している。第１断面ＣＳ１上に投影された先端点２０ｆは、第１中心Ｃ１よりも第２中心Ｃ２側に位置している。図中の垂直線Ｌ１ｘは、第１中心Ｃ１を通り、第１直線Ｌ１に垂直な直線である。第１断面ＣＳ１を含む平面をこの垂直線Ｌ１ｘで２つの領域ＡＲ１、ＡＲ２に区分する場合に、第２中心Ｃ２を含む領域ＡＲ１に先端点２０ｆが含まれる場合に、先端点２０ｆは第１中心Ｃ１よりも第２中心Ｃ２側に位置している。図中の方向Ｄｂは、第１断面ＣＳ１上において、絶縁中心線ＣＬ１０から第１中心Ｃ１へ向かう方向である。図２（Ｂ）の例では、中心電極２０の先端点２０ｆは、絶縁中心線ＣＬ１０を基準として、方向Ｄｂとは反対の方向側に位置している。

絶縁体１０の温度は、放電によって生じる火炎からの熱によって、上昇する。絶縁体１０の温度が高い場合には、絶縁体１０を貫通する放電が生じ易い。例えば、図２（Ａ）に示す仮想経路ＰＴｘのように、絶縁体１０の脚部１９を貫通して主体金具５０と中心電極２０とを結ぶ経路で、放電が生じ得る。本実施形態では、放電は、中心電極２０の先端点２０ｆの近傍で生じるので、火炎は、先端点２０ｆの近傍で拡がりやすい。そして、絶縁体１０のうち、先端点２０ｆに近い部分の温度が、高くなり易い。例えば、図２（Ａ）の実施形態では、絶縁体１０のうち、先端点２０ｆに近い左側の部分の温度は、先端点２０ｆから遠い右側の部分の温度と比べて、高くなり易い。

図２（Ｂ）の断面図において、仮に、第１中心Ｃ１が第２中心Ｃ２と同じである場合には、絶縁体１０の肉厚は、周方向の位置によらずおおよそ同じであり、具体的には、肉厚Ａ１、Ａ２の平均（（Ａ１＋Ａ２）／２）とおおよそ同じである。本実施形態では、絶縁体１０のうちの先端点２０ｆに近い部分の肉厚Ａ１は、第１中心Ｃ１が第２中心Ｃ２と同じである場合の仮の肉厚と比べて、厚い。従って、絶縁体１０のうちの先端点２０ｆに近い部分の温度が高い場合であっても、絶縁体１０を貫通する放電は抑制される。

また、上述したように、中心電極２０の先端面２０ｆｓは、絶縁中心線ＣＬ１０に対して斜めに傾斜している。従って、中心電極２０の形状が複雑化することを抑制しつつ、中心電極２０は、先端点２０ｆを形成できる。この結果、簡単な構成の中心電極２０を用いることによって、絶縁体１０を貫通する放電を抑制できる。

図３は、絶縁体１０の絶縁中心線ＣＬ１０を含む断面図である。図中の外周面１４ｏは、大径部１４の外周面である。絶縁中心線ＣＬ１０に垂直な断面上では、大径部１４の外周面１４ｏの形状は、略円形状である。このような断面上において、大径部１４の外径は、絶縁体１０の他の部分の外径よりも、大きい。

図中には、大径部１４の先端１４ｆと後端１４ｒとが、示されている。先端１４ｆは、大径部１４の前方向Ｄｆ側の端であり、後端１４ｒは、大径部１４の後方向Ｄｆｒ側の端である。中央位置１４ｍは、大径部１４の中央の位置であり、後端１４ｒから先端１４ｆまでの範囲を二等分する位置である。図３の右部には、絶縁体１０の第２断面ＣＳ２が示されている。第２断面ＣＳ２は、絶縁中心線ＣＬ１０に垂直な絶縁体１０の断面であって大径部１４の中央の位置１４ｍでの断面である。

第２断面ＣＳ２上において、内周面１４ｉは、絶縁体１０の内周面であり、貫通孔１２を形成する面である。外周面１４ｏは、絶縁体１０の外周面である。第２断面ＣＳ２上において、内周面１４ｉと外周面１４ｏとのそれぞれの形状は、略円形状である。第３中心Ｃ３は、内周面１４ｉの中心である。第４中心Ｃ４は、外周面１４ｏの中心である。図示するように、第１断面ＣＳ１上において、第３中心Ｃ３は、第４中心Ｃ４から離れた位置に配置されている。

第２直線Ｌ２は、第２断面ＣＳ２上における中心Ｃ３、Ｃ４を通る直線である。肉厚Ｂ１、Ｂ２は、第２直線Ｌ２上の絶縁体１０の肉厚である。すなわち、肉厚Ｂ１、Ｂ２は、第２直線Ｌ２のうち絶縁体１０に重なる部分の長さである。第１肉厚Ｂ１は、厚い方の肉厚であり、第２肉厚Ｂ２は、薄い方の肉厚である。第３中心Ｃ３は、第４中心Ｃ４から離れた位置に配置されているので、第１肉厚Ｂ１は、第２肉厚Ｂ２とは異なっている（Ｂ１＞Ｂ２）。このような肉厚の不均等さの度合い、すなわち、中心Ｃ３、Ｃ４のずれの度合いは、例えば、以下の第２ずれ度合いＢｘを用いて、評価可能である。
Ｂｘ＝（Ｂ１−Ｂ２）／（（Ｂ１＋Ｂ２）／２）×１００
第２ずれ度合いＢｘは、平均肉厚（（Ｂ１＋Ｂ２）／２）に対する、肉厚差（Ｂ１−Ｂ２）の割合である（単位は、％）。第２ずれ度合いＢｘが大きいほど、肉厚の不均等さの度合いは大きい。

図４（Ａ）、図４（Ｂ）は、投影面Ｓｐ上に投影された点火プラグ１００の概略図である。この投影面Ｓｐは、絶縁中心線ＣＬ１０に垂直な面である。各図中には、点火プラグ１００を絶縁中心線ＣＬ１０に平行に移動させて投影面Ｓｐ上に投影する場合の投影された点火プラグ１００の一部が示されている。具体的には、主体金具５０の先端面５５と、絶縁体１０の第１断面ＣＳ１（図２（Ｂ））と、接地電極３０と、が示されている。ハッチングで示された接続領域３５０は、接地電極３０の基端部３３と主体金具５０の先端面５５とが互いに接続された部分を示している。本実施形態では、接地電極３０の断面形状は、矩形状である。接続領域３５０の形状は、接地電極３０の断面の形状と、おおよそ同じである。図中の重心３５０ｃは、接続領域３５０の重心である。なお、領域の重心は、領域内に質量が均等に分布していると仮定した場合の重心の位置である。

第１方向Ｄａは、投影面Ｓｐ上で、絶縁中心線ＣＬ１０から重心３５０ｃへ向かう方向である。第２方向Ｄｂは、投影面Ｓｐ上で、絶縁中心線ＣＬ１０から第１中心Ｃ１へ向かう方向である。角度Ａｎｇは、第１方向Ｄａと第２方向Ｄｂとがなす角度である。図４（Ａ）は、角度Ａｎｇが小さい場合を示し、図４（Ｂ）は、角度Ａｎｇが大きい場合を示している。

接地電極３０は、接続領域３５０から、第１方向Ｄａとは反対の方向に、延びている。また、図２（Ａ）に示すように、接地電極３０は、中心電極２０の先端面２０ｆｓに対向する面である後面３０ｒｓを形成している。図４（Ａ）等に示すように、この面３０ｒｓは、絶縁中心線ＣＬ１０と交差する面である。従って、接地電極３０の縁部３０ｒは、絶縁中心線ＣＬ１０を基準として、第１方向Ｄａとは反対の方向側に位置している。中心電極２０の先端点２０ｆは、絶縁中心線ＣＬ１０を基準として、第２方向Ｄｂとは反対の方向側に位置している。従って、図４（Ａ）のように角度Ａｎｇが小さい場合には、接地電極３０の縁部３０ｒは、中心電極２０の先端点２０ｆの近くに配置される。図４（Ｂ）のように角度Ａｎｇが大きい場合には、接地電極３０の縁部３０ｒは、中心電極２０の先端点２０ｆから遠い位置に配置され、後面３０ｒｓが、先端点２０ｆに対向する。

図４（Ａ）のように角度Ａｎｇが小さい場合には、接地電極３０上において放電経路の端を形成し易い部分は、小さい縁部３０ｒである。一方、図４（Ｂ）のように角度Ａｎｇが大きい場合には、接地電極３０上において放電経路の端を形成し易い部分は、後面３０ｒｓ上で分散され得る。このように、角度Ａｎｇが小さいほど、接地電極３０上で放電し易い部分が分散されることが抑制されるので、着火性の低下を抑制できる。

なお、絶縁体１０の製造方法としては、種々の方法を採用可能である。例えば、成形型を用いて未焼成の成形体を成形し、そして、その成形体を焼成することによって、絶縁体１０が製造されてよい。成形型としては、絶縁体１０の外周面を形成するための第１成形型と、貫通孔１２を形成するための棒状の第２成形型と、が用いられてよい。そして、第１成形型に対する第２成形型の位置を、第１成形型の絶縁中心線ＣＬ１０に対応する軸線を中心とする位置からずらすことによって、未焼成の絶縁体１０が成形されてよい。例えば、第２成形型は、絶縁中心線ＣＬ１０に対応する軸線に対して傾斜するように配置されてよい。このように、成形型を用いることによって、図２（Ｂ）に示す第１断面ＣＳ１上において不均等な肉厚を有する絶縁体１０を成形することができる。このように成形型を用いる場合、絶縁体１０は、図３に示す第２断面ＣＳ２上においても不均等な肉厚を有し得る。点火プラグ１００の他の部分の製造方法としては、公知の方法を採用してよい。

Ｂ．評価試験：
図５は、点火プラグ１００のサンプルの構成と評価結果との対応関係を示す表ＴＢである。この表ＴＢは、サンプルの番号と、第１ずれ度合いＡｘと、第２ずれ度合いＢｘと、角度Ａｎｇ（単位は、度（図４））と、耐電圧の評価結果Ｒ１と、抗圧強度の評価結果Ｒ２と、着火性の評価結果Ｒ３と、の対応関係を示している。この評価試験では、第１ずれ度合いＡｘと第２ずれ度合いＢｘと角度Ａｎｇとの組み合わせが互いに異なる１５種類のサンプルが、評価された。各サンプルの主体金具５０のネジ部５７の呼び径は、Ｍ８である。

耐電圧試験の概要は、以下の通りである。１番〜１５番のサンプルを１０本ずつ準備し、準備した各サンプルを排気量０．６６Ｌの４気筒ＤＯＨＣエンジンに組付けた上で、回転速度３２００ｒｐｍで１０分に亘ってエンジンを動作させた。そして、１０本のサンプルのうち絶縁体１０の先端部（ここでは、脚部１９）に放電による貫通が確認されなかったサンプルの総数を、耐電圧の評価結果Ｒ１の点数として採用した。例えば、１０本のうち３本のサンプルに貫通が確認された場合、評価結果Ｒ１は「７」である。このように、評価結果Ｒ１の点数が高いほど、耐電圧性能が良好である。

抗圧強度試験の概要は、以下の通りである。硬質ファイバーを介して各サンプルの大径部１４を圧縮した。そして、目視で大径部１４を観察し、破壊もしくはクラックが確認されたときの圧縮荷重を測定した（単位は、ＭＰａ）。この圧縮荷重を、抗圧強度の評価結果Ｒ２として採用した。このように、評価結果Ｒ２（圧縮荷重）が大きいほど、強度は良好である。なお、硬質ファイバーとしては、２．０ｔの硬質ファイバーを利用し、圧縮速度は、５ｍｍ／ｍｉｎとした。

着火性試験の概要は、以下の通りである。１番〜１５番のサンプルを１２本ずつ準備した。また、排気量２０００ｃｃの６気筒のＤＯＨＣガソリンエンジンを有する試験用自動車を準備した。この試験用自動車のエンジンに、１２本のサンプルのうちの６本を、組み付けた。そして、空燃比（Ａ／Ｆ）が２３．６である条件下で６０ｋｍ／ｈの速度に相当する運転状態（具体的には、回転速度２０００ｒｐｍ）で、エンジンを運転した。各サンプルの１０００回の放電用電圧の印加に対する失火の回数を数えた。このような試験を２回行うことによって、１２本のサンプルが試験された。そして、１２本のサンプルのうち失火回数が１０回以上であるサンプルの総数である失火サンプル数Ｎｓが、特定された。着火性の評価結果Ｒ３の点数は、失火サンプル数Ｎｓを用いて、以下のように決定された。
Ｎｓ：Ｒ３
０：１０
１： ９
２： ８
３： ７
４： ６
５： ５
６： ４
７： ３
８： ２
９： １
１０： １
１１： １
１２： １
このように、評価結果Ｒ３の点数が大きいほど、着火性は良好である。

なお、本評価試験で用いられた点火プラグ１００では、絶縁体１０の外面には、釉薬は塗布されていない。なお、絶縁体の外面には、釉薬が塗布されてもよい。この場合、肉厚Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２（ひいては、ずれ度合いＡｘ、Ｂｘ）の特定は、釉薬を剥がした状態の絶縁体を用いて、特定される。

絶縁体１０の先端部の耐電圧の評価結果Ｒ１は、絶縁体１０の先端部の肉厚の偏りの度合いを示す第１ずれ度合いＡｘから大きな影響を受ける。試験されたサンプルの第１ずれ度合いＡｘは、小さい順に、４．５、５．１、１０．５、１２．３、１３．２、１６．４、２０．９、２５．６、２６．０、２８．１、３０．２であった。第１ずれ度合いＡｘと評価結果Ｒ１とサンプル番号との関係を、第１ずれ度合いＡｘの小さい順に並べると、以下の通りである。
Ａｘ＝４．５：Ｒ１＝５：７番
Ａｘ＝５．１：Ｒ１＝６：５番
１２、１３、４、１１、３、１０、２、９、１４、８番については、Ａｘは１０．５以上２６．０以下であり、Ｒ１は６以上１０以下である。
Ａｘ＝２８．１：Ｒ１＝６：１番、１５番
Ａｘ＝３０．２：Ｒ１＝５：６番

第１ずれ度合いＡｘが４．５である場合、評価結果Ｒ１は５以下であった。このように、第１断面ＣＳ１（図２（Ｂ））上における絶縁体１０の肉厚の偏りが小さい場合に耐電圧性能が低くなる理由は、以下のように推定される。すなわち、肉厚の偏りが小さい場合、厚い部分の肉厚Ａ１が十分ではないので、絶縁体１０の脚部１９を貫通する放電が生じ易い。

第１ずれ度合いＡｘが３０．２である場合、評価結果Ｒ１は、５であった。このように、肉厚の偏りが大きい場合に耐電圧性能が低くなる理由は、以下のように推定される。すなわち、肉厚の偏りが大きい場合、薄い部分の肉厚Ａ２が薄すぎるので、絶縁体１０の薄い部分を貫通する放電が生じ易い。

６以上の良好な評価結果Ｒ１を実現した第１ずれ度合いＡｘは、５．１、１０．５、１２．３、１３．２、１６．４、２０．９、２５．６、２６．０、２８．１であった。第１ずれ度合いＡｘの好ましい範囲を、上記の９個の値を用いて定めてもよい。具体的には、９個の値のうちの任意の値を、第１ずれ度合いＡｘの好ましい範囲の下限として採用してよい。例えば、第１ずれ度合いＡｘは、５．１以上であってよい。また、これらの値のうち下限以上の任意の値を、第１ずれ度合いＡｘの上限として採用してもよい。例えば、第１ずれ度合いＡｘは、２８．１以下であってよい。第１ずれ度合いＡｘが好ましい範囲内である場合、絶縁体１０を貫通する放電を適切に抑制できる。

図１、図２（Ａ）、図２（Ｂ）の点火プラグ１００では、中心電極２０が、最も先端側に位置する端点である先端点２０ｆを形成している。従って、中心電極２０上において、放電経路の端を形成し易い部分が広い面上に分散している場合と比べて、放電は、生じ易い。この結果、着火性を向上できる。さらに、第１断面ＣＳ１（図２（Ｂ））上において、絶縁体１０の内周面Ｓ１の第１中心Ｃ１は、絶縁体１０の外周面Ｓ２の第２中心Ｃ２から離れた位置に配置されているので、第１断面ＣＳ１上における絶縁体１０の肉厚は、周方向の位置に応じて、変化する。そして、第１断面ＣＳ１上に投影された中心電極２０の先端点２０ｆは、絶縁体１０の内周面Ｓ１の第１中心Ｃ１よりも絶縁体１０の外周面Ｓ２の第２中心Ｃ２側に配置されている。すなわち、中心電極２０のうちの放電が生じ易い先端点２０ｆは、絶縁体１０のうちの肉厚が厚い部分の近くに、配置されている。絶縁体１０の温度が高い場合、絶縁体１０を貫通する放電が、生じ易い。上記構成では、放電が、絶縁体のうちの肉厚が厚い部分の近くで生じるので、絶縁体のうちの温度が高くなり易い部分は、肉厚が厚い部分である。従って、肉厚が薄い部分の温度が高くなり易い場合と比べて、絶縁体１０を貫通する放電を、抑制できる。特に、第１ずれ度合いＡｘが上記の好ましい範囲内である場合（例えば、５．１≦（Ａ１−Ａ２）／（（Ａ１＋Ａ２）／２）×１００≦２８．１）、絶縁体を貫通する放電を、適切に、抑制できる。

絶縁体１０の大径部１４の抗圧強度の評価結果Ｒ２は、絶縁体１０の大径部１４の肉厚の偏りの度合いを示す第２ずれ度合いＢｘから大きな影響を受ける。試験されたサンプルの第２ずれ度合いＢｘは、小さい順に、０．３、４．５、４．６、４．７、４．８、４．９、９．６、１２．５であった。図５に示すように、第２ずれ度合いＢｘが小さいほど、評価結果Ｒ２は良好であった。例えば、最小の第２ずれ度合いＢｘ（０．３）を有する１２番の評価結果Ｒ２は、最も大きい１０であった。最大の第２ずれ度合いＢｘ（１２．５）を有する１４番の評価結果Ｒ２は、最も小さい５であった。このように、第２ずれ度合いＢｘが小さいほど評価結果Ｒ２が良好である理由は、第２ずれ度合いＢｘが大きい場合には、大径部１４の肉厚の偏りが大きいので、肉厚が薄い部分が破損し易いからである。

６以上の良好な評価結果Ｒ２を実現した第２ずれ度合いＢｘは、０．３、４．５、４．６、４．７、４．８、４．９、９．６であった。第２ずれ度合いＢｘの好ましい範囲を、上記の７個の値を用いて定めてもよい。具体的には、７個の値のうちの任意の値を、第２ずれ度合いＢｘの好ましい範囲の上限として採用してよい。例えば、第２ずれ度合いＢｘは、９．６以下であってよい。また、これらの値のうち上限以下の任意の値を、第２ずれ度合いＢｘの下限として採用してもよい。例えば、第２ずれ度合いＢｘは、０．３以上であってよい。なお、大径部１４の強度は、第２ずれ度合いＢｘが小さいほど、大きいと推定される。従って、第２ずれ度合いＢｘは、ゼロ以上であってよい。

第２ずれ度合いＢｘが上記の好ましい範囲内である場合、点火プラグ１００の製造時に絶縁体１０の大径部１４が破損することを抑制できる。また、点火プラグ１００が取り付けられた内燃機関の運転に起因して（例えば、振動に起因して）絶縁体１０が破損することを抑制できる。なお、実際の点火プラグ１００の製造工程では、絶縁体１０の大径部１４に作用する荷重が、抗圧強度試験での荷重と比べて小さい場合がある。また、実際の内燃機関では、絶縁体１０の大径部１４に作用し得る荷重が、抗圧強度試験での荷重と比べて小さい場合がある。絶縁体が破損しにくい条件下で、点火プラグが製造され、そして、利用される場合、第２ずれ度合いＢｘは、上記の好ましい範囲外であってよい。例えば、第２ずれ度合いＢｘは、９．６を超えてもよい。

着火性の評価結果Ｒ３は、接地電極３０の配置を示す角度Ａｎｇから大きな影響を受ける。試験されたサンプルの角度Ａｎｇは、以下のいずれかの範囲内であった。
１）５度以下
２）６度以上１０度以下
３）１１度以上１５度以下
４）１６度以上２０度以下
５）２１度以上
そして、角度Ａｎｇが小さいほど、評価結果Ｒ３は良好であった。この理由は、以下の通りである。図４（Ａ）、図４（Ｂ）で説明したように、角度Ａｎｇが小さい場合には、接地電極３０上において放電経路の端を形成し易い縁部３０ｒが、中心電極２０の先端点２０ｆの近くに配置される。この結果、放電は生じ易く、着火性を向上できる。

また、６以上の評価結果Ｒ３を実現した角度Ａｎｇの範囲は、「５度以下」、「６度以上１０度以下」、「１１度以上１５度以下」、「１６度以上２０度以下」であった。角度Ａｎｇの好ましい範囲を、これらの４個の範囲を用いて定めてもよい。具体的には、４個の範囲のそれぞれの境界値（すなわち、上限と下限）のうちの任意の値を、角度Ａｎｇの好ましい範囲の上限として採用してよい。例えば、角度Ａｎｇは、２０度以下であってよい。また、上記の境界値のうち上限以下の任意の値を、角度Ａｎｇの下限として採用してもよい。例えば、角度Ａｎｇは、５度以上であってよい。なお、着火性は、角度Ａｎｇが小さいほど、良好であると推定される。従って、角度Ａｎｇは、ゼロ以上であってよい。

なお、実際の内燃機関の運転条件は、上記の着火性試験での運転条件と比べて、着火が容易な条件であり得る。着火が容易である条件下で点火プラグが利用される場合、角度Ａｎｇは、上記の好ましい範囲外であってよい。例えば、角度Ａｎｇは、２０度を超えてもよい。

Ｂ．変形例：
（１）中心電極２０の構成は、図２（Ａ）、図２（Ｂ）等で説明した構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、図２（Ｂ）の第１断面ＣＳ１上において、先端点２０ｆは、第２中心Ｃ２よりも第２方向Ｄｂ側に位置してもよい。この場合も、先端点２０ｆが、第１中心Ｃ１よりも第２中心Ｃ２側に配置されていれば、絶縁体１０を貫通する放電を抑制できる。絶縁体１０を貫通する放電を抑制するためには、第１断面ＣＳ１上において、先端点２０ｆは、第２中心Ｃ２を基準として、第２方向Ｄｂとは反対の方向側に位置していることが、好ましい。

また、中心電極の先端は、針の先端のように尖っていてもよい。この場合、中心電極の尖った先端が、最も前方向Ｄｆ側に位置する端点である先端点を形成する。また、中心電極２０の棒部２８の前方向Ｄｆ側の端部には、棒部２８よりも放電に対する耐久性に優れる材料（例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）等の貴金属）を用いて形成されたチップが、接合されてよい。この場合、チップの前方向Ｄｆ側の端が、中心電極のうちの最も前方向Ｄｆ側に位置する端点である先端点を形成する。

（２）接地電極３０の構成は、図２（Ａ）等で説明した構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、接地電極３０の全体が、絶縁中心線ＣＬ１０とは交わらない位置に配置されてもよい。また、後面３０ｒｓは、絶縁中心線ＣＬ１０に垂直ではなく、絶縁中心線ＣＬ１０に対して斜めに傾斜していてもよい。この場合、後面３０ｒｓのうち、縁部３０ｒに近い部分は、縁部３０ｒから遠い部分と比べて、後方向Ｄｆｒ側に位置していることが好ましい。この構成によれば、縁部３０ｒは、後面３０ｒｓのうちの最も後方向Ｄｆｒ側の部分であり得る。このような縁部３０ｒは、接地電極３０のうちの中心電極２０の先端点２０ｆに最も近い部分であり得る。従って、中心電極２０の先端点２０ｆと接地電極３０の縁部３０ｒとを結ぶ放電経路ＰＴは、中心電極２０と接地電極３０とを結ぶ最短の経路であり得る。この結果、放電は、中心電極２０の先端点２０ｆと接地電極３０の縁部３０ｒとを結ぶ経路ＰＴで生じ易い。このように、接地電極３０のうち、放電経路の端を形成し易い部分は、面ではなく、小さい部分である縁部３０ｒである。従って、接地電極３０上において、放電経路の端を形成し易い部分が広い面上に分散している場合と比べて、放電は、生じ易い。この結果、着火性を向上できる。また、本体部３７の後面３０ｒｓ上に、本体部３７よりも放電に対する耐久性に優れる材料（例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）等の貴金属）を用いて形成されたチップが、接合されてよい。そして、接地電極のチップと中心電極２０とが、放電ギャップを形成してよい。

（３）絶縁体１０の構成は、図２（Ａ）、図２（Ｂ）、図３等で説明した構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、絶縁体１０の絶縁中心線ＣＬ１０は、点火プラグ１００の中心軸ＣＬとは異なっていてもよい。例えば、絶縁体１０の先端と後端との間において、絶縁中心線ＣＬ１０は、中心軸ＣＬから離れていてもよい。また、第２断面ＣＳ２（図３）上において、内周面１４ｉの第３中心Ｃ３は、外周面１４ｏの第４中心Ｃ４と同じ位置に配置されてよい。上記の好ましい範囲内の第１ずれ度合いＡｘと、上記の好ましい範囲内の小さい第２ずれ度合いＢｘと、を有する絶縁体の構成としては、種々の構成を採用可能である。例えば、絶縁体は、絶縁中心線に対して傾斜する貫通孔を形成してよい。絶縁体の形成に、絶縁体の外周面を形成するための第１成形型と、貫通孔を形成するための棒状の第２成形型と、が用いられる場合、第２成形型を第１成形型の絶縁中心線に対応する軸線に対して傾斜するように配置することによって、絶縁体が成形されてよい。

（４）点火プラグの構成は、上記の各実施形態と各変形例との構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、先端側パッキン８（図１）は、省略されてよい。すなわち、主体金具５０の支持部５６は、絶縁体１０の段部１６に接触することによって、直接的に、段部１６を支持してよい。また、絶縁体１０の軸孔１２内の端子金具４０と中心電極２０との間に、磁性体が配置されてよい。また、中心電極の全体が、絶縁体の貫通孔内に配置されてもよい。また、主体金具５０のネジ部５７の呼び径は、Ｍ８に代えて他の径であってよい。図５で説明したように、ネジ部５７の呼び径がＭ８であるような細い点火プラグを用いる場合、第１ずれ度合いＡｘが上記の好ましい範囲内であれば、絶縁体１０を貫通する放電を適切に抑制できる。ネジ部５７の呼び径がＭ８以上である場合（例えば、Ｍ８以上、Ｍ１８以下）、絶縁体の肉厚を厚くできるので、第１ずれ度合いＡｘが上記の好ましい範囲内であれば、絶縁体を貫通する放電を適切に抑制できる。また、実際の内燃機関の運転条件は、適切な放電が容易な条件であり得る。従って、第１ずれ度合いＡｘの好ましい範囲は、Ｍ８よりも小さい呼び径の点火プラグに適用されてよい。

以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。

８…先端側パッキン、１０…絶縁体、１０ｆ…先端、１１…縮内径部、１２…貫通孔（軸孔）、１３…後端側胴部、１３ｏ…外周面、１４…大径部、１４ｆ…先端、１４ｉ…内周面、１４ｍ…中央位置、１４ｏ…外周面、１４ｒ…後端、１５…先端側胴部、１５ｏ…外周面、１６…接続部分（縮外径部、段部）、１８…接続部分（縮外径部）、１９…脚部、２０…中心電極、２０ｆ…先端点、２０ｆｓ…先端面、２１…外層、２２…芯部、２３…鍔部、２４…頭部、２７…軸部、２８…棒部、３０…接地電極、３０ｅ…端面、３０ｒ…縁部、３０ｒｓ…後面、３１…外層、３２…内層、３３…基端部、３４…先端部、３７…本体部、４０…端子金具、４１…部分、５０…主体金具、５１…工具係合部、５２…先端側胴部、５３…後端部、５４…中胴部、５４ｆ…面、５５…先端面、５６…支持部、５６ｒ…後面、５７…ネジ部、５８…接続部、５９…貫通孔、６１…リング部材、７０…タルク、７２…第１シール部、７３…抵抗体、７４…第２シール部、１００…点火プラグ、３５０…接続領域、３５０ｃ…重心、ｇ…放電ギャップ、ＣＬ…中心軸（軸線）、ＣＬ１０…絶縁中心線、Ｓ１…内周面、Ｓ２…外周面、Ｃ１…第１中心、Ｃ２…第２中心、Ｌ１…第１直線、Ｌ１ｘ…垂直線、Ａ１…第１肉厚、Ａ２…第２肉厚、Ｃ３…第３中心、Ｃ４…第４中心、Ｌ２…第２直線、Ｂ１…第１肉厚、Ｂ２…第２肉厚、Ｄａ…第１方向、Ｄｂ…第２方向、Ｄｆ…先端方向（前方向）、Ｄｆｒ…後端方向（後方向）、ＣＳ１…第１断面、ＣＳ２…第２断面、Ｓｐ…投影面、ＡＲ１…領域、ＰＴ…放電経路、ＰＴｘ…仮想経路、Ａｎｇ…角度

Claims (4)

1. 後端側から先端側に向かって延びる貫通孔と、最も外径が大きい部分である大径部と、前記大径部の先端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい先端側胴部と、前記大径部の後端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい後端側胴部と、を有する筒状の絶縁体と、
   前記絶縁体の外周に配置される筒状の主体金具と、
   前記貫通孔の先端側に挿通される中心電極と、
   前記主体金具に接続されるとともに前記中心電極との間で放電ギャップを形成する接地電極と、
   を備える点火プラグであって、
   前記中心電極は、最も先端側に位置する端点である先端点を形成し、
   前記絶縁体の前記後端側胴部の外周面の中心軸と前記先端側胴部の外周面の中心軸とを通る絶縁中心線に垂直な前記絶縁体の断面であって、前記絶縁体の先端からの距離が１ｍｍである第１断面上において、前記絶縁体の内周面の中心である第１中心は、前記絶縁体の外周面の中心である第２中心から離れた位置に配置され、
   前記中心電極の前記先端点を前記第１断面上に投影する場合に、前記第１断面上に投影された前記先端点は、前記第１中心よりも前記第２中心側に配置され、
   前記第１断面上の前記第１中心と前記第２中心とを通る直線上の前記絶縁体の肉厚であって、厚い方の肉厚をＡ１とし、薄い方の肉厚をＡ２とする場合に、
   ５．１≦（Ａ１−Ａ２）／（（Ａ１＋Ａ２）／２）×１００≦２８．１が満たされる、
   点火プラグ。
2. 請求項１に記載の点火プラグであって、
   前記中心電極の先端面は、前記絶縁中心線に対して斜めに傾斜し、
   前記中心電極の前記先端点は、前記先端面上の最も先端側に位置する部分である、
   点火プラグ。
3. 請求項１または２に記載の点火プラグであって、
   前記絶縁中心線に垂直な投影面上に前記点火プラグを投影する場合に、前記投影面上において、前記絶縁中心線から、前記主体金具と前記接地電極との接続領域の重心の位置へ向かう方向を、第１方向とし、前記絶縁中心線から前記第１中心へ向かう方向を、第２方向とする場合に、前記第１方向と前記第２方向とがなす角度は２０度以下である、
   点火プラグ。
4. 請求項１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
   前記絶縁中心線に垂直な前記絶縁体の断面であって前記大径部の中央の位置での断面である第２断面上において、前記絶縁体の内周面の中心である第３中心は、前記絶縁体の外周面の中心である第４中心から離れた位置に配置され、
   前記第２断面上の前記第３中心と前記第４中心とを通る直線上の前記絶縁体の肉厚であって、厚い方の肉厚をＢ１とし、薄い方の肉厚をＢ２とする場合に、
   ０．３≦（Ｂ１−Ｂ２）／（（Ｂ１＋Ｂ２）／２）×１００≦９．６が満たされる、
   点火プラグ。

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