JP2020007943A - 弁開閉時期制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】弁ユニットに逆止弁を介して流体をスムーズに供給しつつ流体の逆流を効果的に抑制することができる弁開閉時期制御装置を構成する。【解決手段】外部からカムシャフトに亘り、回転軸芯に沿う方向に内部空間が形成されたバルブケースと、回転軸芯と同軸芯になるように内部空間に収容され、進角室および遅角室への流体の給排を制御する弁ユニットを備え、弁ユニットは、流体が供給される上流側に逆止弁ＣＶ２を有し、逆止弁ＣＶ２は、内部に流体が流通する流通孔５７ａが形成された弁座５７と、流通孔５７ａを閉塞可能な閉塞部５８ａを有する弁体５８と、を含んでおり、弁座５７は、弁体５８に対向する側であって流通孔５７ａを囲む位置に第１突起部５７ｂを有し、逆止弁ＣＶ２は、閉塞部５８ａが第１突起部５７ｂに当接することで閉弁され、閉塞部５８ａが第１突起部５８ｂから離間することで開弁される。【選択図】図１１

Description

本発明は、弁開閉時期制御装置に関する。

近年、内燃機関（以下「エンジン」とも称する）の運転状況に応じて吸気弁及び排気弁の開閉時期を変更可能とする弁開閉時期制御装置が実用化されている。この弁開閉時期制御装置は、例えば、エンジンの作動による駆動側回転体の回転に対する従動側回転体の相対回転位相（以下、単に「相対回転位相」とも称する）を変化させることにより、従動側回転体の回転に伴って開閉される吸排気弁の開閉時期を変更する機構を有している。

特許文献１には、ガス交換弁を可変調整する装置（弁開閉時期制御装置）として、カムシャフトに連結する中央ねじの内部に制御弁を備え、この制御弁に圧媒（流体）を供給する経路に逆止弁を備えた技術が示されている。

この特許文献１では、バネ要素で閉じ方向に付勢される閉鎖体（ボール）を備えて逆止弁が構成されている。

特許文献２には、ハウジングにコントロールピストンが収容され、このコントロールピストンに作動油を供給する経路において作動油の逆流を阻止する逆止弁を備えた技術が記載されている。

この特許文献２では、逆止弁が、開口が形成された板状の弁座と、開口の閉塞が可能となるように板状の弾性材で支持される弁体とを備えて構成されている。

また、特許文献３には、特許文献２と同様の構成の逆止弁と、リリーフ弁とを並列に備えた技術が記載されている。

特表２００９−５１５０９０号公報 米国特許出願公開第２０１３／０１１８６２２号明細書 米国特許出願公開第２０１５／０３００２１２号明細書

弁開閉時期制御装置をカムシャフトと連結する連結ボルトの内部空間において、弁開閉時期制御装置の回転軸芯近傍に弁ユニットを配置するものでは、駆動側回転体と従動側回転体との間に形成される進角室あるいは遅角室と弁ユニットとの距離を短縮できるため、流路の圧損を小さくして応答性のよい作動を実現することができる。

また、このように回転軸芯近傍に弁ユニットを配置する構成では、特許文献１〜３にも記載されるように、弁ユニットに逆止弁を備えることは合理的である。

しかしながら、特許文献１に示されるように逆止弁としてボールを用いるものでは、ボールを収容する空間を必要とし、ボールを開放位置に作動させるための空間を確保する必要性から弁開閉時期制御装置の大型化を招きやすい。また、この構成の逆止弁では、流路の中央位置にボールが配置されるため、この逆止弁が開放した状態で流体がボールに接触することに起因して圧損を招くものであった。

これに対して、特許文献２及び３に示されるように、逆止弁が、開口が形成された板状の弁座と、開口の閉塞が可能な板状の弁体とで構成されるものは弁開閉時期制御装置の小型化が可能である。しかしながら、特許文献２及び３に示される逆止弁は、開口が形成された弁座と、開口を閉塞する弁体とを、互いに平面同士で接触させる構成である。このため、流体の供給時においては、弁座と弁体が接触する面同士に表面張力等が発生し、弁体が弁座から離間し難い状態になることがあった。また、流体が逆流する場合において、初期では弁体と弁座との間に押付力は働かず、単に面接触する状態であるため、弁座の開口に対する弁体のシール性が不十分となるおそれがあった。

このような理由から、弁ユニットに逆止弁を介して流体をスムーズに供給しつつ流体の逆流を効果的に抑制することができる弁開閉時期制御装置が求められる。

本発明に係る弁開閉時期制御装置の特徴構成は、内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、前記駆動側回転体の回転軸芯と同軸芯に配置され弁開閉用のカムシャフトと一体回転する従動側回転体と、前記駆動側回転体と前記従動側回転体との間に形成された進角室および遅角室と、外部から前記カムシャフトに亘り、前記回転軸芯に沿う方向に内部空間が形成されたバルブケースと、前記回転軸芯と同軸芯になるように前記内部空間に収容され、前記進角室および前記遅角室への流体の給排を制御する弁ユニットと、を備え、前記弁ユニットは、前記流体が供給される上流側に逆止弁を有し、前記逆止弁は、内部に前記流体が流通する流通孔が形成された弁座と、前記流通孔を閉塞可能な閉塞部を有する弁体と、を含んでおり、前記弁座は、前記弁体に対向する側であって前記流通孔を囲む位置に第１突起部を有し、前記逆止弁は、前記閉塞部が前記第１突起部に当接することで閉弁され、前記閉塞部が前記第１突起部から離間することで開弁される点にある。

本構成の逆止弁においては、弁体の閉塞部が弁座に形成された第１突起部に当接することで閉弁される。このように、逆止弁は、閉弁状態において弁体が弁座の第１突起部のみに当接した状態であるので、弁座と弁体が接触している界面の面積が小さくなる。そのため、弁体が弁座から離間する方向に流体が作用した場合に、弁座の第１突起部から弁体から離間し易くなり、流体の供給経路での圧損の発生を抑制できる。
従って、弁ユニットに逆止弁を介して流体をスムーズに供給しつつ流体の逆流を効果的に抑制することができる弁開閉時期制御装置が構成された。

他の構成として、前記弁座において、前記第１突起部が前記流通孔の外側に形成された環状の外周突起を含んでもよい。

本構成によると、仮に弁座に流通孔が複数設けられた場合であっても、流通孔の外側に環状の外周突起を形成し、外周突起と弁体とを当接させるだけで、閉弁が可能になる。これにより、逆止弁において閉弁のための第１突起部の構成が簡易となる。

他の構成として、前記弁座において、複数の前記流通孔が環状に配置されることで構成される流通部が設けられ、前記第１突起部が前記流通部の内側に形成された環状の内周突起をさらに含んでもよい。

逆止弁において、弁体の中心部に流体を流通させる貫通孔を設けることがある。その場合、弁座には、閉弁時に弁体の貫通孔と重ならない位置である貫通孔の外側に流通孔が設けられ、当該流通孔より外側に第１突起部としての外周突起が設けられる。しかし、弁座の外周突起と弁体とが当接状態であっても、弁座の流通孔と弁体の貫通孔とは連通状態であるため、弁体によって弁座の流通孔は閉塞されない。このような現象は、複数の流通孔が環状に配置された流通部の場合に顕著である。そこで、本構成では、弁座において、複数の流通孔が環状に配置されることで構成される流通部が設けられ、第１突起部が流通部の内側に形成された環状の内周突起をさらに含んでいる。これにより、弁座は、環状の流通部の内側及び外側の両方に環状の突起を有することとなり、当該突起が弁体の閉塞部に当接することで確実に閉弁することができる。

他の構成として、前記弁体は、前記閉塞部を保持する弁体保持部を有し、前記弁体保持部は、前記閉塞部を囲む保持部と、前記閉塞部と前記保持部とを接続するように設けられ前記保持部に対し前記閉塞部の前記回転軸芯に沿う方向における相対移動を許容するばね部とを有し、前記保持部が、前記閉塞部と前記第１突起部との当接位置よりも前記回転軸芯に沿う方向で当該第１突起部の基部側に固定されてもよい。

本構成によると、逆止弁は、閉塞部と第１突起部とが当接する閉弁状態において、閉塞部を保持する弁体保持部のうち、閉塞部を囲む保持部が閉塞部よりも第１突起部の基部側に固定されている。このとき、閉塞部と保持部とを接続するばね部は保持部から閉塞部に向けて撓んだ状態となり、閉塞部には回転軸芯に沿う方向において弁座に向かう弾性力がばね部から付与される。このような構成であれば、開弁状態から閉弁状態に移行する際には、ばね部による弾性力の作用により閉塞部を迅速に第１突起部に当接させることができるので、閉弁までの時間を短くすることができる。
また、例えば、弁体は板状材のプレス加工により弁体保持部の保持部及びばね部と閉塞部とを一体的に形成した場合には、低コストで逆止弁を構成することが可能となる。

他の構成として、前記弁座は、前記第１突起部及び前記弁体を囲む位置に形成された第２突起部を有してもよい。

本構成によると、弁座に形成された第２突起部によって弁座の第１突起部及び弁体が囲まれる。これにより、第２突起部によって弁座の第１突起部に当接離間する弁体の回転軸芯に沿う方向に垂直な方向の位置ずれを防止することができる。その結果、逆止弁において弁体の作動性が向上する。また、弁ユニットに逆止弁として弁座と弁体とを組み付ける際に、弁座に設けられた第２突起部を弁体の位置決め部として用いることができる。

他の構成として、前記第１突起部に前記閉塞部が当接した状態で、前記閉塞部において前記第１突起部と当接している面とは反対側の面よりも、前記回転軸芯に沿う方向で前記第２突起部が突出していてもよい。

本構成により、回転軸芯に沿う方向において、弁座に形成された第２突起部によって弁座の第１突起部及び弁体の外側が完全に囲まれる。これにより、弁体の回転軸芯に沿う方向への移動を第２突起部によって案内することができる。その結果、回転軸芯に沿う方向における弁体の動作が安定するので、逆止弁において弁体の作動性がより向上する。

他の構成として、前記回転軸芯に沿う方向において、前記第２突起部の前記第１突起部に対向する側の面が、基部から先端部に向かうにつれて前記第１突起部から離間するテーパ形状を有してもよい。

本構成によると、第２突起部が、第１突起部に対向する側の面において、基部から先端部に向かうにつれて第１突起部から離間するテーパ形状を有するので、弁座において第２突起部の内側に弁体を容易に位置決めすることができる。これにより、弁座に対する弁体の組付けが容易になる。また、開弁の際に、弁体が第２突起部に接触しづらくなるので、逆止弁における弁体の作動性がより向上する。

他の構成として、前記第２突起部の先端部に対向する位置に前記弁体の前記回転軸芯に沿う方向の移動を案内するガイド部をさらに備え、前記回転軸芯に沿う方向において、前記第２突起部と前記ガイド部との間隙が、ゼロ以上且つ前記閉塞部の厚みよりも小さくてもよい。

本構成によると、第２突起部の先端部に対向する位置に弁体の回転軸芯に沿う方向の移動を案内するガイド部を備えるので、弁体は回転軸芯に沿う方向への移動がスムーズになる。また、第２突起部とガイド部との間隙がゼロ以上且つ閉塞部の厚みよりも小さいことで、弁体は回転軸芯に直交する方向への移動が規制され、弁体が第２突起部とガイド部との間隙に嵌り込むことがなくなる。これにより、逆止弁において弁体は回転軸芯に沿う方向への移動がより安定的になり、弁開閉時期制御装置の応答性が向上する。

他の構成として、前記弁座のうち少なくとも前記第１突起部は、前記弁体よりも低硬度の材料で形成されていてもよい。

本構成によると、弁座のうち少なくとも第１突起部は、弁体よりも低硬度の材料で形成されているので、第１突起部に弁体が当接した際のシール性が向上する。また、当接離間する弁体及び第１突起のうち、硬度が低い側の第１突起部において摩耗が発生し、硬度が高い弁体の摩耗が抑制されるが、第１突起部が摩耗しても弁体が摩耗していないため、弁体と第１突起部との間のシール性が継続的に確保され、逆止弁の耐久性が向上する。

弁開閉時期制御装置の全体構成を示す断面図である。 図１のＩＩ−ＩＩ線矢視断面図である。 スプールが進角ポジションにある弁ユニットの断面図である。 スプールが中立ポジションにある弁ユニットの断面図である。 弁ユニットの分解斜視図である。 第一逆止弁の分解斜視図である。 第一弁プレートの正面図である。 第二弁プレートの正面図である。 第二逆止弁の断面図である。 別実施形態の第二逆止弁の断面図である。 別実施形態の第二逆止弁の断面図である。 別実施形態の第二逆止弁の分解斜視図である。 別実施形態の第二逆止弁の断面図である。 別実施形態の第二逆止弁の分解斜視図である。 別実施形態の第二逆止弁の断面図である。 別実施形態の第二逆止弁の断面図である。 別実施形態の第二逆止弁の部分拡大断面図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。

〔第一実施形態〕
以下、本発明に係る弁開閉時期制御装置の第一実施形態について、図１から図９を参照しつつ説明する。

〔基本構成〕
図１から図３に示すように、駆動側回転体としての外部ロータ２０と、従動側回転体としての内部ロータ３０と、作動流体としての作動油を制御する電磁制御弁Ｖとを備えて弁開閉時期制御装置Ａが構成されている。

内部ロータ３０（従動側回転体の一例）は、弁開閉用の吸気カムシャフト５の回転軸芯Ｘと同軸芯に配置され、この吸気カムシャフト５と一体回転するように連結ボルト４０（バルブケースの一例）により吸気カムシャフト５に連結される。外部ロータ２０（駆動側回転体の一例）は、回転軸芯Ｘと同軸芯に配置され、内燃機関としてのエンジンＥのクランクシャフト１と同期回転する。外部ロータ２０が内部ロータ３０を内包しており、外部ロータ２０に対して内部ロータ３０は相対回転自在に支持されている。

電磁制御弁Ｖは、エンジンＥに支持される電磁ユニットＶａを備えると共に、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに収容された弁ユニットＶｂとを備える。

電磁ユニットＶａは、ソレノイド部５０と、プランジャ５１とを備えている。このプランジャ５１は、ソレノイド部５０の駆動制御により出退作動するように回転軸芯Ｘと同軸芯に配置されている。弁ユニットＶｂは、作動油（流体の一例）の給排を制御するスプール５５を回転軸芯Ｘと同軸芯に配置している。

この構成から、ソレノイド部５０に供給する電力の制御によりプランジャ５１の突出量が設定され、これに連係してスプール５５が回転軸芯Ｘに沿う方向に操作される。その結果、スプール５５で作動油が制御され、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相が決まり、吸気バルブ５Ｖの開閉時期の制御を実現する。この電磁制御弁Ｖの構成と、作動油の制御形態は後述する。

図１のエンジンＥ（内燃機関の一例）は、乗用車などの車両に備えられるものを示している。エンジンＥは、上部位置のシリンダブロック２のシリンダボアの内部にピストン３を収容し、このピストン３とクランクシャフト１とをコネクティングロッド４で連結した４サイクル型に構成されている。エンジンＥの上部には吸気バルブ５Ｖを開閉作動させる吸気カムシャフト５と、図示されない排気カムシャフトとを備えている。

吸気カムシャフト５を回転自在に支持するエンジン構成部材１０には、エンジンＥで駆動される油圧ポンプＰからの作動油を供給する供給流路８が形成されている。油圧ポンプＰは、エンジンＥのオイルパン１１に貯留される潤滑油を、供給流路８を介して作動油として電磁制御弁Ｖに供給する。

エンジンＥのクランクシャフト１に形成した出力スプロケット６と、外部ロータ２０のタイミングスプロケット２２Ｓとに亘ってタイミングチェーン７が巻回されている。これにより外部ロータ２０は、クランクシャフト１と同期回転する。なお、排気側の排気カムシャフトの前端にもスプロケットが備えられ、このスプロケットにもタイミングチェーン７が巻回される。

図２に示すように、クランクシャフト１からの駆動力により外部ロータ２０が駆動回転方向Ｓに向けて回転する。内部ロータ３０が外部ロータ２０に対して駆動回転方向Ｓと同方向に相対回転する方向を進角方向Ｓａと称し、この逆方向を遅角方向Ｓｂと称する。この弁開閉時期制御装置Ａでは、相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する際に変位量の増大に伴い吸気圧縮比を高め、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位する際に変位量の増大に伴い吸気圧縮比を低減するようにクランクシャフト１と吸気カムシャフト５との関係が設定されている。

なお、この実施形態では、吸気カムシャフト５に備えた弁開閉時期制御装置Ａを示しているが、弁開閉時期制御装置Ａは排気カムシャフトに備えてもよい。また、弁開閉時期制御装置Ａは吸気カムシャフト５と排気カムシャフトとの双方に備えてもよい。

図１、図２に示すように、外部ロータ２０は、外部ロータ本体２１と、フロントプレート２２と、リヤプレート２３とを有し、これらが複数の締結ボルト２４の締結により一体化されている。フロントプレート２２の外周にはタイミングスプロケット２２Ｓが形成されている。また、フロントプレート２２の内周には、環状部材９を嵌め込んでおり、この環状部材９に対して連結ボルト４０のボルト頭部４２を圧着することにより、環状部材９と内部ロータ本体３１と吸気カムシャフト５とが一体化する。

図２に示すように、外部ロータ本体２１には径方向の内側に突出する複数の突出部２１Ｔが一体的に形成されている。内部ロータ３０は、外部ロータ本体２１の突出部２１Ｔに密接する円柱状の内部ロータ本体３１と、外部ロータ本体２１の内周面に接触するように内部ロータ本体３１の外周から径方向の外方に突出する４つのベーン部３２とを有している。

このように外部ロータ２０が内部ロータ３０を内包し、回転方向で隣接する突出部２１Ｔの中間位置で、内部ロータ本体３１の外周側に複数の流体圧室Ｃが形成され、この流体圧室Ｃがベーン部３２で仕切られることで、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが区画形成される。さらに、内部ロータ３０には、進角室Ｃａに連通する進角流路３３と、遅角室Ｃｂに連通する遅角流路３４とが形成されている。

図１、図２に示すように、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相（以下、相対回転位相と称する）を最遅角位相から進角方向Ｓａに付勢力を作用させて進角方向Ｓａへの変位をアシストするトーションスプリング２８が、外部ロータ２０と環状部材９とに亘って備えられている。

図１、図２に示すように、この弁開閉時期制御装置Ａでは外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相を最遅角位相に保持するロック機構Ｌを備えている。このロック機構Ｌは、１つのベーン部３２に対し回転軸芯Ｘに沿う方向に出退自在に支持されるロック部材２５と、このロック部材２５を突出付勢するロックスプリング２６と、リヤプレート２３に形成したロック凹部２３ａとで構成されている。なお、ロック機構Ｌは、ロック部材２５が径方向に沿って移動するようにガイドして構成してもよい。

ロック機構Ｌは、相対回転位相が、最遅角位相に達した場合にロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力によりロック凹部２３ａに係合してロック状態に達する。また、ロック機構Ｌは、進角流路３３に作用する作動油の圧力をロック部材２５にロック解除方向に作用させることでロック解除される。

〔連結ボルト〕
図３から図５に示すように連結ボルト４０は、全体的に筒状となるボルト本体４１の外端部（電磁ユニットＶａに対向する側）にボルト頭部４２が形成されている。また、ボルト本体４１におけるボルト頭部４２とは反対の側の外周に雄ネジ部４１Ｓが形成されている。

連結ボルト４０の内部には回転軸芯Ｘに沿う方向に貫通する、円筒状の内部空間４０Ｒが形成されている。これにより、連結ボルト４０は、バルブケースとして内部空間４０Ｒに弁ユニットＶｂを収容することができる。

以下では、弁開閉時期制御装置Ａの各部の方向や相対的な位置関係を説明する場合に、回転軸芯Ｘに沿う方向でボルト本体４１の雄ネジ部４１Ｓの側、すなわち吸気カムシャフト５側をネジ部側と称する場合がある。また、回転軸芯Ｘに沿う方向でボルト本体４１のボルト頭部４２の側、すなわち、連結ボルト４０を介して吸気カムシャフト５側の他端側となる電磁ユニットＶａに対向する側を頭部側と称する場合がある。なお、これらネジ部側と頭部側とはそれぞれ、供給流路８を介して供給される作動油の通流方向の上流側と下流側とに対応する。

図１に示すように、吸気カムシャフト５には回転軸芯Ｘを中心にするシャフト内空間５Ｒが形成され、このシャフト内空間５Ｒの内周に雌ネジ部５Ｓが形成されている。シャフト内空間５Ｒは、前述した供給流路８と連通する。

この構成から、ボルト本体４１を環状部材９と外部ロータ２０と内部ロータ３０とに挿通する状態で、その雄ネジ部４１Ｓを吸気カムシャフト５の雌ネジ部５Ｓに螺合させ、ボルト頭部４２の回転操作により内部ロータ３０が吸気カムシャフト５に締結される。この締結により環状部材９と内部ロータ３０とが吸気カムシャフト５に固定され、シャフト内空間５Ｒと連結ボルト４０の内部空間４０Ｒとが連通する。

図４、図５に示すように、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの内周面のうち、頭部側の部分には、大径部４０Ｒｂが形成されている。

連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの内周面のうち回転軸芯Ｘに沿う方向でのネジ部側の端部には回転軸芯Ｘに近接する方向に突出する（内部空間４０Ｒの内側に向けて突出する）規制壁４４が形成されている。規制壁４４は、当該内周面状に円環状の壁として設けられている。

連結ボルト４０の内周で中間位置から大径部４０Ｒｂの先端（連結ボルト４０）に達する領域には複数（４つ）のドレン溝Ｄが回転軸芯Ｘに沿う姿勢で形成される。

ボルト本体４１には、進角流路３３に連通する進角ポート４１ａと、遅角流路３４に連通する遅角ポート４１ｂとが外周面から内部空間４０Ｒに亘って形成されている。

〔弁ユニット〕
図３から図５に示すように弁ユニットＶｂは、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒのうち、ボルト本体４１の内周面に密着する状態で嵌め込まれるスリーブ５３と、回転軸芯Ｘと同軸芯で内部空間４０Ｒに収容される流体供給管５４と、スリーブ５３の内周面と流体供給管５４の管路部５４Ｔの外周面に案内される状態で回転軸芯Ｘに沿う方向にスライド移動自在に配置されるスプール５５とを備えている。

さらに、弁ユニットＶｂは、スプール５５を突出方向に付勢する付勢部材としてのスプールスプリング５６と、第一逆止弁ＣＶ１と、第二逆止弁ＣＶ２と、フィルタ５９と、固定リング６０と、先端リング６１と、を備えている。

第一逆止弁ＣＶ１は、流体供給管５４の基端部５４Ｓ及び第一弁プレート５２によって構成される。第二逆止弁ＣＶ２は、開口プレート５７及び第二弁プレート５８によって構成される。

固定リング６０は、内部空間４０Ｒに嵌る外筒部６０ａと、円筒状の外筒部６０ａよりも内径の小さな内筒部６０ｂと、固定リング６０における、回転軸芯Ｘに沿う方向のおよそ中間位置に、回転軸芯Ｘと垂直に交差する壁部６０ｃとを有する。壁部６０ｃには、回転軸芯Ｘを中心とする円形の開口部６０ｄが形成されている。

先端リング６１は、内部空間４０Ｒに嵌る外筒部６１ａと、外筒部６１ａのネジ部側に、回転軸芯Ｘと垂直に交差する壁部６１ｂとを有する。壁部６１ｂには、回転軸芯Ｘを中心とする開口部６１ｃが形成されている。

〔弁ユニット：スリーブ〕
図３から図５に示すようにスリーブ５３は、回転軸芯Ｘを中心とする筒状の部材である。スリーブ５３は、頭部側に、スリーブ５３の筒の外周から回転軸芯Ｘに沿う方向に交差する向きに突出する複数（２つ）の係合突起５３Ｔを有している。また、スリーブ５３は、ネジ部側を回転軸芯Ｘに直交する姿勢に屈曲させて端部壁５３Ｗを絞り加工等により形成している。

係合突起５３Ｔがドレン溝Ｄに嵌ることにより回転軸芯Ｘを中心にしたスリーブ５３の姿勢が定まり、後述するドレン孔５３ｃおよびドレン孔５３ｄがドレン溝Ｄに連通する状態が維持される。

スリーブ５３には、進角ポート４１ａを内部空間４０Ｒに連通させる複数の進角連通孔５３ａと、遅角ポート４１ｂに内部空間４０Ｒを連通させる複数の遅角連通孔５３ｂと、内部空間４０Ｒの作動油をスリーブ５３の外面側に排出する複数のドレン孔５３ｃとが角孔状（矩形）に形成されている。ドレン孔５３ｃは、スリーブ５３におけるネジ部側に形成されている。スリーブ５３は、頭部側にもドレン孔５３ｄが形成されている。

進角連通孔５３ａ及び遅角連通孔５３ｂは、回転軸芯Ｘを中心とする周方向の４箇所に分散配置されており、回転軸芯Ｘに沿う方向に並列して形成されている。

ドレン孔５３ｃ及びドレン孔５３ｄは、回転軸芯Ｘを中心とする周方向の４箇所に分散配置されており、進角連通孔５３ａ及び遅角連通孔５３ｂとは異なる位相となるように形成されている。

周方向においてそれぞれのドレン孔５３ｃとドレン孔５３ｄとは、同一の位相において一対に設けられている。つまり、一対のドレン孔５３ｃとドレン孔５３ｄとが、回転軸芯Ｘに沿う方向に並んで配置されている。

前述した係合突起５３Ｔは、４つドレン孔５３ｃのうち回転軸芯Ｘを挟んで対向する位置の２つのものを基準に回転軸芯Ｘに沿う方向での延長線上に配置されている。

スリーブ５３は、係合突起５３Ｔをドレン溝Ｄに沿わせた状態で、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに嵌め込まれる。こうすることで、バルブケースとしての連結ボルト４０のドレン溝Ｄが、連結ボルト４０とスリーブ５３との間に配置され、連結ボルト４０とスリーブ５３との間に、ドレン溝Ｄの溝の内周面とスリーブ５３の外周面とで囲われた空間連通路を形成することができる。ドレン溝Ｄは、連結ボルト４０のボルト頭部４２の端面に達する領域に亘って形成されているため、空間連通路は、連結ボルト４０の外部に連通して形成される。

また、進角連通孔５３ａと進角ポート４１ａとが連通する。また、遅角連通孔５３ｂと遅角ポート４１ｂとが連通しする。また、ドレン孔５３ｃおよびドレン孔５３ｄがドレン溝Ｄに連通する状態が維持される。

これにより、弁ユニットＶｂにおいて、スリーブ５３とスプール５５との間の空間（一対のランド部５５ｂよりも吸気カムシャフト５側の空間）と、スプール５５（スプール本体５５ａの外周）と壁部６１ｂの吸気カムシャフト５の側との間の空間（一対のランド部５５ｂよりも電磁ユニットＶａに対向する側の空間）とが、連結ボルト４０とスリーブ５３との間に形成された空間連通路としてのドレン溝Ｄと連通する。

〔弁ユニット：流体供給管〕
図３から図５に示すように流体供給管５４は、内部空間４０Ｒに嵌め込まれる基端部５４Ｓ、および、基端部５４Ｓより小径で、基端部５４Ｓから内部空間４０Ｒにおける頭部側に向けて延出する管路部５４Ｔが一体形成され、この管路部５４Ｔの先端部の外周には供給口５４ａが形成されている。

基端部５４Ｓは、回転軸芯Ｘを中心として内部空間４０Ｒに嵌る直径の円形であって、回転軸芯Ｘに直交する姿勢で設けられ、管路部５４Ｔとの境界近傍に循環孔５４ｂが形成されて構成されている。

管路部５４Ｔの先端部の外周に形成される３つの供給口５４ａは、回転軸芯Ｘに沿う方向に伸びる長孔状である。また、スプール５５に形成される４つの中間孔部５５ｃは円形状である。そして、供給口５４ａの数と、スプール５５に形成される中間孔部５５ｃの数とが異なり、供給口５４ａの周方向での開口幅が、周方向で隣接する供給口５４ａの中間部分（管路部５４Ｔの部分のうち、周方向で隣り合う供給口５４ａ、５４ａの間にある部分）の幅より大きく形成されている。これにより、管路部５４Ｔからの作動油を、中間孔部５５ｃに対して確実に供給することができる。

基端部５４Ｓには、第一逆止弁ＣＶ１の一部を成す循環孔５４ｂが形成されている。循環孔５４ｂは、回転軸芯Ｘを中心とし、管路部５４Ｔの外周に沿う環状領域に、一対の貫通口が回転軸芯Ｘを中心に対称となる円弧状に配置されている。本実施形態では、循環孔５４ｂは、円弧状に形成された二つのスリット状の貫通口である。

〔弁ユニット：スプール，スプールスプリング〕
図３から図５に示すようにスプール５５は、筒状で形成されている。スプール５５は、先端に操作端部５５ｓが形成されたスプール本体５５ａを有する。スプール本体５５ａの外周には、突出状態で形成された一対のランド部５５ｂが形成されている。また、スプール本体５５ａの外周には、一対のランド部５５ｂの中間位置とスプール５５の内部とを連通させる複数（４つ）の中間孔部５５ｃが形成されている。操作端部５５ｓと一対のランド部５５ｂの電磁ユニットＶａに対向する側との間には、回転軸芯Ｘと交差（本実施形態では直交）する方向でスプール本体５５ａを貫通するドレン貫通孔５５ｈが設けられている。

スプール５５のうち、操作端部５５ｓとは反対の側には、スプール５５が押し込み方向に操作された際に、端部壁５３Ｗに当接して作動限界を決める当接端部５５ｒがランド部５５ｂと一体となって形成されている。この当接端部５５ｒは、スプール本体５５ａを延長した領域の端部においてランド部５５ｂより小径に構成される。

スプールスプリング５６は、圧縮コイル型であり、内部側のランド部５５ｂとスリーブ５３の端部壁５３Ｗとの間に配置されている。この付勢力の作用により、スプール５５は頭部側のランド部５５ｂが壁部６１ｂに当接して図３に示す進角ポジションＰａに維持される。頭部側のランド部５５ｂは壁部６１ｂ側に延出する小径部５５ｄを有しており、この小径部５５ｄが壁部６１ｂに当接する。

さらに、弁ユニットＶｂでは、スリーブ５３の端部壁５３Ｗと、流体供給管５４の基端部５４Ｓとが回転軸芯Ｘに沿う方向で互いに当接するように位置関係が設定されている。端部壁５３Ｗと基端部５４Ｓとは、このように当接する端部壁５３Ｗと基端部５４Ｓとの平面精度を高くすることにより作動油の流れを阻止するシール部Ｈとして構成されている。

なお、端部壁５３Ｗは管路部５４Ｔの外周面に対して離間して設けられ、両者の間に隙間が形成されている。進角室Ｃａもしくは遅角室Ｃｂからスリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された作動油が、当該隙間と循環孔５４ｂとを経由して流体供給管５４に流通（還流）可能となっている。

この構成では、流体供給管５４の基端部５４Ｓの位置が固定リング６０によって固定されるようになっている。そのため、この基端部５４Ｓがリテーナとして機能する。

また、スリーブ５３の端部壁５３Ｗにはスプールスプリング５６の付勢力が作用するため、端部壁５３Ｗが基端部５４Ｓを圧接する。

従って、端部壁５３Ｗと基端部５４Ｓとが互いに密着できるように互いの姿勢を設定することで、スプールスプリング５６の付勢力を利用して端部壁５３Ｗを基端部５４Ｓに密着させ、この部位をシール部Ｈとして構成するのである。

〔第一逆止弁〕
図５〜図７に示すように、第一逆止弁ＣＶ１を構成する基端部５４Ｓ（弁座の一例）と第一弁プレート５２（弁体の一例）とは等しい外径の金属材で形成されている。基端部５４Ｓのネジ部側で基端部５４Ｓに接する位置に第一弁プレート５２を配置している。特に第一弁プレート５２にはバネ板材が用いられている。

基端部５４Ｓは、回転軸芯Ｘを中心とする環状領域に２つの循環孔５４ｂ（流通孔の一例）が回転軸芯Ｘを中心に対称となる円弧状に成されている。こうして、基端部５４Ｓに複数の循環孔５４ｂが環状に配置されることで構成される流通部Ｆ１が設けられる。また、基端部５４Ｓのうち第一弁プレート５２に対向する面で、循環孔５４ｂを取り囲む外側領域に回転軸芯Ｘを中心に環状の突起５４ｃ（外周突起、第１突起部の一例）が形成され、循環孔５４ｂよりも径方向内方側に回転軸芯Ｘを中心に環状の突起５４ｄ（内周突起、第１突起部の一例）が形成されている。

第一弁プレート５２は、循環孔５４ｂを閉塞可能な環状の閉塞部５２ａと、閉塞部５２ａを保持する弁体保持部として、閉塞部５２ａを囲む環状の保持部５２ｂと、閉塞部５２ａと保持部５２ｂとを接続するように設けられたばね部５２ｓとを有する。ばね部５２ｓは、保持部５２ｂに対し閉塞部５２ａの回転軸芯Ｘに沿う方向への相対移動を許容する。環状の閉塞部５２ａは、第一弁プレート５２の中央位置に回転軸芯Ｘを中心として配置され、保持部５２ｂは、第一弁プレート５２の外周側に回転軸芯Ｘを中心として配置されている。ばね部５２ｓは、閉塞部５２ａと保持部５２ｂとを繋ぐように渦巻き状に形成されている。閉塞部５２ａは、外径側が前述した循環孔５４ｂの環状領域より大径であって、内径側には循環孔５４ｂの環状領域より小径の開口部５２ｃが形成されている。この構成では、開口部５２ｃが回転軸芯Ｘを中心とする円形に形成される。これにより、第一弁プレート５２は、閉塞部５２ａが突起５４ｃ，５４ｄに当接して密着したときに循環孔５４ｂを閉塞することができる。

第一弁プレート５２は、図３から図４に示すように、保持部５２ｂを、固定リング６０の外筒部６０ａと基端部５４Ｓとで挟持されて内部空間４０Ｒで固定される。

このような構成から、第一逆止弁ＣＶ１を組み立てる際には、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに、固定リング６０、第一弁プレート５２、流体供給管５４の順に嵌め込むだけで、各々が最適な位置関係となり、位置決め等の操作が不要となる。

第一逆止弁ＣＶ１は、第一逆止弁ＣＶ１に流体が流れる方向からみて下流側となるネジ部側の圧力よりも、上流側となるスリーブ５３とスプール５５との間の空間の圧力が高くなった場合に開弁される。具体的には、図３に示すように、作動油の圧力でばね部５２ｓ（図７参照）が弾性変形することにより、閉塞部５２ａが循環孔５４ｂから離間する。これにより、スリーブ５３とスプール５５との間の空間の作動油が循環孔５４ｂを経由して流体供給管５４に流通する。閉塞部５２ａは固定リング６０の内筒部６０ｂの内側を、回転軸芯Ｘに沿い、固定リング６０の壁部６０ｃまでの範囲で前後に揺動する。

第一逆止弁ＣＶ１は、ネジ部側の圧力がスリーブ５３とスプール５５との間の空間の圧力よりも上回った場合、あるいは、スプール５５が中立ポジションＰｎに設定された場合には、図４に示すように、ばね部５２ｓの弾性復帰力及び流体供給管５４に流入する作動油の圧力により閉塞部５２ａが突起５４ｃ，５４ｄに当接（密着）して循環孔５４ｂを閉塞する。その結果、ネジ部側からスリーブ５３とスプール５５との間の空間への作動油の流入が防止される。

基端部５４Ｓには回転軸芯Ｘを中心に対称となる形状の２つの循環孔５４ｂが形成されているため、閉塞部５２ａに偏りのない圧力を作用させて閉塞部５２ａを確実に突起５４ｃ，５４ｄから離間させ、循環孔５４ｂを開放させることができる。こうして一対の循環孔５４ｂを通過して基端部５４Ｓのネジ部側空間に流出した作動油は、閉塞部５２ａの内周側の開口部５２ｃを介して流体供給管５４に送り込む（循環させる）ことが可能となる。

このように構成することで、バネ板材を用いつつ、第一逆止弁ＣＶ１を小型化し、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに収容することができる。また、例えば、連結ボルト４０の外部に逆止弁を備える構成と比較して、流路構成を簡素化することができる。また、この第一逆止弁ＣＶ１は進角室Ｃａや遅角室Ｃｂに連通する流路の近傍に配置されるため、応答性良く閉塞作動させることも可能となる。

〔第二逆止弁〕
図５、図８、図９に示すように、第二逆止弁ＣＶ２を構成する開口プレート５７（弁座の一例）と第二弁プレート５８とは等しい外径に形成され、作動油の供給方向での上流側に開口プレート５７を配置し、これより下流側で開口プレート５７に接する位置に第二弁プレート５８を配置している。第二弁プレート５８にはバネ板材が用いられている。

開口プレート５７は回転軸芯Ｘを中心とする環状領域に４つの流通孔５７ａが回転軸芯Ｘを中心に対称となる円弧状に形成されている。こうして、開口プレート５７に複数の流通孔５７ａが環状に配置されることで構成される流通部Ｆ２が設けられる。また、開口プレート５７のうち第二弁プレート５８に対向する面で、流通孔５７ａを取り囲む外側領域に回転軸芯Ｘを中心に環状の突起５７ｂ（外周突起、第１突起部の一例）が形成され、流通孔５７ａよりも径方向内方側に回転軸芯Ｘを中心に環状の突起５７ｃ（内周突起、第１突起部の一例）が形成されている。

第二弁プレート５８は、流通孔５７ａを閉塞可能な環状の閉塞部５８ａと、閉塞部５８ａを保持する弁体保持部として、閉塞部５２ａを囲む環状の保持部５８ｂと、閉塞部５８ａと保持部５８ｂとを接続するように設けられたばね部５８ｓとを有する。ばね部５８ｓは、保持部５８ｂに対し閉塞部５８ａの回転軸芯Ｘに沿う方向への相対移動を許容する。環状の閉塞部５８ａは、第二弁プレート５８の中央位置に回転軸芯Ｘを中心として配置され、保持部５８ｂは、第二弁プレート５８の外周側に回転軸芯Ｘを中心として配置されている。ばね部５８ｓは、閉塞部５８ａと保持部５８ｂとを繋ぐように渦巻き状に形成されている。閉塞部５８ａは、外径側が前述した流通孔５７ａの環状領域より大径であって、内径側には流通孔５７ａの環状領域より小径の開口部５８ｃが形成されている。この構成では、開口部５８ｃが回転軸芯Ｘを中心とする円形に形成される。これにより、閉塞部５８ａは、突起５７ｂ、５７ｃに当接して密着したときに流通孔５７ａを閉塞することができる。

第二弁プレート５８は、保持部５８ｂを、固定リング６０の外筒部６０ａと開口プレート５７とで挟持されている。

このような構成から、第二逆止弁ＣＶ２を組み立てる際には、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに、開口プレート５７、第二弁プレート５８、固定リング６０の順に嵌め込むだけで、各々が最適な位置関係となり、位置決め等操作が不要となる。

また、第二逆止弁ＣＶ２では、油圧ポンプＰから供給流路８を介してシャフト内空間５Ｒに作動油が供給された場合には、図３に示すように、ばね部５８ｓが弾性変形することにより、閉塞部５８ａが流通孔５７ａから離間して作動油が流体供給管５４に流入するのを許容する。
閉塞部５８ａは固定リング６０の内筒部６０ｂの内側を、回転軸芯Ｘに沿い、固定リング６０の壁部６０ｃまでの範囲で前後に揺動する。

第二逆止弁ＣＶ２では、第二逆止弁ＣＶ２よりも下流側となる頭部側の圧力が上昇した場合や、油圧ポンプＰの吐出圧が低下した場合、あるいは、スプール５５が中立ポジションＰｎに設定された場合には、図４に示すように、ばね部５８ｓの弾性力により閉塞部５８ａが開口プレート５７の突起５７ｂ、５７ｃに密着して流通孔５７ａを閉塞する。その結果、下流側から上流側への作動油の逆流が防止される。また、閉塞部５８ａは開口プレート５７の突起５７ｂ，５７ｃだけに当接して流通孔５７ａを閉塞するので、閉塞部５８ａが開口プレート５７に密着して離れ難くなる不都合を抑制する。

〔フィルタ〕
フィルタ５９は、開口プレート５７と第二弁プレート５８と等しい外径の環状の枠体５９ａの中央部が作動油の流通を許容する網状部材で成る濾過部５９ｂを備えて構成されている。

フィルタ５９は、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの規制壁４４と環状の支持部材５９ｃとの間に挟み込まれて保持される。支持部材５９ｃは、開口プレート５７により規制壁４４に押し付けられて保持される。

このように第二逆止弁ＣＶ２が構成されるため小型化が可能となる。しかも、図３に示すように、第二逆止弁ＣＶ２が開弁する状態にある場合には、開口プレート５７に形成された４つの流通孔５７ａを流れた作動油が、閉塞部５８ａの内周側の開口部５８ｃおよび開口部６０ｄを流通して流体供給管５４の管路部５４Ｔに流入する。本実施形態においては、流通孔５７ａを通過した作動油が回転軸芯Ｘと同軸芯にある円形の開口部５８ｃと円形の開口部６０ｄを経由して管路部５４Ｔに流入するので、圧損を抑制した状態での作動油の供給を実現する。

また、開口プレート５７には回転軸芯Ｘを中心に対称となる形状の４つの流通孔５７ａが形成されるため、閉塞部５８ａに偏りのない圧力を作用させて閉塞部５８ａを確実に突起５７ｂ，５７ｃから離間させ、流通孔５７ａを開放させると共に、４つの流通孔５７ａを通過した作動油を閉塞部５８ａの開口部５８ｃに送り込むことができる。

特に、第二逆止弁ＣＶ２が連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに収容されているため、例えば、連結ボルト４０の外部に備える構成と比較して、流路構成が簡素化し、第二逆止弁ＣＶ２を進角室Ｃａや遅角室Ｃｂに連通する流路の近傍に配置されるため、応答性良く閉塞作動させることも可能となる。

〔弁ユニット、第一逆止弁、第二逆止弁およびフィルタの組立〕
図５に示すように、まず、フィルタ５９を内部空間４０Ｒの頭部側から挿入し、規制壁４４に当接させる。その後、支持部材５９ｃ、開口プレート５７、第二弁プレート５８、固定リング６０、第一弁プレート５２、流体供給管５４を、この順に内部空間４０Ｒに挿入し、それぞれ当接させる。

さらに、スリーブ５３の係合突起５３Ｔをドレン溝Ｄに嵌めて、スリーブ５３を内部空間４０Ｒに挿入し、スリーブ５３の端部壁５３Ｗを流体供給管５４の基端部５４Ｓに当接させる。

さらにスプールスプリング５６、およびスプール５５を、この順に、流体供給管５４の管路部５４Ｔの外側から嵌めて、内部空間４０Ｒに挿入する。

最後に、先端リング６１を、ネジ部側に向けて、内部空間４０Ｒに圧入する。この圧入の際、スプール５５のスプール本体５５ａを、先端リング６１の開口部６１ｃに挿入し、頭部側位置のランド部５５ｂの小径部５５ｄを先端リング６１の壁部６１ｂに押し当てて、スプール本体５５ａの頭部側の先端部分が、先端リング６１よりも頭部側に突出した状態とする。そして、ネジ部側位置のランド部５５ｂを頭部側に向けて付勢するスプールスプリング５６の付勢力に抗しつつ、先端リング６１を内部空間４０Ｒの奥まで圧入する。

先端リング６１の圧入が完了すると、先端リング６１と、規制壁４４との間で、頭部側からネジ部側に向けて、スプール５５、スプールスプリング５６、スリーブ５３、流体供給管５４、第一逆止弁ＣＶ１、固定リング６０、第二逆止弁ＣＶ２、フィルタ５９が内部空間４０Ｒにおいて位置決めされる。

〔作動油の制御形態〕
この弁開閉時期制御装置Ａでは電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力が供給されない状態では、プランジャ５１からスプール５５に押圧力が作用することはなく、図３に示すようにスプールスプリング５６の付勢力によりスプール５５は、その外側位置のランド部５５ｂの小径部５５ｄが壁部６１ｂに当接する位置に維持される。

このスプール５５の位置が進角ポジションＰａであり、一対のランド部５５ｂと進角連通孔５３ａおよび遅角連通孔５３ｂとの位置関係から、スプール５５の中間孔部５５ｃと進角連通孔５３ａとが連通し、遅角連通孔５３ｂがスリーブ５３の内側の空間（内部空間４０Ｒ）に連通する。

これにより、油圧ポンプＰから供給される作動油が、流体供給管５４の供給口５４ａからスプール５５の中間孔部５５ｃと進角連通孔５３ａと進角ポート４１ａとを介して、進角室Ｃａに供給される。

このとき、第二逆止弁ＣＶ２は、開口プレート５７の側から第二弁プレート５８に向けて流体圧を受けており、この流体圧により、第二弁プレート５８の閉塞部５８ａが開口プレート５７から離間して開弁状態になっている。第二逆止弁ＣＶ２は、閉弁状態（図８、図９参照）において、閉塞部５８ａが開口プレート５７の環状の突起５７ｂ、５７ｃにのみ当接しているため、両者の当接面積は小さい。そのため、閉塞部５８ａと開口プレート５７とが当接する閉弁状態から開弁状態に移行する際に、両者の間に表面張力が作用し難い。したがって、閉塞部５８ａを、開口プレート５７の突起５７ｂ、５７ｃから容易に離間させて開弁させることができる。このように、閉塞部５８ａに対して流体圧が作用し易く、第二逆止弁ＣＶ２は迅速な開弁動作が可能になるため、作動油を弁開閉時期制御装置Ａに迅速に供給することができる。

このとき、遅角室Ｃｂの作動油は、遅角ポート４１ｂから遅角連通孔５３ｂを介してスリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出される。

スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された作動油の一部は、第一逆止弁ＣＶ１を介して、流体供給管５４へ循環される。循環された作動油は、油圧ポンプＰから供給される作動油と共に、進角室Ｃａに供給される。この作動油の循環により、進角室Ｃａに作動油が迅速に供給される。

このとき、第一逆止弁ＣＶ１は、流体供給管５４の側から第一弁プレート５２に向けて流体圧を受けており、この流体圧により、第一弁プレート５２の閉塞部５２ａが流体供給管５４の基端部５４Ｓから離間して開弁状態になっている。第一逆止弁ＣＶ１は、閉弁状態（図６、図７参照）において、閉塞部５２ａが基端部５４Ｓの環状の突起５４ｃ、５４ｄにのみ当接しているため、両者の当接面積は小さい。そのため、閉塞部５２ａと基端部５４Ｓとが当接する閉弁状態から開弁状態に移行する際に、両者の間に表面張力が作用し難い。したがって、閉塞部５２ａを、基端部５４Ｓの突起５４ｃ、５４ｄから容易に離間させて開弁させることができる。このように、閉塞部５２ａに対して流体圧が作用し易く、第一逆止弁ＣＶ１は迅速な開弁動作が可能になるため、作動油を流体供給管５４に迅速に還流させることができる。

スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された作動油の残りは、ドレン孔５３ｃに流れ、ドレン溝Ｄを介して連結ボルト４０の頭部側の端部から外部に排出される。

この作動油の給排および循環の結果、相対回転位相が進角方向Ｓａに速やかに変位する。特に、ロック機構Ｌがロック状態にある場合には、スプール５５を進角ポジションＰａに設定することにより、進角室Ｃａに供給される作動油の一部が進角流路３３からロック機構Ｌに供給され、ロック部材２５をロック凹部２３ａから離脱させてロック解除も実現する。

電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に所定の電力を供給することにより、プランジャ５１を突出作動させ、スプールスプリング５６の付勢力に抗してスプール５５を図４に示す中立ポジションＰｎに設定することが可能である。

スプール５５が中立ポジションＰｎに設定された場合には、一対のランド部５５ｂがスリーブ５３の進角連通孔５３ａと遅角連通孔５３ｂとを閉じる位置関係となり、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油が給排されず相対回転位相が維持される。

電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に中立ポジションＰｎに設定する電力を超える電力を供給することにより、プランジャ５１をさらに突出作動させ、スプール５５を不図示の遅角ポジションに設定することが可能である。

遅角ポジションでは、油圧ポンプＰから供給される作動油が、流体供給管５４の供給口５４ａからスプール５５の中間孔部５５ｃと遅角連通孔５３ｂと遅角ポート４１ｂとを介して遅角室Ｃｂに供給される。

これと同時に、進角室Ｃａの作動油が進角ポート４１ａから進角連通孔５３ａを介してスプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂの吸気カムシャフト５側との間の空間に排出される。

スプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂの吸気カムシャフト５側との間の空間に排出された作動油の一部は、当該空間から、ドレン孔５３ｄ、ドレン溝Ｄ、およびドレン孔５３ｃを介してスリーブ５３とスプール５５との間の空間に流入する。スリーブ５３とスプール５５との間の空間に流入した作動油は、第一逆止弁ＣＶ１を介して、流体供給管５４へ循環される。循環された作動油は、油圧ポンプＰから供給される作動油と共に、遅角室Ｃｂに供給される。この作動油の循環により、遅角室Ｃｂに作動油が迅速に供給される。

スプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂの吸気カムシャフト５側との間の空間に排出された作動油の残りは、ドレン孔５３ｄおよびドレン溝Ｄを介して外部に排出される。こうした作動油の給排および循環の結果、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに速やかに変位する。

〔第二逆止弁の変形例１〕
以下に、第二逆止弁ＣＶ２の変形例を示す。ただし、以下に示す構成は、第二逆止弁ＣＶ２に限られず、第一逆止弁ＣＶ１の構成として用いてもよい。図１０に示すように、第二逆止弁ＣＶ２は、第二弁プレート５８の保持部５８ｂを閉塞部５８ａと開口プレート５７の突起５７ｂ、５７ｃとの当接位置よりも回転軸芯Ｘに沿う方向で当該第１突起５７ｂ、５７ｃの基部側に固定されている。

本変形例１によれば、閉弁状態において、閉塞部５８ａと保持部５８ｂとを接続するばね部５８ｓは保持部５８ｂから閉塞部５８ａに向けて撓んだ状態となり、ばね部５８ｓから閉塞部５８ａには回転軸芯Ｘに沿う方向において開口プレート５７を押し付ける弾性力が付与される。このような構成であれば、開弁状態から閉弁状態に移行する際には、ばね部５８ｓによる弾性力の作用により閉塞部５８ａを迅速に突起５７ｂ、５７ｃに当接させることができるので、閉弁までの時間を短くすることができる。

〔第二逆止弁の変形例２〕
図１１、図１２に示すように、第二逆止弁ＣＶ２は、第二弁プレート５８において閉塞部５８ａが円板状に形成され、開口プレート５７には流通孔５７ａの外周側のみに環状の突起５７ｂ（外周突起の一例）が設けられている。

〔第二実施形態〕
以下、本発明に係る弁開閉時期制御装置Ａの第二実施形態について説明する。第二実施形態は、第一実施形態とは第二逆止弁ＣＶ２の構成が異なり、他の構成は第一実施形態と同じである。そこで、以下では、第二逆止弁ＣＶ２の構成についてのみ説明する。ただし、以下に示す構成は、第二逆止弁ＣＶ２に限られず、第一逆止弁ＣＶ１の構成として用いてもよい。

図１３、図１４に示すように、第二逆止弁ＣＶ２は、開口プレート５７と、第二弁プレート５８とを備える。第二弁プレート５８は、円板状であって閉塞部５８ａのみで構成されており、外周に複数（本実施形態では３つ）の切欠き６３が形成されている。開口プレート５７には中央に円形の流通孔５７ａが貫通形成され、流通孔５７ａを囲む第二弁プレート５８と、突起５７ｂとを囲む位置に環状の突起５７ｅ（第２突起部の一例）が設けられている。開口プレート５７に対し第二弁プレート５８の全体が近接離間することで弁の開閉を行う。第二弁プレート５８の開弁時には、作動油は流通孔５７ａと切欠き６３とを経由して流体供給管５４に流入する。

第二逆止弁ＣＶ２においては、突起５７ｂ（第１突起部）に閉塞部５８ａが当接した状態で、閉塞部５８ａにおいて突起５７ｂ（第１突起部）と当接している面７１とは反対側の面７２よりも、回転軸芯Ｘに沿う方向で突起５７ｅ（第２突起部）が突出している。

このような構成にすることにより、弁ユニットＶｂに第二逆止弁ＣＶ２を組む付ける際に、開口プレート５７に設けられた突起５７ｅを第二弁プレート５８の位置決め部として用いることができる。また、第二弁プレート５８の回転軸芯Ｘに沿う方向への移動を突起５７ｅによって案内することができる。その結果、突起５７ｅによって第二弁プレート５８の回転軸芯Ｘに沿う方向に垂直な方向の位置ずれを防止することができるので、第二弁プレート５８の動作が安定し、第二逆止弁ＣＶ２における第二弁プレート５８の作動性が向上する。

〔第二実施形態の第二逆止弁の変形例１〕
図１５に示すように、第二逆止弁ＣＶ２は、回転軸芯Ｘに沿う方向において、突起５７ｅ（第２突起部）の突起５７ｂ（第１突起部）に対向する側の面７３が、基部７４から先端部７５に向かうにつれて突起５７ｂ（第１突起部）から離間するテーパ形状を有している。第二弁プレート５８の形状は第二実施形態と同じである。

本構成のように、突起５７ｅがテーパ形状を有することで、開口プレート５７において突起５７ｅの内側に第二弁プレート５８を容易に位置決めすることができ、開口プレート５７に対する第二弁プレート５８の組付けが容易になる。また、開弁の際に、第二弁プレート５８が突起５７ｅに接触しづらくなるので、第二逆止弁ＣＶ２における第二弁プレート５８の作動性がより向上する。

〔第二実施形態の第二逆止弁の変形例２〕
図１６に示すように、第二逆止弁ＣＶ２は、突起５７ｅ（第２突起部）の先端部７５に対向する位置に第二弁プレート５８の回転軸芯Ｘに沿う方向の移動を案内するガイド部６２を備える。ガイド部６２は、固定リング６０のネジ部側に設けられる。本変形例においては、第二逆止弁ＣＶ２は、回転軸芯Ｘに沿う方向において、突起５７ｅ（第２突起部）とガイド部６２との間隙Ｗ１が、ゼロ以上且つ閉塞部５８ａの厚みＷ２よりも小さい。第二弁プレート５８の形状は第二実施形態と同じである。

本構成のように、突起５７ｅの先端部７５に対向する位置に第二弁プレート５８の回転軸芯Ｘに沿う方向の移動を案内するガイド部６２を備えることで、第二弁プレート５８は回転軸芯Ｘに沿う方向への移動がスムーズになる。また、突起５７ｅとガイド部６２との間隙Ｗ１がゼロ以上且つ閉塞部５８ａの厚みＷ２よりも小さいことで、第二弁プレート５８は回転軸芯Ｘに直交する方向への移動が規制され、第二弁プレート５８が突起５７ｅとガイド部６２との間隙に嵌り込むことがなくなる。これにより、第二逆止弁ＣＶ２において第二弁プレート５８は回転軸芯Ｘに沿う方向への移動がより安定的になり、弁開閉時期制御装置Ａの応答性が向上する。

〔別実施形態〕
（１）第二逆止弁ＣＶ２は、開口プレート５７（弁座）のうち少なくとも第二弁プレート５８に当接する突起５７ｂ，５７ｃ（第１突起部）が、第二弁プレート５８（弁体）よりも低硬度の材料で形成されていてもよい。図１７に示す第二逆止弁ＣＶ２では、開口プレート５７において突起５７ｂのみが第二弁プレート５８（弁体）よりも低硬度の材料で形成されている。図示しないが、突起５７ｂ（第１突起部）を含む開口プレート５７全体が第二弁プレート５８（弁体）よりも低硬度の材料で形成されていてもよい。第一逆止弁ＣＶ１において、流体供給管５４の基端部５４Ｓ（弁座）のうち少なくとも第一弁プレート５２に当接する突起５４ｃ、５４ｄ（第１突起部）が、第一弁プレート５２（弁体）よりも低硬度の材料で形成されていてもよい。

このように、第二逆止弁ＣＶ２（または第一逆止弁ＣＶ１）において、開口プレート５７（弁座）のうち少なくとも突起５７ｂ（第１突起部）が、第二弁プレート５８（弁体）よりも低硬度の材料で形成されていると、突起５７ｂに第二弁プレート５８の閉塞部５８ａが当接した際のシール性が向上する。また、第二逆止弁ＣＶ２（または第一逆止弁ＣＶ１）において、当接離間する閉塞部５８ａ及び突起５７ｂのうち、硬度が低い突起５７ｂにおいて摩耗が発生し、硬度が高い閉塞部５８ａの摩耗が抑制されるが、突起５７ｂが摩耗しても第二弁プレート５８が摩耗していないため、第二弁プレート５８と突起５７ｂとの間のシール性が継続的に確保され、第二逆止弁ＣＶ２（または第一逆止弁ＣＶ１）の耐久性が向上する。

（２）図５に示すように、上記の実施形態では、弁ユニットＶｂは、第一逆止弁ＣＶ１と、第二逆止弁ＣＶ２とを備える構成を説明した。しかしながら、弁ユニットＶｂは、第一逆止弁ＣＶ１及び第二逆止弁ＣＶ２のいずれか一方を備えない構成とすることもできる。

（３）上記実施形態では、弁ユニットＶｂは、第一逆止弁ＣＶ１と、第二逆止弁ＣＶ２とを備え、いずれの弁座（基端部５４Ｓ，開口プレート５７）にも第１突起部（突起５４ｃ，５４ｄ、５７ｂ，５７ｃ）有する構成を示したが、第一逆止弁ＣＶ１及び第二逆止弁ＣＶ２のうち、一方の弁座のみが弁体に当接する第１突起部を有する構成でもよい。

（４）上記の実施形態では、第一逆止弁ＣＶ１の弁座としての基端部５４Ｓに、第一逆止弁ＣＶ１の一部を成す循環孔５４ｂが形成され、循環孔５４ｂは、回転軸芯Ｘを中心に対称となる円弧状に２つ配置されて流通部Ｆ１を構成する例を示した。また、第二逆止弁ＣＶ２の弁座としての開口プレート５７に、第二逆止弁ＣＶ２の一部を成す流通孔５７ａが形成され、流通孔５７ａは、回転軸芯Ｘを中心に対称となる円弧状に４つ配置されて流通部Ｆ２を構成する例を示した。

しかしながら、循環孔５４ｂ及び流通孔５７ａは、２つや４つに形成される場合に限られず、１つ、３つ、５つ以上であってもよい。また、循環孔５４ｂ及び流通孔５７ａは、円弧状に形成されたスリット状の貫通口に限られず、複数の丸穴の貫通口を、環状に配列して構成してもよい。

（５）上記実施形態では、連結ボルト４０の内周で中間位置から先端に達する領域にはドレン溝Ｄが回転軸芯Ｘに沿う姿勢で形成されており、先端リング６１は、内部空間４０Ｒに嵌る外筒部６１ａを有する場合を例示した。この場合、ドレン溝Ｄから外部へ排出される作動油は、何ら規制されない。

しかし、先端リング６１に、ドレン溝Ｄにおける回転軸芯Ｘに沿う方向の開孔面積（溝の断面積）を規制する流量規制部材を設け、ドレン溝Ｄから外部に排出される作動油の流通抵抗を調整してもよい。ドレン溝Ｄから外部に排出される作動油の流通抵抗を大きくすることにより、ドレン溝Ｄ経由で外部に排出される作動油のうち第一逆止弁ＣＶ１から流体供給管５４へ循環される作動油の量を増大させることができる場合がある。

（６）上記実施形態では、バルブケースとしての連結ボルト４０は、全体的に筒状となるボルト本体４１の外端部にボルト頭部４２が形成されており、ボルト本体４１におけるボルト頭部４２とは他端の部分の外周に雄ネジ部４１Ｓが形成されている場合を説明した。

そして、バルブケースとしての連結ボルト４０のボルト本体４１を環状部材９と外部ロータ２０と内部ロータ３０とに挿通する状態で、その雄ネジ部４１Ｓを吸気カムシャフト５の雌ネジ部５Ｓに螺合させ、ボルト頭部４２の回転操作により内部ロータ３０（従動側回転体）が吸気カムシャフト５に締結される場合を説明した。

しかしながら、バルブケースは、必ずしも雄ネジ部４１Ｓが形成された連結ボルト４０とすることを要せず、また、内部ロータ３０と吸気カムシャフト５との締結は、バルブケースである連結ボルト４０の雄ネジ部４１Ｓと吸気カムシャフト５の雌ネジ部５Ｓの螺合による態様に限られない。

たとえば、バルブケースは、全体的に筒状となるボルト本体４１の外端部に、径方向外側に向けて延在する縁部を有するボルト頭部４２を形成し、バルブケースのボルト本体４１を環状部材９と外部ロータ２０と内部ロータ３０とに挿通することもできる。

この場合、内部ロータ３０と吸気カムシャフト５との連結（締結）は、たとえば、ボルト頭部４２の縁部と、環状部材９と、内部ロータ３０とに、回転軸芯Ｘに沿う方向の貫通孔を設け、さらに、吸気カムシャフト５の当該貫通孔に対応する位置に、回転軸芯Ｘに沿う方向の雌ネジ部を設け、締結ボルト（カムボルト）をボルト頭部４２の縁部、環状部材９、および内部ロータ３０の貫通孔の順に挿通して吸気カムシャフト５の雌ネジ部に螺合させ、環状部材９に対してバルブケースのボルト頭部４２を圧着させて、バルブケースと環状部材９と内部ロータ本体３１と吸気カムシャフト５とを一体化して行うこともできる。つまり、締結ボルトによって、内部ロータ３０（従動側回転体）を吸気カムシャフト５に連結することもできる。締結ボルトは、複数本（たとえば３本）用いて連結することができる。

なお、上記実施形態（別実施形態を含む、以下同じ）で開示される構成は、矛盾が生じない限り、他の実施形態で開示される構成と組み合わせて適用することが可能であり、また、本明細書において開示された実施形態は例示であって、本発明の実施形態はこれに限定されず、本発明の目的を逸脱しない範囲内で適宜改変することが可能である。例えば、上記の実施形態では、第一逆止弁ＣＶ１及び第二逆止弁ＣＶ２の２つを備える構成を示したが、これに限らず、第一逆止弁ＣＶ１のみを備えた構成、または第二逆止弁ＣＶ２のみを備えた構成であってもよい。

本発明は、駆動側回転体と従動側回転体とを有し、従動側回転体の内部空間に収容された弁ユニットに流体を供給する弁開閉時期制御装置に適用することができる。

１ ：クランクシャフト
２０ ：外部ロータ
２１ ：外部ロータ本体
２４ ：締結ボルト
３０ ：内部ロータ
３１ ：内部ロータ本体
３２ ：ベーン部
４０ ：連結ボルト
４０Ｒ ：内部空間
４０Ｒｂ ：大径部
４１ ：ボルト本体
４１Ｓ ：雄ネジ部
４２ ：ボルト頭部
５２ ：第一弁プレート（弁体）
５２ａ ：閉塞部
５２ｂ ：保持部
５２ｃ ：開口部
５２ｓ ：ばね部
５３ ：スリーブ
５４ ：流体供給管
５４Ｓ ：基端部（弁座）
５４Ｔ ：管路部
５４ａ ：供給口
５４ｂ ：循環孔（流通孔）
５４ｃ ：突起（外周突起、第１突起部）
５４ｄ ：突起（内周突起、第１突起部）
５５ ：スプール
５５ａ ：スプール本体
５６ ：スプールスプリング
５７ ：開口プレート（弁座）
５７ａ ：流通孔
５７ｂ ：突起（外周突起、第１突起部）
５７ｃ ：突起（内周突起、第１突起部）
５７ｅ ：突起（第２突起部）
５８ ：第二弁プレート（弁体）
５８ａ ：閉塞部
５８ｂ ：保持部
５８ｃ ：開口部
５８ｓ ：ばね部
６０ ：固定リング
６１ ：先端リング
６２ ：ガイド部
７１ ：閉塞部の一方の面
７２ ：閉塞部の他方の面
７３ ：第２突起部の面
７４ ：基部
７５ ：先端部
Ａ ：弁開閉時期制御装置
ＣＶ１ ：第一逆止弁
ＣＶ２ ：第二逆止弁
Ｃａ ：進角室
Ｃｂ ：遅角室
Ｅ ：エンジン
Ｆ１，Ｆ２：流通部
Ｖ ：電磁制御弁
Ｖｂ ：弁ユニット
Ｗ１ ：厚み
Ｗ２ ：間隙
Ｘ ：回転軸芯

Claims (9)

1. 内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、
   前記駆動側回転体の回転軸芯と同軸芯に配置され弁開閉用のカムシャフトと一体回転する従動側回転体と、
   前記駆動側回転体と前記従動側回転体との間に形成された進角室および遅角室と、
   外部から前記カムシャフトに亘り、前記回転軸芯に沿う方向に内部空間が形成されたバルブケースと、
   前記回転軸芯と同軸芯になるように前記内部空間に収容され、前記進角室および前記遅角室への流体の給排を制御する弁ユニットと、を備え、
   前記弁ユニットは、前記流体が供給される上流側に逆止弁を有し、
   前記逆止弁は、内部に前記流体が流通する流通孔が形成された弁座と、前記流通孔を閉塞可能な閉塞部を有する弁体と、を含んでおり、
   前記弁座は、前記弁体に対向する側であって前記流通孔を囲む位置に第１突起部を有し、
   前記逆止弁は、前記閉塞部が前記第１突起部に当接することで閉弁され、前記閉塞部が前記第１突起部から離間することで開弁される弁開閉時期制御装置。
2. 前記弁座において、前記第１突起部が前記流通孔の外側に形成された環状の外周突起を含む請求項１に記載の弁開閉時期制御装置。
3. 前記弁座において、複数の前記流通孔が環状に配置されることで構成される流通部が設けられ、
   前記第１突起部が前記流通部の内側に形成された環状の内周突起をさらに含む請求項２に記載の弁開閉時期制御装置。
4. 前記弁体は、前記閉塞部を保持する弁体保持部を有し、
   前記弁体保持部は、前記閉塞部を囲む保持部と、前記閉塞部と前記保持部とを接続するように設けられ前記保持部に対し前記閉塞部の前記回転軸芯に沿う方向における相対移動を許容するばね部とを有し、
   前記保持部が、前記閉塞部と前記第１突起部との当接位置よりも前記回転軸芯に沿う方向で当該第１突起部の基部側に固定される請求項１〜３のいずれか一項に記載の弁開閉時期制御装置。
5. 前記弁座は、前記第１突起部及び前記弁体を囲む位置に形成された第２突起部を有する請求項１〜３のいずれか一項に記載の弁開閉時期制御装置。
6. 前記第１突起部に前記閉塞部が当接した状態で、前記閉塞部において前記第１突起部と当接している面とは反対側の面よりも、前記回転軸芯に沿う方向で前記第２突起部が突出している請求項５に記載の弁開閉時期制御装置。
7. 前記回転軸芯に沿う方向において、前記第２突起部の前記第１突起部に対向する側の面が、基部から先端部に向かうにつれて前記第１突起部から離間するテーパ形状を有している請求項５又は６に記載の弁開閉時期制御装置。
8. 前記第２突起部の先端部に対向する位置に前記弁体の前記回転軸芯に沿う方向の移動を案内するガイド部をさらに備え、
   前記回転軸芯に沿う方向において、前記第２突起部と前記ガイド部との間隙が、ゼロ以上且つ前記閉塞部の厚みよりも小さい請求項５〜７のいずれか一項に記載の弁開閉時期制御装置。
9. 前記弁座のうち少なくとも前記第１突起部は、前記弁体よりも低硬度の材料で形成されている請求項１〜８のいずれか一項に記載の弁開閉時期制御装置。

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