JP2025179357A - ラケット - Google Patents

Abstract

【課題】反発性能に優れたラケットの提供。
【解決手段】ラケットは、フレーム４を有している。このフレーム４は、ヘッド１４を含んでいる。ヘッド１４は、第一高弾性層３７ａ及び第二高弾性層３７ｂを有している。それぞれの高弾性層３７は、ヘッド１４において、厚さ方向外側に位置している。この高弾性層３７は、ストレートタイプの強化繊維を含んでいる。このフレーム４における、側圧剛性値Ｇ１に対する打球面剛性値Ｇ２の比（Ｇ２／Ｇ１）は、３．２０以上である。このフレーム４における、幅Ｗｆに対する厚さＴｆの比（Ｔｆ／Ｗｆ）は、２．０以上が好ましい。
【選択図】図５

Description

本明細書は、テニス、ソフトテニス、スカッシュ、パデル、バドミントン等に適したラケットを開示する。

テニスでは、ラケットにてボールが打撃される。この打撃により、ラケットの運動エネルギーがボールに伝達され、ボールが飛行する。反発性能に優れたテニスラケットで打撃されたボールは、速い速度で飛行しうる。速い飛行速度は、テニスの競技において有利である。特開平５－１５６１７号公報には、反発性能に優れたテニスラケットが開示されている。

特開平５－１５６１７号公報

テニスプレーヤーは、さらなる反発性能の向上を望んでいる。本出願人の意図するところは、反発性能に優れたラケットの提供にある。

本明細書が開示するラケットは、ヘッドを含むフレームを有する。このフレームにおける、側圧剛性値Ｇ１に対する打球面剛性値Ｇ２の比（Ｇ２／Ｇ１）は、３．２０以上である。

このラケットは、反発性能に優れる。このラケットで打撃されたボールは、高速で飛行しうる。

図１は、一実施形態に係るテニスラケットが示された正面図である。 図２は、図１のテニスラケットが示された右側面図である。 図３は、図１のテニスラケットの一部が拡大されて示された分解図である。 図４は、図１のラケットの製造工程の一部が示された斜視図である。 図５は、図１のＶ－Ｖ線に沿った拡大断面図である。 図６は、図５のVI－VI線に沿った拡大断面図である。 図７は、図６のヘッドの第一繊維強化層のためのプリプレグの一部が示された拡大図である。 図８は、図６のヘッドの第二繊維強化層のためのプリプレグの一部が示された拡大図である。 図９は、図６のヘッドの高弾性層の一部が示された斜視図である。 図１０は、図９の高弾性層のためのプリプレグの一部が示された拡大図である。 図１１は、図１のテニスラケットのフレームの、側圧剛性値及び打球面剛性値の関係が示されたグラフである。 図１２は、図１のテニスラケットのフレームの、側圧剛性値の測定方法が示された正面図である。 図１３（ａ）は図１のテニスラケットのフレームの打球面剛性値の測定方法が示された平面図であり、図１３（ｂ）はその正面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態が詳細に説明される。

図１－３に、テニスラケット２が示されている。このラケット２は、フレーム４、グリップ６、エンドキャップ８、グロメット１０及びストリング１２を有している。このラケット２は、硬式テニスに使用されうる。図１及び２において、矢印Ｘはラケット２の幅方向を表し、矢印Ｙはラケット２の軸方向を表し、Ｚ方向はラケット２の厚さ方向を表す。図２では、グロメット１０及びストリング１２の図示が省略されている。

フレーム４は、ヘッド１４、第一スロート１６ａ、第二スロート１６ｂ及びシャフト１８を有している。ヘッド１４は、フェース２０（後に詳説）の輪郭を形成している。ヘッド１４の正面形状は、略楕円である。楕円の長径方向は、ラケット２の軸方向Ｙと一致している。楕円の短径方向は、ラケット２の幅方向Ｘと一致している。図１において符号Ｃｈは、ヘッド１４のセンターを表す。第一スロート１６ａは、ヘッド１４から延びている。第二スロート１６ｂは、ヘッド１４から延びている。第二スロート１６ｂは、ヘッド１４から離れた位置において、第一スロート１６ａと合流している。シャフト１８は、２つのスロート１６が合流する箇所から延びている。シャフト１８は、スロート１６と連続している。ヘッド１４のうち２つのスロート１６に挟まれた部分は、ヨーク２２である。このフレーム４は、中空である。

このフレーム４の主たる材質は、繊維強化樹脂である。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。フレーム４は、複数の繊維強化層を含んでいる。繊維強化層は、後に詳説される。

フレーム４の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂；並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。フレーム４に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。

フレーム４の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。フレーム４に特に適した繊維は、カーボンの長繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。

図２及び３に示されるように、ヘッド１４は、溝２４を有している。この溝２４は、ヘッド１４の外周面から窪んでいる。溝２４は、ヨーク２２を除き、ヘッド１４のほぼ全周に渡って形成されている。ヘッド１４はさらに、複数の孔２６を有している。ヘッド１４のほぼ全周において、複数の孔２６が配置されている。

グリップ６は、シャフト１８に巻かれたテープによって形成されている。グリップ６は、テニスラケット２がスイングされたときの、プレーヤーの手とラケット２とのスリップを抑制する。

図３に示されるように、グロメット１０は、ベース２８と複数のパイプ３０とを有している。ベース２８は、ベルト形状を有している。それぞれのパイプ３０は、ベース２８と一体的に形成されている。このパイプ３０は、ベース２８から起立している。このグロメット１０の典型的な材質は、フレーム４よりも軟質な合成樹脂である。テニスラケット２が、複数のグロメット１０を有してもよい。それぞれのグロメット１０におけるパイプ３０の数が、１でもよい。

グロメット１０は、ヘッド１４に装着される。グロメット１０がヘッド１４に装着された状態では、ベース２８が溝２４に収容される。ベース２８の一部が、溝２４からはみ出てもよい。さらに、グロメット１０がヘッド１４に装着された状態では、パイプ３０が孔２６を貫通する。

図１に示されるように、ストリング１２はヘッド１４に張られている。ストリング１２は、幅方向Ｘ及び軸方向Ｙに沿って張られる。ストリング１２は、パイプ３０を貫通している。ストリング１２により、多数のスレッド３２（ｔｈｒｅａｄ）が形成されている。ストリング１２のうち幅方向Ｘに沿って延在する部分は、横スレッド３２ａと称される。ストリング１２のうち軸方向Ｙに沿って延在する部分は、縦スレッド３２ｂと称される。複数の横スレッド３２ａ及び複数の縦スレッド３２ｂにより、フェース２０が形成される。フェース２０は、概してＸ－Ｙ平面に沿っている。図１では、フェース２０の一部が示されている。フェース２０が、２以上のストリング１２から形成されてもよい。

以下、図４が参照されつつ、テニスラケット２の製造方法の一例が、説明される。この製造方法では、マンドレル、チューブ及び複数のプリプレグ３４が準備される。それぞれのプリプレグ３４は、並列する複数の強化繊維と、マトリックス樹脂とからなる。この製造方法では、まずチューブにマンドレルが挿入される。このチューブに、プリプレグ３４が順次巻かれる。巻かれることにより、プリプレグ３４は筒状を呈する。図４には、筒状のプリプレグ３４ｐと、シート状のプリプレグ３４ｓとが示されている。図４では、マンドレル及びチューブの図示が、省略されている。

マンドレルが回されることで、プリプレグ３４ｐの上にプリプレグ３４ｓが巻き付けられる。この巻き付けにより、プリプレグ３４ｓが筒状を呈し、積層体３６が得られる。この積層体３６の上に、必要に応じ、さらに他のプリプレグ３４が巻かれる。シート状の複数のプリプレグ３４ｓが重ねられて、マンドレル又はプリプレグ３４ｐの上に巻き付けられてもよい。図４において矢印Ａ１は、積層体３６の長手方向を表す。

このチューブからマンドレルが抜かれた後、チューブ及び積層体３６が金型にセットされる。この金型内で、チューブに気体が充填されてチューブが膨張する。この膨張により、プリプレグ３４が金型のキャビティ面に押し付けられる。このプリプレグ３４が加熱され、マトリックス樹脂が硬化する。硬化により、成形体が得られる。成形体は、キャビティ面の形状が反転した形状を有する。

この成形体に、孔２６が穿たれる。さらにこの成形体に、表面研磨、塗装等の処理がなされ、フレーム４が得られる。このフレーム４にグリップ６、グロメット１０等が装着される。さらにこのフレーム４にストリング１２が張られて、テニスラケット２が完成する。

図５は、図１のＶ－Ｖ線に沿った拡大断面図である。この断面は、フレーム４の軸方向に垂直であってかつヘッド１４のセンターＣｈを通過する平面に沿っている。このヘッド１４は、第一高弾性層３７ａ及び第二高弾性層３７ｂを有している（図２も参照）。それぞれの高弾性層３７は、ヘッド１４において、厚さ方向内側に位置している。

図６は、図５のVI－VI線に沿った拡大断面図である。図６には、ヘッド１４が示されている。ヘッド１４は、複数の繊維強化層３８を有している。本実施形態では、ヘッド１４は、複数の第一繊維強化層３８ａ、複数の第二繊維強化層３８ｂ、及び複数の第三繊維強化層３８ｃを含んでいる。本実施形態では、第一繊維強化層３８ａの数は５であり、第二繊維強化層３８ｂの数は５であり、第三繊維強化層３８ｃの数は４である。第一繊維強化層３８ａ及び第二繊維強化層３８ｂは、ヘッド１４の厚さ方向（図６における上下方向）に沿って、交互に位置されている。複数の第三繊維強化層３８ｃにより、前述の第一高弾性層３７ａが形成されている。第一高弾性層３７ａは、ヘッド１４の厚さ方向の内側（図６における下側）に位置している。図示されていないが、第二高弾性層３７ｂは、第一高弾性層３７ａの形状と鏡面対称である形状を有している。

図７に、第一繊維強化層３８ａのための、第一プリプレグ３４ａが示されている。この第一プリプレグ３４ａは、マトリックス４０と、並列された複数の第一強化繊維４２ａとを含んでいる。それぞれの第一強化繊維４２ａは、長手方向Ａ１に対して傾斜している。図７において矢印θａは、長手方向Ａ１に対する第一強化繊維４２ａの傾斜角度（絶対値）を表す。傾斜角度θａは、３０°以上６０°以下である。本明細書では、傾斜角度が３０°以上６０°以下である強化繊維４２は、「バイアスタイプ強化繊維」と称される。第一繊維強化層３８ａは、バイアスタイプ強化繊維を含んでいる。

図８に、第二繊維強化層３８ｂのための、第二プリプレグ３４ｂが示されている。この第二プリプレグ３４ｂは、マトリックス４０と、並列された複数の第二強化繊維４２ｂとを含んでいる。それぞれの第二強化繊維４２ｂは、長手方向Ａ１に対して傾斜している。第二強化繊維４２ｂの傾斜方向は、第一強化繊維４２ａの傾斜方向（図７参照）とは逆である。図８において矢印θｂは、長手方向Ａ１に対する第二強化繊維４２ｂの傾斜角度（絶対値）を表す。傾斜角度θｂは、３０°以上６０°以下である。第二強化繊維４２ｂは、「バイアスタイプ強化繊維」である。第二繊維強化層３８ｂは、バイアスタイプ強化繊維を含んでいる。

図９に、高弾性層３７の一部が示されている。前述の通り、高弾性層３７は、４の第三繊維強化層３８ｃを有している。これらの第三繊維強化層３８ｃは、シート状の第三プリプレグ３４ｃが巻かれつつ折り曲げられることで、得られている。

図１０に、高弾性層３７のための、第三プリプレグ３４ｃが示されている。この第三プリプレグ３４ｃは、マトリックス４０と、並列された複数の第三強化繊維４２ｃとを含んでいる。それぞれの第三強化繊維４２ｃは、長手方向Ａ１に沿って延在している。長手方向Ａ１に対する第三強化繊維４２ｃの傾斜角度（絶対値）は、ゼロである。第三強化繊維４２ｃが、長手方向Ａ１に対して多少傾斜してもよい。本明細書では、長手方向Ａ１に対する傾斜角度（絶対値）が１０°以下である強化繊維４２は、「ストレートタイプ強化繊維」と称される。第三繊維強化層３８ｃは、ストレートタイプ強化繊維を含んでいる。換言すれば、高弾性層３７は、ストレートタイプ強化繊維を含んでいる。

図１１のグラフに、フレーム４の側圧剛性値Ｇ１及び打球面剛性値Ｇ２の関係が示されている。このグラフにおいて符号Ｓ１で示された直線は、下記の数式で表される。
Ｇ２ ＝ ３．２０ ・ Ｇ１
この直線Ｓ１の上か、又はこの直線Ｓ１から離れてこの直線Ｓ１の上方にプロットされるテニスラケット２では、比（Ｇ２／Ｇ１）は、３．２０以上である。このラケット２は、
下記の数式を満たす。
Ｇ２ ≧ ３．２０ ・ Ｇ１ （１）
この数式（１）を満たすテニスラケット２では、側圧剛性値Ｇ１が相対的に小さく、かつ打球面剛性値Ｇ２が相対的に大きい。

数式（１）を満たすテニスラケット２では、前述の通り、側圧剛性値Ｇ１が相対的に小さい。本発明者が得た知見によれば、このラケット２では、テニスボールとの衝突中に励起される振動モードにおいて、テニスボールのモード振幅が相対的に大きい。従って、衝突終了時のテニスボールの進行方向速度は、大きい。換言すれば、側圧剛性値Ｇ１が相対的に小さいラケット２は、反発性能に優れる。

数式（１）を満たすテニスラケット２では、前述の通り、打球面剛性値Ｇ２が相対的に大きい。本発明者が得た知見によれば、このラケット２では、テニスボールとの衝突中に励起される振動モードにおいて、テニスボールのモード振幅が相対的に大きい。従って、衝突終了時のテニスボールの進行方向速度は、大きい。換言すれば、打球面剛性値Ｇ２が相対的に大きいラケット２は、反発性能に優れる。

前述の通り、高弾性層３７は、ヘッド１４において厚さ方向内側に位置している。このテニスラケット２の打球面剛性値Ｇ２が測定されるとき、ヘッド１４には、厚さ方向（Ｚ方向）への力がかかる。この力により、ヘッド１４は、シャフト１８に対して厚さ方向に湾曲する。第三強化繊維４２ｃはストレートタイプ強化繊維なので、この湾曲により、高弾性層３７の第三強化繊維４２ｃに大きな引張応力が発生する。第三強化繊維４２ｃは、この湾曲を抑制する。高弾性層３７は、大きい打球面剛性値Ｇ２に寄与する。

このテニスラケット２の側圧剛性値Ｇ１が測定されるとき、ヘッド１４には、幅方向（Ｘ方向）への力がかかる。この力により、ヘッド１４は、幅方向内側に向かって湾曲する。この湾曲によって第三強化繊維４２ｃに発生する応力は、小さい。第三強化繊維４２ｃは、この変形を阻害しない。高弾性層３７を有するテニスラケット２では、小さい側圧剛性値Ｇ１が達成されうる。

図１２に、側圧剛性値Ｇ１の測定方法が示されている。図１２では、テニスラケット２が剛体である土台４４に置かれている。ラケット２の幅方向Ｘは、鉛直方向と一致している。ラケット２の軸方向Ｙは、水平方向と一致している。剛体である板４６が下降し、ラケット２に荷重が負荷される。荷重が２５ｋｇｆである状態から荷重が５０ｋｇｆである状態までの板４６の変位（ｃｍ）が測定される。荷重の差である２５ｋｇｆが変位（ｃｍ）で除されて、側圧剛性値Ｇ１が算出される。側圧剛性値Ｇ１は、フレーム４からストリング１２が外された状態で、測定される。

反発性能の観点から、側圧剛性値Ｇ１は９０ｋｇｆ／ｃｍ以下が好ましく、８０ｋｇｆ／ｃｍ以下がより好ましく、７５ｋｇｆ／ｃｍ以下が特に好ましい。実用されうるテニスラケット２の側圧剛性値Ｇ１は、２０ｋｇｆ／ｃｍ以上である。

図１３（ａ）及び（ｂ）に、打球面剛性値Ｇ２の測定方法が示されている。この測定では、第一バー４８ａ、第二バー４８ｂ及び第三バー４８ｃが準備される。これらのバー４８の材質は、スチールである。それぞれのバー４８の断面形状は、半径が１０．０ｍｍである円である。このバー４８は、幅方向Ｘに沿って延在している。第一バー４８ａと第三バー４８ｃとの軸方向距離は１７０ｍｍであり、第三バー４８ｃと第二バー４８ｂとの軸方向距離は１７０ｍｍである。第一バー４８ａは、ヘッド１４のトップに位置している。ラケット２は、第一バー４８ａ及び第二バー４８ｂの上に載置されている。ラケット２の、幅方向Ｘ及び軸方向Ｙは、水平方向と一致している。第三バー４８ｃが下降し、テニスラケット２に荷重が負荷される。荷重が２５ｋｇｆである状態から荷重が５０ｋｇｆである状態までの第三バー４８ｃの変位（ｃｍ）が測定される。荷重の差である２５ｋｇｆが変位（ｃｍ）で除されて、打球面剛性値Ｇ２が算出される。打球面剛性値Ｇ２は、フレーム４からストリング１２が外された状態で、測定される。

反発性能の観点から、打球面剛性値Ｇ２は１００ｋｇｆ／ｃｍ以上が好ましく、２００ｋｇｆ／ｃｍ以上がより好ましく、２５０ｋｇｆ／ｃｍ以上が特に好ましい。実用されうるテニスラケット２の打球面剛性値Ｇ２は、５００ｋｇｆ／ｃｍ以下である。

図２において矢印Ｌｈは、高弾性層３７の、軸方向に沿った長さを表す。本実施形態では、この長さＬｈは、ヘッド１４のトップＰｔから高弾性層３７のエンドＥｄまでの、軸方向に沿った距離である。大きな打球面剛性値Ｇ２が達成されうるとの観点から、長さＬｈは１７０ｍｍ以上が好ましく、２５０ｍｍ以上がより好ましく、３４０ｍｍ以上が特に好ましい。

図５において、矢印Ｔｆはフレーム４の厚さを表し、矢印Ｗｆはフレーム４の幅を表す。幅Ｗｆに対する厚さＴｆの比（Ｔｆ／Ｗｆ）は、２．０以上が好ましい。比（Ｔｆ／Ｗｆ）がこの範囲内であるテニスラケット２では、大きな比（Ｇ２／Ｇ１）が達成されやすい。この観点から、比（Ｔｆ／Ｗｆ）は２．２以上がより好ましく、２．４以上がさらに好ましく、２．８以上が特に好ましい。実用されうるテニスラケット２の比（Ｔｆ／Ｗｆ）は、４．０以下である。

大きな比（Ｇ２／Ｇ１）が達成されやすいとの観点から、厚さＴｆは、２０．０ｍｍ以上が好ましく、２６．０ｍｍ以上がより好ましく、２８．５ｍｍ以上がさらに好ましく、３３．０ｍｍ以上が特に好ましい。実用されうるテニスラケット２の厚さＴｆは、４０．０ｍｍ以下である。

図１１のグラフにおいて符号Ｓ２で示された直線は、下記の数式で表される。
Ｇ２ ＝ ３．５５ ・ Ｇ１
この直線Ｓ２の上か、又はこの直線Ｓ２から離れてこの直線Ｓ２の上方にプロットされるテニスラケット２では、比（Ｇ２／Ｇ１）は、３．５５以上である。このテニスラケット２では、側圧剛性値Ｇ１が相対的に小さく、かつ打球面剛性値Ｇ２が相対的に大きい。本発明者が得た知見によれば、このテニスラケット２は、反発性能に、さらに優れる。換言すれば、下記の数式を満たすテニスラケット２は、反発性能に、さらに優れる。
Ｇ２ ≧ ３．５５ ・ Ｇ１

図１１のグラフにおいて符号Ｓ３で示された直線は、下記の数式で表される。
Ｇ２ ＝ ３．９０ ・ Ｇ１
この直線Ｓ３の上か、又はこの直線Ｓ３から離れてこの直線Ｓ３の上方にプロットされるテニスラケット２では、比（Ｇ２／Ｇ１）は、３．９０以上である。このテニスラケット２では、側圧剛性値Ｇ１が相対的に小さく、かつ打球面剛性値Ｇ２が相対的に大きい。本発明者が得た知見によれば、このテニスラケット２は、反発性能に、さらに優れる。換言すれば、下記の数式を満たすテニスラケット２は、反発性能に、さらに優れる。
Ｇ２ ≧ ３．９０ ・ Ｇ１

図１１のグラフにおいて符号Ｓ４で示された直線は、下記の数式で表される。
Ｇ２ ＝ ４．１０ ・ Ｇ１
この直線Ｓ４の上か、又はこの直線Ｓ４から離れてこの直線Ｓ４の上方にプロットされるテニスラケット２では、比（Ｇ２／Ｇ１）は、４．１０以上である。このテニスラケット２では、側圧剛性値Ｇ１が相対的に小さく、かつ打球面剛性値Ｇ２が相対的に大きい。本発明者が得た知見によれば、このテニスラケット２は、反発性能に、極めて優れる。換言すれば、下記の数式を満たすテニスラケット２は、反発性能に、極めて優れる。
Ｇ２ ≧ ４．１０ ・ Ｇ１

［評価］
［サンプル１］
以下の仕様を有するシミュレーション用のテニスラケットモデルを、作成した。
第一プリプレグ及び第二プリプレグの幅：２５０ｍｍ
フレームの厚さＴｆ：２９．９ｍｍ
高弾性層の強化繊維の弾性率：８０ｔｆ／ｍｍ^２
高弾性層の厚さ：０．８２５ｍｍ

［サンプル２－１２０］
仕様を下記の表１－６に示される通りとした他はサンプル１と同様にして、サンプル２－１２０のテニスラケットモデルを、作成した。

［シミュレーション］
シミュレーションにより、各サンプルの側圧剛性値Ｇ１及び打球面剛性値Ｇ２を算出した。さらに、各サンプルにテニスボールが衝突してリバウンドするときのこのテニスボールの速度を、シミュレーションにより算出した。この結果が、下記の表１から６に示されている。

表１に示された各サンプルでは、比（Ｇ２／Ｇ１）は４．１０以上である。このサンプルのボール速度は、５９５０ｍｍ／ｓ以上である。

表２に示された各サンプルでは、比（Ｇ２／Ｇ１）は３．９０以上４．１０未満である。このサンプルのボール速度は、５９３０ｍｍ／ｓ以上５９５０ｍｍ未満である。

表３に示された各サンプルでは、比（Ｇ２／Ｇ１）は３．５５以上３．９０未満である。このサンプルのボール速度は、５９００ｍｍ／ｓ以上５９３０ｍｍ未満である。

表４に示された各サンプルでは、比（Ｇ２／Ｇ１）は３．２０以上３．５５未満である。このサンプルのボール速度は、５８７０ｍｍ／ｓ以上５９００ｍｍ未満である。

表５及び６に示された各サンプルでは、比（Ｇ２／Ｇ１）は３．２０未満である。このサンプルのボール速度は、５８７０ｍｍ／ｓ未満である。

この評価結果から、その比（Ｇ２／Ｇ１）が大きいテニスラケットの優位性は、明らかである。

［開示項目］
以下の項目のそれぞれは、好ましい実施形態の開示である。

［項目１］
ヘッドを含むフレームを備えており、
このフレームにおける、側圧剛性値Ｇ１に対する打球面剛性値Ｇ２の比（Ｇ２／Ｇ１）が、３．２０以上である、ラケット。

［項目２］
上記ヘッドが、厚さ方向外側に位置しておりかつストレートタイプ強化繊維を含む高弾性層を有する、項目１に記載のラケット。

［項目３］
上記高弾性層が、上記フレームの軸方向に垂直であってかつヘッドのセンターを通過する平面に沿った断面において、存在している、項目２に記載のラケット。

［項目４］
上記フレームの軸方向に垂直であってかつ上記ヘッドのセンターを通過する平面に沿った断面における、上記フレームの幅Ｗｆに対する上記フレームの厚さＴｆの比（Ｔｆ／Ｗｆ）が、２．０以上である、項目１から３のいずれかに記載のラケット。

［項目５］
上記比（Ｇ２／Ｇ１）が３．５５以上である、項目１から４のいずれかに記載のラケット。

［項目６］
上記比（Ｇ２／Ｇ１）が３．９０以上である、項目５に記載のラケット。

［項目７］
上記比（Ｇ２／Ｇ１）が４．１０以上である、項目６に記載のラケット。

［項目８］
上記側圧剛性値Ｇ１が９０ｋｇｆ／ｃｍ以下である、項目１から７のいずれかに記載のラケット。

［項目９］
上記打球面剛性値Ｇ２が１００ｋｇｆ／ｃｍ以上である、項目１から８のいずれかに記載のラケット。

前述のラケットは、ソフトテニス、スカッシュ、パデル、バドミントン等にも適している。

２・・・テニスラケット
４・・・フレーム
６・・・グリップ
１０・・・グロメット
１２・・・ストリング
１４・・・ヘッド
１６・・・スロート
１８・・・シャフト
２０・・・フェース
２２・・・ヨーク
２４・・・溝
２６・・・孔
２８・・・ベース
３０・・・パイプ
３２・・・スレッド
３２ａ・・・横スレッド
３２ｂ・・・縦スレッド
３４・・・プリプレグ
３４ａ・・・第一プリプレグ
３４ｂ・・・第二プリプレグ
３４ｃ・・・第三プリプレグ
３６・・・積層体
３７・・・高弾性層
３７ａ・・・第一高弾性層
３７ｂ・・・第二高弾性層
３８・・・繊維強化層
３８ａ・・・第一繊維強化層
３８ｂ・・・第二繊維強化層
３８ｃ・・・第三繊維強化層
４０・・・マトリックス
４２ａ・・・第一強化繊維
４２ｂ・・・第二強化繊維
４２ｃ・・・第三強化繊維

Claims (9)

1. ヘッドを含むフレームを備えており、
   このフレームにおける、側圧剛性値Ｇ１に対する打球面剛性値Ｇ２の比（Ｇ２／Ｇ１）が、３．２０以上である、ラケット。
2. 上記ヘッドが、厚さ方向外側に位置しておりかつストレートタイプ強化繊維を含む高弾性層を有する、請求項１に記載のラケット。
3. 上記高弾性層が、上記フレームの軸方向に垂直であってかつヘッドのセンターを通過する平面に沿った断面において、存在している、請求項２に記載のラケット。
4. 上記フレームの軸方向に垂直であってかつ上記ヘッドのセンターを通過する平面に沿った断面における、上記フレームの幅Ｗｆに対する上記フレームの厚さＴｆの比（Ｔｆ／Ｗｆ）が、２．０以上である、請求項１又は２に記載のラケット。
5. 上記比（Ｇ２／Ｇ１）が３．５５以上である、請求項１又は２に記載のラケット。
6. 上記比（Ｇ２／Ｇ１）が３．９０以上である、請求項５に記載のラケット。
7. 上記比（Ｇ２／Ｇ１）が４．１０以上である、請求項６に記載のラケット。
8. 上記側圧剛性値Ｇ１が９０ｋｇｆ／ｃｍ以下である、請求項１又は２に記載のラケット。
9. 上記打球面剛性値Ｇ２が１００ｋｇｆ／ｃｍ以上である、請求項１又は２に記載のラケット。