JP2501859B2 - スイッチングレギュレ―タ - Google Patents
スイッチングレギュレ―タInfo
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
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- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、各種電子機器等に用いられているスイッチ
ングレギュレータの改良に関する。
ングレギュレータの改良に関する。
［従来の技術］ 従来、スイッチングレギュレータには種々の磁性部品
が用いられていた。従来のスイッチングレギュレータの
回路構成例を第１図に示す。この回路構成例は磁気制御
型のスイッチングレギュレータであり、磁性部品として
は、ノーマルモードチョーク，コモンモードチョーク，
メイントランス，ドライブトランス，カレントトラン
ス，可飽和リアクトル，ノイズアブソーバーや平滑チョ
ーク等が用いられている。
が用いられていた。従来のスイッチングレギュレータの
回路構成例を第１図に示す。この回路構成例は磁気制御
型のスイッチングレギュレータであり、磁性部品として
は、ノーマルモードチョーク，コモンモードチョーク，
メイントランス，ドライブトランス，カレントトラン
ス，可飽和リアクトル，ノイズアブソーバーや平滑チョ
ーク等が用いられている。
これらの磁性部品に用いられる磁性材料は、フェライ
トが主流であり、一部の部品、例えば可飽和リアクトル
にはCo基アモルファスコア、ノーマルモードチョークに
は鉄ダストコアが用いられている。又、平滑チョークは
小型化が要求される用途の場合、Fe基アモルファスコア
やMoパーマロイダストコア、Fe−Al−Si合金ダストコア
も用いられている。コモンモードチョークの場合もフェ
ライトが主流であるが１部アモルファスが使用されてい
る。
トが主流であり、一部の部品、例えば可飽和リアクトル
にはCo基アモルファスコア、ノーマルモードチョークに
は鉄ダストコアが用いられている。又、平滑チョークは
小型化が要求される用途の場合、Fe基アモルファスコア
やMoパーマロイダストコア、Fe−Al−Si合金ダストコア
も用いられている。コモンモードチョークの場合もフェ
ライトが主流であるが１部アモルファスが使用されてい
る。
このような例は日本応用磁気学会 第37回研究会資料
等に記載されている。
等に記載されている。
［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記磁性部品を用いたスイッチングレ
ギュレータは種々の問題点がある。
ギュレータは種々の問題点がある。
メイントランスは、フェライトを用いた場合、飽和磁
束密度が低く、コア損失も十分低いとはいえないため、
磁心が大きくなりスイッチングレギュレータ全体が大き
くなるだけでなく、効率も低下する問題点がある。又、
低損失のCo基アモルファスコアを用いた場合、経時変化
が大きくスイッチングレギュレータがうまく動作しなく
なる場合もある。
束密度が低く、コア損失も十分低いとはいえないため、
磁心が大きくなりスイッチングレギュレータ全体が大き
くなるだけでなく、効率も低下する問題点がある。又、
低損失のCo基アモルファスコアを用いた場合、経時変化
が大きくスイッチングレギュレータがうまく動作しなく
なる場合もある。
又、可飽和リアクトル、ノイズアブソーバーは、Co基
のアモルファスコアが主に用いられているが、飽和磁束
密度が低いため、制御磁束を大きく設計したい場合等に
磁心を小型化できず、スイッチングレギュレータが大き
くなってしまう問題点がある。
のアモルファスコアが主に用いられているが、飽和磁束
密度が低いため、制御磁束を大きく設計したい場合等に
磁心を小型化できず、スイッチングレギュレータが大き
くなってしまう問題点がある。
平滑チョークは、フェライトが価格の点で主に用いら
れているが、小型化の点からFe基のアモルファスコア等
が用いられている。しかしながら、Fe基アモルファスコ
アは、磁歪が大きく、励磁した場合、うなりを生じたり
する場合があり問題がある。また、ギャップを精度良く
形成するために、含浸を行うと磁歪の影響でコア損失が
著しく増加し発熱が激しくなる問題や温度が変化すると
硬化した樹脂によりFe基アモルファス合金の内部応力が
変化し、直流重畳特性が変化する欠点がある。このため
スイッチングレギュレータ設計の際はかなり余裕をもっ
た設計をしなければならなかった。
れているが、小型化の点からFe基のアモルファスコア等
が用いられている。しかしながら、Fe基アモルファスコ
アは、磁歪が大きく、励磁した場合、うなりを生じたり
する場合があり問題がある。また、ギャップを精度良く
形成するために、含浸を行うと磁歪の影響でコア損失が
著しく増加し発熱が激しくなる問題や温度が変化すると
硬化した樹脂によりFe基アモルファス合金の内部応力が
変化し、直流重畳特性が変化する欠点がある。このため
スイッチングレギュレータ設計の際はかなり余裕をもっ
た設計をしなければならなかった。
コモンモードチョークは、フェライトが主に用いられ
ているが、透磁率は低周波側でたかだか１万程度であ
り、特に数100kHz以下の透磁率が不十分で低周波側のノ
イズを十分除去できない問題があり、周囲の電子機器が
誤動作したりする場合があった。
ているが、透磁率は低周波側でたかだか１万程度であ
り、特に数100kHz以下の透磁率が不十分で低周波側のノ
イズを十分除去できない問題があり、周囲の電子機器が
誤動作したりする場合があった。
［問題点を解決するた手段］ 上記問題点を解決するために、鋭意検討の結果本発明
者等は、 一般式： Fe100−ｘ−ｙ−ｚ−α−β−γCuｘSiｙＢｚＭ′
αＭ″βＸγ（原子％） （但し、Ｍ′はNb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群から
選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ″はV,Cr,Mn,白金属
元素、Sc,Y,Au,Zn,Reからなる群から選ばれた少なくと
も１種の元素、ＸはC,P,Ge,Ga,Sb,In,Be,Asからなる群
から選ばれた少なくとも１種の元素であり、x,y,z,α，
β，及びγはそれぞれ0.1≦ｘ≦3,0≦ｙ≦30,0≦ｚ≦2
5,5≦ｙ＋ｚ≦30,0.1≦α≦30,0≦β≦10及び０≦γ≦1
0を満たす。） により表わされる組成を有し、組織の少なくとも50％が
微細な結晶粒からなり、各結晶粒の最大寸法で測定した
粒径の平均が1000Å以下であるFe基合金を磁性部品の１
部又は全部に用いた場合、優れた特性のスイッチングレ
ギュレータを得ることができることを見い出し本発明に
想到した。
者等は、 一般式： Fe100−ｘ−ｙ−ｚ−α−β−γCuｘSiｙＢｚＭ′
αＭ″βＸγ（原子％） （但し、Ｍ′はNb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群から
選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ″はV,Cr,Mn,白金属
元素、Sc,Y,Au,Zn,Reからなる群から選ばれた少なくと
も１種の元素、ＸはC,P,Ge,Ga,Sb,In,Be,Asからなる群
から選ばれた少なくとも１種の元素であり、x,y,z,α，
β，及びγはそれぞれ0.1≦ｘ≦3,0≦ｙ≦30,0≦ｚ≦2
5,5≦ｙ＋ｚ≦30,0.1≦α≦30,0≦β≦10及び０≦γ≦1
0を満たす。） により表わされる組成を有し、組織の少なくとも50％が
微細な結晶粒からなり、各結晶粒の最大寸法で測定した
粒径の平均が1000Å以下であるFe基合金を磁性部品の１
部又は全部に用いた場合、優れた特性のスイッチングレ
ギュレータを得ることができることを見い出し本発明に
想到した。
本発明に係る合金においてCuは必須の元素であり、そ
の含有量Ｘは0.1〜３原子％の範囲である。
の含有量Ｘは0.1〜３原子％の範囲である。
又、Ｍ′は本発明に係る合金において必須の元素であ
り、Cuとの複合添加により結晶粒を微細化する作用を有
するものであり、Nb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群か
ら選ばれた少なくとも１種の元素である。
り、Cuとの複合添加により結晶粒を微細化する作用を有
するものであり、Nb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群か
ら選ばれた少なくとも１種の元素である。
本発明に係る合金は、前記組成の非晶質合金を単ロー
ル法や双ロール法等の液体急冷法により得る工程と、こ
れを加熱し超微細な結晶粒を形成する熱処理工程によっ
て通常得ることができる。
ル法や双ロール法等の液体急冷法により得る工程と、こ
れを加熱し超微細な結晶粒を形成する熱処理工程によっ
て通常得ることができる。
熱処理により形成される結晶粒は主にbcc Fe固溶体か
らなり、1000Å以下の粒径の超微細なほぼ均一に分布し
た結晶粒からなるが優れた軟磁性は、500Å以下の粒径
の場合が多い。特に優れた軟磁性を示す合金のばあいは
その平均粒径が20〜200Åの場合が多い。合金組成のう
ち微結晶以外の部分は主に非晶質である。尚、微細結晶
粒の割合が実質的に100％になっても本発明に係る合金
は十分優れた特性を示し、この合金からなる磁性部品を
用いたスイッチングレギュレータは小型高効率化するこ
とができる。
らなり、1000Å以下の粒径の超微細なほぼ均一に分布し
た結晶粒からなるが優れた軟磁性は、500Å以下の粒径
の場合が多い。特に優れた軟磁性を示す合金のばあいは
その平均粒径が20〜200Åの場合が多い。合金組成のう
ち微結晶以外の部分は主に非晶質である。尚、微細結晶
粒の割合が実質的に100％になっても本発明に係る合金
は十分優れた特性を示し、この合金からなる磁性部品を
用いたスイッチングレギュレータは小型高効率化するこ
とができる。
Si,Bは合金の微細化及び磁歪調整、軟磁気特性の改善
等に有用な元素である。本発明に係る合金は、好ましく
は、一旦Si,B添加硬化により非晶質合金とした後に熱処
理により微細結晶粒を形成することにより得られる。
等に有用な元素である。本発明に係る合金は、好ましく
は、一旦Si,B添加硬化により非晶質合金とした後に熱処
理により微細結晶粒を形成することにより得られる。
好ましいSi含有量ｙ、Ｂの含有量ｚは、０≦ｙ≦30,0
≦ｚ≦25,5≦ｙ＋ｚ≦30である。Ｍ″はV,Cr,Mn,白金属
元素,Sc,Y,Au,Zn,Reからなる群から選ばれた少なくとも
１種の元素であり、耐蝕性を改善したり、磁気特性を調
整する効果を有するものでその含有量βは、０≦β≦10
である。
≦ｚ≦25,5≦ｙ＋ｚ≦30である。Ｍ″はV,Cr,Mn,白金属
元素,Sc,Y,Au,Zn,Reからなる群から選ばれた少なくとも
１種の元素であり、耐蝕性を改善したり、磁気特性を調
整する効果を有するものでその含有量βは、０≦β≦10
である。
ＸはC,P,Ge,Ga,Sb,In,Be,Asからなる群から選ばれた
少なくとも１種の元素であり、その含有量γは、０≦γ
≦10である。
少なくとも１種の元素であり、その含有量γは、０≦γ
≦10である。
これらの元素は磁歪や磁気特性を調整したり、結晶粒
を微細化する効果を有する。
を微細化する効果を有する。
本発明に係る磁性部品は前述の合金から形成されたも
のでスイッチングレギュレータに用いられるあらゆる磁
性部品に適用できるものであるが、可飽和リアクトル、
主変圧器、平滑チョーク、コモンモードチョーク等に適
用しスイッチングレギュレータを構成した場合、特に優
れたものが得られる。
のでスイッチングレギュレータに用いられるあらゆる磁
性部品に適用できるものであるが、可飽和リアクトル、
主変圧器、平滑チョーク、コモンモードチョーク等に適
用しスイッチングレギュレータを構成した場合、特に優
れたものが得られる。
［実施例］ 以下、本発明を実施例に従った説明するが本発明はこ
れらに限定されるものではない。
れらに限定されるものではない。
実施例１ 第２図に磁気制御型スイッチングレギュレータの回路
の一例を示す。
の一例を示す。
図において１はスイッチング素子、２は主トランス、
3;4は主トランス２の１次巻線及び２次巻線である。５
は可飽和リアクトル、６は整流回路、７は定電圧制御回
路、8a;8bは直流出力端子である。
3;4は主トランス２の１次巻線及び２次巻線である。５
は可飽和リアクトル、６は整流回路、７は定電圧制御回
路、8a;8bは直流出力端子である。
次にこの回路の動作を説明する。
直流電圧が印加された１次巻線３に接続されたスイッ
チング素子１のON−OFFにより主トランス２の２次巻線
４にパルス状の電圧が誘起される。この電圧は可飽和リ
アクトル５を通って、整流回路を介し、出力端子8a;8b
に直流電圧となって現われる。この時、正パルス電流i1
による可飽和リアクトル５は第４図ａの飽和点Ａまで達
し、i1が零になった時Br点に戻る。負パルス電流i2は制
御電流であり、この値が大きくなれば、リセットされる
動作点はＢ点→Ｃ点へと次第に移ってゆく。i2が大きく
なりＣ点→Ａ点の間での動作を繰り返した時が可飽和リ
アクトルのインピーダンスは最大であり、電圧降下も最
大となる。このように制御電流i2により可飽和リアクト
ルによる電圧降下を変化させ、出力電圧を一定にする方
式が磁気増幅器方式である。
チング素子１のON−OFFにより主トランス２の２次巻線
４にパルス状の電圧が誘起される。この電圧は可飽和リ
アクトル５を通って、整流回路を介し、出力端子8a;8b
に直流電圧となって現われる。この時、正パルス電流i1
による可飽和リアクトル５は第４図ａの飽和点Ａまで達
し、i1が零になった時Br点に戻る。負パルス電流i2は制
御電流であり、この値が大きくなれば、リセットされる
動作点はＢ点→Ｃ点へと次第に移ってゆく。i2が大きく
なりＣ点→Ａ点の間での動作を繰り返した時が可飽和リ
アクトルのインピーダンスは最大であり、電圧降下も最
大となる。このように制御電流i2により可飽和リアクト
ルによる電圧降下を変化させ、出力電圧を一定にする方
式が磁気増幅器方式である。
本方式の設計上の重要な問題は、可飽和リアクトル材
料の選択である。材料性能としては、（１）Ｂ−Ｈ曲線
の角形比が大きいこと、（２）保磁力Hcが小さいこと、
（３）できるだけ薄い板であること等が要求される。こ
れまでは、前記性能を満足するものとして、主に50％Ni
系のパーマロイが主流であった。
料の選択である。材料性能としては、（１）Ｂ−Ｈ曲線
の角形比が大きいこと、（２）保磁力Hcが小さいこと、
（３）できるだけ薄い板であること等が要求される。こ
れまでは、前記性能を満足するものとして、主に50％Ni
系のパーマロイが主流であった。
第３図に示すように、約25μ程度の薄板を渦巻状に巻
き込んだトロイダル状の形状である。
き込んだトロイダル状の形状である。
この種の磁心は飽和磁束密度が大きく角形比も高く可
飽和リアクトルに適するが高周波、特に数10kHz以上の
周波数で駆動するスイッチングレギュレータの場合、磁
心損失が大きく激しい温度上昇を招き効率も低下し使用
できない。そのため近年は低損失のCo基アモルファス材
からなる可飽和リアクトルが使用されているが高価格で
あり飽和磁束密度Bsが低いため数100kHz以下の周波数帯
の場合、Bsで制約を受け磁心が大きくなりスイッチング
しレギュレータが大型化してしまう場合がある。
飽和リアクトルに適するが高周波、特に数10kHz以上の
周波数で駆動するスイッチングレギュレータの場合、磁
心損失が大きく激しい温度上昇を招き効率も低下し使用
できない。そのため近年は低損失のCo基アモルファス材
からなる可飽和リアクトルが使用されているが高価格で
あり飽和磁束密度Bsが低いため数100kHz以下の周波数帯
の場合、Bsで制約を受け磁心が大きくなりスイッチング
しレギュレータが大型化してしまう場合がある。
そこで、第２図に示したような回路の磁気制御型スイ
ッチングレギュレータにFe73.5Cu1Nb3Si13.5B9（原子
％）の組成で表わされる前記合金からなる可飽和リアク
トルを作製し、５に示す可飽和リアクトルとして使用し
た。この場合は、他の磁性部品は全てフェライトとし
た。
ッチングレギュレータにFe73.5Cu1Nb3Si13.5B9（原子
％）の組成で表わされる前記合金からなる可飽和リアク
トルを作製し、５に示す可飽和リアクトルとして使用し
た。この場合は、他の磁性部品は全てフェライトとし
た。
コアの温度上昇及び出力電圧、スイッチングレギュレ
ータの効率を測定した結果を第４図に示すスイッチング
レギュレータの駆動周波数は100kHz、出力12V 4V（マグ
アンプ制御）である。
ータの効率を測定した結果を第４図に示すスイッチング
レギュレータの駆動周波数は100kHz、出力12V 4V（マグ
アンプ制御）である。
比較のためパーマロイ磁心を可飽和リアクトルとして
用いた従来のスイッチングレギュレータの結果も示す。
用いた従来のスイッチングレギュレータの結果も示す。
本発明スイッチングレギュレータの場合は従来のスイ
ッチングレギュレータよりコアの温度上昇が小さくスイ
ッチングレギュレータの効率ηも高く出力電圧もほとん
ど変化しないため優れている。
ッチングレギュレータよりコアの温度上昇が小さくスイ
ッチングレギュレータの効率ηも高く出力電圧もほとん
ど変化しないため優れている。
実施例２ Fe78.8Cu1.2Si8B9Nb3（原子％）の組成で表わされる
前記合金薄帯からなるギャップ付きの平滑チョークコイ
ルを作製し、第５図10の平滑チョークコイルに使用した
100kHzで駆動するスイッチングレギュレータを作製し、
温度上昇及びスイッチングレギュレータの効率を測定し
た。
前記合金薄帯からなるギャップ付きの平滑チョークコイ
ルを作製し、第５図10の平滑チョークコイルに使用した
100kHzで駆動するスイッチングレギュレータを作製し、
温度上昇及びスイッチングレギュレータの効率を測定し
た。
比較のためFe78Si9B13アモルファス合金（原子％）か
ら作製した平滑チョークコイルを用いたスイッチングレ
ギュレータを作製した。
ら作製した平滑チョークコイルを用いたスイッチングレ
ギュレータを作製した。
効率は２％本発明回路の方が高く、チョークコイルの
温度上昇も６℃低かった。
温度上昇も６℃低かった。
実施例３ 第６図（ａ）（ｂ）（ｃ）（ｄ）に可飽和リアクトル
SRに前記合金を餅した300kHz駆動の本発明スイッチング
レギュレータの回路例を示す。
SRに前記合金を餅した300kHz駆動の本発明スイッチング
レギュレータの回路例を示す。
どのスイッチングレギュレータも効率が0.5〜３％程
度パーマロイ磁心を用いた従来のスイッチングレギュレ
ータより向上しており、本発明スイッチングレギュレー
タの優位性が確認された。
度パーマロイ磁心を用いた従来のスイッチングレギュレ
ータより向上しており、本発明スイッチングレギュレー
タの優位性が確認された。
実施例４ 第７図に示す500kHzの共振型スイッチングレギュレー
タの主変圧器TRにFe75.5Cu1Nb2.5Si13.5B7Ga0.5（原子
％）の組成を有する前記合金薄帯からなる巻磁心を使用
しスイッチングレギュレータ及び主変圧器の温度上昇及
びスイッチングレギュレータの効率を測定した。
タの主変圧器TRにFe75.5Cu1Nb2.5Si13.5B7Ga0.5（原子
％）の組成を有する前記合金薄帯からなる巻磁心を使用
しスイッチングレギュレータ及び主変圧器の温度上昇及
びスイッチングレギュレータの効率を測定した。
効率は83％、温度上昇は31℃であり、Fe基アモルファ
ス合金からなる主変圧器を用いたスイッチングレギュレ
ータより効率で２％、温度上昇で７℃優れていた。
ス合金からなる主変圧器を用いたスイッチングレギュレ
ータより効率で２％、温度上昇で７℃優れていた。
実施例５ 第１図に示す回路構成の100kHzの駆動スイッチングレ
ギュレータのAC入力側のコモンモードチョークにFe72.5
Cu1Nb3Cr0.5Si13.5B9Ge0.5（原子％）の組成を有する合
金を用いたコモンモードチョークを用いスイッチングレ
ギュレータを構成した。次にこのAC入力漏洩雑音端子電
圧を測定した。
ギュレータのAC入力側のコモンモードチョークにFe72.5
Cu1Nb3Cr0.5Si13.5B9Ge0.5（原子％）の組成を有する合
金を用いたコモンモードチョークを用いスイッチングレ
ギュレータを構成した。次にこのAC入力漏洩雑音端子電
圧を測定した。
得られた結果を第８図に示す。
本発明スイッチングレギュレータは駆動周波数である
100kHzより高い高周波のノイズレベルが従来のスイッチ
ングレギュレータより低くなっており、周囲の電子機器
への悪影響が減少し好ましい。
100kHzより高い高周波のノイズレベルが従来のスイッチ
ングレギュレータより低くなっており、周囲の電子機器
への悪影響が減少し好ましい。
［発明の効果］ 本発明によれば高効率で磁性部品の温度上昇が小さく
小型で高信頼性のスイッチングレギュレータを得ること
ができるためその効果は著しいものがある。
小型で高信頼性のスイッチングレギュレータを得ること
ができるためその効果は著しいものがある。
第１図はスイッチングレギュレータの回路構成例を示し
た図、第２図は磁気制御型スイッチングレギュレータの
回路の一例を示した図、第３図は可飽和リアクトルに用
いられる巻磁心の形状例を示した図、第４図は本発明ス
イッチングレギュレータと従来のスイッチングレギュレ
ータの出力電圧、効率η、コアケース表面温度△Ｔの負
荷電流依存性を示した図、第５図，第６図，第７図は本
発明スイッチングレギュレータの回路例を示した図、第
８図は本発明スイッチングレギュレータのAC入力漏洩雑
音端子電圧を示した図である。
た図、第２図は磁気制御型スイッチングレギュレータの
回路の一例を示した図、第３図は可飽和リアクトルに用
いられる巻磁心の形状例を示した図、第４図は本発明ス
イッチングレギュレータと従来のスイッチングレギュレ
ータの出力電圧、効率η、コアケース表面温度△Ｔの負
荷電流依存性を示した図、第５図，第６図，第７図は本
発明スイッチングレギュレータの回路例を示した図、第
８図は本発明スイッチングレギュレータのAC入力漏洩雑
音端子電圧を示した図である。
Claims (5)
- 【請求項１】一般式： Fe100−ｘ−ｙ−ｚ−α−β−γCuｘSiｙＢｚＭ′
αＭ″βＸγ（原子％） （但し、Ｍ′はNb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群から
選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ″はV,Cr,Mn,白金属
元素,Sc,Y,Au,Zn,Reからなる群から選ばれた少なくとも
１種の元素、ＸはC,P,Ge,Ga,Sb,In,Be,Asからなる群か
ら選ばれた少なくとも１種の元素であり、x,y,z,α，
β，及びγはそれぞれ0.1≦ｘ≦3,0≦ｙ≦30,0≦ｚ≦2
5,5≦ｙ＋ｚ≦30,0.1≦α≦30,0≦β≦10及び０≦γ≦1
0を満たす。）により表わされる組成を有し、組織の少
なくとも50％が微細な結晶粒からなり、各結晶粒の最大
寸法で測定した粒径の平均が1000Å以下であるFe基合金
を磁性部品の１部又は全部に用いたことを特徴とするス
イッチングレギュレータ。 - 【請求項２】前記磁性部品が可飽和リアクトルであるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のスイッチ
ングレギュレータ。 - 【請求項３】前記磁性部品が主変圧器であることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載のスイッチングレギ
ュレータ。 - 【請求項４】前記磁性部品が平滑チョークであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のスイッチング
レギュレータ。 - 【請求項５】前記磁性部品がコモンモードチョークであ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のスイ
ッチングレギュレータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63061248A JP2501859B2 (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | スイッチングレギュレ―タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63061248A JP2501859B2 (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | スイッチングレギュレ―タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01235212A JPH01235212A (ja) | 1989-09-20 |
| JP2501859B2 true JP2501859B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=13165740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63061248A Expired - Fee Related JP2501859B2 (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | スイッチングレギュレ―タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2501859B2 (ja) |
-
1988
- 1988-03-15 JP JP63061248A patent/JP2501859B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01235212A (ja) | 1989-09-20 |
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