JP2670848B2 - ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤInfo
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- JP2670848B2 JP2670848B2 JP1094208A JP9420889A JP2670848B2 JP 2670848 B2 JP2670848 B2 JP 2670848B2 JP 1094208 A JP1094208 A JP 1094208A JP 9420889 A JP9420889 A JP 9420889A JP 2670848 B2 JP2670848 B2 JP 2670848B2
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- Japan
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- wire
- welding
- flux
- bead
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋼構造物の溶接に用いるガスシールドアー
ク溶接用複合ワイヤにおいて、特に小電流域でのアーク
が安定で、かつビード形状が良好な小脚長（3.0〜4.0m
m）のすみ肉溶着金属を与えるガスシールドアーク溶接
用複合ワイヤに関するものである。
ク溶接用複合ワイヤにおいて、特に小電流域でのアーク
が安定で、かつビード形状が良好な小脚長（3.0〜4.0m
m）のすみ肉溶着金属を与えるガスシールドアーク溶接
用複合ワイヤに関するものである。
近年造船や橋梁を始めとする各種構造物の溶接建造に
おいては、溶接施工の能率向上および省力化を推進する
うえで有利なガスシールドアーク溶接法の利用が、急速
に増大している。殊に金属粉系複合ワイヤは、一般のチ
タニア系複合ワイヤに比べて高溶着量でスラグ発生量が
少ないという特徴を有しており、鋼材の突合せ溶接，す
み肉溶接に多く採用され、その使用量はますます増加す
る傾向にある。
おいては、溶接施工の能率向上および省力化を推進する
うえで有利なガスシールドアーク溶接法の利用が、急速
に増大している。殊に金属粉系複合ワイヤは、一般のチ
タニア系複合ワイヤに比べて高溶着量でスラグ発生量が
少ないという特徴を有しており、鋼材の突合せ溶接，す
み肉溶接に多く採用され、その使用量はますます増加す
る傾向にある。
更に近年、溶接構造物は多岐にわたり、特に造船業界
では、客船用に多く使用される3.2mm〜6mm程度の板厚に
対しても、半自動溶接で、ビード形状が良好な小脚長3.
0〜4.0mmのすみ肉ビードが得られる複合ワイヤの開発要
望が強まってきた。
では、客船用に多く使用される3.2mm〜6mm程度の板厚に
対しても、半自動溶接で、ビード形状が良好な小脚長3.
0〜4.0mmのすみ肉ビードが得られる複合ワイヤの開発要
望が強まってきた。
〔発明が解決しようとする課題〕 ところでこれら要望に対し従来の複合ワイヤでは、こ
れら要望を達成することは困難であった。即ち従来のワ
イヤを使用して、半自動溶接にて3.0〜4.0mmの小脚長ビ
ードを得るには、小電流で溶接せざるをえなかった。し
かし小電流で溶接を行う場合、例えば1.2mmφの複合ワ
イヤを使用した場合、170A以下ではアークの安定性が極
端に悪くなり、ビードが不揃になり易く、アンダーカッ
トが発生する等の問題があった。またワイヤ径を0.8mm
φ,0.9mmφ,1.0mmφと細径化し、小電流で電流密度を高
めて溶接する方法もあるが、アークの安定性はあまり改
善されず、半自動溶接による小脚長のすみ肉ビードを得
ることは実現されていないのが実情である。
れら要望を達成することは困難であった。即ち従来のワ
イヤを使用して、半自動溶接にて3.0〜4.0mmの小脚長ビ
ードを得るには、小電流で溶接せざるをえなかった。し
かし小電流で溶接を行う場合、例えば1.2mmφの複合ワ
イヤを使用した場合、170A以下ではアークの安定性が極
端に悪くなり、ビードが不揃になり易く、アンダーカッ
トが発生する等の問題があった。またワイヤ径を0.8mm
φ,0.9mmφ,1.0mmφと細径化し、小電流で電流密度を高
めて溶接する方法もあるが、アークの安定性はあまり改
善されず、半自動溶接による小脚長のすみ肉ビードを得
ることは実現されていないのが実情である。
このような問題点を解決する手段として、例えば特開
昭61-94175号公報に記載されている技術が知られてい
る。この技術は、高電流域でアークの安定化を図り、ビ
ード形状を良好にしたものであるが、小電流域でのアー
クが安定で、ビード形状が良好な小脚長すみ肉溶着金属
の条件を十分に満足しうるものではない。
昭61-94175号公報に記載されている技術が知られてい
る。この技術は、高電流域でアークの安定化を図り、ビ
ード形状を良好にしたものであるが、小電流域でのアー
クが安定で、ビード形状が良好な小脚長すみ肉溶着金属
の条件を十分に満足しうるものではない。
本発明は上記課題に鑑みなされたもので、小電流での
アークの安定性を向上させるとともに、ビード形状が良
好な小脚長のすみ肉溶着金属を与えるガスシールドアー
ク溶接用複合ワイヤを提供する。
アークの安定性を向上させるとともに、ビード形状が良
好な小脚長のすみ肉溶着金属を与えるガスシールドアー
ク溶接用複合ワイヤを提供する。
本発明の複合ワイヤは、鉄粉:54〜85％（重量％以下
同じ），脱酸剤:10〜45％，硫化鉄:0.1〜0.8％，固着剤
としてカルボキシメチルセルロース（以下これをCMCと
略称する）:0.3〜6.0％を夫々含有するフラックスを鋼
製外皮中にワイヤ全重量に対し８〜25％充填してなり、
且つ全ワイヤ中の炭素量を0.09％以下に制限してなるも
のである。
同じ），脱酸剤:10〜45％，硫化鉄:0.1〜0.8％，固着剤
としてカルボキシメチルセルロース（以下これをCMCと
略称する）:0.3〜6.0％を夫々含有するフラックスを鋼
製外皮中にワイヤ全重量に対し８〜25％充填してなり、
且つ全ワイヤ中の炭素量を0.09％以下に制限してなるも
のである。
本発明者らは、金属粉系フラックス入りワイヤの最大
の難点である小電流でのアーク状態について、そのアー
ク現象を高速度撮影用カメラで観察し種々検討を加え
た。その結果アークの不安定要因は次の２点、即ちa.溶
滴の粗大化、b.溶滴の爆発、に起因していることが明ら
かになった。
の難点である小電流でのアーク状態について、そのアー
ク現象を高速度撮影用カメラで観察し種々検討を加え
た。その結果アークの不安定要因は次の２点、即ちa.溶
滴の粗大化、b.溶滴の爆発、に起因していることが明ら
かになった。
このことから小電流域のアークの移行性を改善するた
めには、 （１） アークを安定にして溶滴を細粒移行させる、 （２） CO（CO2）ガスの爆発を抑制するため全ワイヤ
中の炭素量を低減させる、 （３） 出来るだけ短いアーク長とし、短絡回数を増加
させることによりアークの安定化を図る、 等の措置が有効であることを知った。
めには、 （１） アークを安定にして溶滴を細粒移行させる、 （２） CO（CO2）ガスの爆発を抑制するため全ワイヤ
中の炭素量を低減させる、 （３） 出来るだけ短いアーク長とし、短絡回数を増加
させることによりアークの安定化を図る、 等の措置が有効であることを知った。
以下これらの知見に基づき本発明を詳細に説明する。
先ず第１表に示す基本フラックスに、硫化鉄,CMCの量
を種々変化させたフラックスを用いて、金属粉系ワイヤ
を試作し実験を行った。この場合硫化鉄をフラックス中
に0.1〜0.8重量％,CMCを0.3〜0.6重量％の範囲で種々変
化させ、軟鋼外皮に10％充填した1.2mmφの金属粉系ワ
イヤを作製した。
を種々変化させたフラックスを用いて、金属粉系ワイヤ
を試作し実験を行った。この場合硫化鉄をフラックス中
に0.1〜0.8重量％,CMCを0.3〜0.6重量％の範囲で種々変
化させ、軟鋼外皮に10％充填した1.2mmφの金属粉系ワ
イヤを作製した。
このワイヤを用い、以下に示す溶接条件にて目標脚長
3.0〜4.0mmとし、半自動溶接にて水平すみ肉溶接をおこ
ない、アーク状態、ビード形状を評価した。
3.0〜4.0mmとし、半自動溶接にて水平すみ肉溶接をおこ
ない、アーク状態、ビード形状を評価した。
溶接条件 極性 :DCワイヤ 溶接電流:150A 溶接電圧: 20V ワイヤ突出し長さ:10〜15mm シールドガス :CO220l/分 鋼板:SM-41B材 板厚６t×50W×500L（mm） （Ｔ型すみ肉） 第１図はフラックス中の硫化鉄の含有量（％）とアー
ク状態およびビード形状の関係、第２図は硫化鉄含有量
（％）と短絡回数の関係を示す。
ク状態およびビード形状の関係、第２図は硫化鉄含有量
（％）と短絡回数の関係を示す。
即ち硫化鉄を0.1％以上添加すると、短絡回数が著し
く増加することが分かった。単位時間当りの回数が多い
というのは溶滴が小さくなることであり、小電流でのア
ークが安定し良好なすみ肉ビードが得られることが認め
られた。しかし0.8％を超えて含有させると、この値が
急激な低下を示すことが認められた。即ち溶滴は次第に
粗大化してスムーズに母材側に移行せず、ビード形状不
良となる。このことより硫化鉄の範囲は0.1〜0.8％が適
当であることが分かった。
く増加することが分かった。単位時間当りの回数が多い
というのは溶滴が小さくなることであり、小電流でのア
ークが安定し良好なすみ肉ビードが得られることが認め
られた。しかし0.8％を超えて含有させると、この値が
急激な低下を示すことが認められた。即ち溶滴は次第に
粗大化してスムーズに母材側に移行せず、ビード形状不
良となる。このことより硫化鉄の範囲は0.1〜0.8％が適
当であることが分かった。
次にCMCであるが、0.3％未満ではフラックスの固着が
起こらないので充填フラックスのバラツキが大きく、ア
ークの安定性が悪くなる。一方6.0％を超えると、アー
クが必要以上に強くなるためビード形状が悪化し、アン
ダーカットが発生しやすくなる。即ちCMCの範囲は0.3〜
6.0％が適正であることが分かった。
起こらないので充填フラックスのバラツキが大きく、ア
ークの安定性が悪くなる。一方6.0％を超えると、アー
クが必要以上に強くなるためビード形状が悪化し、アン
ダーカットが発生しやすくなる。即ちCMCの範囲は0.3〜
6.0％が適正であることが分かった。
更にアーク状態スパッタ量は、全ワイヤ中の炭素含有
率が上昇するにつれてビード形状が悪化し、スパッタ量
も急激に増加する。即ち全ワイヤ中の炭素の含有率を0.
09％以下に抑えれば、アーク状態を安定させスパッタ量
を有効に抑制し得ることが明らかとなった。
率が上昇するにつれてビード形状が悪化し、スパッタ量
も急激に増加する。即ち全ワイヤ中の炭素の含有率を0.
09％以下に抑えれば、アーク状態を安定させスパッタ量
を有効に抑制し得ることが明らかとなった。
以上金属粉系フラックス入りワイヤの小電流域でのア
ークの移行性改善には、a.溶滴を細粒移行させる、b.ワ
イヤ中の炭素量の低減、c.短いアーク長にし短絡回数を
増加させる、ということが必須であることを述べたが、
これらの何れの条件が欠けても、小電流域でのアーク状
態およびビード形状向上という目的を達成することはで
きない。
ークの移行性改善には、a.溶滴を細粒移行させる、b.ワ
イヤ中の炭素量の低減、c.短いアーク長にし短絡回数を
増加させる、ということが必須であることを述べたが、
これらの何れの条件が欠けても、小電流域でのアーク状
態およびビード形状向上という目的を達成することはで
きない。
而して本発明における特徴としては、上記の因子をす
べて満足させる必要があり、これにより金属粉系フラッ
クス入りワイヤのアーク状態およびビード形状を良好に
ならしめ得る。さらに本発明の目的を十分に達成するた
めには以下の成分限定が必要である。
べて満足させる必要があり、これにより金属粉系フラッ
クス入りワイヤのアーク状態およびビード形状を良好に
ならしめ得る。さらに本発明の目的を十分に達成するた
めには以下の成分限定が必要である。
鉄粉は、フラックス全体に占める割合として、54〜85
重量％の範囲に設定する。その理由は、鉄粉の含有率が
54％未満では、金属粉系フラックス入りワイヤの特徴で
ある溶接能率向上効果を十分に達成することができず、
一方85重量％を超えると、脱酸剤やアーク安定剤等の成
分が不足し、ピットやブローホール等の欠陥が発生した
り、或はアークが不安定になり、ビード形状の悪化やス
パッタの発生が増えるなど好ましくない。
重量％の範囲に設定する。その理由は、鉄粉の含有率が
54％未満では、金属粉系フラックス入りワイヤの特徴で
ある溶接能率向上効果を十分に達成することができず、
一方85重量％を超えると、脱酸剤やアーク安定剤等の成
分が不足し、ピットやブローホール等の欠陥が発生した
り、或はアークが不安定になり、ビード形状の悪化やス
パッタの発生が増えるなど好ましくない。
脱酸剤は、フラックス全体に占める割合として10〜45
重量％とする。その理由は、脱酸剤の含有率が10％未満
では、脱酸不足となりＸ線性能が大幅に低下するばかり
でなく、すみ肉ビード形状が悪化する。一方45％を超え
ると、溶接金属の靱性や耐割れ性を低下させる。また溶
滴が粗大化し、アークが不安定になり、大粒のスパッタ
の多発や溶接ビード形状の凸型化、適正溶接条件範囲の
減少等の障害が現われる。
重量％とする。その理由は、脱酸剤の含有率が10％未満
では、脱酸不足となりＸ線性能が大幅に低下するばかり
でなく、すみ肉ビード形状が悪化する。一方45％を超え
ると、溶接金属の靱性や耐割れ性を低下させる。また溶
滴が粗大化し、アークが不安定になり、大粒のスパッタ
の多発や溶接ビード形状の凸型化、適正溶接条件範囲の
減少等の障害が現われる。
ここで脱酸剤とは、溶接金属中の酸素と結合してこれ
を除去する作用もするので、具体的にはMn,Si,Al,Mg,T
i,Zr等の金属粉末、或はこれらと鉄の合金などが例示さ
れる。これらは単独で使用してもよく、また２種以上組
合せて使用してもよい。
を除去する作用もするので、具体的にはMn,Si,Al,Mg,T
i,Zr等の金属粉末、或はこれらと鉄の合金などが例示さ
れる。これらは単独で使用してもよく、また２種以上組
合せて使用してもよい。
硫化鉄は、フラックス全体に占める割合として0.1〜
0.8％とする。その理由は、硫化鉄の含有率が0.1％未満
では、アーク先端部から移行する溶滴粒が粗大化するこ
とによってアーク長が長くなり、アークの安定性が著し
く劣化するとともに、母材とのなじみが悪化するため溶
接ビード形状が凸型となる。一方0.8％を超えると、短
絡時間が著しく長くなり溶接金属が断続的に凝固する結
果、ハンピングビードを生じたり、或は凝固時低融点化
合物を作り、耐割れ性を低下させるばかりでなく、溶滴
の移行性を著しく低下させるなど好ましくない。
0.8％とする。その理由は、硫化鉄の含有率が0.1％未満
では、アーク先端部から移行する溶滴粒が粗大化するこ
とによってアーク長が長くなり、アークの安定性が著し
く劣化するとともに、母材とのなじみが悪化するため溶
接ビード形状が凸型となる。一方0.8％を超えると、短
絡時間が著しく長くなり溶接金属が断続的に凝固する結
果、ハンピングビードを生じたり、或は凝固時低融点化
合物を作り、耐割れ性を低下させるばかりでなく、溶滴
の移行性を著しく低下させるなど好ましくない。
CMCは、フラックス全体に占める割合として0.3〜6.0
％とする。その理由は、0.3％未満ではフラックスの固
化造粒性が無く、従ってフラックスの固着が起こらない
ので充填フラックスのバラツキが大きく、溶接作業性殊
にアークの安定性が悪いという問題が生じる。一方6.0
％を超えると、金属粉系を充填したワイヤでは、CMCの
成分であるＣの影響でアークが必要以上強くなるために
ガウジング状態となり、スパッタ量が多発し、ビード形
状の凹凸が激しくなる。またＣが多量溶着金属に歩留ま
り、溶接金属の機械的性能が劣化する。
％とする。その理由は、0.3％未満ではフラックスの固
化造粒性が無く、従ってフラックスの固着が起こらない
ので充填フラックスのバラツキが大きく、溶接作業性殊
にアークの安定性が悪いという問題が生じる。一方6.0
％を超えると、金属粉系を充填したワイヤでは、CMCの
成分であるＣの影響でアークが必要以上強くなるために
ガウジング状態となり、スパッタ量が多発し、ビード形
状の凹凸が激しくなる。またＣが多量溶着金属に歩留ま
り、溶接金属の機械的性能が劣化する。
更に充填率は、ワイヤ全重量に対して８〜25％の範囲
が適当である。その理由は、８％未満ではアークが不安
定で母材とのなじみが悪化する結果、すみ肉ビードの外
観を損なう。一方25％を超えると、ワイヤ外皮部分が薄
くなり過ぎて、ワイヤ製造時特に伸線加工時に断線等の
トラブルが発生したり、また溶接作業に際し不安定にな
るといった恐れが生じる。この為フラックス充填率は25
％以下になる。
が適当である。その理由は、８％未満ではアークが不安
定で母材とのなじみが悪化する結果、すみ肉ビードの外
観を損なう。一方25％を超えると、ワイヤ外皮部分が薄
くなり過ぎて、ワイヤ製造時特に伸線加工時に断線等の
トラブルが発生したり、また溶接作業に際し不安定にな
るといった恐れが生じる。この為フラックス充填率は25
％以下になる。
炭素量は、全ワイヤ中の0.09％以下とする。その理由
は、炭素含有量が上昇するにつれてアークの方向性が不
安定となり、溶接ビードが不揃いで、凹凸ビードになる
とともにスパッタ量も増加する。即ち全ワイヤ中の炭素
含有率を0.09％以下に抑えればアーク状態、スパッタ量
を有効に抑制し得る。
は、炭素含有量が上昇するにつれてアークの方向性が不
安定となり、溶接ビードが不揃いで、凹凸ビードになる
とともにスパッタ量も増加する。即ち全ワイヤ中の炭素
含有率を0.09％以下に抑えればアーク状態、スパッタ量
を有効に抑制し得る。
ところで本発明の複合ワイヤが使用される対象鋼種
は、主として軟鋼及び高張力鋼であるが、特にこれらに
限定されるものでなく、この他低合金鋼や高張力鋼等の
溶接に適用することもできる。またシールドガスとして
炭酸ガスの他に炭酸ガスに酸素ガスあるいはアルゴンガ
スを混合する場合も適用可能である。
は、主として軟鋼及び高張力鋼であるが、特にこれらに
限定されるものでなく、この他低合金鋼や高張力鋼等の
溶接に適用することもできる。またシールドガスとして
炭酸ガスの他に炭酸ガスに酸素ガスあるいはアルゴンガ
スを混合する場合も適用可能である。
またワイヤの断面構造は、外皮円周部に合せ目を有す
るオープンシームワイヤの他、円周部に合せ目を持たな
いクローズドシームワイヤのいずれでもよいが、自動
化、ロボット化を考慮すればシームレスワイヤが望まし
い。
るオープンシームワイヤの他、円周部に合せ目を持たな
いクローズドシームワイヤのいずれでもよいが、自動
化、ロボット化を考慮すればシームレスワイヤが望まし
い。
次に実施例により、本発明を更に具体的に説明する。
第２表に本発明複合ワイヤおよび比較のために試作し
た複合ワイヤのフラックス組成を、また第３表にこれ等
ワイヤを用いて溶接した場合の溶接試験結果を示す。
た複合ワイヤのフラックス組成を、また第３表にこれ等
ワイヤを用いて溶接した場合の溶接試験結果を示す。
第２表において、ワイヤNo.1〜No.11が本発明例、No.
12〜No.19が比較例である。いずれの複合ワイヤも軟鋼
外皮を用い、電縫パイプを振動させながらフラックスを
充填し、伸線途中段階で650℃の焼鈍を行い、ワイヤ表
面にCuメッキを施して1.2mm径に仕上げた。尚試験は、
前記（作用の項）で記載の方法で行い、アーク状態，ビ
ード形状，溶着金属の機械的性質，充填率のバラツキを
評価した。
12〜No.19が比較例である。いずれの複合ワイヤも軟鋼
外皮を用い、電縫パイプを振動させながらフラックスを
充填し、伸線途中段階で650℃の焼鈍を行い、ワイヤ表
面にCuメッキを施して1.2mm径に仕上げた。尚試験は、
前記（作用の項）で記載の方法で行い、アーク状態，ビ
ード形状，溶着金属の機械的性質，充填率のバラツキを
評価した。
この結果ワイヤNo.1〜No.11は、本発明の範囲内であ
るため、小電流でもアークが安定して良好なビードを得
ることができた。
るため、小電流でもアークが安定して良好なビードを得
ることができた。
これに対しNo.12,No.13は鉄粉量が本発明の範囲外に
ある例であり、鉄粉量が不足するNo.12は、アーク状
態，ビード形状が悪化する。鉄粉量が過剰なNo.13は、
脱酸剤等の他の成分の絶対量が不足気味になって、溶着
金属の靱性，ピット，ブロホール等の欠陥を発生する。
No.14は硫化鉄の量が少なすぎる為、アークの安定性が
悪く、スパッタの増加，ビード外観が不良となった。N
o.15は、硫化鉄，鉄粉，脱酸剤，フラックス充填率の量
が本発明の範囲外にある為、アーク状態，ビード形状，
溶着金属の性能のいずれも不良となった。
ある例であり、鉄粉量が不足するNo.12は、アーク状
態，ビード形状が悪化する。鉄粉量が過剰なNo.13は、
脱酸剤等の他の成分の絶対量が不足気味になって、溶着
金属の靱性，ピット，ブロホール等の欠陥を発生する。
No.14は硫化鉄の量が少なすぎる為、アークの安定性が
悪く、スパッタの増加，ビード外観が不良となった。N
o.15は、硫化鉄，鉄粉，脱酸剤，フラックス充填率の量
が本発明の範囲外にある為、アーク状態，ビード形状，
溶着金属の性能のいずれも不良となった。
No.16はフラックス充填率が低い為、アーク状態，ビ
ード形状が悪化した。No.17は硫化鉄量が多すぎる為、
アークの安定性が著しく劣化すると同時に短絡回数が減
少し、中凸型ビードの傾向が認められた。
ード形状が悪化した。No.17は硫化鉄量が多すぎる為、
アークの安定性が著しく劣化すると同時に短絡回数が減
少し、中凸型ビードの傾向が認められた。
No.18は、カルボキシメチルセルロース量が多すぎる
為、アーク状態が必要以上に強くなりすぎ、母材のなじ
みが悪化してビード外観不良となった。No.19はカルボ
キシメチルセルロース量が少なすぎる為、充填率のバラ
ツキが大きく、アークが不安定でビード表面が凹凸とな
り、良好な溶接ビードが得られなかった。
為、アーク状態が必要以上に強くなりすぎ、母材のなじ
みが悪化してビード外観不良となった。No.19はカルボ
キシメチルセルロース量が少なすぎる為、充填率のバラ
ツキが大きく、アークが不安定でビード表面が凹凸とな
り、良好な溶接ビードが得られなかった。
〔発明の効果〕 以上説明したように本発明のガスシールドアーク溶接
用複合ワイヤは、小電流でのアークが安定で、ビード形
状が良好な小脚長のすみ肉溶着金属を可能にしたため、
この種のワイヤの実用性を飛躍的に高めることができ
る。また溶接の自動化、ロボット化および高能率化に充
分対応が可能である。
用複合ワイヤは、小電流でのアークが安定で、ビード形
状が良好な小脚長のすみ肉溶着金属を可能にしたため、
この種のワイヤの実用性を飛躍的に高めることができ
る。また溶接の自動化、ロボット化および高能率化に充
分対応が可能である。
第１図はフラックス中の硫化鉄量とアーク状態およびビ
ード形状の関係を示したグラフ。第２図は硫化鉄含有量
と短絡回数の関係を示すグラフである。
ード形状の関係を示したグラフ。第２図は硫化鉄含有量
と短絡回数の関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 栗原 繁 神奈川県相模原市淵野辺５―10―１ 新 日本製鐵株式会社第二技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭62−199295（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−39535（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】鉄粉:54〜85％（重量％：以下同じ）、脱
酸剤:10〜45％、硫化鉄:0.1〜0.8％、固着剤としてカル
ボキシメチルセルロース:0.3〜6.0％を夫々含有するフ
ラックスを鋼製外皮中にワイヤ全重量に対し８〜25％充
填してなり、且つ全ワイヤ中の炭素量を0.09％以下に制
限したことを特徴とするガスシールドアーク溶接用複合
ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1094208A JP2670848B2 (ja) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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ID=14103892
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-
1989
- 1989-04-13 JP JP1094208A patent/JP2670848B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| KR101839300B1 (ko) | 2016-11-23 | 2018-03-19 | 현대종합금속 주식회사 | 비드 외관이 우수한 저온용 메탈 코어드 아크 용접용 와이어 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH02274395A (ja) | 1990-11-08 |
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