JP2855867B2 - 含クロム溶鋼の精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の精錬法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クロム含有量の高い溶
鋼を極低炭素量まで脱炭するための精錬法に関する。
この方法は、窒素含有量を所定範囲の値に調節した含ク
ロム鋼を製造するのに適する。
鋼を極低炭素量まで脱炭するための精錬法に関する。
この方法は、窒素含有量を所定範囲の値に調節した含ク
ロム鋼を製造するのに適する。
【０００２】
【従来の技術】含クロム溶鋼の脱炭法として広く実施さ
れているＡＯＤプロセスは、脱炭が進んで溶鋼中のＣ濃
度が低下してくるとＣｒが酸化されやすくなるから、精
錬のために吹き込むガスの中のＡｒの比率を高くしＯ2
の比率を低くして、Ｃｒの損失が少なくなるようにして
いる。 溶鋼中のＣ濃度が所定の値まで低下したところ
で、フェロシリコンのような還元剤を投入し、Ａｒだけ
を吹き込んで撹拌し、それまでの過程で生成した溶鋼中
のクロム酸化物を還元して回収する。 このようにし
て、Ｃ含有量が所定の値まで低下し、Ｃｒ含有量は精錬
前の水準に復した溶鋼が得られる。
れているＡＯＤプロセスは、脱炭が進んで溶鋼中のＣ濃
度が低下してくるとＣｒが酸化されやすくなるから、精
錬のために吹き込むガスの中のＡｒの比率を高くしＯ2
の比率を低くして、Ｃｒの損失が少なくなるようにして
いる。 溶鋼中のＣ濃度が所定の値まで低下したところ
で、フェロシリコンのような還元剤を投入し、Ａｒだけ
を吹き込んで撹拌し、それまでの過程で生成した溶鋼中
のクロム酸化物を還元して回収する。 このようにし
て、Ｃ含有量が所定の値まで低下し、Ｃｒ含有量は精錬
前の水準に復した溶鋼が得られる。
【０００３】ところが、低Ｃ領域では脱炭速度が低下し
て所望のＣ濃度に到達するまでに長時間を要する上に、
Ｃｒの酸化が進みやすい。 Ｃｒの酸化を低減するに
は、吹込ガス中のＡｒの比率を高めなければならない
が、そうすると当然にＡｒの消費が増えて不経済であ
る。
て所望のＣ濃度に到達するまでに長時間を要する上に、
Ｃｒの酸化が進みやすい。 Ｃｒの酸化を低減するに
は、吹込ガス中のＡｒの比率を高めなければならない
が、そうすると当然にＡｒの消費が増えて不経済であ
る。
【０００４】低Ｃ領域における脱炭を促進する方策とし
て、真空精錬法の利用がある。 たとえば特公昭６０−
１００８７に記載の方法は、高クロムステンレス鋼を
０．０３％以下の低炭素量に精錬するために、常圧でＯ
2による脱炭をＣ：０．２〜０．４％となるまで行な
い、その後は、非酸化性ガスによる撹拌は続けるがＯ2
の吹き込みは停止し、鋼浴上の圧力を約１０Torr以下ま
で連続的に低下させボイリングを起こさせることによっ
て、所望の脱炭を行なうものである。 特開昭６１−１
３６６１１に記載の精錬方法も同様であって、まずＡＯ
Ｄ装置を用いて大気圧下に脱炭を行ない、ついで真空精
錬装置を用いて、圧力２０Torrの減圧下でさらに脱炭を
続ける方法である。
て、真空精錬法の利用がある。 たとえば特公昭６０−
１００８７に記載の方法は、高クロムステンレス鋼を
０．０３％以下の低炭素量に精錬するために、常圧でＯ
2による脱炭をＣ：０．２〜０．４％となるまで行な
い、その後は、非酸化性ガスによる撹拌は続けるがＯ2
の吹き込みは停止し、鋼浴上の圧力を約１０Torr以下ま
で連続的に低下させボイリングを起こさせることによっ
て、所望の脱炭を行なうものである。 特開昭６１−１
３６６１１に記載の精錬方法も同様であって、まずＡＯ
Ｄ装置を用いて大気圧下に脱炭を行ない、ついで真空精
錬装置を用いて、圧力２０Torrの減圧下でさらに脱炭を
続ける方法である。
【０００５】本発明者らは、炭素濃度が約０．２重量％
程度までは、大気圧下で高クロム溶鋼にアルゴンのよう
な非酸化性ガスと酸素の混合ガスを吹き込んで脱炭し、
その後は、精錬環境を約２００Torr以下に減圧した状態
で、アルゴンのような非酸化性ガスのみを吹き込んでさ
らに低濃度にまで脱炭する方法、ならびに、上記真空精
錬時に、それまでの過程で酸化されたクロムの全量を還
元するために還元剤を添加することにより、脱炭と同時
にクロム酸化物の還元も行なう方法を開発し、特願平１
−９８４７３として提案した。
程度までは、大気圧下で高クロム溶鋼にアルゴンのよう
な非酸化性ガスと酸素の混合ガスを吹き込んで脱炭し、
その後は、精錬環境を約２００Torr以下に減圧した状態
で、アルゴンのような非酸化性ガスのみを吹き込んでさ
らに低濃度にまで脱炭する方法、ならびに、上記真空精
錬時に、それまでの過程で酸化されたクロムの全量を還
元するために還元剤を添加することにより、脱炭と同時
にクロム酸化物の還元も行なう方法を開発し、特願平１
−９８４７３として提案した。
【０００６】上記の本発明者らの方法において、非酸化
性ガスとしてＡｒガスを使用した場合、含クロム溶鋼の
Ｎ含有量を０．０２％程度まで低減することが可能であ
るが、鋼種によっては、もっと高いＮ含有量がむしろ適
切な場合がある。Ｎ含有量を、たとえば０．０３〜０．
１０％の範囲内で所定の値に調整すべき場合、Ａｒガス
のみの吹き込みでは、必要以上に低いＮ含有量となるた
め、後に加窒作業が必要となり、結果として高価なアル
ゴンを浪費したことになる。
性ガスとしてＡｒガスを使用した場合、含クロム溶鋼の
Ｎ含有量を０．０２％程度まで低減することが可能であ
るが、鋼種によっては、もっと高いＮ含有量がむしろ適
切な場合がある。Ｎ含有量を、たとえば０．０３〜０．
１０％の範囲内で所定の値に調整すべき場合、Ａｒガス
のみの吹き込みでは、必要以上に低いＮ含有量となるた
め、後に加窒作業が必要となり、結果として高価なアル
ゴンを浪費したことになる。
【０００７】前記した大気圧精錬と真空精錬とを組み合
わせた方法（特公昭６０−１００８７、特開昭６１−１
３６６１）は、比較的高Ｃ濃度のレベルからＯ2の供給
を止めるから、Ｃｒの酸化による損失がそれだけ少なく
て済むものの、急激な真空の適用はＣＯガスの大量発生
をひきおこし、爆発の危険を招く。 真空吸引をゆるや
かにすれば危険はなくなるが、経過時間が長くなって鋼
浴温度が低下すれば反応が遅くなるという、別の悩みが
出てくる。 また、圧力を１０Torr以下という低圧にす
れば、溶鋼のスプラッシュが激しくなって、合金材料投
入用ホッパーが閉塞するなどの問題が生じる。 そのた
め、これらの方法においては、酸化されたＣｒを回収す
るための還元剤の添加を、最終的な脱炭と同時に行なう
ことが事実上不可能である。 脱炭終了後に還元剤を添
加すればＣｒ回収はできるが、精錬時間は長くなる。
わせた方法（特公昭６０−１００８７、特開昭６１−１
３６６１）は、比較的高Ｃ濃度のレベルからＯ2の供給
を止めるから、Ｃｒの酸化による損失がそれだけ少なく
て済むものの、急激な真空の適用はＣＯガスの大量発生
をひきおこし、爆発の危険を招く。 真空吸引をゆるや
かにすれば危険はなくなるが、経過時間が長くなって鋼
浴温度が低下すれば反応が遅くなるという、別の悩みが
出てくる。 また、圧力を１０Torr以下という低圧にす
れば、溶鋼のスプラッシュが激しくなって、合金材料投
入用ホッパーが閉塞するなどの問題が生じる。 そのた
め、これらの方法においては、酸化されたＣｒを回収す
るための還元剤の添加を、最終的な脱炭と同時に行なう
ことが事実上不可能である。 脱炭終了後に還元剤を添
加すればＣｒ回収はできるが、精錬時間は長くなる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の第一の目的
は、高価なアルゴンガスの使用量を低減して、所望の範
囲の窒素含有量の含クロム鋼を得ることができる精錬法
を提供することにある。
は、高価なアルゴンガスの使用量を低減して、所望の範
囲の窒素含有量の含クロム鋼を得ることができる精錬法
を提供することにある。
【０００９】本発明の第二の目的は、含クロム溶鋼の脱
炭精錬において、真空の適用による脱炭の促進を、ＣＯ
ガスの大量発生がひきおこす爆発の危険を招くことな
く、かつ溶鋼のスプラッシュを実際上差し支えのない程
度に抑えて、還元剤の添加によるＣｒ回収を最終的な脱
炭と同時に行なうことを可能にした精錬法を提供するこ
とにある。
炭精錬において、真空の適用による脱炭の促進を、ＣＯ
ガスの大量発生がひきおこす爆発の危険を招くことな
く、かつ溶鋼のスプラッシュを実際上差し支えのない程
度に抑えて、還元剤の添加によるＣｒ回収を最終的な脱
炭と同時に行なうことを可能にした精錬法を提供するこ
とにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の含クロム鋼の精錬法は、精錬容器内で高クロム鋼
の溶鋼中にガスを吹き込んで脱炭を行なう精錬法におい
て、溶鋼中のＣ濃度が０．１５％（重量）以下に低下す
るまでは吹込ガスとして非酸化性ガスとＯ2との混合ガ
スを使用し、Ｃ濃度がこの値以下に低下した後は、容器
内を１５０〜２０Torrに減圧するとともに、溶鋼中のク
ロム酸化物を還元するために必要な理論量以上の量の還
元剤を添加し、溶鋼中にＮ2またはそれ以外の非酸化性
ガスを、溶鋼トンあたり少なくとも０．２Nm3／分の流
量で吹き込むことを特徴とする。
発明の含クロム鋼の精錬法は、精錬容器内で高クロム鋼
の溶鋼中にガスを吹き込んで脱炭を行なう精錬法におい
て、溶鋼中のＣ濃度が０．１５％（重量）以下に低下す
るまでは吹込ガスとして非酸化性ガスとＯ2との混合ガ
スを使用し、Ｃ濃度がこの値以下に低下した後は、容器
内を１５０〜２０Torrに減圧するとともに、溶鋼中のク
ロム酸化物を還元するために必要な理論量以上の量の還
元剤を添加し、溶鋼中にＮ2またはそれ以外の非酸化性
ガスを、溶鋼トンあたり少なくとも０．２Nm3／分の流
量で吹き込むことを特徴とする。
【００１１】本発明の好ましい態様においては、真空精
錬のはじめの段階では非酸化性ガスとしてＮ2を吹き込
み、後の段階ではＡｒのようなＮ2以外の非酸化性ガス
を吹き込んで真空処理を行なう。
錬のはじめの段階では非酸化性ガスとしてＮ2を吹き込
み、後の段階ではＡｒのようなＮ2以外の非酸化性ガス
を吹き込んで真空処理を行なう。
【００１２】本発明の真空精錬法が適用される含クロム
鋼は、クロム含有量５％以上のものを意味し、その具体
例はＮｉ−Ｃｒ系ステンレス耐熱鋼およびＣｒ系ステン
レス耐熱鋼である。
鋼は、クロム含有量５％以上のものを意味し、その具体
例はＮｉ−Ｃｒ系ステンレス耐熱鋼およびＣｒ系ステン
レス耐熱鋼である。
【００１３】
【作用】一般に精錬において、溶鋼にＮ2ガスを吹き込
むと加窒が行なわれると予想されるが、含クロム鋼の窒
素含有量が５００ppm 以上の場合には、２００Torr以下
の真空中でＮ2ガスを吹き込むと脱窒が行なわれる。
したがって、高価なＡｒガスに代えてＮ2を使用するこ
とができる。 とはいえ、Ｎ2ガスの吹き込みによる脱
窒は、当然のことに一定の限度があるので、ある程度Ｎ
2ガスの吹き込みを行なった後は、最終的にはＡｒガス
の吹き込みによって精錬操作を終了することが、実際上
は好ましい。 その際の、吹込ガスをＮ2からＡｒへ切
り替える時期は、所定の窒素含有量の溶鋼が得られるよ
うに、適宜コントロールすればよい。
むと加窒が行なわれると予想されるが、含クロム鋼の窒
素含有量が５００ppm 以上の場合には、２００Torr以下
の真空中でＮ2ガスを吹き込むと脱窒が行なわれる。
したがって、高価なＡｒガスに代えてＮ2を使用するこ
とができる。 とはいえ、Ｎ2ガスの吹き込みによる脱
窒は、当然のことに一定の限度があるので、ある程度Ｎ
2ガスの吹き込みを行なった後は、最終的にはＡｒガス
の吹き込みによって精錬操作を終了することが、実際上
は好ましい。 その際の、吹込ガスをＮ2からＡｒへ切
り替える時期は、所定の窒素含有量の溶鋼が得られるよ
うに、適宜コントロールすればよい。
【００１４】精錬を大気圧下から真空下に切り換えるポ
イントをＣ濃度が０．１５％となったところに選んだひ
とつの理由は、溶鋼中のＣ濃度が０．２％より低くなる
と、Ｏ2による脱炭が効果的に進まなくなる一方でＣｒ
の酸化による損失が増大し、この傾向がＣ：０．１５％
でさらに顕著になることである。いまひとつの理由は、
操業の安全の確保である。 前記したように、Ｃ濃度
０．２〜０．４％のレベルで真空を適用すると、多量の
ＣＯガスが発生し（主としてＣｒ2Ｏ3＋Ｃ→３ＣＯ↑＋
２Ｃｒの反応によると考えられる）、精錬容器の上部空
間または排ガスダクト内でＯ2と反応して爆発するおそ
れがある。 いうまでもなく爆発は、作業者の安全を確
保し、装置の損傷を避ける上で防がなければならない。
Ｃ濃度が０．１５％またはそれ以下になれば、こうし
た爆発の危険が実質上なくなる。
イントをＣ濃度が０．１５％となったところに選んだひ
とつの理由は、溶鋼中のＣ濃度が０．２％より低くなる
と、Ｏ2による脱炭が効果的に進まなくなる一方でＣｒ
の酸化による損失が増大し、この傾向がＣ：０．１５％
でさらに顕著になることである。いまひとつの理由は、
操業の安全の確保である。 前記したように、Ｃ濃度
０．２〜０．４％のレベルで真空を適用すると、多量の
ＣＯガスが発生し（主としてＣｒ2Ｏ3＋Ｃ→３ＣＯ↑＋
２Ｃｒの反応によると考えられる）、精錬容器の上部空
間または排ガスダクト内でＯ2と反応して爆発するおそ
れがある。 いうまでもなく爆発は、作業者の安全を確
保し、装置の損傷を避ける上で防がなければならない。
Ｃ濃度が０．１５％またはそれ以下になれば、こうし
た爆発の危険が実質上なくなる。
【００１５】真空度は、３００ないし２００Torr程度ま
では、溶鋼中のＣ成分によるＣｒ酸化物の還元すなわち
脱炭およびＣｒ回収が促進されないので、２００Torr以
下とくに１５０Torr以下にする必要がある。 一方で、
過度な真空吸引は、前述のように急激なＣＯの発生によ
るスプラッシュの発生という困難を招くから、適切な減
圧度の真空吸引を実施する。 ２０Torrの下限は、その
圧力下でスプラッシュが実際上許容し得る限度に止まる
という理由から定めたものである。 この真空精錬の段
階で、Ｎ2またはそれ以外の非酸化性ガスを、溶鋼トン
あたり少なくとも０．２Nm3／分の流量で吹き込むの
は、吹き込みノズルの閉塞を防ぐため必要な操作であ
る。
では、溶鋼中のＣ成分によるＣｒ酸化物の還元すなわち
脱炭およびＣｒ回収が促進されないので、２００Torr以
下とくに１５０Torr以下にする必要がある。 一方で、
過度な真空吸引は、前述のように急激なＣＯの発生によ
るスプラッシュの発生という困難を招くから、適切な減
圧度の真空吸引を実施する。 ２０Torrの下限は、その
圧力下でスプラッシュが実際上許容し得る限度に止まる
という理由から定めたものである。 この真空精錬の段
階で、Ｎ2またはそれ以外の非酸化性ガスを、溶鋼トン
あたり少なくとも０．２Nm3／分の流量で吹き込むの
は、吹き込みノズルの閉塞を防ぐため必要な操作であ
る。
【００１６】
【実施例】［実施例１］図１に示した構造の、精練炉に
真空吸引を可能にする真空フード（４）を設けた精錬容
器（１）を使用し、１８Ｃｒ−Ｎｉ（ＳＵＳ３０４）の
原料となる溶鋼（３）にガス（３）を吹き込んで脱炭精
錬を行なった。
真空吸引を可能にする真空フード（４）を設けた精錬容
器（１）を使用し、１８Ｃｒ−Ｎｉ（ＳＵＳ３０４）の
原料となる溶鋼（３）にガス（３）を吹き込んで脱炭精
錬を行なった。
【００１７】大気圧下の操業は、吹込ガスのＯ2／Ｎ2の
比を、まず６／１、次は３／１、さらに１／１と変化さ
せながら、２０分間にわたって行なった。 それによ
り、Ｃ濃度は０．１５％に、Ｃｒ量は１７．２％に減少
した。
比を、まず６／１、次は３／１、さらに１／１と変化さ
せながら、２０分間にわたって行なった。 それによ
り、Ｃ濃度は０．１５％に、Ｃｒ量は１７．２％に減少
した。
【００１８】そこで、吹込ガスをＮ2単独に変え（流量
は０．３Nm3／分・溶鋼トン）て撹拌を続け、容器に蓋
をして気密に保ち、真空吸引により容器内の圧力を３０
Torrに低下させた。
は０．３Nm3／分・溶鋼トン）て撹拌を続け、容器に蓋
をして気密に保ち、真空吸引により容器内の圧力を３０
Torrに低下させた。
【００１９】真空精錬の時間を合計で１０分間とし、途
中で吹込ガスをＮ2からＡｒに切り換えた。 精錬プロ
セスの全体を図示すると、図２のようになる。 上記の
吹込ガスの切り換えの前後に、クロム酸化物を還元する
ためにフェロシリコンを添加した。 添加は、クロム酸
化物を完全に還元するのに必要な理論量を若干上回るよ
うに行なった。
中で吹込ガスをＮ2からＡｒに切り換えた。 精錬プロ
セスの全体を図示すると、図２のようになる。 上記の
吹込ガスの切り換えの前後に、クロム酸化物を還元する
ためにフェロシリコンを添加した。 添加は、クロム酸
化物を完全に還元するのに必要な理論量を若干上回るよ
うに行なった。
【００２０】Ａｒの吹き込み時間を種々に変更して、得
られた溶鋼中のＮ量を測定した。その結果を図３に示
す。 図３のグラフから、Ａｒガスの吹き込みを１分間
以内に止めた場合はＮ量が５００ppm 以上であるが、１
分間を超えて行なえば、それ以下の４００〜２００ppm
のレベルに低下することがわかる。 従って、目標とす
るＮ含有量に応じて、吹込ガスのＮ2からＡｒへの切り
換えの時期を設定すればよいことがわかる。
られた溶鋼中のＮ量を測定した。その結果を図３に示
す。 図３のグラフから、Ａｒガスの吹き込みを１分間
以内に止めた場合はＮ量が５００ppm 以上であるが、１
分間を超えて行なえば、それ以下の４００〜２００ppm
のレベルに低下することがわかる。 従って、目標とす
るＮ含有量に応じて、吹込ガスのＮ2からＡｒへの切り
換えの時期を設定すればよいことがわかる。
【００２１】なお、これらの鋼のＣ量は０．０１〜０．
０５％であった。
０５％であった。
【００２２】［実施例２］精錬の対象として、上記１８
Ｃｒ−８Ｎｉ鋼（ＳＵＳ３０４）に加えて、１３Ｃｒ鋼
および２４Ｃｒ−１３Ｎｉ鋼の原料とする溶鋼を使用
し、実施例１と同様にして大気圧下の脱炭精錬を行なっ
た。
Ｃｒ−８Ｎｉ鋼（ＳＵＳ３０４）に加えて、１３Ｃｒ鋼
および２４Ｃｒ−１３Ｎｉ鋼の原料とする溶鋼を使用
し、実施例１と同様にして大気圧下の脱炭精錬を行なっ
た。
【００２３】続く真空精錬においては、吹込ガスをＮ2
からＡｒに切り換えるタイミングと真空処理中のＡｒガ
ス使用量を、下記３種のように変えた。 切換タイミング Ａｒガス使用量 Ａ 真空吸引開始時 ２Nm3／溶鋼トン Ｂ 真空処理中 １ Ｃ 真空処理終了後 ０ 上記３種の原料に対して、Ａ〜Ｃの真空精錬を行なった
場合にそれぞれ得られた溶鋼について、Ｎ含有量を測定
した。 結果はつぎのとおりである（単位は重量％）。
からＡｒに切り換えるタイミングと真空処理中のＡｒガ
ス使用量を、下記３種のように変えた。 切換タイミング Ａｒガス使用量 Ａ 真空吸引開始時 ２Nm3／溶鋼トン Ｂ 真空処理中 １ Ｃ 真空処理終了後 ０ 上記３種の原料に対して、Ａ〜Ｃの真空精錬を行なった
場合にそれぞれ得られた溶鋼について、Ｎ含有量を測定
した。 結果はつぎのとおりである（単位は重量％）。
【００２４】 真空処理の態様 精錬の対象とした溶鋼 Ａ Ｂ Ｃ １８Ｃｒ−８Ｎｉ ０．０２４ ０．０３６ ０．０４９ １３Ｃｒ ０．０１６ ０．０２４ ０．０３３ ２４Ｃｒ−１３Ｎｉ ０．０３６ ０．０５８ ０．０７８
【００２５】
【発明の効果】本発明の精錬法は、Ａｒガスの少なくと
も一部に代えてＮ2ガスを使用して含クロム鋼を真空処
理するから、高価なＡｒガスの使用量を減少させること
ができ、しかも目的とする含クロム鋼のＮ含有量を適宜
の値に調整することが容易になる。
も一部に代えてＮ2ガスを使用して含クロム鋼を真空処
理するから、高価なＡｒガスの使用量を減少させること
ができ、しかも目的とする含クロム鋼のＮ含有量を適宜
の値に調整することが容易になる。
【図１】 本発明の精錬方法を説明するための、精錬中
の容器の断面図。
の容器の断面図。
【図２】 本発明の実施例における、精錬プロセスの流
れを示す説明図。
れを示す説明図。
【図３】 本発明の実施例のデータであって、真空精錬
時のＡｒガス吹込時間と溶鋼中のＮ含有量との関係をあ
らわしたグラフ。
時のＡｒガス吹込時間と溶鋼中のＮ含有量との関係をあ
らわしたグラフ。
１ 精錬容器 ２ 溶鋼 ３ ガス ４ 真空フード
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21C 7/00 C21C 7/068 C21C 7/10
Claims (2)
- 【請求項１】 精錬容器内で含クロム鋼の溶鋼中にガス
を吹き込んで脱炭を行なう精錬法において、溶鋼中のＣ
濃度が０．１５％（重量）以下に低下するまでは、吹込
ガスとして非酸化性ガスとＯ2との混合ガスを使用し、
Ｃ濃度がこの値以下に低下した後は、容器内を１５０〜
２０Torrに減圧するとともに、溶鋼中のクロム酸化物を
還元するために必要な理論量以上の量の還元剤を添加
し、溶鋼中にＮ2またはそれ以外の非酸化性ガスを、溶
鋼トンあたり少なくとも０．２Nm3／分の流量で吹き込
むことを特徴とする高クロム鋼の精錬法。 - 【請求項２】 真空精錬のはじめの段階では非酸化性ガ
スとしてＮ2を吹き込み、後の段階においてはＮ2以外の
非酸化性ガスを吹き込んで真空処理を行なう請求項１の
精錬法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4499691A JP2855867B2 (ja) | 1990-10-01 | 1991-03-11 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
| KR1019920001728A KR100214832B1 (ko) | 1991-02-06 | 1992-02-06 | 고 크롬강의 정련 방법 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-260599 | 1990-10-01 | ||
| JP26059990 | 1990-10-01 | ||
| JP4499691A JP2855867B2 (ja) | 1990-10-01 | 1991-03-11 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04263005A JPH04263005A (ja) | 1992-09-18 |
| JP2855867B2 true JP2855867B2 (ja) | 1999-02-10 |
Family
ID=26384955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4499691A Expired - Lifetime JP2855867B2 (ja) | 1990-10-01 | 1991-03-11 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2855867B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100439539C (zh) * | 2007-02-15 | 2008-12-03 | 刘巍 | 低微碳铬铁合金的生产工艺 |
| CN104630420A (zh) * | 2015-02-16 | 2015-05-20 | 中钢集团天澄环保科技股份有限公司 | 一种移动式aod炉烟气捕集系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR9406712A (pt) * | 1993-06-04 | 1996-03-19 | Nippon Steel Corp | Método de produçao para aço fundido de baixo teor de carbono usando tratamento de degaseificaçao e descarburizaçao a vácuo |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6010087B2 (ja) | 2013-11-06 | 2016-10-19 | 株式會社 コベア | バルブ |
-
1991
- 1991-03-11 JP JP4499691A patent/JP2855867B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6010087B2 (ja) | 2013-11-06 | 2016-10-19 | 株式會社 コベア | バルブ |
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|---|---|---|---|---|
| CN100439539C (zh) * | 2007-02-15 | 2008-12-03 | 刘巍 | 低微碳铬铁合金的生产工艺 |
| CN104630420A (zh) * | 2015-02-16 | 2015-05-20 | 中钢集团天澄环保科技股份有限公司 | 一种移动式aod炉烟气捕集系统 |
| CN104630420B (zh) * | 2015-02-16 | 2016-07-06 | 中钢集团天澄环保科技股份有限公司 | 一种移动式aod炉烟气捕集系统 |
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