JP2856475B2 - 光走査装置のｆθレンズ - Google Patents
光走査装置のｆθレンズInfo
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- JP2856475B2 JP2856475B2 JP3309290A JP3309290A JP2856475B2 JP 2856475 B2 JP2856475 B2 JP 2856475B2 JP 3309290 A JP3309290 A JP 3309290A JP 3309290 A JP3309290 A JP 3309290A JP 2856475 B2 JP2856475 B2 JP 2856475B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は光走査装置のｆθレンズに関する。
［従来の技術］ ｆθレンズは回転多面鏡やピラミダルミラー等、光束
を等角速度的に偏向させる光偏向装置を用いる光走査装
置に於いて被走査面の光走査を等速的に行わせるための
レンズとして知られ、従来から種々のものが提案されて
いる。
を等角速度的に偏向させる光偏向装置を用いる光走査装
置に於いて被走査面の光走査を等速的に行わせるための
レンズとして知られ、従来から種々のものが提案されて
いる。
［発明が解決しようとする課題］ 回転多面鏡やピラミダルミラーには所謂「面倒れ」の
問題がある。面倒れの問題は面倒れ補正用レンズを補助
的に用いることにより解消できるが近来、ｆθレンズを
アナモフィックなレンズ系とすることによりｆθレンズ
自体に面倒れ補正機能を持たせたｆθレンズも種々提案
されている。
問題がある。面倒れの問題は面倒れ補正用レンズを補助
的に用いることにより解消できるが近来、ｆθレンズを
アナモフィックなレンズ系とすることによりｆθレンズ
自体に面倒れ補正機能を持たせたｆθレンズも種々提案
されている。
しかしアナモフィックなｆθレンズはトーリック面等
の球面でないレンズ面を含むため、その作製は必ずしも
容易ではなく、とかくコスト高になり易い。
の球面でないレンズ面を含むため、その作製は必ずしも
容易ではなく、とかくコスト高になり易い。
本発明は上述した事情に鑑みてなされたものであっ
て、作製の容易な球面レンズの切み合わせで構成でき、
従って安価に実現できる新規なｆθレンズの提供を目的
とする。
て、作製の容易な球面レンズの切み合わせで構成でき、
従って安価に実現できる新規なｆθレンズの提供を目的
とする。
［課題を解決するための手段］ 以下、本発明を説明する。
本発明のｆθレンズは「光源装置からの略平行な光束
を副走査方向の光スポット径を補正するためのシリンダ
ーレンズを介して光偏向装置の偏向反射面に入射させ、
偏向反射面による反射光束を上記光偏向装置により偏向
させ、結像レンズと面倒れ補正用レンズとにより被走査
面上に光スポットとして結像させて光走査を行う光走査
装置」において結像レンズとして用いられるレンズであ
り、主走査方向に於いてｆθ特性を有する。
を副走査方向の光スポット径を補正するためのシリンダ
ーレンズを介して光偏向装置の偏向反射面に入射させ、
偏向反射面による反射光束を上記光偏向装置により偏向
させ、結像レンズと面倒れ補正用レンズとにより被走査
面上に光スポットとして結像させて光走査を行う光走査
装置」において結像レンズとして用いられるレンズであ
り、主走査方向に於いてｆθ特性を有する。
第１図に示すように光偏向装置側（同図左側）から被
走査面側（同図右側）に向かって第１群５及び第２群６
の順に配備される２群構成である。
走査面側（同図右側）に向かって第１群５及び第２群６
の順に配備される２群構成である。
第１群５は負の屈折力を持つ球面単レンズである。第
２群６は同一の２枚の正レンズで構成される。第２群６
を構成する２枚の正レンズは、被走査面側のレンズ面が
強い正の屈折力を持つ。従って全体の構成は２群３枚構
成である。第２群６を構成する２枚の正レンズが同一で
あるとは「形状および材質が同一」であることを意味す
る。
２群６は同一の２枚の正レンズで構成される。第２群６
を構成する２枚の正レンズは、被走査面側のレンズ面が
強い正の屈折力を持つ。従って全体の構成は２群３枚構
成である。第２群６を構成する２枚の正レンズが同一で
あるとは「形状および材質が同一」であることを意味す
る。
全系の合成焦点距離をｆ、第２群の合成焦点距離をf
g2、光偏向装置側から数えてｉ番目のレンズ面の曲率半
径をRi、面間隔をDi、偏向反射面による偏向の起点から
第６番目のレンズ面に到る距離をDaとするとき、 f,fg2,R3,R4,D2,Daは以下の条件 （Ｉ） −0.4＜f/R3＜0.4 （II） 0.06＜D2/fg2＜1.2 （III） −0.52＜Da/R4＜−0.35 を満足する。
g2、光偏向装置側から数えてｉ番目のレンズ面の曲率半
径をRi、面間隔をDi、偏向反射面による偏向の起点から
第６番目のレンズ面に到る距離をDaとするとき、 f,fg2,R3,R4,D2,Daは以下の条件 （Ｉ） −0.4＜f/R3＜0.4 （II） 0.06＜D2/fg2＜1.2 （III） −0.52＜Da/R4＜−0.35 を満足する。
なお、このｆθレンズは上記条件（Ｉ）〜（III）の
外に、各レンズの肉厚Di（ｉ＝1,3,5）が次の条件 （IV）Di（ｉ＝1,3,5）＜0.05f を満足することが望ましい。
外に、各レンズの肉厚Di（ｉ＝1,3,5）が次の条件 （IV）Di（ｉ＝1,3,5）＜0.05f を満足することが望ましい。
［作用］ 第２図は本発明のｆθレンズを用いる光走査装置の１
例を示している。この図は光学配置を、偏向光束の偏向
により形成される面に直交する方向から見た状態を示し
ている。
例を示している。この図は光学配置を、偏向光束の偏向
により形成される面に直交する方向から見た状態を示し
ている。
光源装置１は例えば半導体レーザーとコリメートレン
ズとにより構成され、略平行な光束を放射する。この光
束はシリンダーレンズ２を介して光偏向装置３（図の例
では回転多面鏡である）の偏向反射面に入射し反射され
る。反射光束は光偏向装置３により等角速度的に偏向さ
れ、第１群５と第２群６とで構成されるｆθレンズと面
倒れ補正用レンズ７により被走査面８上に光スポットと
して結像され被走査面８を光走査する。図で被走査面８
の上下方向が主走査方向であり図面に直交する方向が副
走査方向である。
ズとにより構成され、略平行な光束を放射する。この光
束はシリンダーレンズ２を介して光偏向装置３（図の例
では回転多面鏡である）の偏向反射面に入射し反射され
る。反射光束は光偏向装置３により等角速度的に偏向さ
れ、第１群５と第２群６とで構成されるｆθレンズと面
倒れ補正用レンズ７により被走査面８上に光スポットと
して結像され被走査面８を光走査する。図で被走査面８
の上下方向が主走査方向であり図面に直交する方向が副
走査方向である。
面倒れ補正用レンズ７はこの例では長尺シリンダーレ
ンズであり、副走査方向にのみ正の屈折力を持つ。
ンズであり、副走査方向にのみ正の屈折力を持つ。
ｆθレンズの第１群５は負の屈折力を持つ球面単レン
ズである。
ズである。
ｆθレンズの第２群６は、同一材質・同一形状の正レ
ンズ２枚の組合せにより構成される。前述のように、こ
れら２枚の正レンズは被走査面側のレンズ面が強い正の
屈折力を持つ。
ンズ２枚の組合せにより構成される。前述のように、こ
れら２枚の正レンズは被走査面側のレンズ面が強い正の
屈折力を持つ。
シリンダーレンズ２は被走査面上に結像する光スポッ
トのスポット径を補正するためのものであって、弱い正
の屈折力を有する。
トのスポット径を補正するためのものであって、弱い正
の屈折力を有する。
第３図は光源装置１から被走査面８に到る光学配置を
光路に沿って展開し、副走査方向が上下方向となるよう
に描いたものである。
光路に沿って展開し、副走査方向が上下方向となるよう
に描いたものである。
図に示すように、副走査方向の結像に関しては面倒れ
補正用レンズ７がもっとも強く影響しており、光偏向装
置の偏向反射面４が符号４′で示すように面倒れを生じ
て反射光束が破線で示すように副走査方向に振られても
光スポットの結像位置は副走査方向に殆ど移動せず、面
倒れの影響は良好に補正される。
補正用レンズ７がもっとも強く影響しており、光偏向装
置の偏向反射面４が符号４′で示すように面倒れを生じ
て反射光束が破線で示すように副走査方向に振られても
光スポットの結像位置は副走査方向に殆ど移動せず、面
倒れの影響は良好に補正される。
条件（Ｉ）〜（III）とも主走査方向の像面湾曲とｆ
θ特性とを補正するための条件である。
θ特性とを補正するための条件である。
条件（Ｉ）に就いては、主走査方向の像面湾曲・ｆθ
特性とも上限を越えるとアンダー、下限を越えるとオー
バーになる。
特性とも上限を越えるとアンダー、下限を越えるとオー
バーになる。
条件（II）に就いては、主走査方向の像面湾曲は上限
を越えるとオーバー、下限を越えるとアンダーになり、
ｆθ特性は上限を越えるとアンダー、下限を越えるとオ
ーバーになる。
を越えるとオーバー、下限を越えるとアンダーになり、
ｆθ特性は上限を越えるとアンダー、下限を越えるとオ
ーバーになる。
条件（III）に就いては、主走査方向の像面湾曲は上
限を越えるとアンダー、下限を越えるとオーバーにな
り、ｆθ特性は上限を越えるとオーバー、下限を越える
とアンダーになる。
限を越えるとアンダー、下限を越えるとオーバーにな
り、ｆθ特性は上限を越えるとオーバー、下限を越える
とアンダーになる。
条件（IV）は本発明のｆθレンズの全レンズをプラス
チックレンズで構成する場合にレンズの成形を容易にす
るための条件である。
チックレンズで構成する場合にレンズの成形を容易にす
るための条件である。
［実施例］ 以下、具体的な実施例を15例挙げる。
第１図に即して説明したように、全系の合成焦点距離
をｆ（100に規格化する）、光偏向装置側から数えて第
ｉ番目のレンズ面の曲率半径をRi、面間隔をDi、偏向反
射面による偏向の起点から第１番目のレンズ面に到る距
離をD0とする。また、光偏向装置側から数えてｊ番目の
レンズの屈折率をnjとする。さらに、２θを以て偏向各
（単位：度）を表し、K1＝f/R3,K2＝D2/fg2,K3＝Da/R4
とする。
をｆ（100に規格化する）、光偏向装置側から数えて第
ｉ番目のレンズ面の曲率半径をRi、面間隔をDi、偏向反
射面による偏向の起点から第１番目のレンズ面に到る距
離をD0とする。また、光偏向装置側から数えてｊ番目の
レンズの屈折率をnjとする。さらに、２θを以て偏向各
（単位：度）を表し、K1＝f/R3,K2＝D2/fg2,K3＝Da/R4
とする。
実施例１ ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.178,K2＝0.132,K3＝−0.
471,D0＝5.704 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 30.108 2.182 １ 1.48601 ２ ∞ 5.883 ３ −560.289 2.424 ２ 1.48601 ４ − 39.772 0.097 ５ −560.289 2.424 ３ 1.48601 ６ − 39.772 実施例２ ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.160,K2＝0.174,K3＝−0.
408,D0＝5.484 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 83.387 2.182 １ 1.48601 ２ ∞ 12.024 ３ −623.320 2.424 ２ 1.48601 ４ − 60.389 0.097 ５ −623.320 2.424 ３ 1.48601 ６ − 60.389 実施例３ ｆ＝100,2θ＝64.0,K1＝−0.147,K2＝0.124,K3＝−0.
485,D0＝6.190 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 33.640 2.327 １ 1.48601 ２ ∞ 5.850 ３ −679.668 3.103 ２ 1.48601 ４ − 42.617 0.103 ５ −679.668 3.103 ３ 1.48601 ６ − 42.617 実施例４ ｆ＝100,2θ＝64.0,K1＝−0.117,K2＝0.156,K3＝−0.
428,D0＝6.348 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 70.877 2.327 １ 1.48601 ２ ∞ 10.201 ３ −852.304 3.103 ２ 1.48601 ４ − 58.821 0.103 ５ −852.304 3.103 ３ 1.48601 ６ − 58.821 実施例５ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝−0.134,K2＝0.121,K3＝−0.
480,D0＝6.191 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 36.167 2.473 １ 1.48601 ２ ∞ 5.914 ３ −747.225 3.297 ２ 1.48601 ４ − 44.364 0.110 ５ −747.225 3.297 ３ 1.48601 ６ − 44.364 実施例６ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝−0.110,K2＝0.148,K3＝−0.
430,D0＝6.369 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 68.679 2.473 １ 1.48601 ２ ∞ 9.553 ３ −910.817 3.297 ２ 1.48601 ４ − 58.377 0.110 ５ −910.817 3.297 ３ 1.48601 ６ − 58.377 実施例７ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.0,K2＝0.093,K3＝−0.485,
D0＝6.044 ｉ Ri Di ｊ nj １ −31.173 2.472 １ 1.48601 ２ 217.026 3.863 ３ ∞ 3.297 ２ 1.48601 ４ −39.723 0.275 ５ ∞ 3.297 ３ 1.48601 ６ −39.723 実施例８ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.0,K2＝0.098,K3＝−0.481,
D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −31.156 2.198 １ 1.48601 ２ 202.794 4.029 ３ ∞ 3.297 ２ 1.48601 ４ −39.224 0.275 ５ ∞ 3.297 ３ 1.48601 ６ −39.224 実施例９ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.0,K2＝0.100,K3＝−0.462,
D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −34.310 2.198 １ 1.48601 ２ 208.775 4.340 ３ ∞ 3.296 ２ 1.48601 ４ −41.514 0.275 ５ ∞ 3.296 ３ 1.48601 ６ −41.514 実施例10 ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.091,K2＝0.093,K3＝−0.46
7,D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −31.953 2.198 １ 1.48601 ２ 138.061 3.748 ３ 1099.029 3.297 ２ 1.48601 ４ −39.779 0.275 ５ 1099.029 3.297 ３ 1.48601 ６ −39.779 実施例11 ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.364,K2＝0.074,K3＝−0.45
5,D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −30.385 2.198 １ 1.48601 ２ 74.954 2.625 ３ 274.728 3.297 ２ 1.48601 ４ −38.413 0.275 ５ 274.728 3.297 ３ 1.48601 ６ −38.413 実施例12 ｆ＝100,2θ＝72.0,K1＝−0.127,K2＝0.114,K3＝−0.
480,D0＝6.417 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 38.108 2.618 １ 1.48601 ２ ∞ 5.721 ３ −788.071 3.491 ２ 1.48601 ４ − 45.511 0.116 ５ −788.071 3.491 ３ 1.48601 ６ − 45.511 実施例13 ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.060,K2＝0.179,K3＝−0.
371,D0＝5.258 ｉ Ri Di ｊ nj １ ∞ 2.182 １ 1.48601 ２ 115.805 13.484 ３ −1680.543 2.424 ２ 1.48601 ４ −69.680 0.097 ５ −1680.543 2.424 ３ 1.48601 ６ −69.680 実施例14 ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.174,K2＝0.198,K3＝−0.
426,D0＝5.737 ｉ Ri Di ｊ nj １ ∞ 2.182 １ 1.48601 ２ 205.066 16.738 ３ −574.838 2.909 ２ 1.48601 ４ − 71.730 0.097 ５ −574.838 2.909 ３ 1.48601 ６ − 71.730 実施例15 ｆ＝100,2θ＝64.0,K1＝−0.129,K2＝0.191,K3＝−0.
415,D0＝5.691 ｉ Ri Di ｊ nj １ ∞ 2.327 １ 1.48601 ２ 181.697 15.832 ３ −772.918 3.103 ２ 1.48601 ４ − 72.673 0.103 ５ −772.918 3.103 ３ 1.48601 ６ − 72.673 ｆの具体的な値は実施例1,2,13,14に於いてｆ＝206.2
6、実施例3,4,15に於いてｆ＝193.37、実施例５〜11に
於いてｆ＝182.00、実施例12に於いてｆ＝171.89であ
る。
471,D0＝5.704 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 30.108 2.182 １ 1.48601 ２ ∞ 5.883 ３ −560.289 2.424 ２ 1.48601 ４ − 39.772 0.097 ５ −560.289 2.424 ３ 1.48601 ６ − 39.772 実施例２ ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.160,K2＝0.174,K3＝−0.
408,D0＝5.484 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 83.387 2.182 １ 1.48601 ２ ∞ 12.024 ３ −623.320 2.424 ２ 1.48601 ４ − 60.389 0.097 ５ −623.320 2.424 ３ 1.48601 ６ − 60.389 実施例３ ｆ＝100,2θ＝64.0,K1＝−0.147,K2＝0.124,K3＝−0.
485,D0＝6.190 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 33.640 2.327 １ 1.48601 ２ ∞ 5.850 ３ −679.668 3.103 ２ 1.48601 ４ − 42.617 0.103 ５ −679.668 3.103 ３ 1.48601 ６ − 42.617 実施例４ ｆ＝100,2θ＝64.0,K1＝−0.117,K2＝0.156,K3＝−0.
428,D0＝6.348 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 70.877 2.327 １ 1.48601 ２ ∞ 10.201 ３ −852.304 3.103 ２ 1.48601 ４ − 58.821 0.103 ５ −852.304 3.103 ３ 1.48601 ６ − 58.821 実施例５ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝−0.134,K2＝0.121,K3＝−0.
480,D0＝6.191 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 36.167 2.473 １ 1.48601 ２ ∞ 5.914 ３ −747.225 3.297 ２ 1.48601 ４ − 44.364 0.110 ５ −747.225 3.297 ３ 1.48601 ６ − 44.364 実施例６ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝−0.110,K2＝0.148,K3＝−0.
430,D0＝6.369 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 68.679 2.473 １ 1.48601 ２ ∞ 9.553 ３ −910.817 3.297 ２ 1.48601 ４ − 58.377 0.110 ５ −910.817 3.297 ３ 1.48601 ６ − 58.377 実施例７ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.0,K2＝0.093,K3＝−0.485,
D0＝6.044 ｉ Ri Di ｊ nj １ −31.173 2.472 １ 1.48601 ２ 217.026 3.863 ３ ∞ 3.297 ２ 1.48601 ４ −39.723 0.275 ５ ∞ 3.297 ３ 1.48601 ６ −39.723 実施例８ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.0,K2＝0.098,K3＝−0.481,
D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −31.156 2.198 １ 1.48601 ２ 202.794 4.029 ３ ∞ 3.297 ２ 1.48601 ４ −39.224 0.275 ５ ∞ 3.297 ３ 1.48601 ６ −39.224 実施例９ ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.0,K2＝0.100,K3＝−0.462,
D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −34.310 2.198 １ 1.48601 ２ 208.775 4.340 ３ ∞ 3.296 ２ 1.48601 ４ −41.514 0.275 ５ ∞ 3.296 ３ 1.48601 ６ −41.514 実施例10 ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.091,K2＝0.093,K3＝−0.46
7,D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −31.953 2.198 １ 1.48601 ２ 138.061 3.748 ３ 1099.029 3.297 ２ 1.48601 ４ −39.779 0.275 ５ 1099.029 3.297 ３ 1.48601 ６ −39.779 実施例11 ｆ＝100,2θ＝68.0,K1＝0.364,K2＝0.074,K3＝−0.45
5,D0＝5.769 ｉ Ri Di ｊ nj １ −30.385 2.198 １ 1.48601 ２ 74.954 2.625 ３ 274.728 3.297 ２ 1.48601 ４ −38.413 0.275 ５ 274.728 3.297 ３ 1.48601 ６ −38.413 実施例12 ｆ＝100,2θ＝72.0,K1＝−0.127,K2＝0.114,K3＝−0.
480,D0＝6.417 ｉ Ri Di ｊ nj １ − 38.108 2.618 １ 1.48601 ２ ∞ 5.721 ３ −788.071 3.491 ２ 1.48601 ４ − 45.511 0.116 ５ −788.071 3.491 ３ 1.48601 ６ − 45.511 実施例13 ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.060,K2＝0.179,K3＝−0.
371,D0＝5.258 ｉ Ri Di ｊ nj １ ∞ 2.182 １ 1.48601 ２ 115.805 13.484 ３ −1680.543 2.424 ２ 1.48601 ４ −69.680 0.097 ５ −1680.543 2.424 ３ 1.48601 ６ −69.680 実施例14 ｆ＝100,2θ＝60.0,K1＝−0.174,K2＝0.198,K3＝−0.
426,D0＝5.737 ｉ Ri Di ｊ nj １ ∞ 2.182 １ 1.48601 ２ 205.066 16.738 ３ −574.838 2.909 ２ 1.48601 ４ − 71.730 0.097 ５ −574.838 2.909 ３ 1.48601 ６ − 71.730 実施例15 ｆ＝100,2θ＝64.0,K1＝−0.129,K2＝0.191,K3＝−0.
415,D0＝5.691 ｉ Ri Di ｊ nj １ ∞ 2.327 １ 1.48601 ２ 181.697 15.832 ３ −772.918 3.103 ２ 1.48601 ４ − 72.673 0.103 ５ −772.918 3.103 ３ 1.48601 ６ − 72.673 ｆの具体的な値は実施例1,2,13,14に於いてｆ＝206.2
6、実施例3,4,15に於いてｆ＝193.37、実施例５〜11に
於いてｆ＝182.00、実施例12に於いてｆ＝171.89であ
る。
第４図乃至第18図に実施例１〜15に関する像面湾曲図
とｆθ特性図を順次示す。像面湾曲に於ける実線の曲線
は副走査方向、破線の曲線は主走査方向の結像位置を表
す。
とｆθ特性図を順次示す。像面湾曲に於ける実線の曲線
は副走査方向、破線の曲線は主走査方向の結像位置を表
す。
なお全ての実施例に於いて、像面湾曲及びｆθ特性の
算出上、シリンダーレンズ２と面倒れ補正用レンズ７の
使用を省略している。これらのレンズは主走査方向に屈
折力を持たないので主走査方向の結像になんら影響を与
えない。しかし面倒れ補正用レンズ７を省略したことに
伴い、各実施例とも副走査方向の像面湾曲は大きくなる
が、副走査方向の像面湾曲は面倒れ補正用レンズの使用
により除去できるので問題はない。
算出上、シリンダーレンズ２と面倒れ補正用レンズ７の
使用を省略している。これらのレンズは主走査方向に屈
折力を持たないので主走査方向の結像になんら影響を与
えない。しかし面倒れ補正用レンズ７を省略したことに
伴い、各実施例とも副走査方向の像面湾曲は大きくなる
が、副走査方向の像面湾曲は面倒れ補正用レンズの使用
により除去できるので問題はない。
［発明の効果］ 以上、本発明によれば光走査装置の新規なｆθレンズ
を提供できる。このｆθレンズは上記の如く主走査方向
の像面湾曲が小さく、ｆθ特性が良好であるので極めて
良好な光走査を実現できる。また面倒れ補正用レンズと
ともに用いられるため製造容易な球面レンズのみで構成
でき、特に屈折率の低い材料の使用が可能であるのでプ
ラスチックレンズで全系を構成することができる。
を提供できる。このｆθレンズは上記の如く主走査方向
の像面湾曲が小さく、ｆθ特性が良好であるので極めて
良好な光走査を実現できる。また面倒れ補正用レンズと
ともに用いられるため製造容易な球面レンズのみで構成
でき、特に屈折率の低い材料の使用が可能であるのでプ
ラスチックレンズで全系を構成することができる。
第１図は本発明のｆθレンズのレンズ構成を説明するた
めの図、第２図及び第３図は本発明のｆθレンズを用い
た光走査装置を説明するための図、第４図乃至第18図は
各実施例に関する像面湾曲図とｆθ特性図である。 ５……第１群、６……第２群
めの図、第２図及び第３図は本発明のｆθレンズを用い
た光走査装置を説明するための図、第４図乃至第18図は
各実施例に関する像面湾曲図とｆθ特性図である。 ５……第１群、６……第２群
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G02B 13/00 G02B 26/10
Claims (1)
- 【請求項１】光源装置からの略平行な光束を副走査方向
の光スポット径を補正するためのシリンダーレンズを介
して光偏向装置の偏向反射面に入射させ、偏向反射面に
よる反射光束を上記光偏向装置により偏向させ、結像レ
ンズと面倒れ補正用レンズとにより被走査面上に光スポ
ットとして結像させて光走査を行う光走査装置において
結像レンズとして用いられるレンズであって、 主走査方向に於いてｆθ特性を有し、 光偏向装置側から被走査面側に向かって、第1,第２群の
順に配備され、 第１群は負の屈折力を持つ球面単レンズ、第２群は被走
査面側のレンズ面が強い正の屈折力を持つ同一の２枚の
正レンズで構成され、 全系の合成焦点距離をｆ、第２群の合成焦点距離を
fg2、光偏向装置側から数えて第ｉ番目のレンズ面の曲
率半径をRi、面間隔をDi、偏向反射面による偏向の起点
から第６番目のレンズ面に到る距離をDaとするとき、 f,fg2,R3,R4,D2,Daが、 （Ｉ） −0.4＜f/R3＜0.4 （II） 0.06＜D2/fg2＜1.2 （III） −0.52＜Da/R4＜−0.35 なる条件を満足することを特徴とする光走査装置のｆθ
レンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3309290A JP2856475B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 光走査装置のｆθレンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3309290A JP2856475B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 光走査装置のｆθレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03236011A JPH03236011A (ja) | 1991-10-22 |
| JP2856475B2 true JP2856475B2 (ja) | 1999-02-10 |
Family
ID=12377029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3309290A Expired - Fee Related JP2856475B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 光走査装置のｆθレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2856475B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20170307859A1 (en) * | 2014-12-03 | 2017-10-26 | Han's Laser Technology Industry Group Co., Ltd. | 3d printer, 3d printing method and lens module |
-
1990
- 1990-02-14 JP JP3309290A patent/JP2856475B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03236011A (ja) | 1991-10-22 |
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