JP2970876B2 - 切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法 - Google Patents
切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法Info
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C44/00—Shaping by internal pressure generated in the material, e.g. swelling or foaming ; Producing porous or cellular expanded plastics articles
- B29C44/34—Auxiliary operations
- B29C44/35—Component parts; Details or accessories
- B29C44/352—Means for giving the foam different characteristics in different directions
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- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Molding Of Porous Articles (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡
シート及びその製造方法に関する。
シート及びその製造方法に関する。
近年厚さ２〜5mm、密度0.05〜0.2g/cm3のスチレン系
樹脂発泡シートを用い、該発泡シートに切断、溝彫、融
着等の加工を適宜施した後、弁当箱等に使用出来るよう
な箱型、樽型等の各種容器形状に組立てて使用すること
が広く行われている。このような用途に使用される上記
スチレン系樹脂発泡シートは主に、発泡剤を含有させた
溶融スチレン系樹脂をサーキュラーダイから筒状に押し
出して筒状発泡体（バルーン）を形成し、しかる後、ロ
ール間に通してバルーン内面を圧着させたり、或いはバ
ルーンを押出方向に切り開くことによりシートとして製
造する方法が採られていた。
樹脂発泡シートを用い、該発泡シートに切断、溝彫、融
着等の加工を適宜施した後、弁当箱等に使用出来るよう
な箱型、樽型等の各種容器形状に組立てて使用すること
が広く行われている。このような用途に使用される上記
スチレン系樹脂発泡シートは主に、発泡剤を含有させた
溶融スチレン系樹脂をサーキュラーダイから筒状に押し
出して筒状発泡体（バルーン）を形成し、しかる後、ロ
ール間に通してバルーン内面を圧着させたり、或いはバ
ルーンを押出方向に切り開くことによりシートとして製
造する方法が採られていた。
しかしながら、上記のようなスチレン系樹脂発泡シー
ト10は第５図（ａ）に示すようにシートの押出方向（図
中矢印α方向）に切断刃により切断加工すると、その切
断面11にささくれが発生し易く、またシートの幅方向
（図中矢印β方向）に回転ノコ等により複数の溝彫加工
等を施した場合、溝凹部12の両サイドにささくれができ
易かったり、時には欠損してしまう等の問題があり、そ
の結果、組み立てられる容器の外観が損なわれたり或い
はささくれ等による屑が食品等の被包装物品に落ちて付
着したりして好ましくない等の不具合が生じていた。こ
のように従来のスチレン系樹脂発泡シートは切断加工や
溝彫加工等の切削加工適性において未だ満足できない現
状にあった。
ト10は第５図（ａ）に示すようにシートの押出方向（図
中矢印α方向）に切断刃により切断加工すると、その切
断面11にささくれが発生し易く、またシートの幅方向
（図中矢印β方向）に回転ノコ等により複数の溝彫加工
等を施した場合、溝凹部12の両サイドにささくれができ
易かったり、時には欠損してしまう等の問題があり、そ
の結果、組み立てられる容器の外観が損なわれたり或い
はささくれ等による屑が食品等の被包装物品に落ちて付
着したりして好ましくない等の不具合が生じていた。こ
のように従来のスチレン系樹脂発泡シートは切断加工や
溝彫加工等の切削加工適性において未だ満足できない現
状にあった。
そこで本発明者等は上記従来技術の欠点を解決すべく
鋭意研究した結果、スチレン系樹脂押出発泡シートの切
削加工性が発泡体の気泡形状、圧縮強度及び曲げ弾性率
に大きく影響されることを見出し、その知見に基づき更
に研究を重ねた。
鋭意研究した結果、スチレン系樹脂押出発泡シートの切
削加工性が発泡体の気泡形状、圧縮強度及び曲げ弾性率
に大きく影響されることを見出し、その知見に基づき更
に研究を重ねた。
その結果、切削加工適性が不充分であった従来の上記
発泡シートでは押出後のバルーン形成時に二軸方向に延
伸されるため、気泡13が第５図（ｂ）に示すように押出
方向及び幅方向のいずれにおいても縦断面偏平形状をな
し全体としての碁石のような形状を呈しており、これに
対し良好な切削加工適性を示すスチレン系樹脂発泡シー
トは圧縮強度及び曲げ弾性率が特定の範囲内であって、
発泡シートの押出方向の切断加工に対しては気泡が押出
方向に楕円の如く偏平した形状を成していることが好適
であり、幅方向の溝彫加工に対しては気泡が厚さ方向に
長めの円形の形状を成していることが好適であることを
見出し、本発明を完成するに至った。
発泡シートでは押出後のバルーン形成時に二軸方向に延
伸されるため、気泡13が第５図（ｂ）に示すように押出
方向及び幅方向のいずれにおいても縦断面偏平形状をな
し全体としての碁石のような形状を呈しており、これに
対し良好な切削加工適性を示すスチレン系樹脂発泡シー
トは圧縮強度及び曲げ弾性率が特定の範囲内であって、
発泡シートの押出方向の切断加工に対しては気泡が押出
方向に楕円の如く偏平した形状を成していることが好適
であり、幅方向の溝彫加工に対しては気泡が厚さ方向に
長めの円形の形状を成していることが好適であることを
見出し、本発明を完成するに至った。
即ち本発明の切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出
発泡シートは、押出機から筒状に押出した筒状発泡体を
押出方向に切り開いてシート化してなる密度：ρが0.05
〜0.2g/cm3のスチレン系樹脂押出発泡シートであって、
該発泡シートの補正圧縮応力:X及び補正曲げ弾性率:Yが
式及び Ｘ＝ｘ（0.07/ρ）1.42＞1.0 … Ｙ＝ｙ（0.07/ρ）1.76＞1.2×103 … 〔x:発泡シートの５％圧縮応力（kg f/cm2） y:押出方向の発泡シートの曲げ弾性率（kg f/cm2）〕 を満足し、且つ該発泡シートの押出方向の縦断面におけ
る平均気泡径及び押出方向と直交する幅方向の縦断面に
おける平均気泡径が下記の式及び 1.4≦a/b＜3.1 … 0.7≦c/b＜1.5 … （a:発泡シートの押出方向の平均気泡径、 b:発泡シートの厚み方向の平均気泡径、 c:発泡シートの幅方向の平均気泡径） を満足することを特徴とする構成からなるものである。
発泡シートは、押出機から筒状に押出した筒状発泡体を
押出方向に切り開いてシート化してなる密度：ρが0.05
〜0.2g/cm3のスチレン系樹脂押出発泡シートであって、
該発泡シートの補正圧縮応力:X及び補正曲げ弾性率:Yが
式及び Ｘ＝ｘ（0.07/ρ）1.42＞1.0 … Ｙ＝ｙ（0.07/ρ）1.76＞1.2×103 … 〔x:発泡シートの５％圧縮応力（kg f/cm2） y:押出方向の発泡シートの曲げ弾性率（kg f/cm2）〕 を満足し、且つ該発泡シートの押出方向の縦断面におけ
る平均気泡径及び押出方向と直交する幅方向の縦断面に
おける平均気泡径が下記の式及び 1.4≦a/b＜3.1 … 0.7≦c/b＜1.5 … （a:発泡シートの押出方向の平均気泡径、 b:発泡シートの厚み方向の平均気泡径、 c:発泡シートの幅方向の平均気泡径） を満足することを特徴とする構成からなるものである。
また上記スチレン系樹脂押出発泡シートの本発明製造
方法は、発泡剤を含有する溶融スチレン系樹脂を押出機
から低圧領域に筒状に押し出して筒状発泡体とした後、
該筒状発泡体を押出し方向に沿って切り開くことにより
発泡シートを形成し、しかる後、表面温度が熱変形温度
以下になった押出発泡シートを、再加熱して二次発泡率
（加熱前の発泡シートの密度／加熱延伸後の発泡シート
の密度）が1.01〜1.4の範囲となるように二次発泡させ
ると共に、押出方向の延伸率（引取りロールの速度／送
りロールの速度）が1.05〜2.0の範囲となるように延伸
することを特徴とするものである。
方法は、発泡剤を含有する溶融スチレン系樹脂を押出機
から低圧領域に筒状に押し出して筒状発泡体とした後、
該筒状発泡体を押出し方向に沿って切り開くことにより
発泡シートを形成し、しかる後、表面温度が熱変形温度
以下になった押出発泡シートを、再加熱して二次発泡率
（加熱前の発泡シートの密度／加熱延伸後の発泡シート
の密度）が1.01〜1.4の範囲となるように二次発泡させ
ると共に、押出方向の延伸率（引取りロールの速度／送
りロールの速度）が1.05〜2.0の範囲となるように延伸
することを特徴とするものである。
以下、図面を参照しながら本発明について説明する。
本発明の押出発泡シートは押出機から筒状に押出した
筒状発泡体を押出方向に切り開いてシート化してなるも
のであって、その密度：ρが0.05〜0.2g/cm3であり、該
発泡シートの補正圧縮応力:X及び補正曲げ弾性率:Yが下
記の式及び Ｘ＝ｘ（0.07/ρ）1.42＞1.0 … Ｙ＝ｙ（0.07/ρ）1.76＞1.2×103 … を満足するものである。式中ｘは発泡シートの５％圧縮
応力（kg f/cm2）、ｙは押出方向の発泡シートの曲げ弾
性率（kg f/cm2）である。ここで、Ｘ≦1.0の場合は圧
縮強度が不充分であり溝彫加工に対して溝凹部両サイド
にささくれが生じやすく、時には欠損してしまう。Ｙ≦
1.2×103の場合は押出方向の曲げ強度が充分なものにな
らない。
筒状発泡体を押出方向に切り開いてシート化してなるも
のであって、その密度：ρが0.05〜0.2g/cm3であり、該
発泡シートの補正圧縮応力:X及び補正曲げ弾性率:Yが下
記の式及び Ｘ＝ｘ（0.07/ρ）1.42＞1.0 … Ｙ＝ｙ（0.07/ρ）1.76＞1.2×103 … を満足するものである。式中ｘは発泡シートの５％圧縮
応力（kg f/cm2）、ｙは押出方向の発泡シートの曲げ弾
性率（kg f/cm2）である。ここで、Ｘ≦1.0の場合は圧
縮強度が不充分であり溝彫加工に対して溝凹部両サイド
にささくれが生じやすく、時には欠損してしまう。Ｙ≦
1.2×103の場合は押出方向の曲げ強度が充分なものにな
らない。
また本発明シートは第１図に示すように押出方向（図
中矢印α方向）の縦断面における平均気泡径が式、即
ち、1.4≦a/b … を満たすものである（式中ａはシートの押出方向の平均
気泡径、ｂはシートの厚み方向の平均気泡径を示す）。
このことは換言すれば、第２図に示すように発泡シート
の押出方向断面における気泡構造を成す各気泡の形状が
押出方向に長い楕円形状であることを意味する。a/b＜
1.4の場合は押出方向への曲げ強度に悪影響を及ぼし、
切断加工機にひっかかる等のトラブルが発生し易く、a/
b≧3.1の場合は押出方向への延伸が大きすぎて圧縮強度
に悪影響を及ぼす。
中矢印α方向）の縦断面における平均気泡径が式、即
ち、1.4≦a/b … を満たすものである（式中ａはシートの押出方向の平均
気泡径、ｂはシートの厚み方向の平均気泡径を示す）。
このことは換言すれば、第２図に示すように発泡シート
の押出方向断面における気泡構造を成す各気泡の形状が
押出方向に長い楕円形状であることを意味する。a/b＜
1.4の場合は押出方向への曲げ強度に悪影響を及ぼし、
切断加工機にひっかかる等のトラブルが発生し易く、a/
b≧3.1の場合は押出方向への延伸が大きすぎて圧縮強度
に悪影響を及ぼす。
更に本発明シート１は、押出方向と直交する幅方向
（第１図中矢印β方向）の縦断面における平均気泡径が
式、即ち、0.7≦c/b＜1.5 … を満たすものである（式中ｃはシートの幅方向の平均気
泡径を示す）。このことは同じく換言すれば、第３図に
示すように発泡シートの幅方向断面における気泡構造を
成す各気泡の形状が略真円形状若しくは厚さ方向に少々
長めの円形状であることを意味する。c/b＜0.7の場合は
幅方向の溝彫加工に対しては良好なものとなるがその製
造自体が困難であり、c/b≧1.5の場合は幅方向縦断面に
おける気泡が偏平形状をなし、幅方向の溝彫加工におい
てささくれ発生の原因となり易い。
（第１図中矢印β方向）の縦断面における平均気泡径が
式、即ち、0.7≦c/b＜1.5 … を満たすものである（式中ｃはシートの幅方向の平均気
泡径を示す）。このことは同じく換言すれば、第３図に
示すように発泡シートの幅方向断面における気泡構造を
成す各気泡の形状が略真円形状若しくは厚さ方向に少々
長めの円形状であることを意味する。c/b＜0.7の場合は
幅方向の溝彫加工に対しては良好なものとなるがその製
造自体が困難であり、c/b≧1.5の場合は幅方向縦断面に
おける気泡が偏平形状をなし、幅方向の溝彫加工におい
てささくれ発生の原因となり易い。
従って本発明押出発泡シート１は上記の各式〜を
同時に満たす気泡構造を具有することにより、押出方向
の優れた切断加工性と幅方向の優れた溝彫加工が確保さ
れる。それと同時に適度な圧縮強度と曲げ強度が得られ
る。
同時に満たす気泡構造を具有することにより、押出方向
の優れた切断加工性と幅方向の優れた溝彫加工が確保さ
れる。それと同時に適度な圧縮強度と曲げ強度が得られ
る。
本発明に使用し得るスチレン系樹脂としてはスチレン
を主体とする重合体で、スチレン単独重合体及びその他
のスチレンと共重合し得るビニル系単量体との共重合
体、更には一般に耐衝撃性ポリスチレン樹脂と呼ばれて
いるポリスチレンを主体とするゴム系ポリマーとの共重
合物又は混合物、あるいは、ジエン系単量体との共重合
体、またスチレンと無水マレイン酸との共重合体、スチ
レンとメタクリル酸との共重合体、スチレンとメタクリ
ル酸メチルとの共重合体等が挙げられる。また上記スチ
レン系樹脂におけるメルトフローレイト（MFR:JIS K72
10 条件８）は0.3〜10（g/10min）のものが好ましい。
を主体とする重合体で、スチレン単独重合体及びその他
のスチレンと共重合し得るビニル系単量体との共重合
体、更には一般に耐衝撃性ポリスチレン樹脂と呼ばれて
いるポリスチレンを主体とするゴム系ポリマーとの共重
合物又は混合物、あるいは、ジエン系単量体との共重合
体、またスチレンと無水マレイン酸との共重合体、スチ
レンとメタクリル酸との共重合体、スチレンとメタクリ
ル酸メチルとの共重合体等が挙げられる。また上記スチ
レン系樹脂におけるメルトフローレイト（MFR:JIS K72
10 条件８）は0.3〜10（g/10min）のものが好ましい。
本発明の製造方法は、通常の押出発泡技術により発泡
剤を含有する溶融スチレン系樹脂を押出機から低圧領域
（通常、大気中）に押し出し、表面温度が熱変形温度以
下になったスチレン系樹脂押出発泡シートに対して適用
するものである。上記の熱変形温度はJIS K7207による
荷重たわみ温度に準じるもので、シートをこの熱変形温
度以下とさせるためには空冷又は水冷等による方法が用
いられる。上記シート２の表面温度が熱変形温度以下に
なるとはシート表面が少なくとも固化した状態になるこ
とをさす。
剤を含有する溶融スチレン系樹脂を押出機から低圧領域
（通常、大気中）に押し出し、表面温度が熱変形温度以
下になったスチレン系樹脂押出発泡シートに対して適用
するものである。上記の熱変形温度はJIS K7207による
荷重たわみ温度に準じるもので、シートをこの熱変形温
度以下とさせるためには空冷又は水冷等による方法が用
いられる。上記シート２の表面温度が熱変形温度以下に
なるとはシート表面が少なくとも固化した状態になるこ
とをさす。
従って、本発明方法は第４図に示すように表面温度が
上記熱変形温度以下となった押出発泡シート２を送りロ
ール３にて挟持して移送し、加熱装置４により再度加熱
して二次発泡させる共に冷却・引取りロール５により押
出方向に延伸する。これにより前記した特定の気泡構造
を具有するスチレン系樹脂押出発泡シート１が得られ
る。図中６は得られたシートを裁断するための裁断刃で
ある。加熱装置４としては赤外線加熱や熱風加熱、水蒸
気加熱によるもの等が使用され、それによる加熱は通常
シート２の両面側から行うことが好ましい。
上記熱変形温度以下となった押出発泡シート２を送りロ
ール３にて挟持して移送し、加熱装置４により再度加熱
して二次発泡させる共に冷却・引取りロール５により押
出方向に延伸する。これにより前記した特定の気泡構造
を具有するスチレン系樹脂押出発泡シート１が得られ
る。図中６は得られたシートを裁断するための裁断刃で
ある。加熱装置４としては赤外線加熱や熱風加熱、水蒸
気加熱によるもの等が使用され、それによる加熱は通常
シート２の両面側から行うことが好ましい。
上記シート２の二次発泡は、加熱前の発泡シート（図
中Ｉ地点のシート）の密度（g/cm3）／加熱延伸後の発
泡シート（図中II地点のシート）の密度（g/cm3）で表
される二次発泡率が1.01〜1.4、好ましくは1.05〜1.3の
範囲となるように行う。そして上記の押出方向の延伸は
送りロール３と引取りロール５の回転速度を適宜異なら
しめることにより行い、引取ロールの速度（m/分）／送
りロールの速度（m/分）で表される延伸率が1.05〜2.
0、好ましくは1.3〜1.6の範囲となるように行う。二次
発泡率が1.01未満では加熱が不充分なためシート幅方向
断面における気泡の形状を略真円形状に若しくは厚さ方
向に少々長めの円形状にすることができない。逆に1.4
を越えるとシート表面がオーバーヒートで荒れてしま
う。また延伸率が1.05未満では押出発泡シート２におけ
る気泡形状が殆ど変化せず、前記式を満たすことが不
可能となり、逆に2.0を越えると押出方向における気泡
形状が著しく押出方向に向けて長い形状となり、シート
幅方向に回転ノコ刃により溝彫加工した時にその溝凹部
の両サイドにささくれができ易い。本発明における上記
の二次発泡と押出方向への延伸は通常同時に行われる。
中Ｉ地点のシート）の密度（g/cm3）／加熱延伸後の発
泡シート（図中II地点のシート）の密度（g/cm3）で表
される二次発泡率が1.01〜1.4、好ましくは1.05〜1.3の
範囲となるように行う。そして上記の押出方向の延伸は
送りロール３と引取りロール５の回転速度を適宜異なら
しめることにより行い、引取ロールの速度（m/分）／送
りロールの速度（m/分）で表される延伸率が1.05〜2.
0、好ましくは1.3〜1.6の範囲となるように行う。二次
発泡率が1.01未満では加熱が不充分なためシート幅方向
断面における気泡の形状を略真円形状に若しくは厚さ方
向に少々長めの円形状にすることができない。逆に1.4
を越えるとシート表面がオーバーヒートで荒れてしま
う。また延伸率が1.05未満では押出発泡シート２におけ
る気泡形状が殆ど変化せず、前記式を満たすことが不
可能となり、逆に2.0を越えると押出方向における気泡
形状が著しく押出方向に向けて長い形状となり、シート
幅方向に回転ノコ刃により溝彫加工した時にその溝凹部
の両サイドにささくれができ易い。本発明における上記
の二次発泡と押出方向への延伸は通常同時に行われる。
スチレン系樹脂に含有する発泡剤としては、脂肪族炭
化水素やハロゲン化炭化水素あるいはフロンガスが単独
で又は混合して用いられる。脂肪族炭化水素の具体例と
して、例えば、プロパン、ブタン、イソブタン、ペンタ
ン、イソペンタン等が挙げられ、ハロゲン化炭化水素と
してはそれら脂肪族炭化水素の塩素又は臭素置換体が挙
げられる。またフロンガスとしては、クロロジフルオロ
メタン、トリフルオロメタン、1,2,2,2−テトラフルオ
ロエタン、１−クロロ−1,1−ジフルオロエタン、1,1−
ジフルオロエタン、１−クロロ−1,2,2,2−テトラフル
オロエタン、トリクロロフルオロメタン、1,1−ジクロ
ロ−2,2,2−テトラフルオロメタン等が使用される。こ
れら発泡剤の添加量としては通常スチレン系樹脂100重
量部に対して1.0〜5.0重量部である。このような発泡剤
の他に必要に応じて気泡調節剤、顔料、帯電防止剤、難
燃剤等を適宜添加させることができる。
化水素やハロゲン化炭化水素あるいはフロンガスが単独
で又は混合して用いられる。脂肪族炭化水素の具体例と
して、例えば、プロパン、ブタン、イソブタン、ペンタ
ン、イソペンタン等が挙げられ、ハロゲン化炭化水素と
してはそれら脂肪族炭化水素の塩素又は臭素置換体が挙
げられる。またフロンガスとしては、クロロジフルオロ
メタン、トリフルオロメタン、1,2,2,2−テトラフルオ
ロエタン、１−クロロ−1,1−ジフルオロエタン、1,1−
ジフルオロエタン、１−クロロ−1,2,2,2−テトラフル
オロエタン、トリクロロフルオロメタン、1,1−ジクロ
ロ−2,2,2−テトラフルオロメタン等が使用される。こ
れら発泡剤の添加量としては通常スチレン系樹脂100重
量部に対して1.0〜5.0重量部である。このような発泡剤
の他に必要に応じて気泡調節剤、顔料、帯電防止剤、難
燃剤等を適宜添加させることができる。
本発明方法に適用される押出発泡シート２は、発泡剤
を含有する溶融ポリスチレン系樹脂材料をサーキュラー
ダイから筒状に押し出した筒状発泡体を、マンドレルを
通した後に切り開いて形状される（切開方式による）シ
ートである。また本発明方法は加熱装置や延伸装置を押
出機等に連接させて、押出発泡工程にひき続いて一連に
行うインライン方式を採用するのが生産効率上好まし
い。
を含有する溶融ポリスチレン系樹脂材料をサーキュラー
ダイから筒状に押し出した筒状発泡体を、マンドレルを
通した後に切り開いて形状される（切開方式による）シ
ートである。また本発明方法は加熱装置や延伸装置を押
出機等に連接させて、押出発泡工程にひき続いて一連に
行うインライン方式を採用するのが生産効率上好まし
い。
本発明で得られる押出発泡シート１は組立式の容器の
構成材料として使用できる他、建築模型材料、軽量ディ
スプレー材料、コンクリート型枠等の用途に利用するこ
とができる。
構成材料として使用できる他、建築模型材料、軽量ディ
スプレー材料、コンクリート型枠等の用途に利用するこ
とができる。
以下、具体的実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明
する。
する。
実施例１〜４、比較例１〜４及び参考例 MFR4g/10minのスチレン系樹脂100重量部に対し、ブタ
ンを2.5重量部、タルクを１重量部の割合で添加した樹
脂組成物を、吐出量65kg/hrの押出機中で圧力200kg/cm2
Gで溶融混練した後、該押出機先端に装着されたサーキ
ュラーダイから163℃の溶融組成物を大気中に押し出
し、マンドレルを通した後切り開いて押出発泡シートを
得、ひき続いて該発泡シートの表面温度が熱変形温度以
下の60℃になった段階で、第４図に示すように送りロー
ルと引取りロールにより移送させる共に両ロール間に設
置した赤外線ヒーターにより再加熱することにより、下
記表に示す二次発泡率及び延伸率となるような二次発泡
及び押出方向への延伸を行い、厚さ3.5〜3.8mmのポリス
チレン系樹脂押出発泡シートを得た。
ンを2.5重量部、タルクを１重量部の割合で添加した樹
脂組成物を、吐出量65kg/hrの押出機中で圧力200kg/cm2
Gで溶融混練した後、該押出機先端に装着されたサーキ
ュラーダイから163℃の溶融組成物を大気中に押し出
し、マンドレルを通した後切り開いて押出発泡シートを
得、ひき続いて該発泡シートの表面温度が熱変形温度以
下の60℃になった段階で、第４図に示すように送りロー
ルと引取りロールにより移送させる共に両ロール間に設
置した赤外線ヒーターにより再加熱することにより、下
記表に示す二次発泡率及び延伸率となるような二次発泡
及び押出方向への延伸を行い、厚さ3.5〜3.8mmのポリス
チレン系樹脂押出発泡シートを得た。
このようにして得られた各押出発泡シートについて７
日後の密度、厚み及び各平均気泡径（ａ、ｂ、ｃ）や、
補正圧縮強度及び補正曲げ弾性率を測定すると共に、シ
ート押出方向のカミソリ刃による切断加工性と幅方向の
回転ノコ刃による溝彫（溝幅:2mm、深さ:2mm）加工性を
調べた。その結果を下記の表に示す。尚、参考例として
バルーン状に押出しそのバルーン状の筒状発泡体をロー
ル間に通して該発泡体内面を圧着させる貼合方式によっ
て得られ、再加熱及び延伸を行わない従来品に相当する
スチレン系樹脂押出発泡シートを挙げた。
日後の密度、厚み及び各平均気泡径（ａ、ｂ、ｃ）や、
補正圧縮強度及び補正曲げ弾性率を測定すると共に、シ
ート押出方向のカミソリ刃による切断加工性と幅方向の
回転ノコ刃による溝彫（溝幅:2mm、深さ:2mm）加工性を
調べた。その結果を下記の表に示す。尚、参考例として
バルーン状に押出しそのバルーン状の筒状発泡体をロー
ル間に通して該発泡体内面を圧着させる貼合方式によっ
て得られ、再加熱及び延伸を行わない従来品に相当する
スチレン系樹脂押出発泡シートを挙げた。
※１…切断加工性は切断加工面を観察して下記の基準で
評価した。
評価した。
○：ささくれ無し △：一部ささくれ有り ×：切断加工機に引っ掛かり切断不可能 ※２…溝彫加工性は加工による溝凹部を観察して下記の
基準で評価した。
基準で評価した。
○：ささくれ無し △：一部ささくれ有り ×：欠損による目飛び有り 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明のスチレン系樹脂押出発
泡シートは特定の圧縮応力及び曲げ弾性率を有する上、
押出方向断面における気泡構造と幅方向断面における気
泡構造が特定形状を呈するものであるため、優れた押出
方向の切断加工性と優れた溝彫加工性が得られ、それと
同時に適度な圧縮強度と曲げ強度も得られる。また本発
明製造方法によれば、上記のような切削加工適性に優れ
た押圧発泡シートを切開方式の押出発泡によって成形し
て表面温度が熱変形温度以下となった押出発泡シートを
再加熱して二次発泡させると共に押出方向に延伸するこ
とにより、簡便で効率的に製造し得ることができる。
泡シートは特定の圧縮応力及び曲げ弾性率を有する上、
押出方向断面における気泡構造と幅方向断面における気
泡構造が特定形状を呈するものであるため、優れた押出
方向の切断加工性と優れた溝彫加工性が得られ、それと
同時に適度な圧縮強度と曲げ強度も得られる。また本発
明製造方法によれば、上記のような切削加工適性に優れ
た押圧発泡シートを切開方式の押出発泡によって成形し
て表面温度が熱変形温度以下となった押出発泡シートを
再加熱して二次発泡させると共に押出方向に延伸するこ
とにより、簡便で効率的に製造し得ることができる。
従って、本発明押出発泡シートを使用すれば切断加工
や溝彫加工をささくれ等の発生がなく美麗で且つ的確に
施すことができ、例えば、その発泡シートを組立式容器
の構成材料として用いた場合、正確な組み立てが可能と
なり、しかも外観美麗で削りカス等の脱落の虞れもない
高品質な組立式容器の提供が可能となる。
や溝彫加工をささくれ等の発生がなく美麗で且つ的確に
施すことができ、例えば、その発泡シートを組立式容器
の構成材料として用いた場合、正確な組み立てが可能と
なり、しかも外観美麗で削りカス等の脱落の虞れもない
高品質な組立式容器の提供が可能となる。
第１図は本発明のスチレン系樹脂押出発泡シートの一実
施例を示す斜視図、第２図は第１図の押出方向（α）の
切断縦断面の気泡の拡大模型図、第３図は第１図の幅方
向（β）の切断縦断面の気泡の拡大模型図、第４図は本
発明製造方法の一実施例を示す製造工程説明図、第５図
（ａ）は従来の押出発泡シートを示す斜視図、同図
（ｂ）は従来品シートにおける気泡構造を説明するため
の概略斜視図である。 １……スチレン系樹脂押出発泡シート ２……表面温度が熱変形温度以下の押出発泡シート ３……送りロール、４……加熱装置 ５……引取りロール
施例を示す斜視図、第２図は第１図の押出方向（α）の
切断縦断面の気泡の拡大模型図、第３図は第１図の幅方
向（β）の切断縦断面の気泡の拡大模型図、第４図は本
発明製造方法の一実施例を示す製造工程説明図、第５図
（ａ）は従来の押出発泡シートを示す斜視図、同図
（ｂ）は従来品シートにおける気泡構造を説明するため
の概略斜視図である。 １……スチレン系樹脂押出発泡シート ２……表面温度が熱変形温度以下の押出発泡シート ３……送りロール、４……加熱装置 ５……引取りロール
Claims (2)
- 【請求項１】押出機から筒状に押出した筒状発泡体を押
出方向に切り開いてシート化してなる密度：ρが0.05〜
0.2g/cm3のスチレン系樹脂押出発泡シートであって、該
発泡シートの補正圧縮応力:X及び補正曲げ弾性率:Yが下
記の式及び Ｘ＝ｘ（0.07/ρ）1.42＞1.0 … Ｙ＝ｙ（0.07/ρ）1.76＞1.2×103 … 〔x:発泡シートの５％圧縮応力（kg f/cm2） y:押出方向の発泡シートの曲げ弾性率（kg f/cm2）〕 を満足し、且つ該発泡シートの押出方向の縦断面におけ
る平均気泡径及び押出方向と直交する幅方向の縦断面に
おける平均気泡径が下記の式及び 1.4≦a/b＜3.1 … 0.7≦c/b＜1.5 … （a:発泡シートの押出方向の平均気泡径、 b:発泡シートの厚み方向の平均気泡径、 c:発泡シートの幅方向の平均気泡径） を満足することを特徴とする切削加工性に優れたスチレ
ン系樹脂押出発泡シート。 - 【請求項２】発泡剤を含有する溶融スチレン系樹脂を押
出機から低圧領域に筒状に押し出して筒状発泡体とした
後、該筒状発泡体を押出し方向に沿って切り開くことに
より発泡シートを形成し、しかる後、表面温度が熱変形
温度以下になった押出発泡シートを、再加熱して二次発
泡率（加熱前の発泡シートの密度／加熱延伸後の発泡シ
ートの密度）が1.01〜1.4の範囲となるように二次発泡
させると共に、押出方向の延伸率（引取りロールの速度
／送りロールの速度）が1.05〜2.0の範囲となるように
延伸することを特徴とする切削加工性に優れたスチレン
系樹脂押出発泡シートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2208676A JP2970876B2 (ja) | 1990-08-07 | 1990-08-07 | 切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2208676A JP2970876B2 (ja) | 1990-08-07 | 1990-08-07 | 切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0491920A JPH0491920A (ja) | 1992-03-25 |
| JP2970876B2 true JP2970876B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=16560217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2208676A Expired - Fee Related JP2970876B2 (ja) | 1990-08-07 | 1990-08-07 | 切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970876B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1902960B1 (en) * | 2005-07-13 | 2016-02-17 | Toyo Seikan Kaisha, Ltd. | Process for producing a plastic container having pearl-like appearance |
| JP5478320B2 (ja) * | 2010-03-25 | 2014-04-23 | 積水化成品工業株式会社 | ポリスチレン系樹脂発泡シート |
| US20160096940A1 (en) * | 2013-06-20 | 2016-04-07 | Dow Global Technologies Llc | Smooth milled polymeric foam article |
-
1990
- 1990-08-07 JP JP2208676A patent/JP2970876B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0491920A (ja) | 1992-03-25 |
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