JP3068938B2 - 成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JP3068938B2 JP3068938B2 JP4032236A JP3223692A JP3068938B2 JP 3068938 B2 JP3068938 B2 JP 3068938B2 JP 4032236 A JP4032236 A JP 4032236A JP 3223692 A JP3223692 A JP 3223692A JP 3068938 B2 JP3068938 B2 JP 3068938B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレス加工などの成形
加工に供される合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
関し、特に鋼板の表面粗さを制御することにより成形性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法に関
する。
加工に供される合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
関し、特に鋼板の表面粗さを制御することにより成形性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板は表面処理鋼板の中
で最も生産量が多く、その用途も建材、土木を対象とし
たものから家電製品、自動車等へと拡大してきた。最近
では溶融亜鉛めっき後加熱処理してめっき層に鋼板から
鉄を拡散させた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が冷延鋼板と
同等の材料特性が得られる上、塗装性等の表面品質に優
れることから、自動車車体に使われ始めている。特に、
自動車車体材料に対しては、近年、耐食性の向上に対す
る要求が非常に強く、優れた耐食性を有する厚目付を施
した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の需要が急速に増加しつ
つある。
で最も生産量が多く、その用途も建材、土木を対象とし
たものから家電製品、自動車等へと拡大してきた。最近
では溶融亜鉛めっき後加熱処理してめっき層に鋼板から
鉄を拡散させた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が冷延鋼板と
同等の材料特性が得られる上、塗装性等の表面品質に優
れることから、自動車車体に使われ始めている。特に、
自動車車体材料に対しては、近年、耐食性の向上に対す
る要求が非常に強く、優れた耐食性を有する厚目付を施
した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の需要が急速に増加しつ
つある。
【０００３】従来より、プレス加工に供される冷延鋼板
に対しては、成形性、製品の表面性状およびプレス金型
の寿命等を向上させる目的で表面粗さの調整が行われて
きた。即ち、プレス加工後に行われる塗装仕上がりの観
点からは、鋼板の表面粗さは小さいことが好ましいが、
平滑な鋼板はプレス加工時に金型と鋼板の潤滑が不十分
と成りやすく摩擦係数が大きくなり成形性が低下するこ
とから、従来から冷延鋼板に対しては＃１２０程度のシ
ョットブラストによって表面を荒らしたダルロールを用
いて調質圧延し鋼板表面に凹凸をつけることによりプレ
ス性を確保している。表面に適度の凹凸があるとプレス
加工時に凹部に潤滑油が封じこまれミクロプールが形成
され、流体潤滑の度合いを高めることによって摩擦抵抗
と型かじりの発生が軽減される。最近では、例えば特公
平０３−５４００６号公報に開示されているように、調
質圧延ロールにレーザービームで規則的な凹凸パターン
を形成し、転写される鋼板の表面パターンを制御するこ
とにより冷延鋼板の成形性を有効に向上させる方法が開
発され自動車用鋼板の製造に適用されている。
に対しては、成形性、製品の表面性状およびプレス金型
の寿命等を向上させる目的で表面粗さの調整が行われて
きた。即ち、プレス加工後に行われる塗装仕上がりの観
点からは、鋼板の表面粗さは小さいことが好ましいが、
平滑な鋼板はプレス加工時に金型と鋼板の潤滑が不十分
と成りやすく摩擦係数が大きくなり成形性が低下するこ
とから、従来から冷延鋼板に対しては＃１２０程度のシ
ョットブラストによって表面を荒らしたダルロールを用
いて調質圧延し鋼板表面に凹凸をつけることによりプレ
ス性を確保している。表面に適度の凹凸があるとプレス
加工時に凹部に潤滑油が封じこまれミクロプールが形成
され、流体潤滑の度合いを高めることによって摩擦抵抗
と型かじりの発生が軽減される。最近では、例えば特公
平０３−５４００６号公報に開示されているように、調
質圧延ロールにレーザービームで規則的な凹凸パターン
を形成し、転写される鋼板の表面パターンを制御するこ
とにより冷延鋼板の成形性を有効に向上させる方法が開
発され自動車用鋼板の製造に適用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の成形性については、基本的には素材である冷延鋼
板の成形性によって決定され、一般的に冷延鋼板よりも
プレス成形性は劣る。その理由はめっき層がプレス金型
と凝着を生じて摩擦抵抗が増大するためと考えられてい
る。合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対しても冷延鋼板と同
様にダルロールを用いた調質圧延により表面粗さの調整
が行われているが、冷延鋼板に対する調質圧延を単に転
用しているに過ぎず、有効に合金化溶融亜鉛めっき鋼板
のプレス性を向上するには至っていない。よって、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板は冷延鋼板に比べて優れた耐食性
を有するにかかわらず、その用途は比較的軽度にプレス
加工される製品、部品に限られている。
鋼板の成形性については、基本的には素材である冷延鋼
板の成形性によって決定され、一般的に冷延鋼板よりも
プレス成形性は劣る。その理由はめっき層がプレス金型
と凝着を生じて摩擦抵抗が増大するためと考えられてい
る。合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対しても冷延鋼板と同
様にダルロールを用いた調質圧延により表面粗さの調整
が行われているが、冷延鋼板に対する調質圧延を単に転
用しているに過ぎず、有効に合金化溶融亜鉛めっき鋼板
のプレス性を向上するには至っていない。よって、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板は冷延鋼板に比べて優れた耐食性
を有するにかかわらず、その用途は比較的軽度にプレス
加工される製品、部品に限られている。
【０００５】本発明は、これらの問題点を解決して、表
面粗さを制御し適正化することにより、プレス成形性を
飛躍的に向上させその用途を拡大することができる合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
としている。
面粗さを制御し適正化することにより、プレス成形性を
飛躍的に向上させその用途を拡大することができる合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明によれば、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造工
程における調質圧延において、圧延による前記鋼板の伸
び率を３．０％以下とし、かつ調質圧延前の鋼板の三次
元中心線平均粗さＳＲａ１および三次元十点平均粗さＳ
Ｒｚ１と、調質圧延後の三次元中心線平均粗さＳＲａ２
および三次元十点平均粗さＳＲｚ２を次式の関係になる
ように表面粗度を制御することを特徴とする成形性に優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が提供され
る。 ＳＲａ２−ＳＲａ１≦０（μｍ） ３０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ１≧２（μｍ）
に本発明によれば、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造工
程における調質圧延において、圧延による前記鋼板の伸
び率を３．０％以下とし、かつ調質圧延前の鋼板の三次
元中心線平均粗さＳＲａ１および三次元十点平均粗さＳ
Ｒｚ１と、調質圧延後の三次元中心線平均粗さＳＲａ２
および三次元十点平均粗さＳＲｚ２を次式の関係になる
ように表面粗度を制御することを特徴とする成形性に優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が提供され
る。 ＳＲａ２−ＳＲａ１≦０（μｍ） ３０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ１≧２（μｍ）
【０００７】以下に本発明をさらに詳細に説明する。
【０００８】本発明が、対象とする合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板は、ｒ値で代表される成形性とＴＳで代表される
強度を用途に応じて適正化することを目的に成分調整さ
れた種々の鋼板を素材として、その両面あるいは片面に
それぞれ、３０〜１００（g/m2）の溶融亜鉛めっきを施
した後、熱処理によりめっき層中のＦｅ量を５〜２０ｗ
ｔ％に調整した鋼板でＳＲａが０．５〜３．０μｍ程
度、ＳＲｚが８〜２０μｍ程度のものである。
き鋼板は、ｒ値で代表される成形性とＴＳで代表される
強度を用途に応じて適正化することを目的に成分調整さ
れた種々の鋼板を素材として、その両面あるいは片面に
それぞれ、３０〜１００（g/m2）の溶融亜鉛めっきを施
した後、熱処理によりめっき層中のＦｅ量を５〜２０ｗ
ｔ％に調整した鋼板でＳＲａが０．５〜３．０μｍ程
度、ＳＲｚが８〜２０μｍ程度のものである。
【０００９】本発明者らは種々の表面粗さのロールを用
いて合金化溶融亜鉛めっき鋼板の調質圧延を行い、ロー
ル表面にあらかじめ形成された所定の表面パターンを鋼
板に転写させ、種々の表面粗さに調整された鋼板を用い
て、プレス成形限界と摺動性におよぼす合金化溶融亜鉛
めっき鋼板の表面粗さの影響を調査した。その結果、定
性的には合金化溶融亜鉛めっき表面にロール転写された
平坦な部分の面積がより広く、かつミクロプールとして
機能する凹部を適度に有した場合の摺動特性が極めて優
れることを見出した。この時の成形性に対する表面粗さ
の関係は、三次元平均表面粗さと三次元十点平均粗さに
よって評価することができる。すなわち、三次元平均表
面粗さはロール転写された平坦な部分の面積の大小を示
し、三次元十点平均粗さはミクロプールとして機能する
凹部の平均深さを示すことになる。
いて合金化溶融亜鉛めっき鋼板の調質圧延を行い、ロー
ル表面にあらかじめ形成された所定の表面パターンを鋼
板に転写させ、種々の表面粗さに調整された鋼板を用い
て、プレス成形限界と摺動性におよぼす合金化溶融亜鉛
めっき鋼板の表面粗さの影響を調査した。その結果、定
性的には合金化溶融亜鉛めっき表面にロール転写された
平坦な部分の面積がより広く、かつミクロプールとして
機能する凹部を適度に有した場合の摺動特性が極めて優
れることを見出した。この時の成形性に対する表面粗さ
の関係は、三次元平均表面粗さと三次元十点平均粗さに
よって評価することができる。すなわち、三次元平均表
面粗さはロール転写された平坦な部分の面積の大小を示
し、三次元十点平均粗さはミクロプールとして機能する
凹部の平均深さを示すことになる。
【００１０】なお、ここでいう三次元平均粗さＳＲａは
表面処理鋼板の平均粗度を正確に評価するためのパラメ
ーターであり、その定義は、通常の平均粗度Ｒａを三次
元に拡張したパラメーターである。すなわち、粗さ局面
（ｆ（ｘ，ｙ））から、面積ＳＭの部分を抜き取り、こ
の抜き取り部分の中心面上に直交座標軸（Ｘ軸，Ｙ軸）
を置き中心面に直交する軸をＺ軸で表すと、次式で与え
られる値をμｍ単位で表わしたものがＳＲａである。こ
こでいう中心面とは表面粗度において凹部と凸部の面積
が等しくなる仮想面をいう。
表面処理鋼板の平均粗度を正確に評価するためのパラメ
ーターであり、その定義は、通常の平均粗度Ｒａを三次
元に拡張したパラメーターである。すなわち、粗さ局面
（ｆ（ｘ，ｙ））から、面積ＳＭの部分を抜き取り、こ
の抜き取り部分の中心面上に直交座標軸（Ｘ軸，Ｙ軸）
を置き中心面に直交する軸をＺ軸で表すと、次式で与え
られる値をμｍ単位で表わしたものがＳＲａである。こ
こでいう中心面とは表面粗度において凹部と凸部の面積
が等しくなる仮想面をいう。
【００１１】
【数１】
【００１２】また、ここでいう三次元十点平均粗さＳＲ
ｚは表面処理鋼板表面に形成された凹部を正確に評価す
るためのパラメーターであり、その定義は、通常の十点
粗さＲｚを三次元に拡張したパラメーターである。すな
わち、粗さ局面（ｆ（ｘ，ｙ））から、面積ＳＭの部分
を抜き取った部分において、中心面に平行、かつ粗さ局
面を横切らない平面から縦倍率の方向に測定した最高か
ら５番目までの山頂の標高の平均値と最深から５番目ま
での谷底の平均値との差の値をμｍ単位で表した次式で
ＳＲｚは表わされる。
ｚは表面処理鋼板表面に形成された凹部を正確に評価す
るためのパラメーターであり、その定義は、通常の十点
粗さＲｚを三次元に拡張したパラメーターである。すな
わち、粗さ局面（ｆ（ｘ，ｙ））から、面積ＳＭの部分
を抜き取った部分において、中心面に平行、かつ粗さ局
面を横切らない平面から縦倍率の方向に測定した最高か
ら５番目までの山頂の標高の平均値と最深から５番目ま
での谷底の平均値との差の値をμｍ単位で表した次式で
ＳＲｚは表わされる。
【００１３】
【数２】
【００１４】ここで、Ｒ1 ，Ｒ3 ，Ｒ5 ，Ｒ7 ，Ｒ9 は
基準面積Ｌ×Ｌに対応する部分の最高から５番目までの
山頂の標高（μｍ）、Ｒ2 ，Ｒ4 ，Ｒ6 ，Ｒ8 ，Ｒ10は
基準面積Ｌ×Ｌに対応する部分の最高から５番目までの
谷底の標高（μｍ）である。
基準面積Ｌ×Ｌに対応する部分の最高から５番目までの
山頂の標高（μｍ）、Ｒ2 ，Ｒ4 ，Ｒ6 ，Ｒ8 ，Ｒ10は
基準面積Ｌ×Ｌに対応する部分の最高から５番目までの
谷底の標高（μｍ）である。
【００１５】表面処理鋼板表面に形成された凹部は、三
次元最大粗さＳＲｍａｘによって評価することもできる
が、鋼板表面に微小な傷があった場合には傷の標高をカ
ウントする可能性が高いので実用上、ノイズの排除が可
能な三次元十点平均粗さＳＲｚによる評価が必要であ
る。
次元最大粗さＳＲｍａｘによって評価することもできる
が、鋼板表面に微小な傷があった場合には傷の標高をカ
ウントする可能性が高いので実用上、ノイズの排除が可
能な三次元十点平均粗さＳＲｚによる評価が必要であ
る。
【００１６】合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面粗度を調
整する方法は、スキンパスロールに任意の凹凸を形成
し、それを圧延により転写させることになるが凹凸の形
成方法としては、（１）種々の粒度のショットをロール
表面にブラスティングする、（２）レーザー光線を用い
て、ロール表面にクレーター状の凹凸をつける、（３）
放電加工する、（４）ロールをエッチングする、等があ
るが、レーザ光線またはエッチングによる方法が粗度精
度の点から好ましい。従来、鋼板の表面粗度調整は、平
均粗さＲａのみで制御されてきたが、ＲａおよびＲｚを
独立して最適化しようとする点が本発明の特徴である。
整する方法は、スキンパスロールに任意の凹凸を形成
し、それを圧延により転写させることになるが凹凸の形
成方法としては、（１）種々の粒度のショットをロール
表面にブラスティングする、（２）レーザー光線を用い
て、ロール表面にクレーター状の凹凸をつける、（３）
放電加工する、（４）ロールをエッチングする、等があ
るが、レーザ光線またはエッチングによる方法が粗度精
度の点から好ましい。従来、鋼板の表面粗度調整は、平
均粗さＲａのみで制御されてきたが、ＲａおよびＲｚを
独立して最適化しようとする点が本発明の特徴である。
【００１７】次に、本発明の構成要件の限定理由につい
て説明する。
て説明する。
【００１８】調質圧延において、圧延による合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の伸び率を３．０％以下とした理由は、
３．０％を超えてもロール粗度の転写が十分なのでプレ
ス成形時に良好な摺動特性は得られるが、伸び率が過大
になると、鋼板の降伏強度が上昇しｎ値が低下しプレス
成形性（張出し成形性、深絞り性）が低下するので、伸
び率を３．０％以下に限定した。一方、伸び率の下限に
ついては本発明が限定する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
表面粗度の制御によって自ずと限定される。
亜鉛めっき鋼板の伸び率を３．０％以下とした理由は、
３．０％を超えてもロール粗度の転写が十分なのでプレ
ス成形時に良好な摺動特性は得られるが、伸び率が過大
になると、鋼板の降伏強度が上昇しｎ値が低下しプレス
成形性（張出し成形性、深絞り性）が低下するので、伸
び率を３．０％以下に限定した。一方、伸び率の下限に
ついては本発明が限定する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
表面粗度の制御によって自ずと限定される。
【００１９】次に、調質圧延前の合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の三次元中心線平均粗さＳＲａ１と調質圧延後の三
次元中心線平均粗さＳＲａ２がＳＲａ２−ＳＲａ１≦０
（μｍ）の関係になるように表面粗度を制御する理由
は、ＳＲａ２が過大になるとプレス成形時のパウダリン
グの発生が顕著であり摺動性の劣化をもたらすのでＳＲ
ａ２−ＳＲａ１≦０（μｍ）に限定した。
鋼板の三次元中心線平均粗さＳＲａ１と調質圧延後の三
次元中心線平均粗さＳＲａ２がＳＲａ２−ＳＲａ１≦０
（μｍ）の関係になるように表面粗度を制御する理由
は、ＳＲａ２が過大になるとプレス成形時のパウダリン
グの発生が顕著であり摺動性の劣化をもたらすのでＳＲ
ａ２−ＳＲａ１≦０（μｍ）に限定した。
【００２０】調質圧延前の鋼板の三次元十点平均粗さＳ
Ｒｚ１と調質圧延後の三次元十点平均粗さＳＲｚ２を３
０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ１≧２（μｍ）の関係に
なるように表面粗度を制御する理由は、ＳＲｚ２が過大
になると、プレス成形時に鋼板凹部での潤滑油の封じ込
めが不十分となり型かじりを生じやすく、過小ではプレ
ス成形時にミクロプールが形成されず、パウダリングが
顕著に生じやすいので３０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ
１≧２（μｍ）に限定した。
Ｒｚ１と調質圧延後の三次元十点平均粗さＳＲｚ２を３
０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ１≧２（μｍ）の関係に
なるように表面粗度を制御する理由は、ＳＲｚ２が過大
になると、プレス成形時に鋼板凹部での潤滑油の封じ込
めが不十分となり型かじりを生じやすく、過小ではプレ
ス成形時にミクロプールが形成されず、パウダリングが
顕著に生じやすいので３０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ
１≧２（μｍ）に限定した。
【００２１】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。
する。
【００２２】（実施例１）現場工程で製造した合金化溶
融亜鉛めっき鋼板（板厚０．７ｍｍ、目付量６０g/m
2（両面）、母材：極低炭素鋼板）を表１に示す条件
で、調質圧延したのち表面粗度の測定および深絞りによ
るカップ成形試験を行いプレス成形性を評価した。カッ
プ成形試験は種々の径のブランクを潤滑油を塗布したの
ち直径３３ｍｍのパンチにて深絞り加工を行い、絞り抜
けたブランクの最大径Ｒとパンチ径ｒから限界絞り比
（ＬＤＲ）＝Ｒ／ｒを算出し、プレス成形性を評価し
た。さらに成形後の鋼板表面を走査型電子顕微鏡で観察
し、パウダリングの発生の程度を観察した。それらの結
果を表２にまとめた。比較のために本発明限界外のもの
を加え同様に評価した。本発明法に従えば、合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の表面粗さを調質圧延にて制御すること
により限界絞り比が２．２を超え、優れたプレス成形性
が得られることがわかる。
融亜鉛めっき鋼板（板厚０．７ｍｍ、目付量６０g/m
2（両面）、母材：極低炭素鋼板）を表１に示す条件
で、調質圧延したのち表面粗度の測定および深絞りによ
るカップ成形試験を行いプレス成形性を評価した。カッ
プ成形試験は種々の径のブランクを潤滑油を塗布したの
ち直径３３ｍｍのパンチにて深絞り加工を行い、絞り抜
けたブランクの最大径Ｒとパンチ径ｒから限界絞り比
（ＬＤＲ）＝Ｒ／ｒを算出し、プレス成形性を評価し
た。さらに成形後の鋼板表面を走査型電子顕微鏡で観察
し、パウダリングの発生の程度を観察した。それらの結
果を表２にまとめた。比較のために本発明限界外のもの
を加え同様に評価した。本発明法に従えば、合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の表面粗さを調質圧延にて制御すること
により限界絞り比が２．２を超え、優れたプレス成形性
が得られることがわかる。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、本発明の調質圧延法に従えば、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の成形性を効果的に向上することができ、
耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の用途を飛躍
的に広めることができる。
いるので、本発明の調質圧延法に従えば、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の成形性を効果的に向上することができ、
耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の用途を飛躍
的に広めることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 比 良 隆 明 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平２−274858（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−59101（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/22
Claims (1)
- 【請求項１】合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造工程にお
ける調質圧延において、圧延による前記鋼板の伸び率を
３．０％以下とし、かつ調質圧延前の鋼板の三次元中心
線平均粗さＳＲａ１および三次元十点平均粗さＳＲｚ１
と、調質圧延後の三次元中心線平均粗さＳＲａ２および
三次元十点平均粗さＳＲｚ２を次式の関係になるように
表面粗度を制御することを特徴とする成形性に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ＳＲａ２−ＳＲａ１≦０（μｍ） ３０（μｍ）≧ＳＲｚ２−ＳＲｚ１≧２（μｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4032236A JP3068938B2 (ja) | 1992-02-19 | 1992-02-19 | 成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4032236A JP3068938B2 (ja) | 1992-02-19 | 1992-02-19 | 成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05228501A JPH05228501A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3068938B2 true JP3068938B2 (ja) | 2000-07-24 |
Family
ID=12353352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4032236A Expired - Fee Related JP3068938B2 (ja) | 1992-02-19 | 1992-02-19 | 成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3068938B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0178774B1 (en) * | 1984-09-12 | 1991-02-20 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | A hydrogenation catalyst for coal tar, a method of hydrogenation of coal tar with use of such catalyst, and a method of producing super needle coke from the hydrogenation product of coal tar |
| KR102468036B1 (ko) * | 2020-11-12 | 2022-11-17 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고강도 아연계 도금강판 및 그 제조방법 |
| KR102484992B1 (ko) * | 2020-11-18 | 2023-01-05 | 주식회사 포스코 | 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법 |
-
1992
- 1992-02-19 JP JP4032236A patent/JP3068938B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05228501A (ja) | 1993-09-07 |
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