JP3105533B2 - 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は，焼付硬化性を有しかつ耐孔あき腐食性に優
れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するも
のである。
れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するも
のである。
自動車用鋼板等に使用される薄鋼板の分野では加工性
に優れていることのほか，耐デント性を向上させるため
に塗装焼付後に鋼板の降伏応力が上昇する特性，すなわ
ち焼付硬化性が要求されることが多い。そして耐食性の
点から表面処理鋼板の需要が増大している。表面処理鋼
板としては溶融亜鉛めっき鋼板が代表的である。この場
合，孔あき腐食を軽減するために，めっき付着量を増大
させた溶融亜鉛めっき鋼板が適用されている。
に優れていることのほか，耐デント性を向上させるため
に塗装焼付後に鋼板の降伏応力が上昇する特性，すなわ
ち焼付硬化性が要求されることが多い。そして耐食性の
点から表面処理鋼板の需要が増大している。表面処理鋼
板としては溶融亜鉛めっき鋼板が代表的である。この場
合，孔あき腐食を軽減するために，めっき付着量を増大
させた溶融亜鉛めっき鋼板が適用されている。
従来よりこの種の溶融亜鉛めっき鋼板については，そ
の素材鋼板として，低炭素アルミキルド鋼板，極低炭素
鋼をベースにTiを添加した鋼板，またはこれらにSi,Mn,
P,Cr等を添加して強度を上げた高張力鋼板を使用するも
のが代表的であり，これらについては多くの提案があ
る。
の素材鋼板として，低炭素アルミキルド鋼板，極低炭素
鋼をベースにTiを添加した鋼板，またはこれらにSi,Mn,
P,Cr等を添加して強度を上げた高張力鋼板を使用するも
のが代表的であり，これらについては多くの提案があ
る。
例えば，特公平１−54413号公報は低炭素アルミキル
ド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。特
開昭58−31035号公報は低炭素アルミキルド鋼にSi,Pを
添加した焼付硬化性を有する溶融亜鉛めっき鋼板を開示
する。特公平１−37468号公報は極低炭素Ti添加鋼にSi,
Mn,Pを複合添加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。特
開平２−111841号は極低炭素Ti添加鋼にＰと多量のMnを
添加した焼付硬化性を有する溶融亜鉛めっき鋼板を開示
する。
ド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。特
開昭58−31035号公報は低炭素アルミキルド鋼にSi,Pを
添加した焼付硬化性を有する溶融亜鉛めっき鋼板を開示
する。特公平１−37468号公報は極低炭素Ti添加鋼にSi,
Mn,Pを複合添加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。特
開平２−111841号は極低炭素Ti添加鋼にＰと多量のMnを
添加した焼付硬化性を有する溶融亜鉛めっき鋼板を開示
する。
一般に溶融亜鉛めっきでは溶融亜鉛と地鉄とが反応し
て合金層を形成し，この合金層が亜鉛層と地鉄とを結合
させている。また積極的に合金化処理を施してめっき層
全体を合金層としたものも塗装密着性が良好となるので
多用されている。この合金層は硬くて脆い。
て合金層を形成し，この合金層が亜鉛層と地鉄とを結合
させている。また積極的に合金化処理を施してめっき層
全体を合金層としたものも塗装密着性が良好となるので
多用されている。この合金層は硬くて脆い。
したがって，めっき層が厚くなると溶融亜鉛めっき鋼
板の加工性は，地鉄母材の加工性と言うよりはめっき層
の加工性で支配されるので，母材の加工性を向上させて
も良加工性は得られず，加工性のよくないめっき層が加
工時に剥離や損傷などが生じると地鉄母材が露出して錆
びるという，いわゆる孔あき腐食の問題を生じる。また
プレス成型型に粉末状にめっき層が剥離し，これが星目
と呼ばれる表面欠陥を生成させる原因ともなる。
板の加工性は，地鉄母材の加工性と言うよりはめっき層
の加工性で支配されるので，母材の加工性を向上させて
も良加工性は得られず，加工性のよくないめっき層が加
工時に剥離や損傷などが生じると地鉄母材が露出して錆
びるという，いわゆる孔あき腐食の問題を生じる。また
プレス成型型に粉末状にめっき層が剥離し，これが星目
と呼ばれる表面欠陥を生成させる原因ともなる。
このように溶融亜鉛めっき鋼板の孔あき腐食は硬くて
脆い合金層に由来するものであり，自動車用鋼板の如く
深絞り加工に供される場合に，これを解決することは良
好な加工性並びに焼付硬化性を具備させることと同時に
重要な課題である。
脆い合金層に由来するものであり，自動車用鋼板の如く
深絞り加工に供される場合に，これを解決することは良
好な加工性並びに焼付硬化性を具備させることと同時に
重要な課題である。
低炭素アルミキルド鋼を地鉄母材としたものは非常に
高い焼付硬化性は得られるものの室温時効による伸びの
劣化が大きいという問題がある。極低炭素Ti添加鋼を地
鉄母材としたものはＣによる焼付硬化性が得られない。
他方，特開昭58−31035号公報のように低炭素アルミキ
ルド鋼にSi,Pを添加して焼付硬化性を付与する場合に
は，これだけでは耐孔あき腐食性の問題は解決できない
のでめっき層を厚くする必要がある。同様に特開平２−
111841号のように極低炭素Ti添加鋼にＰと多量のMnを添
加して焼付硬化性を付与する場合もこれだけでは耐孔あ
き腐食性の問題は解決できないのでめっき層を厚くする
必要がある。
高い焼付硬化性は得られるものの室温時効による伸びの
劣化が大きいという問題がある。極低炭素Ti添加鋼を地
鉄母材としたものはＣによる焼付硬化性が得られない。
他方，特開昭58−31035号公報のように低炭素アルミキ
ルド鋼にSi,Pを添加して焼付硬化性を付与する場合に
は，これだけでは耐孔あき腐食性の問題は解決できない
のでめっき層を厚くする必要がある。同様に特開平２−
111841号のように極低炭素Ti添加鋼にＰと多量のMnを添
加して焼付硬化性を付与する場合もこれだけでは耐孔あ
き腐食性の問題は解決できないのでめっき層を厚くする
必要がある。
本発明は，かような事情に鑑み，溶融亜鉛めっき鋼板
の耐食性で最も重要な耐孔あき腐食性の改善と共に，加
工性，焼付硬化性およびめっき密着性を同時に満足し得
る溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的としてなされた
ものである。
の耐食性で最も重要な耐孔あき腐食性の改善と共に，加
工性，焼付硬化性およびめっき密着性を同時に満足し得
る溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的としてなされた
ものである。
本発明者らは加工性，焼付硬化性および耐食性がとも
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法について種々の
研究を行ったところ，極低炭素Ti添加鋼のＣとTi含有量
を適正に規制して添加すれば焼付硬化性が付与できるこ
と，さらにCuとＰの複合添加によって鋼板母材の耐食性
が著しく向上し，これによって溶融亜鉛めっき鋼板の孔
あき腐食性の問題が解決できること，さらに,Si,Mnの添
加と，更にはNi,Cr,Mo等の添加によってにより高強度化
と耐食性向上を図ることができ，焼付硬化性，耐孔あき
腐食性に優れた高加工性溶融亜鉛めっき鋼板が得られる
ことを知った。
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法について種々の
研究を行ったところ，極低炭素Ti添加鋼のＣとTi含有量
を適正に規制して添加すれば焼付硬化性が付与できるこ
と，さらにCuとＰの複合添加によって鋼板母材の耐食性
が著しく向上し，これによって溶融亜鉛めっき鋼板の孔
あき腐食性の問題が解決できること，さらに,Si,Mnの添
加と，更にはNi,Cr,Mo等の添加によってにより高強度化
と耐食性向上を図ることができ，焼付硬化性，耐孔あき
腐食性に優れた高加工性溶融亜鉛めっき鋼板が得られる
ことを知った。
すなわち本発明は，重量％で， C;0.001〜0.010％， Si;1.5％以下， Mn;0.05％〜1.8％， P;0.03〜0.20％， S;0.02％以下， Cu;0.05〜1.5％， sol.Al;0.005〜0.100％， N;0.005％以下， Ti;0.002〜0.04％であって，下式， 〔Ti〕＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ に従う〔Ti〕が０以下となる関係を満足し， 場合によっては,1％までのNi,1％までのMoまたは７％
までのCrの一種もしくは二種以上を含有し， 場合によっては更に,B;0.0004〜0.003％，を含有し， 残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを
熱間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めっきライン
で鉄めっきを施し，連続式溶融亜鉛めっきラインに通板
し，このライン内焼鈍温度を700〜950℃として溶融亜鉛
めっきすることからなる，焼付硬化性および耐孔あき腐
食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を
提供するものである。
までのCrの一種もしくは二種以上を含有し， 場合によっては更に,B;0.0004〜0.003％，を含有し， 残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを
熱間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めっきライン
で鉄めっきを施し，連続式溶融亜鉛めっきラインに通板
し，このライン内焼鈍温度を700〜950℃として溶融亜鉛
めっきすることからなる，焼付硬化性および耐孔あき腐
食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を
提供するものである。
また、その製造方法において、特に、鋼のSi含有量が
0.10％以下であるものについて、当該鋼のスラブを熱間
圧延し，冷間圧延した後，鉄めっきを施さずに連続式溶
融亜鉛めっきラインに通板することを特徴とする溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。
0.10％以下であるものについて、当該鋼のスラブを熱間
圧延し，冷間圧延した後，鉄めっきを施さずに連続式溶
融亜鉛めっきラインに通板することを特徴とする溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。
そのさい，溶融亜鉛めっき処理は亜鉛めっき層を400
〜650℃の温度で合金化する処理を含むことができる。
〜650℃の温度で合金化する処理を含むことができる。
本発明は母材鋼板の鋼の成分組成を適正に配慮すると
同時に適正な製造条件を採用することによって前記の目
的を達成したものである。先ず，母材鋼板の各成分の含
有量範囲の規制理由をその作用と共に説明する。
同時に適正な製造条件を採用することによって前記の目
的を達成したものである。先ず，母材鋼板の各成分の含
有量範囲の規制理由をその作用と共に説明する。
Ｃは延性を著しく劣化させるので少ないほど好ましい
が,Cが0.001％未満では充分な焼付硬化性が得られな
い。他方,0.010％を超えると固溶Ｃが多くなり，非常に
高い焼付硬化性は得られるが室温時効が生じ，延性の急
激な劣化を招く。このためＣは0.001〜0.010％の範囲に
収めなくてはならない。ただし本発明では，後述のよう
に〔Ti〕が０以下の条件において特に好ましいＣ含有量
の範囲である,C:0.001〜0.005％の範囲に限定する。
が,Cが0.001％未満では充分な焼付硬化性が得られな
い。他方,0.010％を超えると固溶Ｃが多くなり，非常に
高い焼付硬化性は得られるが室温時効が生じ，延性の急
激な劣化を招く。このためＣは0.001〜0.010％の範囲に
収めなくてはならない。ただし本発明では，後述のよう
に〔Ti〕が０以下の条件において特に好ましいＣ含有量
の範囲である,C:0.001〜0.005％の範囲に限定する。
Siは加工性を損なわず鋼の強度を向上させるのに好ま
しい元素であるが，本発明者らの研究によれば，ゼンジ
マー型連続亜鉛めっきラインではSi含有量が約0.10％を
超えると不めっきを生じることがわかった。したがっ
て,0.10％以下にすることが望ましいがゼンジマー型連
続亜鉛めっきライン通板に先立って電気めっきにて付着
量約2g/m2程度の鉄めっきを施せばこの問題は解消され
る。しかし,Siが1.5％を超えると硬質となり延性が劣化
するのでその上限を1.5％とした。
しい元素であるが，本発明者らの研究によれば，ゼンジ
マー型連続亜鉛めっきラインではSi含有量が約0.10％を
超えると不めっきを生じることがわかった。したがっ
て,0.10％以下にすることが望ましいがゼンジマー型連
続亜鉛めっきライン通板に先立って電気めっきにて付着
量約2g/m2程度の鉄めっきを施せばこの問題は解消され
る。しかし,Siが1.5％を超えると硬質となり延性が劣化
するのでその上限を1.5％とした。
Mnは,Sによる熱間脆性を防止するのに有効であり，そ
のためには最低0.05％以上は必要である。また，鋼の強
度を向上させるのにも望ましい元素である。しかし,1.8
％を超えると延性および深絞り性が低下する。この理由
によりMn含有量の下限を0.05％，上限を1.80％とした ＰおよびCuは本発明における特徴的な元素である。両
元素の複合添加によって溶融亜鉛めっき鋼板の耐孔あき
腐食性を著しく改善する作用を供する。このためにはＰ
は0.03％以上,Cuは0.05％以上が必要である。しかしＰ
は0.20％を越えてまたCuは1.5％を超えて含有させて
も，耐孔あき腐食性の改善効果が飽和すると共に延性が
劣化する。このため,Pは0.03％〜0.20％,Cuは0.05％〜
1.5％の範囲で含有させる。
のためには最低0.05％以上は必要である。また，鋼の強
度を向上させるのにも望ましい元素である。しかし,1.8
％を超えると延性および深絞り性が低下する。この理由
によりMn含有量の下限を0.05％，上限を1.80％とした ＰおよびCuは本発明における特徴的な元素である。両
元素の複合添加によって溶融亜鉛めっき鋼板の耐孔あき
腐食性を著しく改善する作用を供する。このためにはＰ
は0.03％以上,Cuは0.05％以上が必要である。しかしＰ
は0.20％を越えてまたCuは1.5％を超えて含有させて
も，耐孔あき腐食性の改善効果が飽和すると共に延性が
劣化する。このため,Pは0.03％〜0.20％,Cuは0.05％〜
1.5％の範囲で含有させる。
Ｓは母材鋼にとって本質的に有害な元素であり少ない
ほど望ましいが，本発明鋼の場合,0.02％までは許容で
きるので0.02％以下とした。
ほど望ましいが，本発明鋼の場合,0.02％までは許容で
きるので0.02％以下とした。
Alは脱酸剤としての役割を果たし，このためには0.00
5％以上必要であるが,0.10％を超えるとAl2O3などの介
在物が増大し，加工性および表面品質を劣化させるの
で，下限を0.005％，上限を0.10％とした。
5％以上必要であるが,0.10％を超えるとAl2O3などの介
在物が増大し，加工性および表面品質を劣化させるの
で，下限を0.005％，上限を0.10％とした。
Ｎは母材鋼にとって本質的に有害な元素であり少ない
ほど望ましいが0.005％までは許容できるので0.005％以
下とした。
ほど望ましいが0.005％までは許容できるので0.005％以
下とした。
Tiは優れた加工性を確保するために必要な元素である
が,0.002％未満ではその効果が認められない。そして，
本発明で規定するＣ含有量すなわち0.001〜0.005％にお
いてTi量が0.04％を超えると焼付硬化性が得られない。
したがってTiは0.002〜0.04％の範囲で含有させる。
が,0.002％未満ではその効果が認められない。そして，
本発明で規定するＣ含有量すなわち0.001〜0.005％にお
いてTi量が0.04％を超えると焼付硬化性が得られない。
したがってTiは0.002〜0.04％の範囲で含有させる。
しかし,TiはC,S,NをTiC,TiS,TiN等の析出物として固
定する作用があるのでＣの全量を固定できる以上のTiを
添加すれば焼付硬化性が得られなくなる。したがって， 〔Ti〕＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ に従う〔Ti〕が０以下となる関係を満足することが必要
であり，〔Ti〕が０以下の条件において,Cは特に0.001
〜0.005％であることが好ましい。
定する作用があるのでＣの全量を固定できる以上のTiを
添加すれば焼付硬化性が得られなくなる。したがって， 〔Ti〕＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ に従う〔Ti〕が０以下となる関係を満足することが必要
であり，〔Ti〕が０以下の条件において,Cは特に0.001
〜0.005％であることが好ましい。
さらに,1％までのNi,1％までのMoまたは７％までのCr
の一種もしくは二種以上含有せしめることが好ましく，
これによって鋼板の強度と耐孔あき腐食性を改善するこ
とができる。
の一種もしくは二種以上含有せしめることが好ましく，
これによって鋼板の強度と耐孔あき腐食性を改善するこ
とができる。
NiはCuによる熱間脆性の防止と耐孔あき腐食性の改善
に有効に作用するが,1％を超えて添加してもその効果は
飽和する。したがって徒に製造コストが高くなる。この
ため上限を１％とする。
に有効に作用するが,1％を超えて添加してもその効果は
飽和する。したがって徒に製造コストが高くなる。この
ため上限を１％とする。
Moは鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性の改善に有効に
作用するが,1％を超えて添加してもその効果は飽和する
とともに製造コストが高くなるので上限を１％とする。
作用するが,1％を超えて添加してもその効果は飽和する
とともに製造コストが高くなるので上限を１％とする。
Crは耐孔あき腐食性の改善に有効に作用するが７％を
超えると，非常に製造コスト高となるので上限を７％と
する。
超えると，非常に製造コスト高となるので上限を７％と
する。
Ｂは二次加工時の脆化防止に有効に作用し，二次加工
性を向上させる。そのためには0.0004％以上の添加が必
要であるが0.003％を超えて添加してもその効果は飽和
する。このためＢは0.0004〜0.003％の範囲で添加する
のがよい。
性を向上させる。そのためには0.0004％以上の添加が必
要であるが0.003％を超えて添加してもその効果は飽和
する。このためＢは0.0004〜0.003％の範囲で添加する
のがよい。
本発明においては，以上の成分組成を有する鋼のスラ
ブを熱間圧延しそして冷間圧延して冷延鋼帯を製造し，
これを連続溶融亜鉛めっきラインに通板して溶融亜鉛め
っきを施す。そのさい，連続溶融亜鉛めっきラインに通
板する前に，連続式電気めっきラインに予め通板して適
量の鉄めっきを施しておくことも有利である。これによ
って不めっき発生率を皆無にすることができ，耐食性が
向上する。とくに前記化学成分値範囲の鋼帯のうちでも
Si含有量が高いもの（Si≧0.1％のもの）やCr含有量が
高いもの（Cr≧1.0％のもの）についてはこの鉄めっき
は有利である。鉄めっきの付着量は2g/m2程度の極めて
薄いものでよい。
ブを熱間圧延しそして冷間圧延して冷延鋼帯を製造し，
これを連続溶融亜鉛めっきラインに通板して溶融亜鉛め
っきを施す。そのさい，連続溶融亜鉛めっきラインに通
板する前に，連続式電気めっきラインに予め通板して適
量の鉄めっきを施しておくことも有利である。これによ
って不めっき発生率を皆無にすることができ，耐食性が
向上する。とくに前記化学成分値範囲の鋼帯のうちでも
Si含有量が高いもの（Si≧0.1％のもの）やCr含有量が
高いもの（Cr≧1.0％のもの）についてはこの鉄めっき
は有利である。鉄めっきの付着量は2g/m2程度の極めて
薄いものでよい。
連続溶融亜鉛めっきはインライン焼鈍型の周知の設備
（ゼンジマー型連続溶融めっき設備）を用いることがで
きるが，そのさいの焼鈍温度は700〜950℃とすることが
肝要である。700℃未満の温度では鋼帯の再結晶が十分
に進行せず，このため加工性を良好に発現させることが
困難となる。しかし950℃を越える焼鈍温度としても加
工性の向上効果が飽和すると共に表面疵が発生し易くな
り良製品が得難くなる。
（ゼンジマー型連続溶融めっき設備）を用いることがで
きるが，そのさいの焼鈍温度は700〜950℃とすることが
肝要である。700℃未満の温度では鋼帯の再結晶が十分
に進行せず，このため加工性を良好に発現させることが
困難となる。しかし950℃を越える焼鈍温度としても加
工性の向上効果が飽和すると共に表面疵が発生し易くな
り良製品が得難くなる。
また本発明においては，溶融亜鉛めっき鋼板のめっき
層の合金化処理を積極的に行うこともできる。既述のよ
うにめっき層の合金化処理を行えばめっき層が硬質とな
り加工時に孔あき腐食の問題が一般に生ずるが，本発明
の場合にはこの問題が解決されると共に亜鉛めっき鋼板
の塗膜密着性および重ね抵抗溶接性が改善されるので本
発明で意図する用途面では好ましい処理といえる。通
常，合金化は連続溶融亜鉛めっきライン内で行われ,400
〜650℃の温度範囲に加熱すれば合金化の達成は必要に
して充分となる。すなわち，この温度範囲より低温とな
れば合金化不足，また高温となれば合金化過剰となりめ
っき層の密着性が損なわれる。
層の合金化処理を積極的に行うこともできる。既述のよ
うにめっき層の合金化処理を行えばめっき層が硬質とな
り加工時に孔あき腐食の問題が一般に生ずるが，本発明
の場合にはこの問題が解決されると共に亜鉛めっき鋼板
の塗膜密着性および重ね抵抗溶接性が改善されるので本
発明で意図する用途面では好ましい処理といえる。通
常，合金化は連続溶融亜鉛めっきライン内で行われ,400
〜650℃の温度範囲に加熱すれば合金化の達成は必要に
して充分となる。すなわち，この温度範囲より低温とな
れば合金化不足，また高温となれば合金化過剰となりめ
っき層の密着性が損なわれる。
以下に実施例を挙げて本発明の効果を具体的に示す。
〔実施例１〕 第１表に示す化学成分値の鋼を第２表に示す条件で熱
間圧延し，さらに冷間圧延して板厚0.8mmの冷延鋼帯と
した。得られた冷延鋼帯を連続溶融亜鉛めっきラインに
て第２表に示す条件で焼鈍し付着量30g/m2の溶融亜鉛め
っきを施し，合金化処理を行うかまたは行わずして溶融
亜鉛めっき鋼帯を製造し，その後伸び率0.8％のスキン
パス圧延を行った。得られた溶融亜鉛めっき鋼板の機械
的特性と耐食性を調査し，その結果を第２表に併記し
た。機械的特性はJIS Z 2201の５号試験片を用いた。耐
食性試験は70×150mmの試験片を切り出し，複合腐食試
験を行った。複合腐食試験はJIS Z 2371の塩水噴霧試験
に準じて行った。すなわち〔塩水濃度を1.0％に変更し
た塩水噴霧試験を５時間〕→〔60℃の熱風乾燥を４時
間〕→〔50℃の湿潤試験を14時間〕→〔送風乾燥を１時
間〕の合計24時間を１サイクルとして30サイクル実施し
たあとの腐食による最大侵食深さを測定した。焼付硬化
性（BH）は、JIS 5号引張試験片を用い２％の引張予歪
みを付与後、170℃×20minの人工時効を施し、予歪み付
与時の応力と人工時効後の降伏応力との差をBHとして求
めた。
間圧延し，さらに冷間圧延して板厚0.8mmの冷延鋼帯と
した。得られた冷延鋼帯を連続溶融亜鉛めっきラインに
て第２表に示す条件で焼鈍し付着量30g/m2の溶融亜鉛め
っきを施し，合金化処理を行うかまたは行わずして溶融
亜鉛めっき鋼帯を製造し，その後伸び率0.8％のスキン
パス圧延を行った。得られた溶融亜鉛めっき鋼板の機械
的特性と耐食性を調査し，その結果を第２表に併記し
た。機械的特性はJIS Z 2201の５号試験片を用いた。耐
食性試験は70×150mmの試験片を切り出し，複合腐食試
験を行った。複合腐食試験はJIS Z 2371の塩水噴霧試験
に準じて行った。すなわち〔塩水濃度を1.0％に変更し
た塩水噴霧試験を５時間〕→〔60℃の熱風乾燥を４時
間〕→〔50℃の湿潤試験を14時間〕→〔送風乾燥を１時
間〕の合計24時間を１サイクルとして30サイクル実施し
たあとの腐食による最大侵食深さを測定した。焼付硬化
性（BH）は、JIS 5号引張試験片を用い２％の引張予歪
みを付与後、170℃×20minの人工時効を施し、予歪み付
与時の応力と人工時効後の降伏応力との差をBHとして求
めた。
第２表の結果に見られるように，本発明で規定するよ
りTi量が多く且つＰとCuが低い（無添加の）No.1の比較
鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は，引張特性は
良好であるが，焼付硬化性（BH）が得られなく，また耐
食性が劣る。
りTi量が多く且つＰとCuが低い（無添加の）No.1の比較
鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は，引張特性は
良好であるが，焼付硬化性（BH）が得られなく，また耐
食性が劣る。
また，本発明で規定するよりＣ量が多いNo.2の比較鋼
を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は伸び（EL）が低
く，また焼付硬化性（BH）が高過ぎるため室温時効が生
じる。そして耐食性が劣る。
を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は伸び（EL）が低
く，また焼付硬化性（BH）が高過ぎるため室温時効が生
じる。そして耐食性が劣る。
これに対し，本発明で規定する範囲の成分組成を有す
るNo.3〜８の鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板
は，引張強さ（TS）が高い割りに降伏点（YS）が低く，
伸び（EL），焼付硬化性（BH）が良好であると共に耐食
性に優れている。
るNo.3〜８の鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板
は，引張強さ（TS）が高い割りに降伏点（YS）が低く，
伸び（EL），焼付硬化性（BH）が良好であると共に耐食
性に優れている。
〔実施例２〕 第３表に示す化学成分値の鋼を第４表に示す条件で熱
間圧延し，さらに冷間圧延して板厚0.8mmの冷延鋼帯と
した。得られた冷延鋼帯を連続電気めっきラインにて付
着量2g/m2のFe−0.01％Ｂめっきを施したあと，連続溶
融亜鉛めっきラインにて第４表に示す条件で焼鈍したう
え付着量30g/m2の溶融亜鉛めっきを施し，合金化処理を
行うかまたは行わずにして溶融亜鉛めっき鋼帯を製造し
た。その後伸び率0.8％のスキンパス圧延を行った。得
られた溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性と耐食性を実施
例１と同様にして評価した。その結果を第４表に併記し
た。
間圧延し，さらに冷間圧延して板厚0.8mmの冷延鋼帯と
した。得られた冷延鋼帯を連続電気めっきラインにて付
着量2g/m2のFe−0.01％Ｂめっきを施したあと，連続溶
融亜鉛めっきラインにて第４表に示す条件で焼鈍したう
え付着量30g/m2の溶融亜鉛めっきを施し，合金化処理を
行うかまたは行わずにして溶融亜鉛めっき鋼帯を製造し
た。その後伸び率0.8％のスキンパス圧延を行った。得
られた溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性と耐食性を実施
例１と同様にして評価した。その結果を第４表に併記し
た。
第４表の結果に見られるように，本発明で規定するよ
り多量のTiを含有しているNo.10の比較鋼を用いて製造
した溶融亜鉛めっき鋼板は，比較的良好な引張強さ（T
S）および伸び（EL）を示しているが,Ti添加量が多いた
めに焼付硬化性（BH）が得られない。またCuおよびＰの
含有量低く（無添加）であり,Ni,Cr,Mo等も無添加であ
るために耐食性に劣る。
り多量のTiを含有しているNo.10の比較鋼を用いて製造
した溶融亜鉛めっき鋼板は，比較的良好な引張強さ（T
S）および伸び（EL）を示しているが,Ti添加量が多いた
めに焼付硬化性（BH）が得られない。またCuおよびＰの
含有量低く（無添加）であり,Ni,Cr,Mo等も無添加であ
るために耐食性に劣る。
これに対し，本発明で規定する範囲の化学成分値を有
するNo.9,11〜13の鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき
鋼板は，引張強さ（TS）が高い割りに降伏点（YS）が低
く，伸び（EL），焼付硬化性（BH）が良好であり，さら
に耐食性に優れている。
するNo.9,11〜13の鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき
鋼板は，引張強さ（TS）が高い割りに降伏点（YS）が低
く，伸び（EL），焼付硬化性（BH）が良好であり，さら
に耐食性に優れている。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 2/02 Ｃ２３Ｃ 2/02 2/06 2/06 (72)発明者 田中 照夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株 式会社鉄鋼研究所内 (56)参考文献 特開 平４−141554（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−107426（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−111519（ＪＰ，Ａ) 特許3058911（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平１−54413（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/02 - 9/46 C22C 38/00 - 38/60 C23C 2/02,2/06
Claims (5)
- 【請求項１】重量％で， C;0.001〜0.005％， Si;1.5％以下， Mn;0.05％〜1.8％， P;0.03〜0.20％， S;0.02％以下， Cu;0.05〜1.5％， sol.Al;0.005〜0.100％， N;0.005％以下， Ti;0.002〜0.04％であって，下式， 〔Ti〕＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ に従う〔Ti〕が０以下となる関係を満足し， 残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱
間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めっきラインで
鉄めっきを施し，連続式溶融亜鉛めっきラインに通板
し，このライン内焼鈍温度を700〜950℃として溶融亜鉛
めっきすることからなる，焼付硬化性および耐孔あき腐
食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で， C;0.001〜0.005％， Si;1.5％以下， Mn;0.05％〜1.8％， P;0.03〜0.20％， S;0.02％以下， Cu;0.05〜1.5％， sol.Al;0.005〜0.100％， N;0.005％以下， Ti;0.002〜0.04％であって，下式， 〔Ti〕＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ に従う〔Ti〕が０以下となる関係を満足し， さらに,1％までのNi,1％までのMoまたは７％までのCrの
一種もしくは二種以上を含有し， 残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱
間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めっきラインで
鉄めっきを施し，連続式溶融亜鉛めっきラインに通板
し，このライン内焼鈍温度を700〜950℃として溶融亜鉛
めっきすることからなる，焼付硬化性および耐孔あき腐
食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】重量％で， C;0.001〜0.005％， Si;1.5％以下， Mn;0.05％〜1.8％， P;0.03〜0.20％， S;0.02％以下， Cu;0.05〜1.5％， sol.Al;0.005〜0.100％， N;0.005％以下， B;0.0004〜0.003％， Ti;0.002〜0.04％であって，下式， 〔Ti〕＝Ti−48/14・Ｎ−48/32・Ｓ に従う〔Ti〕が０以下となる関係を満足し， 場合によってはさらに,1％までのNi,1％までのMoまたは
７％までのCrの一種もしくは二種以上を含有し， 残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱
間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めっきラインで
鉄めっきを施し，連続式溶融亜鉛めっきラインに通板
し，このライン内焼鈍温度を700〜950℃として溶融亜鉛
めっきすることからなる，焼付硬化性および耐孔あき腐
食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】請求項1,2または３に記載の製造方法にお
いて、Si含有量が0.10％以下である鋼のスラブを熱間圧
延し，冷間圧延した後，鉄めっきを施さずに連続式溶融
亜鉛めっきラインに通板することを特徴とする溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】溶融亜鉛めっき処理は亜鉛めっき層を400
〜650℃の温度で合金化する処理を含む請求項1,2,3また
は４に記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02298814A JP3105533B2 (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02298814A JP3105533B2 (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04173925A JPH04173925A (ja) | 1992-06-22 |
| JP3105533B2 true JP3105533B2 (ja) | 2000-11-06 |
Family
ID=17864568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02298814A Expired - Fee Related JP3105533B2 (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3105533B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101641160B1 (ko) * | 2016-02-05 | 2016-07-20 | 유금범 | 양식물 분리 및 세척장치 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5853903A (en) * | 1996-05-07 | 1998-12-29 | Nkk Corporation | Steel sheet for excellent panel appearance and dent resistance after panel-forming |
| JP4886118B2 (ja) | 2001-04-25 | 2012-02-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3058911B2 (ja) | 1990-11-06 | 2000-07-04 | 日新製鋼株式会社 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-11-06 JP JP02298814A patent/JP3105533B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3058911B2 (ja) | 1990-11-06 | 2000-07-04 | 日新製鋼株式会社 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101641160B1 (ko) * | 2016-02-05 | 2016-07-20 | 유금범 | 양식물 분리 및 세척장치 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04173925A (ja) | 1992-06-22 |
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