JP3136460B2 - 疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸およびその製造方法 - Google Patents
疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械の直線運動をすべ
り案内化して機械装置などの自動化、高能率化、高精度
化などの要求を満足する部材として利用されている直線
軌道軸およびその製造方法に関するものである。
り案内化して機械装置などの自動化、高能率化、高精度
化などの要求を満足する部材として利用されている直線
軌道軸およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、直線軌道軸を製造する方法と
しては、所定形状を有する穴型ダイスを通してダイス前
方へ引抜きするのが一般的である。この方法では、通常
１０〜２０％程度ずつ減面しながら最終断面形状に加工
するため、幾台ものダイスを通して引抜き加工する。こ
のため先付け機と引抜き機とを組合せるか、或いは、先
付け機と押出し機そして引抜き機とを並べて加工する方
法が採られているが、特に延性の低い材料では引抜きと
焼鈍を交互に施して加工しなければならない。
しては、所定形状を有する穴型ダイスを通してダイス前
方へ引抜きするのが一般的である。この方法では、通常
１０〜２０％程度ずつ減面しながら最終断面形状に加工
するため、幾台ものダイスを通して引抜き加工する。こ
のため先付け機と引抜き機とを組合せるか、或いは、先
付け機と押出し機そして引抜き機とを並べて加工する方
法が採られているが、特に延性の低い材料では引抜きと
焼鈍を交互に施して加工しなければならない。
【０００３】通常、直線軌道軸の様な狭隘部やフィン部
を有する複雑な形状を引抜き加工すると、狭隘部ではメ
タルが充満しにくく、また、フィン部は素材径より外周
にメタルを張り出せないなど、引抜きにより複雑断面形
状を形成することは非常に困難であって、最終的には切
削加工などにより断面形状を整えているのが実状であ
る。
を有する複雑な形状を引抜き加工すると、狭隘部ではメ
タルが充満しにくく、また、フィン部は素材径より外周
にメタルを張り出せないなど、引抜きにより複雑断面形
状を形成することは非常に困難であって、最終的には切
削加工などにより断面形状を整えているのが実状であ
る。
【０００４】また、直線軌道軸は機械の直線運動をすべ
り案内化して幾度となく同じ動作を行うことを目的とし
た機械部品であるので、転がり疲労に耐えるようショッ
トピーニングによって表層に圧縮の残留応力を付与して
利用されていることが、例えば「Ｗｅａｒ」ＶＯＬ．８
６，Ｎｏ．１，Ｐ．１５７〜１６５に記載されている。
また、場合によってはすべり面近傍の表層の硬さを向上
させて対応するために高周波焼入れを施すことが、例え
ば「鉄鋼材料を生かす熱処理技術」（株）マグネ、１９
８２年５月、Ｐ．１４〜１５に述べられており、また、
窒化処理などを施すことが例えば「熱処理技術入門」
（社）日本熱処理技術協会、昭和５９年６月、Ｐ．２５
〜２６およびＰ．２０８〜２１２にも述べられており、
これらの効果も小さくはない。しかしながら、直線運動
すべり案内面は、精密機械の加工や組立などミクロンオ
ーダーの精度が要求されることから、切削加工後に研削
処理などを施すことが必須とされている。
り案内化して幾度となく同じ動作を行うことを目的とし
た機械部品であるので、転がり疲労に耐えるようショッ
トピーニングによって表層に圧縮の残留応力を付与して
利用されていることが、例えば「Ｗｅａｒ」ＶＯＬ．８
６，Ｎｏ．１，Ｐ．１５７〜１６５に記載されている。
また、場合によってはすべり面近傍の表層の硬さを向上
させて対応するために高周波焼入れを施すことが、例え
ば「鉄鋼材料を生かす熱処理技術」（株）マグネ、１９
８２年５月、Ｐ．１４〜１５に述べられており、また、
窒化処理などを施すことが例えば「熱処理技術入門」
（社）日本熱処理技術協会、昭和５９年６月、Ｐ．２５
〜２６およびＰ．２０８〜２１２にも述べられており、
これらの効果も小さくはない。しかしながら、直線運動
すべり案内面は、精密機械の加工や組立などミクロンオ
ーダーの精度が要求されることから、切削加工後に研削
処理などを施すことが必須とされている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記した様に直線軌道
軸は引抜き加工を前提として複雑形状を整えているが、
断線などを起こすと著しい生産性低下を余儀なくされる
という問題を有するだけでなく、加工工程が複雑でしか
も繰り返し作業とその調整を行うには非常な熱練を必要
とするなど、多くの問題を含んでいる。また、直線軌道
軸の狭隘部やフィン部を有する複雑な形状の引抜き加工
では、メタルが充満しにくく、しかも張り出せないな
ど、直線軌道軸の引抜き加工による製造は非常に困難で
あった。
軸は引抜き加工を前提として複雑形状を整えているが、
断線などを起こすと著しい生産性低下を余儀なくされる
という問題を有するだけでなく、加工工程が複雑でしか
も繰り返し作業とその調整を行うには非常な熱練を必要
とするなど、多くの問題を含んでいる。また、直線軌道
軸の狭隘部やフィン部を有する複雑な形状の引抜き加工
では、メタルが充満しにくく、しかも張り出せないな
ど、直線軌道軸の引抜き加工による製造は非常に困難で
あった。
【０００６】そこで本発明は、この様な従来技術の欠点
を解消し、耐久性、特に疲労強度と表面粗度の要求され
る直線軌道軸や異形断面金属棒においても大減面率の引
抜き加工を可能とする、疲労強度および表面性状に優れ
た直線軌道軸およびその製造方法を提供することを目的
とする。
を解消し、耐久性、特に疲労強度と表面粗度の要求され
る直線軌道軸や異形断面金属棒においても大減面率の引
抜き加工を可能とする、疲労強度および表面性状に優れ
た直線軌道軸およびその製造方法を提供することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の直線軌道軸は、
カーボン量が０．３５〜０．５５ｗｔ％である低合金鋼
からなり、表層圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で表面
粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下であることを特徴とする
疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸であり、本
発明の直線軌道軸の製造方法は、カーボン量が０．３５
〜０．５５ｗｔ％である低合金鋼を加工素材とし、直線
軌道軸の断面と同じ穴型で水冷配管を施した穴型ダイス
の後方で前記加工素材の降伏応力の０．６〜１．０倍の
押出し圧力を付与し、穴型ダイスの前方では加工後素材
の降伏応力の０．４〜１．０倍の引抜き張力を同時に付
与することを特徴とする表層圧縮残留応力が３００ＭＰ
ａ以上で表面粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下である疲労
強度および表面性状に優れた直線軌道軸の製造方法であ
る。
カーボン量が０．３５〜０．５５ｗｔ％である低合金鋼
からなり、表層圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で表面
粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下であることを特徴とする
疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸であり、本
発明の直線軌道軸の製造方法は、カーボン量が０．３５
〜０．５５ｗｔ％である低合金鋼を加工素材とし、直線
軌道軸の断面と同じ穴型で水冷配管を施した穴型ダイス
の後方で前記加工素材の降伏応力の０．６〜１．０倍の
押出し圧力を付与し、穴型ダイスの前方では加工後素材
の降伏応力の０．４〜１．０倍の引抜き張力を同時に付
与することを特徴とする表層圧縮残留応力が３００ＭＰ
ａ以上で表面粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下である疲労
強度および表面性状に優れた直線軌道軸の製造方法であ
る。
【０００８】
【作用】図２は直線軌道軸断面の一例を示す図である。
直線軌道軸は、狭隘部１とフィン部２をコーナーに有し
ている。本発明の直線軌道軸は、特に狭隘部１の表層圧
縮残留応力が３００ＭＰａ以上であるとともに、その表
面粗さがＲｍａｘで３．０μｍ以下である。材質はカー
ボン量が０．３５〜０．５５ｗｔ％である低合金鋼とす
るが、この成分範囲であれば、押出し圧力と引抜き張力
をほぼ同時に付与して、図２に示すような狭隘部１とフ
ィン部２とを隣接して設けた直線軌道軸の冷間加工が良
好に行える。カーボン量が０．３５ｗｔ％未満であれば
抗張力の値が極度に低下し、疲労強度は勿論、直線軌道
軸としての使用性能を充分満足できない。また、カーボ
ン量が０．５５ｗｔ％を超えると加工時の変形抵抗が大
きくなって、直線軌道軸のフィン部に充分なメタルを満
たすことが難しくなる。
直線軌道軸は、狭隘部１とフィン部２をコーナーに有し
ている。本発明の直線軌道軸は、特に狭隘部１の表層圧
縮残留応力が３００ＭＰａ以上であるとともに、その表
面粗さがＲｍａｘで３．０μｍ以下である。材質はカー
ボン量が０．３５〜０．５５ｗｔ％である低合金鋼とす
るが、この成分範囲であれば、押出し圧力と引抜き張力
をほぼ同時に付与して、図２に示すような狭隘部１とフ
ィン部２とを隣接して設けた直線軌道軸の冷間加工が良
好に行える。カーボン量が０．３５ｗｔ％未満であれば
抗張力の値が極度に低下し、疲労強度は勿論、直線軌道
軸としての使用性能を充分満足できない。また、カーボ
ン量が０．５５ｗｔ％を超えると加工時の変形抵抗が大
きくなって、直線軌道軸のフィン部に充分なメタルを満
たすことが難しくなる。
【０００９】図１に本発明法による直線軌道軸の冷間加
工の一例を示す。図２に示した直線軌道軸の断面と同型
で水冷配管を施した穴型ダイス３の後方では、低合金鋼
加工素材４の降伏応力の０．６〜１．０倍の押出し圧力
σB を付与し、穴型ダイス３の前方では加工後素材５の
降伏応力の０．４〜１．０倍の引抜き張力σT を同時に
付与する。
工の一例を示す。図２に示した直線軌道軸の断面と同型
で水冷配管を施した穴型ダイス３の後方では、低合金鋼
加工素材４の降伏応力の０．６〜１．０倍の押出し圧力
σB を付与し、穴型ダイス３の前方では加工後素材５の
降伏応力の０．４〜１．０倍の引抜き張力σT を同時に
付与する。
【００１０】穴型ダイス３の後方で、低合金鋼加工素材
４の降伏応力の０．６〜１．０倍の押出し圧力σB を付
与するのは、狭隘部１とフィン部２とにメタルを積極的
に流すためであると共に、疲労強度の面から特に狭隘部
１の表層圧縮残留応力を３００ＭＰａ以上とするためで
ある。つまり、押出し圧力σB が低合金鋼加工素材４の
降伏応力の０．６倍未満では、狭隘部１とフィン部２の
形成が不安定となるばかりでなく、狭隘部１の表層圧縮
残留応力を３００ＭＰａ以上確保することが困難とな
る。また、押出し圧力σB を低合金鋼加工素材４の降伏
応力の１．０倍を超えて付与すると、低合金鋼加工素材
４が太り現象を生じ、狭隘部１とフィン部２の形成が不
安定となるばかりでなく、加工後の表面粗さが非常に悪
化してＲｍａｘで３．０μｍ以下を確保することが困難
となる。
４の降伏応力の０．６〜１．０倍の押出し圧力σB を付
与するのは、狭隘部１とフィン部２とにメタルを積極的
に流すためであると共に、疲労強度の面から特に狭隘部
１の表層圧縮残留応力を３００ＭＰａ以上とするためで
ある。つまり、押出し圧力σB が低合金鋼加工素材４の
降伏応力の０．６倍未満では、狭隘部１とフィン部２の
形成が不安定となるばかりでなく、狭隘部１の表層圧縮
残留応力を３００ＭＰａ以上確保することが困難とな
る。また、押出し圧力σB を低合金鋼加工素材４の降伏
応力の１．０倍を超えて付与すると、低合金鋼加工素材
４が太り現象を生じ、狭隘部１とフィン部２の形成が不
安定となるばかりでなく、加工後の表面粗さが非常に悪
化してＲｍａｘで３．０μｍ以下を確保することが困難
となる。
【００１１】また、穴型ダイス３の前方で加工後素材５
の降伏応力の０．４〜１．０倍の引抜き張力σT を付与
するのは、狭隘部１やフィン部２を有する直線軌道軸を
１パス冷間加工して疲労強度の面から重要な狭隘部１の
表層圧縮残留応力を３００ＭＰａ以上とするためであ
る。引抜き張力σT が加工後素材５の降伏応力の０．４
倍未満では、狭隘部１とフィン部２の形成が不安定とな
るばかりでなく、狭隘部１の表層圧縮残留応力を３００
ＭＰａ以上確保することが困難となる。また、引抜き張
力σT を加工後素材５の降伏応力の１．０倍を超えて付
与すると、加工後素材５が細り現象を生じ、狭隘部１と
フィン部２の形成が不安定となるばかりでなく、断線の
可能性も高いし、また、加工後の表面粗さが非常に悪化
してＲｍａｘで３．０μｍ以下を確保することが困難と
なる。
の降伏応力の０．４〜１．０倍の引抜き張力σT を付与
するのは、狭隘部１やフィン部２を有する直線軌道軸を
１パス冷間加工して疲労強度の面から重要な狭隘部１の
表層圧縮残留応力を３００ＭＰａ以上とするためであ
る。引抜き張力σT が加工後素材５の降伏応力の０．４
倍未満では、狭隘部１とフィン部２の形成が不安定とな
るばかりでなく、狭隘部１の表層圧縮残留応力を３００
ＭＰａ以上確保することが困難となる。また、引抜き張
力σT を加工後素材５の降伏応力の１．０倍を超えて付
与すると、加工後素材５が細り現象を生じ、狭隘部１と
フィン部２の形成が不安定となるばかりでなく、断線の
可能性も高いし、また、加工後の表面粗さが非常に悪化
してＲｍａｘで３．０μｍ以下を確保することが困難と
なる。
【００１２】本発明は水冷配管を施した穴型ダイスを用
いることにより、１パスで５０〜８０％の大減面加工を
可能とする。直線軌道軸の様な複雑形状で、しかも、狭
隘部とフィン部をコーナーに有する低合金鋼直線軌道軸
の加工では、ダイスを冷却しなければ加工素材の変形に
よる発熱や、加工素材と穴型ダイスとの摩擦による発熱
が穴型ダイスの耐久性を低下させることになり、その結
果、加工後の表面粗さを悪化させることとなる。場合に
よっては、穴型ダイス全体を冷却することによって穴型
ダイス寿命を大幅に向上させて、直線軌道軸の断面寸
法、形状や、狭隘部の表面粗さを確保することもでき
る。
いることにより、１パスで５０〜８０％の大減面加工を
可能とする。直線軌道軸の様な複雑形状で、しかも、狭
隘部とフィン部をコーナーに有する低合金鋼直線軌道軸
の加工では、ダイスを冷却しなければ加工素材の変形に
よる発熱や、加工素材と穴型ダイスとの摩擦による発熱
が穴型ダイスの耐久性を低下させることになり、その結
果、加工後の表面粗さを悪化させることとなる。場合に
よっては、穴型ダイス全体を冷却することによって穴型
ダイス寿命を大幅に向上させて、直線軌道軸の断面寸
法、形状や、狭隘部の表面粗さを確保することもでき
る。
【００１３】本発明法によれば、加工素材に大きな断面
減少加工を容易に施せるだけでなく、複雑な断面形状を
要求される場合、特に型充満や張出し部材に有効な手段
となり、直線軌道軸は１パスで容易に製造することがで
きる。従って、表層圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で
表面粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下の直線軌道軸を得る
ことが可能となり、従来狭隘部の圧縮残留応力を確保す
るため施していたショットピーニングなどの必要が全く
なる。しかも、表面粗さを確保するため必要であった切
削後研削工程も、１パスの冷間加工で最終形状を得るこ
とができるため省略できる。また、従来はショットピー
ニングで表層圧縮残留応力を付与しても、狭隘部の表面
粗さを確保するために研削するので表層の最も大きな圧
縮残留応力は除去されていたが、本発明によればそのよ
うな無駄な工程は一挙に解消される。
減少加工を容易に施せるだけでなく、複雑な断面形状を
要求される場合、特に型充満や張出し部材に有効な手段
となり、直線軌道軸は１パスで容易に製造することがで
きる。従って、表層圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で
表面粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下の直線軌道軸を得る
ことが可能となり、従来狭隘部の圧縮残留応力を確保す
るため施していたショットピーニングなどの必要が全く
なる。しかも、表面粗さを確保するため必要であった切
削後研削工程も、１パスの冷間加工で最終形状を得るこ
とができるため省略できる。また、従来はショットピー
ニングで表層圧縮残留応力を付与しても、狭隘部の表面
粗さを確保するために研削するので表層の最も大きな圧
縮残留応力は除去されていたが、本発明によればそのよ
うな無駄な工程は一挙に解消される。
【００１４】
【実施例】表１に化学成分を、表２に機械的性質を示す
直径２０ｍｍの円形断面を有する中実Ｓ５３Ｃ圧延棒鋼
を加工素材とし、潤滑には燐酸塩被膜に金属石鹸を上乗
せした。
直径２０ｍｍの円形断面を有する中実Ｓ５３Ｃ圧延棒鋼
を加工素材とし、潤滑には燐酸塩被膜に金属石鹸を上乗
せした。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表３に示すように、直線軌道軸の断面と同
じ穴型で水冷配管を施した穴型ダイス後方の押出し圧力
を加工素材の降伏応力の０．６〜１．０倍付与し、穴型
ダイスの前方の引抜き張力を加工後素材の降伏応力の
０．４〜１．０倍同時に付与した。
じ穴型で水冷配管を施した穴型ダイス後方の押出し圧力
を加工素材の降伏応力の０．６〜１．０倍付与し、穴型
ダイスの前方の引抜き張力を加工後素材の降伏応力の
０．４〜１．０倍同時に付与した。
【００１８】
【表３】
【００１９】結果について、加工性、狭隘部とフィン部
の型充満性、および張出し性を評価した。また、加工性
と型充満性が共に良好であったＮｏ．３〜６によって製
造した直線軌道軸４本について、狭隘部表層の残留応力
と粗さを測定した結果を表４に示す。
の型充満性、および張出し性を評価した。また、加工性
と型充満性が共に良好であったＮｏ．３〜６によって製
造した直線軌道軸４本について、狭隘部表層の残留応力
と粗さを測定した結果を表４に示す。
【００２０】
【表４】
【００２１】表４に示すように、Ｎｏ．３では僅かな圧
縮残留応力が付与されていたが、この程度の残留応力で
は繰返し使用には耐えない。従来の引抜き工程では３回
繰り返さなければＮｏ．４〜６と同等の加工ができなか
ったうえ、３回目の引抜きでカッピークラックを発生し
てしまうので、結局製品を作ることができなかった。ま
た、本発明では、新たな加工の段取りに要する時間は従
来の３分の１となった。
縮残留応力が付与されていたが、この程度の残留応力で
は繰返し使用には耐えない。従来の引抜き工程では３回
繰り返さなければＮｏ．４〜６と同等の加工ができなか
ったうえ、３回目の引抜きでカッピークラックを発生し
てしまうので、結局製品を作ることができなかった。ま
た、本発明では、新たな加工の段取りに要する時間は従
来の３分の１となった。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、複雑な断面形状を要求
される直線軌道軸を、型充満や張出しの問題なく１パス
で容易に製造可能である。製造した直線軌道軸は、表層
圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で表面粗さＲｍａｘが
３．０μｍ以下であるため、従来必要であったショット
ピーニングなどの処理や切削後の研削工程を省略するこ
とができる。また、ショットピーニングで付与した表層
の最も大きな圧縮残留応力を除去するような無駄な工程
は一挙に解消されるので、工業的な価値が高い。
される直線軌道軸を、型充満や張出しの問題なく１パス
で容易に製造可能である。製造した直線軌道軸は、表層
圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で表面粗さＲｍａｘが
３．０μｍ以下であるため、従来必要であったショット
ピーニングなどの処理や切削後の研削工程を省略するこ
とができる。また、ショットピーニングで付与した表層
の最も大きな圧縮残留応力を除去するような無駄な工程
は一挙に解消されるので、工業的な価値が高い。
【図１】直線軌道軸の製造工程の一例を示す図である。
【図２】直線軌道軸断面の一例を示す図である。
１ 狭隘部 ２ フィン部 ３ 穴型ダイス ４ 低合金鋼加工素材 ５ 加工後素材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２１Ｄ 37/16 Ｂ２１Ｄ 37/16 Ｆ１６Ｃ 33/64 Ｆ１６Ｃ 33/64 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 B21C 1/12 B21C 1/16 B21C 23/14 B21C 25/02 B21D 37/16 F16C 33/64
Claims (2)
- 【請求項１】 カーボン量が０．３５〜０．５５ｗｔ％
である低合金鋼からなり、表層圧縮残留応力が３００Ｍ
Ｐａ以上で表面粗さＲｍａｘが３．０μｍ以下であるこ
とを特徴とする疲労強度および表面性状に優れた直線軌
道軸。 - 【請求項２】 カーボン量が０．３５〜０．５５ｗｔ％
である低合金鋼を加工素材とし、直線軌道軸の断面と同
じ穴型で水冷配管を施した穴型ダイスの後方で前記加工
素材の降伏応力の０．６〜１．０倍の押出し圧力を付与
し、穴型ダイスの前方では加工後素材の降伏応力の０．
４〜１．０倍の引抜き張力を同時に付与することを特徴
とする表層圧縮残留応力が３００ＭＰａ以上で表面粗さ
Ｒｍａｘが３．０μｍ以下である疲労強度および表面性
状に優れた直線軌道軸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06291968A JP3136460B2 (ja) | 1994-11-02 | 1994-11-02 | 疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06291968A JP3136460B2 (ja) | 1994-11-02 | 1994-11-02 | 疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134592A JPH08134592A (ja) | 1996-05-28 |
| JP3136460B2 true JP3136460B2 (ja) | 2001-02-19 |
Family
ID=17775802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06291968A Expired - Fee Related JP3136460B2 (ja) | 1994-11-02 | 1994-11-02 | 疲労強度および表面性状に優れた直線軌道軸およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3136460B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104889186A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-09-09 | 燕山大学 | 一种ZrTiAlV合金电场辅助正反复合挤压成形方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105642683A (zh) * | 2014-11-13 | 2016-06-08 | 嘉兴市杰成机械有限公司 | 拉丝机 |
-
1994
- 1994-11-02 JP JP06291968A patent/JP3136460B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104889186A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-09-09 | 燕山大学 | 一种ZrTiAlV合金电场辅助正反复合挤压成形方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08134592A (ja) | 1996-05-28 |
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