JP3145823B2 - 超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整定方法 - Google Patents
超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整定方法Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各発電所から変電所を
経て負荷側系統に電力を供給する複数の基幹系統に接続
された超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整
定方法に関するものである。
経て負荷側系統に電力を供給する複数の基幹系統に接続
された超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整
定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図４は従来例における電力系統で、母線
を併用せずに複数の基幹系統によって負荷側系統に電力
を供給する状態を説明するための図である。図５は従来
例における電力系統で、母線を併用して複数の基幹系統
によって負荷側系統に電力を供給する状態を説明するた
めの図である。図４において、発電所１は、変電所２を
経て負荷側系統６に電力が供給される。発電所１は、た
とえば互いに離れた地域に存在する発電所１１ないし１
４からなり、これらの発電所１１ないし１４によって発
電された電力が変電所２に集められる。変電所２は、基
幹系統２１ないし２４を経て負荷の大消費地である東京
のような負荷側系統６に送電される。その間に、中小の
電力消費地にも電力が供給される。図４においては、負
荷３１ないし３４が上記中小の電力消費地に相当するも
ので、通常さらに多くの負荷が接続されている。また、
図４に示す基幹系統２２ないし２４は、母線３によって
接続されている。
を併用せずに複数の基幹系統によって負荷側系統に電力
を供給する状態を説明するための図である。図５は従来
例における電力系統で、母線を併用して複数の基幹系統
によって負荷側系統に電力を供給する状態を説明するた
めの図である。図４において、発電所１は、変電所２を
経て負荷側系統６に電力が供給される。発電所１は、た
とえば互いに離れた地域に存在する発電所１１ないし１
４からなり、これらの発電所１１ないし１４によって発
電された電力が変電所２に集められる。変電所２は、基
幹系統２１ないし２４を経て負荷の大消費地である東京
のような負荷側系統６に送電される。その間に、中小の
電力消費地にも電力が供給される。図４においては、負
荷３１ないし３４が上記中小の電力消費地に相当するも
ので、通常さらに多くの負荷が接続されている。また、
図４に示す基幹系統２２ないし２４は、母線３によって
接続されている。
【０００３】したがって、上記基幹系統２１と各基幹系
統２２ないし２４とは、それぞれ独立して負荷側系統６
に電力を供給し、各基幹系統２２ないし２４は、相互に
ネットワーク化されている。このような配電方法におい
て、たとえば変電所２の事故点５に短絡事故が発生した
場合、当該基幹系統２１の図示されていない遮断器を直
ちに開放する。遮断器の開放で、基幹系統２１の安定度
は悪くなり、事故の状況によっては発電所１１が系統か
ら分離される。
統２２ないし２４とは、それぞれ独立して負荷側系統６
に電力を供給し、各基幹系統２２ないし２４は、相互に
ネットワーク化されている。このような配電方法におい
て、たとえば変電所２の事故点５に短絡事故が発生した
場合、当該基幹系統２１の図示されていない遮断器を直
ちに開放する。遮断器の開放で、基幹系統２１の安定度
は悪くなり、事故の状況によっては発電所１１が系統か
ら分離される。
【０００４】図５における配電方法は、変電所２におい
て、基幹系統２１ないし２４が母線３によって接続され
ている点で図４に示すものと相違する。図５に示す配電
方法は、各基幹系統２１ないし２４が母線３によって接
続され、ネットワーク化されているため、発電所１１な
いし１４における発電機の安定度が良い。しかし、この
配電方法は、たとえば事故点５において短絡事故が発生
すると、母線３によって全ての基幹系統２１ないし２４
が接続されているため、この事故点５に全基幹系統２１
ないし２４から電流が流れ込み、各基幹系統に使用され
ている電力機器の定格電流を超えてしまう。このため、
実際の電力系統においては、このような接続はできな
い。なお、図４および図５において、枠の中が点々で表
現されている負荷には、電力が供給されていないことを
表す。
て、基幹系統２１ないし２４が母線３によって接続され
ている点で図４に示すものと相違する。図５に示す配電
方法は、各基幹系統２１ないし２４が母線３によって接
続され、ネットワーク化されているため、発電所１１な
いし１４における発電機の安定度が良い。しかし、この
配電方法は、たとえば事故点５において短絡事故が発生
すると、母線３によって全ての基幹系統２１ないし２４
が接続されているため、この事故点５に全基幹系統２１
ないし２４から電流が流れ込み、各基幹系統に使用され
ている電力機器の定格電流を超えてしまう。このため、
実際の電力系統においては、このような接続はできな
い。なお、図４および図５において、枠の中が点々で表
現されている負荷には、電力が供給されていないことを
表す。
【０００５】図６は従来例における超電導限流器のクエ
ンチ電流を説明するための図である。本出願人は、特願
平２−７６２６１号として、変電所から少なくとも２系
統の送電線を通して供給される電圧を昇降圧して、それ
ぞれを複数の系統に分ける変電所の系統間に短絡電流抑
制用超電導限流器を接続する方法を提案した。この方法
は、遮断器等の定格電流が６３ＫＡであるから、短絡電
流抑制用超電導限流器のクエンチ電流も略同じ電流にす
る必要があると考えられていた。すなわち、図６に示す
ように、短絡電流抑制用超電導限流器のクエンチ電流
は、６３ＫＡより少し低い所に整定されていた。なお、
図６において、Ｉs は短絡電流、Ｉq はクエンチ電流、
Ｉo は図示されていない発電機の定格電流を示す。
ンチ電流を説明するための図である。本出願人は、特願
平２−７６２６１号として、変電所から少なくとも２系
統の送電線を通して供給される電圧を昇降圧して、それ
ぞれを複数の系統に分ける変電所の系統間に短絡電流抑
制用超電導限流器を接続する方法を提案した。この方法
は、遮断器等の定格電流が６３ＫＡであるから、短絡電
流抑制用超電導限流器のクエンチ電流も略同じ電流にす
る必要があると考えられていた。すなわち、図６に示す
ように、短絡電流抑制用超電導限流器のクエンチ電流
は、６３ＫＡより少し低い所に整定されていた。なお、
図６において、Ｉs は短絡電流、Ｉq はクエンチ電流、
Ｉo は図示されていない発電機の定格電流を示す。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】近年、電力需要は、年
々増大の傾向にあり、基幹系統に接続される負荷の数お
よびその負荷側系統に接続される配電用変電所の数が増
大している。しかし、発電所における発電機の安定度を
良くするためには、各基幹系統を母線によって全て接続
することによって達成できるが、事故電流が機器の定格
電流を越えるためできないという問題を有する。
々増大の傾向にあり、基幹系統に接続される負荷の数お
よびその負荷側系統に接続される配電用変電所の数が増
大している。しかし、発電所における発電機の安定度を
良くするためには、各基幹系統を母線によって全て接続
することによって達成できるが、事故電流が機器の定格
電流を越えるためできないという問題を有する。
【０００７】本発明は、以上のような課題を解決するた
めのもので、各発電所における発電機の安定度を向上さ
せると共に、事故電流の抑制を図るために、基幹系統間
に接続された超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗
値の整定を最適にする方法を提供することを目的とす
る。
めのもので、各発電所における発電機の安定度を向上さ
せると共に、事故電流の抑制を図るために、基幹系統間
に接続された超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗
値の整定を最適にする方法を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、各発電所（図１の１１ないし１４）から
負荷側系統（図１の６）へ電力を供給する複数の基幹系
統（図１の２１ないし２４）間の少なくとも一つが超電
導限流器（図１の４）を介した母線（図１の３）によっ
て接続されていると共に、当該超電導限流器（４）のク
エンチ電流値（図２のＩq ）が基幹系統（２１ないし２
４）の定格電流（図２のＩO ）以上で、前記各基幹系統
（２１ないし２４）に接続されている電力機器の許容す
る最大電流と、前記超電導限流器（４）を流れる短絡電
流および地絡電流との積を、前記各基幹系統（２１ない
し２４）をモデルにとり、当該基幹系統（２１ないし２
４）の線路、変圧器、あるいはその他の電力系統に接続
されている電力機器等を含めた各インピーダンスを考慮
して、短絡・地絡事故における全事故電流で割った値の
内、一番低い電流値以下になるように整定することを特
徴とする。
に、本発明は、各発電所（図１の１１ないし１４）から
負荷側系統（図１の６）へ電力を供給する複数の基幹系
統（図１の２１ないし２４）間の少なくとも一つが超電
導限流器（図１の４）を介した母線（図１の３）によっ
て接続されていると共に、当該超電導限流器（４）のク
エンチ電流値（図２のＩq ）が基幹系統（２１ないし２
４）の定格電流（図２のＩO ）以上で、前記各基幹系統
（２１ないし２４）に接続されている電力機器の許容す
る最大電流と、前記超電導限流器（４）を流れる短絡電
流および地絡電流との積を、前記各基幹系統（２１ない
し２４）をモデルにとり、当該基幹系統（２１ないし２
４）の線路、変圧器、あるいはその他の電力系統に接続
されている電力機器等を含めた各インピーダンスを考慮
して、短絡・地絡事故における全事故電流で割った値の
内、一番低い電流値以下になるように整定することを特
徴とする。
【０００９】
【作 用】複数の基幹系統から複数の負荷および負荷
側系統に電力を供給する電力系統において、基幹系統間
の少なくとも一つは、超電導限流器を介して母線によっ
て接続されている。たとえば、事故電流は、基幹系統に
使用されている遮断器の定格電流である６３ＫＡ以下に
抑える必要がある。そこで、ある基幹系統をモデルにし
て、短絡および地絡事故が起こった場合の基幹系統にお
ける線路、変圧器、その他の電力機器を含めた各インピ
ーダンスを考慮して、短絡および地絡事故における超電
導限流器に流れる電流を計算する。次に、上記全体の事
故電流が６３ＫＡに達した時の超電導限流器に流れる電
流をそれぞれの事故の場合について比例計算する。この
ようにして計算された超電導限流器を流れる全体の事故
電流の内、最小の電流値が実際に超電導限流器の限流動
作を行なう限流電流値とする。
側系統に電力を供給する電力系統において、基幹系統間
の少なくとも一つは、超電導限流器を介して母線によっ
て接続されている。たとえば、事故電流は、基幹系統に
使用されている遮断器の定格電流である６３ＫＡ以下に
抑える必要がある。そこで、ある基幹系統をモデルにし
て、短絡および地絡事故が起こった場合の基幹系統にお
ける線路、変圧器、その他の電力機器を含めた各インピ
ーダンスを考慮して、短絡および地絡事故における超電
導限流器に流れる電流を計算する。次に、上記全体の事
故電流が６３ＫＡに達した時の超電導限流器に流れる電
流をそれぞれの事故の場合について比例計算する。この
ようにして計算された超電導限流器を流れる全体の事故
電流の内、最小の電流値が実際に超電導限流器の限流動
作を行なう限流電流値とする。
【００１０】上記計算によって得られた超電導限流器の
クエンチ電流値は、実際に考えられていたより低い値に
することができた。すなわち、超電導限流器のクエンチ
電流値および抵抗値の整定は、各基幹系統に接続されて
いる電力機器の許容する最大電流と、前記超電導限流器
を流れる短絡電流および地絡電流との積を、前記各基幹
系統をモデルにとり、当該基幹系統の線路、変圧器、あ
るいはその他の電力系統に接続されている電力機器等を
含めた各インピーダンスを考慮して、短絡・地絡事故に
おける全事故電流で割った値の内、一番低い電流値以下
になるようにする。以上のように、基幹系統に接続され
た複数の負荷および負荷側系統の電力供給をバランスさ
せ、事故による停電の範囲を最小限に止めることができ
る。また、母線に接続された超電導限流器のクエンチ電
流値は、通常考えられていた値より低い値にすることが
できた。
クエンチ電流値は、実際に考えられていたより低い値に
することができた。すなわち、超電導限流器のクエンチ
電流値および抵抗値の整定は、各基幹系統に接続されて
いる電力機器の許容する最大電流と、前記超電導限流器
を流れる短絡電流および地絡電流との積を、前記各基幹
系統をモデルにとり、当該基幹系統の線路、変圧器、あ
るいはその他の電力系統に接続されている電力機器等を
含めた各インピーダンスを考慮して、短絡・地絡事故に
おける全事故電流で割った値の内、一番低い電流値以下
になるようにする。以上のように、基幹系統に接続され
た複数の負荷および負荷側系統の電力供給をバランスさ
せ、事故による停電の範囲を最小限に止めることができ
る。また、母線に接続された超電導限流器のクエンチ電
流値は、通常考えられていた値より低い値にすることが
できた。
【００１１】
【実 施 例】図１は本発明における一実施例で、基幹
系統から母線を併用して複数の系統に電力を供給する状
態を説明するための図である。図１において、発電所１
は、変電所２を経て負荷側系統６に電力が供給される。
発電所１は、たとえば互いに離れた地域に存在する発電
所１１、１２、１３、１４からなり、これらの各発電所
１１ないし１４によって発電された電力が変電所２に集
められる。変電所２は、基幹系統２１ないし２４を経て
負荷の大消費地である東京のような負荷側系統６に送電
される。その間に、中小の電力消費地にも電力が供給さ
れる。図１においては、負荷３１、３２、３３、３４が
上記中小の電力消費地に相当するもので、通常さらに多
くの負荷が接続されている。また、変電所２は、母線３
によって各基幹系統２１ないし２４が接続されている。
さらに、たとえば基幹系統２１と基幹系統２２との間
は、超電導限流器４によって接続されている。この超電
導限流器４は、たとえばマイナス２６９度Ｃ、クエンチ
電流以下で電気抵抗がゼロになるニオブ・チタン合金か
らなる超伝導線が使用されている。
系統から母線を併用して複数の系統に電力を供給する状
態を説明するための図である。図１において、発電所１
は、変電所２を経て負荷側系統６に電力が供給される。
発電所１は、たとえば互いに離れた地域に存在する発電
所１１、１２、１３、１４からなり、これらの各発電所
１１ないし１４によって発電された電力が変電所２に集
められる。変電所２は、基幹系統２１ないし２４を経て
負荷の大消費地である東京のような負荷側系統６に送電
される。その間に、中小の電力消費地にも電力が供給さ
れる。図１においては、負荷３１、３２、３３、３４が
上記中小の電力消費地に相当するもので、通常さらに多
くの負荷が接続されている。また、変電所２は、母線３
によって各基幹系統２１ないし２４が接続されている。
さらに、たとえば基幹系統２１と基幹系統２２との間
は、超電導限流器４によって接続されている。この超電
導限流器４は、たとえばマイナス２６９度Ｃ、クエンチ
電流以下で電気抵抗がゼロになるニオブ・チタン合金か
らなる超伝導線が使用されている。
【００１２】このような配電方法の正常時において、基
幹系統２１と基幹系統２２との間に接続されている超電
導限流器４を介して電流が流れ、負荷３１、３２、およ
び負荷側系統６へ電力供給は、アンバランスとなること
が少ない。このため、非常に安定度の良い系統構成とす
ることができる。そして、短絡事故５が発生した場合、
図示されていない遮断器を直ちに開放すると共に、超電
導限流器４は、クエンチ電流より大きい電流の流入によ
り、超電導状態から高抵抗状態に変わる。このため、事
故電流は、抑制され、機器の定格電流を越えることがな
い。
幹系統２１と基幹系統２２との間に接続されている超電
導限流器４を介して電流が流れ、負荷３１、３２、およ
び負荷側系統６へ電力供給は、アンバランスとなること
が少ない。このため、非常に安定度の良い系統構成とす
ることができる。そして、短絡事故５が発生した場合、
図示されていない遮断器を直ちに開放すると共に、超電
導限流器４は、クエンチ電流より大きい電流の流入によ
り、超電導状態から高抵抗状態に変わる。このため、事
故電流は、抑制され、機器の定格電流を越えることがな
い。
【００１３】次に、上記配電方法における超電導限流器
４のクエンチ電流は、基幹系統で使用されている電力機
器の定格電流である６３ＫＡより少し低い電流であると
考えられていた。本発明は、事故時に流れる各基幹系統
２１ないし２４の電流を計算することで、実際に考えら
れていた超電導限流器４に流れる事故電流を６３ＫＡ以
下に抑えることができた。たとえば、基幹系統２１に接
続されている母線３で短絡・地絡事故が起こった場合、
この母線３に流れる全事故電流および超電導限流器に流
れる事故電流を計算する。この事故電流の計算は、ある
基幹系統をモデルにとり、当該基幹系統の線路、変圧
器、あるいはその他の電力系統に接続されている電力機
器を含めた各インピーダンスを考慮して、短絡・地絡事
故における全事故電流を計算する。
４のクエンチ電流は、基幹系統で使用されている電力機
器の定格電流である６３ＫＡより少し低い電流であると
考えられていた。本発明は、事故時に流れる各基幹系統
２１ないし２４の電流を計算することで、実際に考えら
れていた超電導限流器４に流れる事故電流を６３ＫＡ以
下に抑えることができた。たとえば、基幹系統２１に接
続されている母線３で短絡・地絡事故が起こった場合、
この母線３に流れる全事故電流および超電導限流器に流
れる事故電流を計算する。この事故電流の計算は、ある
基幹系統をモデルにとり、当該基幹系統の線路、変圧
器、あるいはその他の電力系統に接続されている電力機
器を含めた各インピーダンスを考慮して、短絡・地絡事
故における全事故電流を計算する。
【００１４】すなわち、下記のような結果が得られた。 (1) 基幹系統２１の母線３が短絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩsfＡ＝３０ＫＡ、この時の全
事故電流ＩstＡ＝７５ＫＡ (2) 基幹系統２２の母線３が短絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩsfＢ＝１６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩstＢ＝７６ＫＡ (3) 基幹系統２１の母線３が地絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩgfＡ＝２６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩgtＡ＝６８ＫＡ (4) 基幹系統２２の母線３が地絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩgfＢ＝１６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩgtＢ＝６９ＫＡ
流器４を流れる事故電流ＩsfＡ＝３０ＫＡ、この時の全
事故電流ＩstＡ＝７５ＫＡ (2) 基幹系統２２の母線３が短絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩsfＢ＝１６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩstＢ＝７６ＫＡ (3) 基幹系統２１の母線３が地絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩgfＡ＝２６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩgtＡ＝６８ＫＡ (4) 基幹系統２２の母線３が地絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩgfＢ＝１６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩgtＢ＝６９ＫＡ
【００１５】全体の事故電流が６３ＫＡに達した時の超
電導限流器４を流れる電流をそれぞれ上記事故電流から
比例計算する。 (1) ′ ３０×６３／７５＝２５．２ＫＡ (2) ′ １６×６３／７６＝１３．２ＫＡ (3) ′ ２６×６３／６８＝２４．０ＫＡ (4) ′ １６×６３／６９＝１４．６ＫＡ 全体の事故電流を６３ＫＡ以下にするためには、事故発
生後事故電流が６３ＫＡに達する前に、超電導限流器４
の限流動作を行なわせる必要がある。そこで、(1) ′な
いし(4) ′で求められた電流値の内、最低値である１
３．２ＫＡ以下で超電導限流器４の限流動作を完了させ
れば良い。したがって、超電導限流器４のクエンチ電流
値および抵抗値は、系統のインピーダンス、クエンチ発
生抵抗の時定数を考慮して超電導限流器４を流れる事故
電流が１３．２ＫＡを越えないように整定すれば良い。
電導限流器４を流れる電流をそれぞれ上記事故電流から
比例計算する。 (1) ′ ３０×６３／７５＝２５．２ＫＡ (2) ′ １６×６３／７６＝１３．２ＫＡ (3) ′ ２６×６３／６８＝２４．０ＫＡ (4) ′ １６×６３／６９＝１４．６ＫＡ 全体の事故電流を６３ＫＡ以下にするためには、事故発
生後事故電流が６３ＫＡに達する前に、超電導限流器４
の限流動作を行なわせる必要がある。そこで、(1) ′な
いし(4) ′で求められた電流値の内、最低値である１
３．２ＫＡ以下で超電導限流器４の限流動作を完了させ
れば良い。したがって、超電導限流器４のクエンチ電流
値および抵抗値は、系統のインピーダンス、クエンチ発
生抵抗の時定数を考慮して超電導限流器４を流れる事故
電流が１３．２ＫＡを越えないように整定すれば良い。
【００１６】図２は本発明における一実施例のクエンチ
電流値を整定する場合の説明図である。図２において、
Ｉs は短絡した場合の事故電流、Ｉq はクエンチ電流、
Ｉoは母線を流れる定格電流である。そして、図２は前
記計算によって得られた１３．２ＫＡと定格電流Ｉo と
の間にクエンチ電流Ｉq を整定できることを表してい
る。
電流値を整定する場合の説明図である。図２において、
Ｉs は短絡した場合の事故電流、Ｉq はクエンチ電流、
Ｉoは母線を流れる定格電流である。そして、図２は前
記計算によって得られた１３．２ＫＡと定格電流Ｉo と
の間にクエンチ電流Ｉq を整定できることを表してい
る。
【００１７】次に、本発明の一実施例について効果を確
認した。図３（イ）は母線を併用しない場合のルート断
事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。
（ロ）は超電導限流器を使用して母線併用した場合のル
ート断事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図であ
る。短絡電流の問題から母線併用していない変電所につ
いて超電導限流器４を使用して、母線併用を行なった場
合と母線併用を行なわない場合とで、送電線ルート断を
起こし、発電機の脱調判定を行なった。図３（イ）に示
すように、母線併用を行なわない場合、発電機番号３３
が脱調していることが判る。また、図３（ロ）に示すよ
うに、超電導限流器４を使用して母線併用を行なった場
合、全ての発電機が脱調しなかった。
認した。図３（イ）は母線を併用しない場合のルート断
事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。
（ロ）は超電導限流器を使用して母線併用した場合のル
ート断事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図であ
る。短絡電流の問題から母線併用していない変電所につ
いて超電導限流器４を使用して、母線併用を行なった場
合と母線併用を行なわない場合とで、送電線ルート断を
起こし、発電機の脱調判定を行なった。図３（イ）に示
すように、母線併用を行なわない場合、発電機番号３３
が脱調していることが判る。また、図３（ロ）に示すよ
うに、超電導限流器４を使用して母線併用を行なった場
合、全ての発電機が脱調しなかった。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、発電所から複数の基幹
系統を経て各負荷および負荷側系統に電力を供給する電
力系統において、基幹系統間に超電導限流器を介して母
線によって接続されるので、発電所における発電機の安
定度が良く、しかも事故電流を機器の定格電流以下に抑
えることができる。本発明によれば、基幹系統に接続さ
れた複数の負荷および負荷側系統の電力供給をバランス
させ、事故による停電の範囲を最小限に止めることがで
きる。また、母線に接続された超電導限流器のクエンチ
電流値は、通常考えられていた値より低い値にすること
ができる。
系統を経て各負荷および負荷側系統に電力を供給する電
力系統において、基幹系統間に超電導限流器を介して母
線によって接続されるので、発電所における発電機の安
定度が良く、しかも事故電流を機器の定格電流以下に抑
えることができる。本発明によれば、基幹系統に接続さ
れた複数の負荷および負荷側系統の電力供給をバランス
させ、事故による停電の範囲を最小限に止めることがで
きる。また、母線に接続された超電導限流器のクエンチ
電流値は、通常考えられていた値より低い値にすること
ができる。
【図１】本発明における一実施例で、基幹系統から母線
を併用して複数の系統に電力を供給する状態を説明する
ための図である。
を併用して複数の系統に電力を供給する状態を説明する
ための図である。
【図２】本発明における一実施例のクエンチ電流値を整
定する場合の説明図である。
定する場合の説明図である。
【図３】（イ）は母線を併用しない場合のルート断事故
に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。（ロ）
は超電導限流器を使用して母線併用した場合のルート断
事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。
に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。（ロ）
は超電導限流器を使用して母線併用した場合のルート断
事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。
【図４】従来例における電力系統で、母線を併用せずに
複数の基幹系統によって負荷側系統に電力を供給する状
態を説明するための図である。
複数の基幹系統によって負荷側系統に電力を供給する状
態を説明するための図である。
【図５】従来例における電力系統で、母線を併用して複
数の基幹系統によって負荷側系統に電力を供給する状態
を説明するための図である。
数の基幹系統によって負荷側系統に電力を供給する状態
を説明するための図である。
【図６】従来例における超電導限流器のクエンチ電流を
説明するための図である。
説明するための図である。
１、１１、１２、１３、１４・・・発電所 ２・・・変電所 ３・・・母線 ４・・・超電導限流器 ５・・・事故点 ６・・・負荷側系統 ２１、２２、２３、２４・・・基幹系統 ３１、３２、３３、３４・・・負荷
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−46521（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−215（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02H 9/02
Claims (1)
- 【請求項１】 各発電所から負荷側系統へ電力を供給す
る複数の基幹系統において、 各基幹系統間の少なくとも一つが超電導限流器を介した
母線によって接続されていると共に、当該超電導限流器
のクエンチ電流値が基幹系統の定格電流以上で、前記各
基幹系統に接続されている電力機器の許容する最大電流
と、前記超電導限流器を流れる短絡電流および地絡電流
との積を、前記各基幹系統をモデルにとり、当該基幹系
統の線路、変圧器、あるいはその他の電力系統に接続さ
れている電力機器等を含めた各インピーダンスを考慮し
て、短絡・地絡事故における全事故電流で割った値の
内、一番低い電流値以下になるように整定することを特
徴とする超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の
整定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35497392A JP3145823B2 (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35497392A JP3145823B2 (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06189448A JPH06189448A (ja) | 1994-07-08 |
| JP3145823B2 true JP3145823B2 (ja) | 2001-03-12 |
Family
ID=18441123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35497392A Expired - Fee Related JP3145823B2 (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3145823B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4621619B2 (ja) * | 2006-03-29 | 2011-01-26 | 株式会社東芝 | 超電導限流装置 |
| CN109446608B (zh) * | 2018-10-16 | 2023-04-28 | 广东电网有限责任公司 | 一种含高温超导限流器的电网短路电流计算方法 |
-
1992
- 1992-12-18 JP JP35497392A patent/JP3145823B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06189448A (ja) | 1994-07-08 |
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| JPH0150175B2 (ja) |
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